JP5663189B2 - ポリプロピレン系不織布 - Google Patents
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Description
すなわち本発明は、
1. ポリプロピレン系樹脂組成物を用いて得られる不織布であって、前記ポリプロピレン系樹脂組成物が、低結晶性ポリプロピレンおよび高結晶性ポリプロピレンを含有し、前記低結晶性ポリプロピレンの含有量が、低結晶性ポリプロピレンと高結晶性ポリプロピレンの合計を基準として5〜50質量%であって、メルトフローレイトが500〜2000g/10分、DSCで測定した融解吸熱量ΔHが50〜95J/gであって、前記低結晶性ポリプロピレンが以下の(a)〜(f)を満たすポリプロピレンである不織布、
(a)[mmmm]=20〜60モル%
(b)[rrrr/(1−mmmm)]≦0.1
(c)[rmrm]>2.5モル%
(d)[mm]×[rr]/[mr]2≦2.0
(e)重量平均分子量(Mw)=10000〜200000
(f)分子量分布(Mw/Mn)<4
2. メルトブロー法により製造された前記1に記載の不織布、
3. 前記1または2に記載の不織布を含む不織布積層体、および
4. 前記1若しくは2に記載の不織布または前記3に記載の不織布積層体から得られる繊維製品
を提供するものである。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、以下の(a)〜(f)を満たすポリプロピレンである。
(a)[mmmm]=20〜60モル%
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、[mmmm](メソペンタッド分率)が20〜60モル%である。[mmmm]が20モル%未満であると、溶融後の固化が非常に遅いため、繊維が巻取りロールに付着して連続成形が困難になる。また、[mmmm]が60モル%を超えると、結晶化度が高すぎるため糸切れを起こしやすくなる。このような観点から、[mmmm]は、好ましくは30〜50モル%、より好ましくは40〜50モル%である。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、[rrrr]/(1−[mmmm])が0.1以下である。[rrrr]/(1−[mmmm])は、低結晶性ポリプロピレンの規則性分布の均一さを示す指標である。この値が大きくなると既存触媒系を用いて製造される従来のポリプロピレンのように高立体規則性ポリプロピレンとアタクチックポリプロピレンの混合物となり、べたつきの原因となる。このような観点から、[rrrr]/(1−[mmmm])は、好ましくは0.05以下、より好ましくは0.04以下である。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、[rmrm]が2.5モル%を超えるものである。[rmrm]が2.5モル%以下であると、低結晶性ポリプロピレンのランダム性が減少し、アイソタクチックポリプロピレンブロック鎖による結晶化によって結晶化度が高くなり、糸切れを起こしやすくなる。このような観点から、[rmrm]は、好ましくは2.6モル%以上、より好ましくは2.7モル%以上である。その上限は、通常10モル%程度である。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、[mm]×[rr]/[mr]2が、2.0以下である。[mm]×[rr]/[mr]2は、重合体のランダム性の指標を示し、小さいほどランダム性が高くなり、糸切れとべたつきが抑制される。このような観点から、[mm]×[rr]/[mr]2は、好ましくは0.25〜1.8、より好ましくは0.5〜1.5である。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、重量平均分子量が10,000〜200,000である。重量平均分子量が10,000以上であると、低結晶性ポリプロピレンの粘度が低すぎず適度のものとなるため、紡糸の際の糸切れが抑制される。また、重量平均分子量が200,000以下であると、低結晶性ポリプロピレンの粘度が高すぎず、紡糸性が向上する。このような観点から、好ましくは重量平均分子量が30,000〜100,000、より好ましくは40,000〜80,000である。
本発明で使用する低結晶性ポリプロピレンは、分子量分布(Mw/Mn)が4未満である。分子量分布が4未満であると、紡糸により得られた繊維におけるべたつきの発生が抑制される。この分子量分布は、好ましくは3以下である。
なお、本発明で用いられる低結晶性ポリプロピレンとしては、上記(a)〜(f)を満たすものであれば、本発明の目的を損なわない範囲においてプロピレン以外のコモノマーを使用した共重合体であってもよい。この場合、コモノマーの量は通常2質量%以下である。コモノマーとしては、エチレン,1−ブテン,1−ペンテン,4−メチル−1−ペンテン,1−ヘキセン,1−オクテン,1−デセン,1−ドデセン,1−テトラデセン,1−ヘキサデセン,1−オクタデセン,1−エイコセンなどが挙げられ、本発明においては、これらのうち一種又は二種以上を用いることができる。
本発明で使用する高結晶性ポリプロピレンは、後述するポリプロピレン系樹脂組成物に関する物性を満たすことができる限り種類は特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、プロピレンブロック共重合体などが挙げられる。当該高結晶性ポリプロピレンは、通常、メルトフローレイト(MFR)が100〜2000g/10minであり、好ましくは500〜1600g/10min、より好ましくは700〜1500g/10minであり、通常、融点が150〜167℃であり、好ましくは155〜165℃である。
本発明で使用するポリプロピレン系樹脂組成物は、低結晶性ポリプロピレンおよび高結晶性ポリプロピレンを含有し、前記低結晶性ポリプロピレンの含有量が、低結晶性ポリプロピレンと高結晶性ポリプロピレンの合計を基準として5〜50質量%である。5質量%未満のときは、高結晶性ポリプロピレンの欠点を補うことができず、ショット数を増加させずに繊維の細デニール化を達成することが困難になる。当該観点から、好ましくは10〜50質量%であり、より好ましくは20〜50質量%である。
本発明で使用するポリプロピレン系樹脂組成物は、メルトフローレイトが500〜2000g/10min、融解吸熱量(ΔH)が50〜95J/gの樹脂組成物である。
ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレイトが500g/10min未満であると、紡糸性が低下する。一方、メルトフローレイトが2000g/10minを超えると、不織布成形過程で糸切れを起こしやすくなる。このような観点から、ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレイトは、好ましくは600〜1600g/10min、より好ましくは800〜1500g/10minである。
前記ポリプロピレン系樹脂組成物の融解吸熱量が50J/g未満であると、樹脂組成物の結晶化が遅いため、不織布がベタつき易くなる。一方、融解吸熱量が95J/gを超えると、結晶化が速いためもろくなり、糸切れによるショットが発生しやすくなる。このような観点から、ポリプロピレン系樹脂組成物の融解吸熱量は、好ましくは65〜93J/g、より好ましくは75〜90J/gである。
他の熱可塑性樹脂としては、オレフィン系重合体が挙げられ、具体的にはポリプロピレン、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−エチレン−ジエン共重合体、ポリエチレン、エチレン/α−オレフィン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、水素添加スチレン系エラストマー等が挙げられる。これらは、一種単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明の不織布は、原料として前記ポリプロピレン系樹脂組成物を使用する。当該樹脂組成物を用いることで、繊維の細デニール化のためにメルトブロー法を利用する場合であってもショットを起こさずに不織布を製造することができ、高品質の不織布が得られる。
通常、メルトブロー法においては、溶融樹脂をノズルより押し出した後に高速の加熱気体流と接触させて微細繊維とし、この微細繊維を移動捕集面に捕集して不織布が得られる。
本発明の不織布の製造条件としては、例えば、樹脂の溶融温度:220〜270℃、単孔吐出量:0.1〜0.5g/min、加熱気体流:250〜280℃で200〜600m3/hrが挙げられ、樹脂の溶融温度:220〜260℃、単孔吐出量:0.1〜0.3g/min、加熱気体流:250〜270℃で250〜550m3/hrが好ましい。
メルトブロー法によって製造された不織布は、一般に繊維の平均径が小さいため、良好な風合を有する。特に本発明においては、前記ポリプロピレン系樹脂組成物を用いることで、ショットを起こすことなく繊維の直径を小さくすることができ、例えば平均径が1.0μm程度の繊維で構成された不織布を安定に製造することができる。また、繊維の分散性に優れ、メッシュサイズの小さい不織布を製造することができる。
本発明の不織布は、不織布積層体の一層として用いることができ、例えば、本発明のメルトブロー不織布(M)がスパンボンド法で得られるスパンボンド不織布(S)と積層されてなる不織布積層体が挙げられる。このような、スパンボンド不織布層/メルトブロー不織布層からなるSM構造を含む不織布積層体は優れた柔軟性を示す。また、不織布積層体は、SM構造が繰り返されてなるものであってもよい。さらに、不織布積層体は、メルトブロー不織布(M)の層の両側に、スパンボンド不織布(S)の層が存在する構造を有する積層体(すなわちスパンポンド不織布層/メルトブロー不織布層/スパンボンド不織布層のSMS構造の不織布積層体)であってもよく、当該SMS構造が繰り返されていてもよい。積層体の強度と柔軟性のバランスの点からは、SMS構造の不織布積層体が好ましい。SMS構造の不織布積層体の目付量は通常7〜100g/m2、好ましくは10〜70g/m2、さらに好ましくは10〜50g/m2である。
なお、前記スパンボンド不織布層の材質に関しては特に制限は無く、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル等が挙げられる。
スパンボンド不織布の上に、直接メルトブローン不織布を形成する方法は、前記ポリプロピレン系樹脂組成物の溶融物をスパンボンド不織布の表面に吹き付け、繊維を堆積させるメルトブロー法によって行うことができる。このとき、スパンボンド不織布に対して、溶融物が吹き付けられる側の面の反対側の面は負圧にして、メルトブロー法によって形成される繊維を吹き付け、堆積させると同時に、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布を一体化させて、スパンボンド不織布層とメルトブロー不織布層とを有する柔軟性不織布積層体を得る。両不織布の一体化が不十分である場合は、加熱加圧エンボスロール等により十分に一体化させることができる。
熱融着により、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布とを融着する方法としては、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布との接触面の全面を熱融着する方法、スパンポンド不織布とメルトブロー不織布との接触面の一部を熱融着する方法がある。本発明では、熱エンボス加工法により、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布とを融着することが好ましく、この場合融着面積は、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布との接触面積の5〜35%、好ましくは10〜30%である。融着面積が前記の範囲にあると得られる不織布積層体は、剥離強度と柔軟性のパランスに優れる。
攪拌機付き、内容積0.2m3のステンレス製反応器に、n−ヘプタンを20L/h、トリイソブチルアルミニウムを15mmol/h、さらに、ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレートと(1,2’−ジメチルシリレン)(2,1’−ジメチルシリレン)−ビス(3−トリメチルシリルメチルインデニル)ジルコニウムジクロライドとトリイソブチルアルミニウムとプロピレンを事前に接触させ得られた触媒成分をジルコニウムあたり6μmol/hで連続供給した。
重合温度70℃で気相部水素濃度を8mol%、反応器内の全圧を0.7MPa・Gに保つようプロピレンと水素を連続供給した。
得られた重合溶液に、イルガノックス1010(チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製)を500ppmになるように添加し、溶媒を除去することにより低結晶性ポリプロピレンAを得た。
低結晶性ポリプロピレンAの重量平均分子量Mwは75000、Mw/Mn=2.0であった。また、NMR測定から求めた[mmmm]が44.6モル%、[rrrr]/(1−[mmmm])が0.036、[rmrm]が2.7モル%、[mm]×[rr]/[mr]2が1.4であった。
攪拌機付き、内容積0.2m3のステンレス製反応器に、n−ヘプタンを23.5L/h、トリイソブチルアルミニウムを24.6mmol/h、さらに、ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレートと(1,2’−ジメチルシリレン)(2,1’−ジメチルシリレン)−ビス(3−トリメチルシリルメチルインデニル)ジルコニウムジクロライドとトリイソブチルアルミニウムとプロピレンを事前に接触させ得られた触媒成分をジルコニウムあたり12.7μmol/hで連続供給した。
重合温度83℃で気相部水素濃度を0.7mol%、反応器内の全圧を0.75MPa・Gに保つようプロピレンと水素を連続供給した。
得られた重合溶液に、イルガノックス1010(チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製)を500ppmになるように添加し、溶媒を除去することにより低結晶性ポリプロピレンBを得た。
低結晶性ポリプロピレンBの重量平均分子量Mwは45000、Mw/Mn=2.0であった。また、NMR測定から求めた[mmmm]が44.6モル%、[rrrr]/(1−[mmmm])が0.036、[rmrm]が2.7モル%、[mm]×[rr]/[mr]2が1.4であった。
〔重量平均分子量(Mw)、分子量分布(Mw/Mn)測定〕
ゲルパーミエイションクロマトグラフィ(GPC)法により、重量平均分子量(Mw)および分子量分布(Mw/Mn)を求めた。測定には、下記の装置及び条件を使用し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を得た。
<GPC測定装置>
カラム :TOSO GMHHR−H(S)HT
検出器 :液体クロマトグラム用RI検出器 WATERS 150C
<測定条件>
溶媒 :1,2,4−トリクロロベンゼン
測定温度 :145℃
流速 :1.0ml/分
試料濃度 :2.2mg/ml
注入量 :160μl
検量線 :Universal Calibration
解析プログラム:HT−GPC(Ver.1.0)
以下に示す装置および条件で、13C−NMRスペクトルの測定を行った。なお、ピークの帰属は、エイ・ザンベリ(A.Zambelli)等により「Macromolecules,8,687(1975)」で提案された方法に従った。
装置:日本電子(株)製JNM−EX400型13C−NMR装置
方法:プロトン完全デカップリング法
濃度:220mg/ml
溶媒:1,2,4−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの90:10(容量比)混合溶媒
温度:130℃
パルス幅:45°
パルス繰り返し時間:4秒
積算:10000回
M=m/S×100
R=γ/S×100
S=Pββ+Pαβ+Pαγ
S:全プロピレン単位の側鎖メチル炭素原子のシグナル強度
Pββ:19.8〜22.5ppm
Pαβ:18.0〜17.5ppm
Pαγ:17.5〜17.1ppm
γ:ラセミペンタッド連鎖:20.7〜20.3ppm
m:メソペンタッド連鎖:21.7〜22.5ppm
〔ポリプロピレン系樹脂組成物の製造〕
製造例1で得られた低結晶性ポリプロピレンAを10質量%、MFRが1300g/10minの高結晶性ポリプロピレン(MOPLEN HP461Y、Lyondell Basell、MFR=1300g/10min、Tm=162℃)を90質量%の配合比で混合し、二軸押出機を用いて、樹脂温度220℃で混練して、樹脂ペレットを得た。
JIS K7210に準拠し、温度230℃、加重21.18Nの条件でポリプロピレン系樹脂組成物のMFRを測定した。結果を第1表に示す。
〔融解吸熱量の測定〕
示差走査型熱量計(パーキン・エルマー社製、DSC−7)を用い、試料10mgを窒素雰囲気下−10℃で5分間保持した後、10℃/分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブからポリプロピレン系樹脂組成物の融解吸熱量を算出した。結果を第1表に示す。
上記ポリプロピレン系樹脂組成物をスクリュー径65mmのギヤポンプを有する単軸押出機、ダイ(孔径0.36mm、孔数720ホール)、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブロー不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度260℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり0.1g/minの速度で溶融樹脂を吐出させ、その樹脂を、270℃の圧縮空気を用いて、250m3/hrの流量で、ライン速度4.2m/minのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取った。
偏光顕微鏡を用いて不織布中の繊維を観察し、ランダムに選んだ5本の繊維直径の平均値を、不織布サンプルの繊維直径とした。結果を第1表に示す。
〔ショット数の計測〕
不織布から任意に選んだ100mm×100mmの範囲にあるスポット数をショット数とした。結果を第1表に示す。
〔エアーの通気量の測定〕
フラジール型織物通気度試験機(AP−360(株)大栄科学精器製作所)を用い、孔径4mmのノズルを使用し、試験機円筒部の一端にクランプした試験片両面差圧が1.27cmになるように、吸込みポンプを調整した後、垂直形気圧計の示す値をデジタルマノメータで読取り、換算表により通気量を求めた。結果を第1表に示す。
〔耐水圧の測定〕
JIS L1092に準拠して測定した。耐水度試験機((株)大栄科学精器製作所)を用い、不織布のエンボス面及び反エンボス面の各々任意の3箇所について測定を行い、平均値を耐水圧とした。結果を第1表に示す。
実施例1において、低結晶性ポリプロピレンの量を20質量%とした以外は、実施例1と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第1表に示す。
実施例1において、低結晶性ポリプロピレンの量を40質量%とした以外は、実施例1と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第1表に示す。
実施例1において、低結晶性ポリプロピレンAを添加しなかった以外は、実施例1と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第1表に示す。
実施例1において、低結晶性ポリプロピレンAを添加しなかったこと、および、圧縮空気流量を200m3/hrとした以外は、実施例1と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第1表に示す。
〔ポリプロピレン系樹脂組成物の製造〕
製造例2で得られた低結晶性ポリプロピレンB10質量%、MFRが1300g/10minの高結晶性ポリプロピレン(MOPLEN HP461Y、Lyondell Basell、MFR=1300g/10min、Tm=162℃)を90質量%の配合比で混合し、二軸押出機を用いて、樹脂温度220℃で混練して、樹脂ペレットを得た。前記記載の条件でMFR測定および融解吸熱量の測定を行った。結果を第2表に示す。
上記ポリプロピレン系樹脂組成物をスクリュー径65mmのギヤポンプを有する単軸押出機、ダイ(孔径0.36mm、孔数720ホール)、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブロー不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度260℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり0.1g/minの速度で溶融樹脂を吐出させ、その樹脂を、270℃の圧縮空気を用いて、250m3/hrの流量で、ライン速度4.2m/minのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取った。
前記記載の方法で繊維直径を計測した。結果を第2表に示す。
〔目付けの計測〕
得られた不織布の5cm×5cmの質量を測定し、目付け(g/m2)を算出した。結果を第2表に示す。
〔エアーの通気量の測定〕
前記記載の方法でエアーの通気量を測定した。結果を第2表に示す。
実施例4において、高温圧縮空気量を420m3/hrとした以外は、実施例4と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例4において、高温圧縮空気量を550m3/hrとした以外は、実施例4と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例4において、低結晶性ポリプロピレンBの量を25質量%とした以外は、実施例4と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例7において、高温圧縮空気量を420m3/hrとした以外は、実施例7と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例7において、高温圧縮空気量を550m3/hrとした以外は、実施例7と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例4において、低結晶性ポリプロピレンBの量を50質量%とした以外は、実施例4と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例10において、高温圧縮空気量を420m3/hrとした以外は、実施例10と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例10において、高温圧縮空気量を550m3/hrとした以外は、実施例10と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例4において、低結晶性ポリプロピレンBを添加しなかった以外は、実施例4と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例5において、低結晶性ポリプロピレンBを添加しなかった以外は、実施例5と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
実施例6において、低結晶性ポリプロピレンBを添加しなかった以外は、実施例6と同様にして不織布を成形し、同様の測定及び評価を行った。結果を第2表に示す。
MFRが60g/10minの高結晶性ポリプロピレン(NOVATEC SA−06、日本ポリプロ株式会社製、MFR=60g/10min、Tm=160℃)を、樹脂温度230℃で溶融押出し、ノズル径0.5mmのノズル(孔数501ホール)より、単孔当たり0.5g/分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維をエジェクター圧1.6kg/cm2で、50m/minのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層して、目付け9g/m2のスパンボンド不織布(S)を得た。
次に、スクリュー径65mmの単軸押出機、ダイ(孔径0.36mm、孔数720ホール)、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー、エンボス加工装置及び巻取り装置からなるメルトブロー不織布装置を用いて、以下の方法により不織布積層体を製造した。
まず、実施例8に記載のポリプロピレン系樹脂組成物を樹脂温度260℃で、単孔当たり0.3g/minの速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、270℃の圧縮空気を用いて、420m3/hrの流量で、前記スパンボンド不織布(S)の上に吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布(S)を重ね合わせた。これらを125℃の熱ロールで、40N/cmのニップ圧で加圧することより融着させて、スパンボンド不織布(S)/メルトブロー不織布(M)/スパンボンド不織布(S)からなる不織布積層体を得た。
得られた不織布積層体について、目付けの計測、エアーの通気量及び耐水圧の測定を行った。結果を第3表に示す。
実施例8に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の代わりに比較例4に記載のポリプロピレン系樹脂組成物を用いてメルトブロー不織布(M)を成形したことを除き、実施例13と同様にして不織布積層体を成形し、同様の測定を行った。結果を第3表に示す。
Claims (7)
- ポリプロピレン系樹脂組成物を用いて得られるメルトブロー法により製造された不織布であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物が、低結晶性ポリプロピレンおよび高結晶性ポリプロピレンを含有し、前記低結晶性ポリプロピレンの含有量が、低結晶性ポリプロピレンと高結晶性ポリプロピレンの合計を基準として5〜50質量%であって、メルトフローレイトが500〜2000g/10分、DSCで測定した融解吸熱量ΔHが50〜95J/gであって、
前記低結晶性ポリプロピレンが以下の(a)〜(f)を満たすポリプロピレンであるメルトブロー法により製造された不織布。
(a)[mmmm]=20〜60モル%
(b)[rrrr/(1−mmmm)]≦0.1
(c)[rmrm]>2.5モル%
(d)[mm]×[rr]/[mr]2≦2.0
(e)重量平均分子量(Mw)=10000〜200000
(f)分子量分布(Mw/Mn)<4 - 前記低結晶性ポリプロピレンの含有量が、低結晶性ポリプロピレンと高結晶性ポリプロピレンの合計を基準として10〜50質量%である、請求項1に記載の不織布。
- 前記ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレイトが、600〜1600g/10分である、請求項1又は2に記載の不織布。
- 前記ポリプロピレン系樹脂組成物のDSCで測定した融解吸熱量ΔHが65〜93J/gである、請求項1〜3のいずれかに記載の不織布。
- 下記の製造条件により得られる、請求項1〜4のいずれかに記載の不織布。
・樹脂の溶融温度:220〜270℃
・単孔吐出量:0.1〜0.5g/10min
・加熱気体流温度:250〜270℃
・加熱気体流流量:200〜600m 3 /hr - 請求項1〜5のいずれかに記載の不織布を含む不織布積層体。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の不織布または請求項6に記載の不織布積層体から得られる繊維製品。
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