JP5564959B2 - Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens - Google Patents
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Description
本発明は、撮影光学系に最適な広角レンズ、撮像装置、および広角レンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a wide-angle lens, an imaging device, and a method for manufacturing a wide-angle lens that are optimal for a photographing optical system.
従来、カメラに使用される薄型広角レンズが提案されている（例えば、特許文献１）。また近年、このような薄型広角レンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増している。そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求にこたえるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている（例えば、特許文献２参照）。 Conventionally, a thin wide-angle lens used in a camera has been proposed (for example, Patent Document 1). In recent years, the demand for ghost and flare, which is one of the factors that impair the optical performance as well as the aberration performance, has been severe for such a thin wide-angle lens. Therefore, higher performance is required for the antireflection film applied to the lens surface, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (for example, see Patent Document 2).
しかしながら、従来の薄型広角レンズは、さらにバックフォーカスを確保しようとすると高い結像性能を維持することが難しく、またこのような薄型広角レンズにおける光学面からは、ゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいと言う課題がある。 However, it is difficult for conventional thin wide-angle lenses to maintain high imaging performance if further back focus is ensured, and reflected light that causes ghosts and flares is generated from the optical surface of such thin wide-angle lenses. There is a problem that it is easy to do.
本発明は上記課題に鑑みて行われたものであり、バックフォーカスを確保し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有する広角レンズと、これを有する撮像装置と、広角レンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and ensures a back focus, further reduces ghosts and flares, has a high imaging performance, an imaging device having the same, and manufacture of the wide angle lens It aims to provide a method.
上記課題を解決するため、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、以下の条件（１）、（２）、および（３Ａ）を満足し、前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする広角レンズを提供する。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（３Ａ）０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ １．１７
ただし、Σｄは前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、Ｙｍａｘは前記広角レンズが最大画角の時の像高、ＢＦは前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、ｆ０は無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離である。
また、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、以下の条件（１）、（２）、および（５Ｂ）を満足し、前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする広角レンズを提供する。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（５Ｂ）０．７９０≦ ｆ０／Σｄ ＜ １．６０
ただし、Σｄは前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、Ｙｍａｘは前記広角レンズが最大画角の時の像高、ＢＦは前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、ｆ０は無限遠合焦時の前記広角レンズの焦点距離である。
In order to solve the above problems, the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group includes: The lens has at least one negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens. The following condition (1) , (2), and (3A) are satisfied, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film uses a wet process. A wide-angle lens comprising at least one layer formed in this manner is provided.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(3A) 0.10 <(− f1) / f0 <1.17
Where Σd is the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens, Ymax is the image height when the wide-angle lens has the maximum field angle, and BF is the wide-angle lens. The distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface, f0 is the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity, and f1 is the focal length of the first lens group.
Further, the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group has a convex surface on the object side. At least one negative meniscus lens, and the second lens group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens. The following conditions (1), (2) , And (5B), an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is a layer formed using a wet process. And a wide-angle lens comprising at least one layer.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(5B) 0.790 ≦ f0 / Σd <1.60
Where Σd is the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens, Ymax is the image height when the wide-angle lens has the maximum field angle, and BF is the wide-angle lens. The distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface, f0 is the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
また、本発明は、前記広角レンズを備えたことを特徴とする撮像装置を提供する。 In addition, the present invention provides an imaging apparatus including the wide-angle lens.
また、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する広角レンズの製造方法であって、前記第１レンズ群に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを配置し、前記第２レンズ群に、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを配置し、前記広角レンズが以下の条件（１）、（２）、および（３Ａ）を満足し、前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法を提供する。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（３Ａ）０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ １．１７
ただし、Σｄは前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、Ｙｍａｘは前記広角レンズが最大画角の時の像高、ＢＦは前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、ｆ０は無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離である。
The present invention is also a method for manufacturing a wide-angle lens having, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, the first lens group. A negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens are arranged in order from the object side in the second lens group, and the wide-angle lens has the following conditions: (1), (2), and (3A) are satisfied, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is wet. A method for producing a wide-angle lens, comprising at least one layer formed using a process.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(3A) 0.10 <(− f1) / f0 <1.17
Where Σd is the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens, Ymax is the image height when the wide-angle lens has the maximum field angle, and BF is the wide-angle lens. The distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface, f0 is the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity , and f1 is the focal length of the first lens group .
本発明によれば、バックフォーカスを確保し、ゴースト、フレアをより低減させた高い結像性能を有する広角レンズと、これを有する撮像装置と、広角レンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a wide-angle lens having high imaging performance in which back focus is ensured and ghost and flare are further reduced, an image pickup apparatus having the same, and a method for manufacturing a wide-angle lens.
以下、本発明の実施形態に係る広角レンズについて説明する。なお、以下の実施形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。 Hereinafter, a wide-angle lens according to an embodiment of the present invention will be described. The following embodiments are only for facilitating understanding of the invention, and exclude additions and substitutions that can be performed by those skilled in the art without departing from the technical idea of the present invention. Is not intended.
本実施形態に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、第１レンズ群は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、第２レンズ群は物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１） ０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２） １．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
ただし、Σｄは広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離（以後、全レンズ厚と記す）、Ｙｍａｘは広角レンズが最大画角の時の像高（以後、最大像高と記す）、ＢＦは広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離（所謂バックフォーカスである）、ｆ０は無限遠合焦時の広角レンズの焦点距離を示す。
The wide-angle lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group is convex on the object side. At least one negative meniscus lens facing the lens, and the second lens group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens. The following conditional expressions (1) and (2) Satisfied.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
Where Σd is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the wide-angle lens to the lens surface closest to the image (hereinafter referred to as total lens thickness), and Ymax is the image height when the wide-angle lens has the maximum angle of view. (Hereinafter referred to as the maximum image height), BF is the distance from the apex of the lens surface closest to the image side of the wide-angle lens to the paraxial image plane (so-called back focus), and f0 is that of the wide-angle lens at the time of focusing on infinity. Indicates the focal length.
このような構成により、本願の広角レンズは、第２レンズ群中の正負正レンズ構成が薄肉化しても良好な球面収差を達成すると共に、ペッツバール和の最適化を図ることができる。 With such a configuration, the wide-angle lens of the present application can achieve good spherical aberration and optimize the Petzval sum even if the positive / negative positive lens configuration in the second lens group is thinned.
なお、第２レンズ群中の負レンズは、接合レンズの中に存在する負レンズ成分でも、空気中に独立して存在する負レンズ成分でも良い。また、レンズ成分とは、単レンズあるいは接合レンズからなるレンズを示す。 The negative lens in the second lens group may be a negative lens component that exists in the cemented lens or a negative lens component that exists independently in the air. Moreover, a lens component shows the lens which consists of a single lens or a cemented lens.
また、本願の広角レンズは、第１レンズ群中に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有することで、軸外収差、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。 The wide-angle lens of the present application has at least one negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in the first lens group, thereby correcting off-axis aberrations, particularly field curvature, astigmatism, and coma. It can be done well.
上記の構成により、本願の広角レンズは、明るさを維持したまま、大画角化と同時に極端な薄肉化を行うことを可能にし、所謂薄型広角レンズを達成している。広角レンズの全レンズ厚を薄肉化すればするほど、軸上と軸外の収差補正を同じレンズ面で同時に行うことになり、また、構成レンズ枚数も薄肉化のために制限されるため、複雑な構成がとれない。したがって、特に軸外収差の補正が困難になり、大きなコマ収差の残存した光学系になりがちである。本願の広角レンズは、各レンズ群の最適なレンズ構成と屈折力配置により良好な収差特性を達成したところに特徴がある。 With the above-described configuration, the wide-angle lens of the present application can achieve an extremely thinning simultaneously with a large angle of view while maintaining brightness, and achieves a so-called thin wide-angle lens. As the total lens thickness of the wide-angle lens is reduced, the on-axis and off-axis aberration correction is simultaneously performed on the same lens surface, and the number of constituent lenses is also limited due to the reduction in thickness. I can not take a proper configuration. Accordingly, it is particularly difficult to correct off-axis aberrations, and the optical system tends to have large coma. The wide-angle lens of the present application is characterized in that good aberration characteristics are achieved by the optimum lens configuration and refractive power arrangement of each lens group.
条件式（１）は、広角レンズの全レンズ厚と最大像高の比の最適な範囲を規定している。条件式（１）が小さい値を示す場合は、フォーマットサイズに比較して薄肉化された広角レンズになっていると言える。しかしながら、条件式（１）には、バックフォーカス確保や収差補正上の限界があるため最適値の規定が必要になる。条件式（１）を満足することにより、大画角で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (1) defines the optimum range of the ratio between the total lens thickness and the maximum image height of the wide-angle lens. When the conditional expression (1) shows a small value, it can be said that the wide-angle lens is thinner than the format size. However, since conditional expression (1) has limitations in securing back focus and correcting aberrations, it is necessary to define an optimum value. By satisfying conditional expression (1), it is possible to achieve a wide-angle lens having a large angle of view and high imaging performance.
条件式(１)の上限値を上回る場合、ある一定の全レンズ厚を持った広角レンズでは、最大像高が小さくなる。その場合、周辺光束がけられ、イメージサークルが小さくなる。また、最大像高が一定の場合、全レンズ厚が厚くなり、本来の目的である広角レンズを達成できなくなる。また全レンズ厚の厚肉化はフィルターサイズの大径化も招く。その状態において小径化を図る場合、軸外光線の入射高を小さくする屈折力配置、レンズ配置が必要になり、結果的に像面湾曲、歪曲収差等が悪化する。 When the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the maximum image height becomes small in a wide-angle lens having a certain total lens thickness. In that case, the peripheral luminous flux is scattered and the image circle becomes smaller. In addition, when the maximum image height is constant, the entire lens thickness is increased, and the original wide-angle lens cannot be achieved. Also, increasing the thickness of the entire lens leads to an increase in the filter size. In order to reduce the diameter in this state, a refractive power arrangement and a lens arrangement that reduce the incident height of off-axis rays are required, and as a result, field curvature, distortion, and the like deteriorate.
なお、条件式（１）の上限値を１．８５にすることにより小型化を達成することができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を１．８０にすることによりさらに小型化を達成することができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を１．７５にすることにより、十分に小型化を達成することができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 In addition, size reduction can be achieved by making the upper limit of conditional expression (1) 1.85, and the effect of this invention can be made more reliable. Further, by making the upper limit value of conditional expression (1) 1.80, further miniaturization can be achieved, and the effect of the present invention can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 1.75, it is possible to sufficiently reduce the size and to maximize the effects of the present invention.
また、条件式（１）の下限値を下回る場合、ある一定の全レンズ厚を持った広角レンズでは、最大像高が大きくなる。その場合、周辺結像性能は劣化し、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差が悪化する。また、最大像高が一定の場合、全レンズ厚が著しく薄くなる。この場合、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差が悪化する。 When the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the maximum image height is increased in a wide-angle lens having a certain total lens thickness. In that case, the peripheral imaging performance deteriorates, and in particular, field curvature, astigmatism, and coma become worse. Further, when the maximum image height is constant, the total lens thickness is remarkably reduced. In this case, curvature of field, astigmatism, and coma are particularly deteriorated.
なお、条件式（１）の下限値を０．９５にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の下限値を０．９８にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（１）の下限値を１．００にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.95, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.98, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 1.00, various aberrations can be corrected satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、条件式（２）は、広角レンズのバックフォーカスを広角レンズの焦点距離で規定した条件である。これは広角レンズを一眼レフカメラに用いる場合、重要な尺度になる。条件式（２）を満足することにより、バックフォーカスを確保し、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (2) is a condition in which the back focus of the wide-angle lens is defined by the focal length of the wide-angle lens. This is an important measure when a wide-angle lens is used in a single-lens reflex camera. By satisfying conditional expression (2), it is possible to secure a back focus and achieve a wide-angle lens having high imaging performance.
条件式（２）の上限値を上回る場合、バックフォーカスが広角レンズの焦点距離に比較して長いことを意味する。この場合、レトロフォーカスの構成で、第１レンズ群の屈折力が著しく強くなり、結果的に像面湾曲、非点収差、コマ収差が悪化する。 If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, it means that the back focus is longer than the focal length of the wide-angle lens. In this case, the refractive power of the first lens unit is remarkably increased with the retrofocus configuration, and as a result, field curvature, astigmatism, and coma are deteriorated.
なお、条件式（２）の上限値を２．３０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（２）の上限値を２．００にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（２）の上限値を１．８０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit of conditional expression (2) to 2.30, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 2.00, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 1.80, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（２）の下限値を下回る場合、十分なバックフォーカスが得られなくなる。その場合、広角レンズは一眼レフカメラに使用することが困難になる。また射出瞳が像面に近づくため、広角レンズはデジタルカメラに使用することが不利となる。したがって、条件式（２）の下限値を下回る場合、射出瞳を像面から遠ざける必要があり、結果的に軸外収差、特にコマ収差の補正が良好に行えなくなる。 When the lower limit of conditional expression (2) is not reached, sufficient back focus cannot be obtained. In that case, it becomes difficult to use the wide-angle lens for a single-lens reflex camera. Further, since the exit pupil approaches the image plane, it is disadvantageous to use the wide-angle lens for a digital camera. Therefore, when the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, it is necessary to move the exit pupil away from the image plane, and as a result, correction of off-axis aberrations, particularly coma aberration, cannot be performed satisfactorily.
なお、条件式（２）の下限値を１．４０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（２）の下限値を１．４５にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また条件式（２）の下限値を１．５０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (2) to 1.40, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 1.45, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 1.50, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.
また、本実施形態に係る広角レンズは、第１レンズ群および第２レンズ群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、この反射膜防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで構成される。このように構成することで、本実施形態に係る広角レンズは、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアをさらに低減することができ、高い結像性能を達成することができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is formed using a wet process. It is configured to include at least one layer. With this configuration, the wide-angle lens according to the present embodiment can further reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and can achieve high imaging performance. .
また、本実施形態に係る広角レンズでは、前記反射防止膜は多層膜であり、前記ウェットプロセスで形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが望ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減することができる。 In the wide-angle lens according to this embodiment, it is desirable that the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by the wet process is the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, it is possible to reduce the reflection of light and further reduce ghosts and flares.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率は、１．３０以下であることが望ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。 In the wide-angle lens according to this embodiment, the refractive index of the layer formed using the wet process is preferably 1.30 or less. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、光学面は、物体側に凸形状の物体側のレンズ面であることが望ましい。光学面が物体側に凸形状の物体側のレンズ面でゴーストが発生し易いため、この光学面に反射防止膜を形成することで、ゴーストやフレアを効果的に低減することができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the optical surface is an object-side lens surface that is convex on the object side. Since ghost is likely to occur on the lens surface on the object side whose optical surface is convex on the object side, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on this optical surface.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、物体側に凸形状の物体側のレンズ面は、第２レンズ群中のレンズ面であることが望ましい。光学面が物体側に凸形状の物体側のレンズ面でゴーストが発生し易いため、この光学面に反射防止膜を形成することで、ゴーストやフレアを効果的に低減することができる。 In the wide-angle lens according to this embodiment, it is desirable that the object-side lens surface convex toward the object side is a lens surface in the second lens group. Since ghost is likely to occur on the lens surface on the object side whose optical surface is convex on the object side, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on this optical surface.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、光学面は、像側に凹形状の像側のレンズ面であることが望ましい。光学面が像側に凹形状の像側のレンズ面でゴーストが発生し易いため、この光学面に反射防止膜を形成することで、ゴーストやフレアを効果的に低減することができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the optical surface is an image-side lens surface that is concave on the image side. Since a ghost is easily generated on the lens surface on the image side whose optical surface is concave on the image side, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on this optical surface.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、像側に凹形状の像側のレンズ面は、第１レンズ群中のレンズ面であることが望ましい。光学面が像側に凹形状の像側のレンズ面でゴーストが発生し易いため、この光学面に反射防止膜を形成することで、ゴーストやフレアを効果的に低減することができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the image-side lens surface concave on the image side is a lens surface in the first lens group. Since a ghost is easily generated on the lens surface on the image side whose optical surface is concave on the image side, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on this optical surface.
なお、本実施形態に係る広角レンズでは、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることが好ましい。このように反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. Thus, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained when the wet process is used can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本実施形態に係る広角レンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ ２．００
ただし、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、ｆ０は無限遠合焦時の広角レンズの焦点距離を示す。
In addition, it is desirable that the wide-angle lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.10 <(− f1) / f0 <2.00
Here, f1 represents the focal length of the first lens group, and f0 represents the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
条件式（３）は、第１レンズ群の焦点距離を広角レンズの焦点距離で規定した条件式である。第１レンズ群の屈折力の大小は、広角レンズのサイズや軸外収差の補正を良好に行うために必要である。条件式（３）を満足することにより、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (3) is a conditional expression in which the focal length of the first lens group is defined by the focal length of the wide-angle lens. The magnitude of the refractive power of the first lens group is necessary to satisfactorily correct the size of the wide-angle lens and off-axis aberrations. By satisfying conditional expression (3), a wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.
条件式（３）の上限値を上回る場合、第１レンズ群の焦点距離の絶対値が大きくなり、すなわち、負の屈折力が弱くなることを意味する。負の屈折力が弱まることにより、第１レンズ群が大径化して広角レンズ径が大型化したり、バックフォーカスが短くなるため、条件式（１）および（２）を満たさなくなる。また、収差補正上では、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群との屈折力バランスが崩れるため、歪曲収差の補正を良好に行えなくなる。 When exceeding the upper limit value of the conditional expression (3), it means that the absolute value of the focal length of the first lens unit becomes large, that is, the negative refractive power becomes weak. When the negative refractive power is weakened, the diameter of the first lens group is increased, the diameter of the wide-angle lens is increased, and the back focus is shortened, so that the conditional expressions (1) and (2) are not satisfied. Further, in terms of aberration correction, the refractive power balance between the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power is lost, so that the distortion aberration cannot be corrected satisfactorily.
なお、条件式（３）の上限値を１．６０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の上限値を１．４０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（３）の上限値を１．１７にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.60, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.40, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.17, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（３）の下限値を下回る場合、第１レンズ群の焦点距離の絶対値が小さくなることを意味し、すなわち、第１レンズ群の負の屈折力が著しく強くなることを意味する。その場合、バックフォーカスが著しく長くなり広角レンズの小型化が困難になり、ひいては条件式（１）および（２）を満足できなくなる。収差補正上では、著しい負の屈折力は軸外収差を増大するため、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差が悪化する。 If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, it means that the absolute value of the focal length of the first lens group becomes small, that is, the negative refractive power of the first lens group becomes extremely strong. In that case, the back focus is remarkably long and it is difficult to reduce the size of the wide-angle lens, and as a result, the conditional expressions (1) and (2) cannot be satisfied. In terms of aberration correction, a significantly negative refractive power increases off-axis aberrations, and in particular, field curvature, astigmatism, and coma become worse.
なお、条件式（３）の下限値を０．２０にすることにより諸収差の補正をより良好行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の下限値を０．４０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（３）の下限値を０．５０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.20, various aberrations can be corrected better, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.40, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.50, various aberrations can be corrected satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本実施形態に係る広角レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．４０ ＜ ｆ２／ｆ０ ＜ １．５０
ただし、ｆ２は第２レンズ群の焦点距離、ｆ０は無限遠合焦時の広角レンズの焦点距離を示す。
In addition, it is desirable that the wide-angle lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.40 <f2 / f0 <1.50
Here, f2 indicates the focal length of the second lens group, and f0 indicates the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
条件式（４）は、第２レンズ群の焦点距離の最適な値を規定する条件式である。正の屈折力を有する第２レンズ群の屈折力を最適化することは、球面収差、コマ収差の補正を良好に行うために必要である。条件式（４）を満足することにより、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (4) is a conditional expression that defines an optimum value of the focal length of the second lens group. Optimizing the refractive power of the second lens group having a positive refractive power is necessary to satisfactorily correct spherical aberration and coma. By satisfying conditional expression (4), a wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.
条件式（４）の上限値を上回る場合、第２レンズ群の焦点距離が長くなり、屈折力が弱くなることを意味し、球面収差が補正過剰になる。また、この場合にはコマ収差が悪化する。また、この場合には第２レンズ群の大型化ひいては広角レンズの大型化につながる。 If the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, it means that the focal length of the second lens group becomes long and the refractive power becomes weak, and the spherical aberration is overcorrected. In this case, coma aberration is deteriorated. Further, in this case, the second lens unit is increased in size, and thus the wide-angle lens is increased.
なお、条件式（４）の上限値を１．３０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の上限値を１．１０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（４）の上限値を１．００にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit value of conditional expression (4) to 1.30, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.10, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.00, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.
条件式（４）の下限値を下回る場合、第２レンズ群の焦点距離が短くなり、すなわち、正の屈折力が強くなることを意味し、球面収差が補正不足になる。また、この場合には、結果的にバックフォーカスが短くなる。 If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, it means that the focal length of the second lens group becomes short, that is, the positive refractive power becomes strong, and the spherical aberration becomes insufficiently corrected. In this case, the back focus is shortened as a result.
なお、条件式（４）の下限値を０．４５にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の下限値を０．５５にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（４）の下限値を０．６０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.45, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.55, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.60, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本実施形態に係る広角レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．４０ ＜ ｆ０／Σｄ ＜ １．６０
ただし、ｆ０は無限遠合焦時の広角レンズの焦点距離、Σｄは広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離（全レンズ厚）を示す。
In addition, it is desirable that the wide-angle lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.40 <f0 / Σd <1.60
However, f0 represents the focal length of the wide-angle lens at the time of focusing on infinity, and Σd represents the distance (total lens thickness) on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side of the wide-angle lens.
条件式（５）は、広角レンズの焦点距離を全レンズ厚で規格化した条件式である。条件式（５）を満足することにより、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (5) is a conditional expression in which the focal length of the wide-angle lens is normalized by the total lens thickness. By satisfying conditional expression (5), a wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.
条件式（５）の上限値を上回る場合、全レンズ厚が著しく薄くなる。この場合、全レンズ厚を薄肉化すればするほど、軸上と軸外の収差補正を同じレンズ面で同時に行うことになり、また、構成レンズ枚数も薄肉化のために制限されるので複雑な構成がとれない。したがって、軸外収差の補正が困難になり、特に、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難になる。 When the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the total lens thickness is remarkably reduced. In this case, as the total lens thickness is reduced, the on-axis and off-axis aberration corrections are simultaneously performed on the same lens surface, and the number of constituent lenses is also limited because of the reduction in thickness. Cannot be configured. Therefore, it is difficult to correct off-axis aberrations, and in particular, it is difficult to correct field curvature, astigmatism, and coma.
なお、条件式（５）の上限値を１．５０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（５）の上限値を１．４０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（５）の上限値を１．１５にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit of conditional expression (5) to 1.50, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 1.40, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 1.15, various aberrations can be corrected satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（５）の下限値を下回る場合、広角レンズの焦点距離が著しく短くなり、広角レンズとして超広角の領域に至る。この結果、本願の広角レンズのように薄肉化した場合には、軸外収差、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差、歪曲収差の補正が困難になる。 When the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the focal length of the wide-angle lens is remarkably shortened, resulting in a super-wide-angle region as a wide-angle lens. As a result, when the thickness is reduced as in the wide-angle lens of the present application, it is difficult to correct off-axis aberrations, particularly field curvature, astigmatism, coma aberration, and distortion.
なお、条件式（５）の下限値を０．５０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（５）の下限値を０．５５にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（５）の下限値を０．６０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.50, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.55, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.60, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.
また、本実施形態に係る広角レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６） ４５．０ ＜ νｄ１ ＜ ９５．０
ただし、νｄ１は第１レンズ群中の負の屈折力を有するすべてのレンズのアッベ数の平均値を示す。
In addition, it is desirable that the wide-angle lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).
(6) 45.0 <νd1 <95.0
Here, νd1 represents the average value of the Abbe numbers of all lenses having negative refractive power in the first lens group.
条件式（６）は、第１レンズ群中の負の屈折力を有するレンズのアッベ数の平均値を既定する条件式である。この条件式を満足することで倍率色収差を良好に補正することができる。 Conditional expression (6) is a conditional expression that defines the average value of the Abbe number of lenses having negative refractive power in the first lens group. By satisfying this conditional expression, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration.
条件式（６）の上限値を上回る場合、著しく低屈折率ガラスを使用することになるためペッツバール和を良好に保てなくなり、結果的に像面湾曲、非点収差の補正が良好に行えなくなる。 If the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, a low refractive index glass will be used, so that the Petzval sum cannot be kept good, and as a result, field curvature and astigmatism cannot be corrected well. .
なお、条件式（６）の上限値を９０．０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（６）の上限値を８５．０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。 By setting the upper limit of conditional expression (6) to 90.0, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the upper limit of conditional expression (6) to 85.0, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured.
条件式（６）の下限値を下回る場合、本願の広角レンズでは、倍率色収差の補正が困難になる。 When the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, it is difficult to correct lateral chromatic aberration with the wide-angle lens of the present application.
なお、条件式（６）の下限値を４８．０にすることで諸収差の補正をより良好に行うことができ、本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（６）の下限値を５０．０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果をさらに確実にすることができる。また、条件式（６）の下限値を５１．０にすることにより諸収差の補正を十分良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (6) to 48.0, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present invention can be made more reliable. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 50.0, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be further ensured. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 51.0, various aberrations can be corrected sufficiently satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本実施形態に係る広角レンズは、第２レンズ群が正レンズ成分を少なくとも３つ有することが望ましい。このような構成により球面収差を良好に補正できるため、大口径化を達成することができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the second lens group has at least three positive lens components. With such a configuration, spherical aberration can be favorably corrected, so that a large aperture can be achieved.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、開口絞りは、第２レンズ群の最も像側のレンズよりも物体側に配置することが望ましい。なお、開口絞りは広角レンズのＦナンバーを決定する。本願の広角レンズは、開口絞りを第２レンズ群の最も像側のレンズよりも物体側に配置することで像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差の補正を良好に行うことができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the aperture stop be disposed closer to the object side than the most image side lens of the second lens group. The aperture stop determines the F number of the wide-angle lens. The wide-angle lens of the present application can satisfactorily correct field curvature, distortion, and lateral chromatic aberration by disposing the aperture stop closer to the object side than the most image side lens of the second lens group.
また、本実施形態に係る広角レンズでは、第１レンズ群は、少なくとも１面の非球面を有することが望ましい。このような構成により、少ないレンズ枚数で広角レンズを構成することができるため小型化を達成することができる。また、この構成により軸外収差、特に像面湾曲、コマ収差、歪曲収差の補正を良好に行うことができる。 In the wide-angle lens according to the present embodiment, it is desirable that the first lens group has at least one aspheric surface. With such a configuration, a wide-angle lens can be configured with a small number of lenses, so that downsizing can be achieved. Also, with this configuration, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations, particularly field curvature, coma aberration, and distortion aberration.
以下、本実施形態に係る広角レンズの各数値実施例について添付図面に基づいて説明する。 Hereinafter, each numerical example of the wide-angle lens according to the present embodiment will be described with reference to the accompanying drawings.
（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a wide-angle lens according to a first example.
第１実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to the first example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３から構成されている。 The first lens group G1, in order from the object side, includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and an aspheric surface on the image side lens surface, and the object side It is composed of a negative meniscus lens L13 having a convex surface.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合よりなる接合正レンズと、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合よりなる接合正レンズと、非球面を像側のレンズ面に設けた両凸形状の正レンズＬ２６から構成されている。 The second lens group G2 determines, in order from the object side, a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L21 having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface toward the object side, and an F number. An aperture stop S, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, a cemented positive lens formed by cementing a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25, and an aspherical lens on the image side It is composed of a biconvex positive lens L26 provided on the surface.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３の物体側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 Further, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the object-side lens surface of the positive meniscus lens L23 of the second lens group G2.
なお、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１の物体側のレンズ面から頂点距離４ｍｍの位置に切り欠きを設けて、有効径１０．４ｍｍφにて、下方光線の光線決定を行っている。 In addition, a notch is provided at a position with a vertex distance of 4 mm from the object-side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2, and the light ray of the lower ray is determined with an effective diameter of 10.4 mmφ.
以下の表１に第１実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。 Table 1 below shows specification values of the wide-angle lens according to the first example.
表中の（面データ）において、面番号は物体側から数えたレンズ面の番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径の欄には近軸曲率半径を示している。 In (surface data) in the table, the surface number is the number of the lens surface counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the surface spacing of the lens surface, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). And νd represents the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). The object plane indicates the object plane, (aperture) indicates the aperture stop S, and the image plane indicates the image plane I. Note that “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane. If the lens surface is aspherical, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the radius of curvature column.
（非球面データ）には、（面データ）に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／[１＋[１−κ（ｙ２／ｒ２）]１／２]
＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
＋Ａ１２×ｙ１２＋Ａ１４×ｙ１４＋Ａ１６×ｙ１６
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量（サグ量）をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。
(Aspherical data) shows the aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in (Surface data) is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
+ A12 × y 12 + A14 × y 14 + A16 × y 16
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the displacement (sag amount) in the optical axis direction at the height y is X (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, and the cone The coefficient is κ, and the nth-order aspheric coefficient is An. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”.
（各種データ）において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単：°）、Ｙは像高、ＴＬはレンズ系の全長、Σｄは広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ表している。 In (various data), f is the focal length, FNO is the F number, ω is the half angle of view (single: °), Y is the image height, TL is the total length of the lens system, and Σd is the lens surface on the most object side of the wide-angle lens. The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image, BF, represents the back focus.
（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。 (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これらに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。 In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to these. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, these symbols are the same in the other embodiments described below, and the description thereof is omitted.
（表１）第１実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 60.2367 3.7000 1.487490 70.45
2) 1253.2521 0.1000 1.000000
3) 23.0000 1.2000 1.497820 82.56
4)* 9.7255 3.0000 1.000000
5) 17.0653 1.0000 1.497820 82.56
6) 11.2587 3.0000 1.000000
7) 209.7383 6.0000 1.581440 40.75
8) 15.3142 4.0000 1.672700 32.11
9) 999.0000 1.0000 1.000000
10>（絞り） ∞ 0.7000 1.000000
11) 16.8962 1.6000 1.497820 82.56
12) 26.5870 2.9977 1.000000
13) -17.0825 1.0000 1.717360 29.52
14) 115.0466 3.9000 1.603000 65.47
15) -12.9513 0.1000 1.000000
16) 102.8313 3.0000 1.603000 65.47
17)* -33.5404 37.9998 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第4面
κ＝ 0.5233
A4＝ 7.38600E-05
A6＝ 1.87510E-07
A8＝ 1.29680E-08
A10＝ 5.53830E-11
A12＝-0.98108E-12
A14＝-0.17874E-13
A16＝ 0.44513E-15
第１７面
κ＝ 6.3253
A4＝ 4.20950E-05
A6＝ 7.78040E-08
A8＝ 1.36830E-09
A10＝ 7.36610E-13
A12＝ 0.00
A14＝ 0.00
A16＝ 0.00
（各種データ）
ｆ＝ 24.698
FNO＝ 2.9
ω＝ 41.86°
Y＝ 21.6
TL＝ 74.298
Σd＝ 36.297
BF＝ 38.000
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -28.546
G２ 7 22.093
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．６８
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５４
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ １．１６
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．８９４
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．６８０
（６）：νｄ１ ＝ ８２．５６
(Table 1) 1st Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 60.2367 3.7000 1.487490 70.45
2) 1253.2521 0.1000 1.000000
3) 23.0000 1.2000 1.497820 82.56
4) * 9.7255 3.0000 1.000000
5) 17.0653 1.0000 1.497820 82.56
6) 11.2587 3.0000 1.000000
7) 209.7383 6.0000 1.581440 40.75
8) 15.3142 4.0000 1.672700 32.11
9) 999.0000 1.0000 1.000000
10> (Aperture) ∞ 0.7000 1.000000
11) 16.8962 1.6000 1.497820 82.56
12) 26.5870 2.9977 1.000000
13) -17.0825 1.0000 1.717360 29.52
14) 115.0466 3.9000 1.603000 65.47
15) -12.9513 0.1000 1.000000
16) 102.8313 3.0000 1.603000 65.47
17) * -33.5404 37.9998 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.5233
A4 = 7.38600E-05
A6 = 1.87510E-07
A8 = 1.29680E-08
A10 = 5.53830E-11
A12 = -0.98108E-12
A14 = -0.17874E-13
A16 = 0.44513E-15
17th surface κ = 6.3253
A4 = 4.20950E-05
A6 = 7.78040E-08
A8 = 1.36830E-09
A10 = 7.36610E-13
A12 = 0.00
A14 = 0.00
A16 = 0.00
(Various data)
f = 24.698
FNO = 2.9
ω = 41.86 °
Y = 21.6
TL = 74.298
Σd = 36.297
BF = 38.000
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -28.546
G2 7 22.093
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.68
(2): BF / f0 = 1.54
(3): (−f1) /f0=1.16
(4): f2 / f0 = 0.894
(5): f0 / Σd = 0.680
(6): νd1 = 82.56
図２は、第１実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。 FIG. 2 shows various aberrations when the wide-angle lens according to Example 1 is focused at infinity.
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ωは半画角（単位：度）、ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、およびｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また非点収差において、実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示す。コマ収差における実線はメリジオナルコマ収差を示す。なお、以下に示す他の実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い以後の説明を省略する。 In each aberration diagram, FNO is an F number, Y is an image height, ω is a half angle of view (unit: degree), d is a d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and g is a g-line (wavelength λ = 435. 8 nm). In astigmatism, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. The solid line in coma indicates meridional coma. In the aberration diagrams of other examples shown below, the same reference numerals as those in this example are used and the description thereof is omitted.
各諸収差図より、第１実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 1 has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
図３は、第１実施例と同様の構成を有する広角レンズに光線が入射したとき、光線が光学面で反射してゴーストとなる様子を示す。 FIG. 3 shows how a light beam is reflected by an optical surface and becomes a ghost when the light beam is incident on a wide-angle lens having the same configuration as that of the first embodiment.
図３において、物体側からの光線ＢＭが図示のようにレンズＬに入射すると、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３における物体側のレンズ面（第１番目のゴースト発生面でありその面番号は１１）で反射し、その反射光は第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面（第２番目のゴースト発生面でありその面番号は４）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストを発生させてしまう。ここで、第１番目のゴースト発生面１１は物体側に凸形状のレンズ面、第２番目のゴースト発生面４は像側に凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広い入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減させることができる。
In FIG. 3, when a light beam BM from the object side enters the lens L as shown, the object side lens surface (the first ghost generation surface and its surface number) in the positive meniscus lens L23 of the second lens group G2. 11), and the reflected light is reflected again by the image-side lens surface (second ghost generating surface whose surface number is 4) in the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1, and is reflected on the image surface. I is reached and a ghost is generated. Here, the first ghost generation surface 11 is a lens surface convex on the object side, and the second
本第１実施例に係る広角レンズは、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面（像側に凹形状のレンズ面）と第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３における物体側のレンズ面（物体側に凸形状のレンズ面）に後述する反射防止膜を形成することでゴーストやフレアの低減を達成している。なお、反射防止膜の作用、効果は、以降の他の実施例でも同様であり、個別の詳細な説明を省略する。 The wide-angle lens according to the first example includes an image side lens surface (lens surface concave on the image side) of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and an object of the positive meniscus lens L23 of the second lens group G2. Ghosting and flare reduction is achieved by forming an antireflection film, which will be described later, on the lens surface on the side (a lens surface convex on the object side). In addition, the effect | action and effect of an anti-reflective film are the same also in other examples after that, and individual detailed description is abbreviate | omitted.
（第２実施例）
図４は、第２実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Second embodiment)
FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a wide-angle lens according to the second example.
第２実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３から構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５から構成されている。 The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, an aperture stop S that determines an F-number, a biconcave negative lens L23, and an image. It is composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface on the side and a biconvex positive lens L25.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面と、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１３の像側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 In addition, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the image-side lens surface of the negative meniscus lens L13 of the first lens group G1.
以下の表２に第２実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表２）第２実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2) 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.755000 52.29
4) 8.3114 3.8000 1.000000
5) 42.9059 1.0000 1.497820 82.56
6) 14.2223 4.0000 1.000000
7) 19.1522 3.0000 1.717360 29.52
8)-1286.6968 1.0000 1.000000
9) 43.0642 5.0000 1.497820 82.56
10) -15.7069 0.5000 1.000000
11> (絞り) ∞ 1.5000 1.000000
12) -13.6078 1.0000 1.903660 31.27
13) 41.2595 0.9000 1.000000
14) -25.4888 2.0000 1.593190 67.87
15) -11.7946 0.1000 1.000000
16) 485.1036 3.2000 1.603000 65.47
17) -14.7873 37.9983 1.000000
像面 ∞
（各種データ）
ｆ＝ 24.400
FNO＝ 3.596
ω＝ 42.44°
Y＝ 21.6
TL＝ 68.898
Σd＝ 30.900
BF＝ 37.998
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -15.318
G２ 7 18.373
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．４３
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５６
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．６２８
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．７５３
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．７９０
（６）：νｄ１ ＝ ６７．７４
Table 2 below shows specification values of the wide-angle lens according to the second example.
(Table 2) 2nd Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2) 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.755000 52.29
4) 8.3114 3.8000 1.000000
5) 42.9059 1.0000 1.497820 82.56
6) 14.2223 4.0000 1.000000
7) 19.1522 3.0000 1.717360 29.52
8) -1286.6968 1.0000 1.000000
9) 43.0642 5.0000 1.497820 82.56
10) -15.7069 0.5000 1.000000
11> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
12) -13.6078 1.0000 1.903660 31.27
13) 41.2595 0.9000 1.000000
14) -25.4888 2.0000 1.593190 67.87
15) -11.7946 0.1000 1.000000
16) 485.1036 3.2000 1.603000 65.47
17) -14.7873 37.9983 1.000000
Image plane ∞
(Various data)
f = 24.400
FNO = 3.596
ω = 42.44 °
Y = 21.6
TL = 68.898
Σd = 30.900
BF = 37.998
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -15.318
G2 7 18.373
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.43
(2): BF / f0 = 1.56
(3): (−f1) /f0=0.628
(4): f2 / f0 = 0.753
(5): f0 / Σd = 0.790
(6): νd1 = 67.74
図５は、第２実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第２実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。 FIG. 5 shows various aberrations of the wide-angle lens according to Example 2 when focusing on infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
（第３実施例）
図６は、第３実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Third embodiment)
FIG. 6 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to the third example.
第３実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to the third example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２から構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the image side lens surface, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. Yes.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５から構成されている。 The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconvex positive lens L21, an aperture stop S that determines an F-number, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and an image. It is composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface on the side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface on the image side.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面と、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２２の物体側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 Further, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the object-side lens surface of the biconvex positive lens L22 of the second lens group G2. The
以下の表３に第３実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表３）第３実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 13.0000 1.0000 1.603000 65.47
2)* 6.5788 4.0000 1.000000
3) 16.3065 1.0000 1.497820 82.56
4) 9.3200 3.0000 1.000000
5) 35.6227 3.0000 1.672700 32.11
6) -45.2913 1.0000 1.000000
7>（絞り）∞ 1.0000 1.000000
8) 58.1986 5.0000 1.497820 82.56
9) -11.9480 1.6000 1.000000
10) -25.4154 1.5000 1.850260 32.35
11) 28.5178 1.2000 1.000000
12) -34.8646 2.5000 1.497820 82.56
13) -12.2372 0.1000 1.000000
14) -148.0797 2.5000 1.603000 65.47
15) -22.6787 38.0226 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第２面
κ＝ 0.7798
A4＝ -1.89600E-05
A6＝ 6.76130E-06
A8＝ -5.07050E-07
A10＝ 2.17350E-08
A12＝ -0.45673E-09
A14＝ 0.37950E-11
A16＝ 0.10000E-17
（各種データ）
ｆ＝ 24.401
FNO＝ 3.62
ω＝ 42.31°
Y＝ 21.6
TL＝ 66.423
Σd＝ 28.400
BF＝ 38.023
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -14.488
G２ 5 17.812
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．３１
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５６
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．５９４
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．７３０
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．８５９
（６）：νｄ１ ＝ ７４．０２
Table 3 below shows specifications of the wide-angle lens according to the third example.
(Table 3) Third Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 13.0000 1.0000 1.603000 65.47
2) * 6.5788 4.0000 1.000000
3) 16.3065 1.0000 1.497820 82.56
4) 9.3200 3.0000 1.000000
5) 35.6227 3.0000 1.672700 32.11
6) -45.2913 1.0000 1.000000
7> (Aperture) ∞ 1.0000 1.000000
8) 58.1986 5.0000 1.497820 82.56
9) -11.9480 1.6000 1.000000
10) -25.4154 1.5000 1.850260 32.35
11) 28.5178 1.2000 1.000000
12) -34.8646 2.5000 1.497820 82.56
13) -12.2372 0.1000 1.000000
14) -148.0797 2.5000 1.603000 65.47
15) -22.6787 38.0226 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
Second side κ = 0.7798
A4 = -1.89600E-05
A6 = 6.76130E-06
A8 = -5.07050E-07
A10 = 2.17350E-08
A12 = -0.45673E-09
A14 = 0.37979E-11
A16 = 0.10000E-17
(Various data)
f = 24.401
FNO = 3.62
ω = 42.31 °
Y = 21.6
TL = 66.423
Σd = 28.400
BF = 38.023
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -14.488
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.31
(2): BF / f0 = 1.56
(3): (−f1) /f0=0.594
(4): f2 / f0 = 0.730
(5): f0 / Σd = 0.859
(6): νd1 = 74.02
図７は、第３実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第３実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有することがわかる。 FIG. 7 shows various aberrations when the wide-angle lens according to Example 3 is focused at infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
（第４実施例）
図８は、第４実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Fourth embodiment)
FIG. 8 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to the fourth example.
第４実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to the fourth example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２から構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the image side lens surface. Yes.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５から構成されている。 The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, an aperture stop S that determines an F-number, a biconcave negative lens L23, and an image. It is composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface on the side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface on the image side.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面と、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 Further, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 and the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1.
以下の表４に第４実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表４）第４実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 16.0478 1.0000 1.755000 52.29
2) 7.9274 3.0000 1.000000
3) 10.0991 1.0000 1.589130 61.18
4)* 6.8029 4.0000 1.000000
5) 32.0272 3.0000 1.717360 29.52
6) -43.9577 1.0000 1.000000
7) 32.6637 5.0000 1.487490 70.45
8) -11.6735 0.5000 1.000000
9>（絞り）∞ 1.5000 1.000000
10) -17.5914 1.5000 1.903660 31.27
11) 26.5782 1.0000 1.000000
12) -56.3638 2.5000 1.593190 67.87
13) -12.4855 0.1000 1.000000
14) -31.8451 2.0000 1.603000 65.47
15) -14.5224 37.9778 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.8089
A4＝ -3.23490E-05
A6＝ 7.06440E-08
A8＝ -1.25010E-07
A10＝ 3.45160E-09
A12＝ -0.60254E-10
A14＝ 0.00
A16＝ 0.00
（各種データ）
ｆ＝ 24.401
FNO＝ 3.62
ω＝ 42.31°
Y＝ 21.6
TL＝ 65.078
Σd＝ 27.100
BF＝ 37.978
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -13.163
G２ 5 16.844
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．２５
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５６
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．５３９
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．６９０
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．９００
（６）：νｄ１ ＝ ５６．７４
Table 4 below shows specification values of the wide-angle lens according to the fourth example.
(Table 4) Fourth Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 16.0478 1.0000 1.755000 52.29
2) 7.9274 3.0000 1.000000
3) 10.0991 1.0000 1.589130 61.18
4) * 6.8029 4.0000 1.000000
5) 32.0272 3.0000 1.717360 29.52
6) -43.9577 1.0000 1.000000
7) 32.6637 5.0000 1.487490 70.45
8) -11.6735 0.5000 1.000000
9> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
10) -17.5914 1.5000 1.903660 31.27
11) 26.5782 1.0000 1.000000
12) -56.3638 2.5000 1.593190 67.87
13) -12.4855 0.1000 1.000000
14) -31.8451 2.0000 1.603000 65.47
15) -14.5224 37.9778 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.8089
A4 = -3.23490E-05
A6 = 7.06440E-08
A8 = -1.25010E-07
A10 = 3.45160E-09
A12 = -0.60254E-10
A14 = 0.00
A16 = 0.00
(Various data)
f = 24.401
FNO = 3.62
ω = 42.31 °
Y = 21.6
TL = 65.078
Σd = 27.100
BF = 37.978
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -13.163
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.25
(2): BF / f0 = 1.56
(3): (−f1) /f0=0.539
(4): f2 / f0 = 0.690
(5): f0 / Σd = 0.900
(6): νd1 = 56.74
図９は、第４実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第４実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。 FIG. 9 shows various aberrations of the wide-angle lens according to Example 4 when focusing on infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the fourth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
（第５実施例）
図１０は、第５実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(5th Example)
FIG. 10 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to Example 5.
第５実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１１から構成されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side lens surface.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５から構成されている。 The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, an aperture stop S that determines an F-number, a biconcave negative lens L23, and an image. It is composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface on the side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface on the image side.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面と、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２１の物体側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 Further, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 and the object side lens surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2. The
以下の表５に第５実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表５）第５実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 16.0478 1.0000 1.755000 52.29
2)* 6.7924 5.0000 1.000000
3) 23.7034 5.0000 1.755200 27.51
4) -103.0800 1.0000 1.000000
5) 491.5870 3.0000 1.603000 65.47
6) -31.7952 0.5000 1.000000
7> (絞り) ∞ 1.5000 1.000000
8) -27.9362 1.5000 1.805180 25.43
9) 32.4779 1.1599 1.000000
10) -47.5563 2.0000 1.593190 67.87
11) -13.1659 0.1000 1.000000
12) -33.7926 2.5000 1.603000 65.47
13) -12.9041 37.8784 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第2面
κ＝ 0.9337
A4＝ -5.24830E-05
A6＝ -4.30110E-06
A8＝ 2.22250E-07
A10＝ -8.38110E-09
A12＝ 0.69851E-10
A14＝ 0.00
A16＝ 0.00
（各種データ）
ｆ＝ 24.401
FNO＝ 3.60
ω＝ 42.47°
Y＝ 21.6
TL＝ 62.138
Σd＝ 24.260
Bf＝ 37.878
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -16.359
G２ 3 18.317
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．１２
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５５
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．６７０
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．７５１
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ １．０１
（６）：νｄ１ ＝ ５２．２９
Table 5 below shows specifications of the wide-angle lens according to Example 5.
(Table 5) 5th Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 16.0478 1.0000 1.755000 52.29
2) * 6.7924 5.0000 1.000000
3) 23.7034 5.0000 1.755200 27.51
4) -103.0800 1.0000 1.000000
5) 491.5870 3.0000 1.603000 65.47
6) -31.7952 0.5000 1.000000
7> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
8) -27.9362 1.5000 1.805180 25.43
9) 32.4779 1.1599 1.000000
10) -47.5563 2.0000 1.593190 67.87
11) -13.1659 0.1000 1.000000
12) -33.7926 2.5000 1.603000 65.47
13) -12.9041 37.8784 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
Second side κ = 0.9337
A4 = -5.24830E-05
A6 = -4.30110E-06
A8 = 2.22250E-07
A10 = -8.38110E-09
A12 = 0.69851E-10
A14 = 0.00
A16 = 0.00
(Various data)
f = 24.401
FNO = 3.60
ω = 42.47 °
Y = 21.6
TL = 62.138
Σd = 24.260
Bf = 37.878
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -16.359
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.12
(2): BF / f0 = 1.55
(3): (−f1) /f0=0.670
(4): f2 / f0 = 0.751
(5): f0 / Σd = 1.01
(6): νd1 = 52.29
図１１は、第５実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第５実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有することがわかる。 FIG. 11 shows various aberrations of the wide-angle lens according to Example 5 when focusing on infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the fifth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
（第６実施例）
図１２は、第６実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Sixth embodiment)
FIG. 12 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to Example 6.
第６実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２から構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the image side lens surface. Yes.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５から構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the image side, an aperture stop S that determines an F-number, and a biconcave negative lens. L23, a biconvex positive lens L24, and a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the image side.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面と、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２１の物体側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 Further, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the object-side lens surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2. The
以下の表６に第６実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表６）第６実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2) 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.603000 65.47
4)* 6.5597 6.0000 1.000000
5) 25.5540 3.0000 1.717360 29.52
6) -300.6963 1.0000 1.000000
7) -34.2497 5.0000 1.497820 82.56
8) -17.6995 0.5000 1.000000
9>(絞り) ∞ 1.5000 1.000000
10) -20.5645 1.0000 1.903660 31.27
11) 41.5823 0.5000 1.000000
12) 109.9269 3.0000 1.593190 67.87
13) -11.8678 0.1000 1.000000
14) -47.8393 2.3000 1.603000 65.47
15) -17.1597 37.9989 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第4面
κ＝ 0.8318
A4＝ 4.76210E-05
A6＝ -3.01810E-06
A8＝ 9.91860E-08
A10＝ -1.21060E-09
A12＝ 0.00
A14＝ 0.00
A16＝ 0.00
（各種データ）
ｆ＝ 24.401
FNO＝ 3.6
ω＝ 42.31°
Y＝ 21.6
TL＝ 65.799
Σd＝ 27.800
BF＝ 37.999
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -20.971
G２ 5 19.797
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．２９
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５６
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．８５９
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．８１１
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．８７８
（６）：νｄ１ ＝ ６５．４７
Table 6 below shows specification values of the wide-angle lens according to Example 6.
(Table 6) Sixth Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2) 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.603000 65.47
4) * 6.5597 6.0000 1.000000
5) 25.5540 3.0000 1.717360 29.52
6) -300.6963 1.0000 1.000000
7) -34.2497 5.0000 1.497820 82.56
8) -17.6995 0.5000 1.000000
9> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
10) -20.5645 1.0000 1.903660 31.27
11) 41.5823 0.5000 1.000000
12) 109.9269 3.0000 1.593190 67.87
13) -11.8678 0.1000 1.000000
14) -47.8393 2.3000 1.603000 65.47
15) -17.1597 37.9989 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.8318
A4 = 4.76210E-05
A6 = -3.01810E-06
A8 = 9.91860E-08
A10 = -1.21060E-09
A12 = 0.00
A14 = 0.00
A16 = 0.00
(Various data)
f = 24.401
FNO = 3.6
ω = 42.31 °
Y = 21.6
TL = 65.799
Σd = 27.800
BF = 37.999
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -20.971
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.29
(2): BF / f0 = 1.56
(3): (-f1) / f0 = 0.859
(4): f2 / f0 = 0.811
(5): f0 / Σd = 0.878
(6): νd1 = 65.47
図１３は、第６実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第６実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有することがわかる。 FIG. 13 shows various aberrations of the wide-angle lens according to Example 6 when focusing on infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 6 has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
（第７実施例）
図１４は、第７実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Seventh embodiment)
FIG. 14 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to Example 7.
第７実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されている。 The wide-angle lens according to Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面を設けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３から構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the image side lens surface, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and an object side. It is composed of a negative meniscus lens L13 having a convex surface.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、Ｆナンバーを決定する開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５から構成されている。 In order from the object side, the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the image side, an aperture stop S that determines an F number, and a biconcave lens. The lens includes a negative lens L23 having a shape, a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the image side.
また、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面と、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１３の像側のレンズ面に後述する構成の反射防止膜が形成される。 In addition, an antireflection film having a configuration described later is formed on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the image-side lens surface of the negative meniscus lens L13 of the first lens group G1.
以下の表７に第７実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。
（表７）第７実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2)* 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.603000 65.47
4) 7.9328 3.3000 1.000000
5) 16.9134 1.0000 1.497820 82.56
6) 9.2383 2.0000 1.000000
7) 17.1817 3.0000 1.717360 29.52
8) 53.0942 1.0000 1.000000
9) -920.7724 5.0000 1.497820 82.56
10) - 17.9112 0.5000 1.000000
11>(絞り) ∞ 1.5000 1.000000
12) -15.1601 1.0000 1.903660 31.27
13) 102.1453 0.6000 1.000000
14) -42.6459 2.2000 1.593190 67.87
15) -11.8420 0.1000 1.000000
16) -95.0161 3.0000 1.603000 65.47
17) -12.9317 37.9970 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第２面
κ＝ 1.00
A4＝ -8.43520E-06
A6＝ 3.92740E-08
A8＝ -1.78160E-10
A10＝ 4.80600E-13
A12＝ 0.00
A14＝ 0.00
A16＝ 0.00
（各種データ）
ｆ＝ 24.401
FNO＝ 3.64
ω＝ 42.32°
Y＝ 21.6
TL＝ 66.097
Σd＝ 28.100
BF＝ 37.997
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G１ 1 -17.111
G２ 7 18.270
（条件式対応値）
（１）：Σｄ／Ｙｍａｘ ＝ １．３０
（２）：ＢＦ／ｆ０ ＝ １．５６
（３）：（−ｆ１）／ｆ０ ＝ ０．７０１
（４）：ｆ２／ｆ０ ＝ ０．７４９
（５）：ｆ０／Σｄ ＝ ０．８６８
（６）：νｄ１ ＝ ７４．０２
Table 7 below shows specification values of the wide-angle lens according to Example 7.
(Table 7) 7th Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 33.8751 2.8000 1.603000 65.47
2) * 74.9380 0.1000 1.000000
3) 20.0930 1.0000 1.603000 65.47
4) 7.9328 3.3000 1.000000
5) 16.9134 1.0000 1.497820 82.56
6) 9.2383 2.0000 1.000000
7) 17.1817 3.0000 1.717360 29.52
8) 53.0942 1.0000 1.000000
9) -920.7724 5.0000 1.497820 82.56
10)-17.9112 0.5000 1.000000
11> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
12) -15.1601 1.0000 1.903660 31.27
13) 102.1453 0.6000 1.000000
14) -42.6459 2.2000 1.593190 67.87
15) -11.8420 0.1000 1.000000
16) -95.0161 3.0000 1.603000 65.47
17) -12.9317 37.9970 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
Second side κ = 1.00
A4 = -8.43520E-06
A6 = 3.92740E-08
A8 = -1.78160E-10
A10 = 4.80600E-13
A12 = 0.00
A14 = 0.00
A16 = 0.00
(Various data)
f = 24.401
FNO = 3.64
ω = 42.32 °
Y = 21.6
TL = 66.097
Σd = 28.100
BF = 37.997
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -17.111
G2 7 18.270
(Values for conditional expressions)
(1): Σd / Ymax = 1.30
(2): BF / f0 = 1.56
(3): (−f1) /f0=0.701
(4): f2 / f0 = 0.749
(5): f0 / Σd = 0.868
(6): νd1 = 74.02
図１５は、第7実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差を示す。各諸収差図より、第7実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有することがわかる。 FIG. 15 shows various aberrations of the wide-angle lens according to Example 7 when focusing on infinity. From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 7 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
ここで、本願の広角レンズに用いられる反射防止膜（多層広帯域反射防止膜とも言う）について説明する。図１８は、反射防止膜の膜構成を示す図である。この反射防止膜１０１は７層からなり、レンズ等の光学部材１０２の光学面に形成される。第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第１層１０１ａの上にさらに真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。さらに、この第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、この第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。またさらに、この第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、この第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。
Here, an antireflection film (also referred to as a multilayer broadband antireflection film) used in the wide-angle lens of the present application will be described. FIG. 18 is a diagram showing a film configuration of the antireflection film. The
このようにして形成された第６層１０１ｆの上に、ウェットプロセスによりシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる第７層１０１ｇが形成されて本実施形態の反射防止膜１０１が形成される。第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。
On the sixth layer 101f thus formed, a
ゾル−ゲル法とは、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、ゲル膜を堆積させた後、液体に浸漬し、この液体の温度及び圧力を臨界状態以上にしてその液体を気化・乾燥させることにより膜を生成する製法である。なお、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。 In the sol-gel method, an optical thin film material sol is applied on the optical surface of an optical member, a gel film is deposited, and then immersed in a liquid. This is a method for producing a film by vaporizing and drying. The wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.
このように、この反射防止膜１０１の第１層１０１ａ〜第６層１０１ｆまではドライプロセスである真空蒸着法（例えば、電子ビーム蒸着）により形成され、最上層である第７層１０１ｇは、フッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズの反射防止膜１０１成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着法を用いて第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、真空蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液をスピンコート法により塗布することにより第７層１０１ｇとなるシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる層を形成する。フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式（７）に示す。
As described above, the first layer 101a to the sixth layer 101f of the
(７) ２ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2→ＭｇＦ2＋２ＣＨ3ＣＯＯＨ (7) 2HF + Mg (CH3COO) 2 → MgF2 + 2 + CH3COOH
第７層１０１ｇの成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。このようなゾル−ゲル法を用いることにより、原子または分子が数個から数十個程度集まって、大きさが数ｎｍから数十ｎｍの粒子ができ、さらに、それらの粒子が数個集まって二次粒子が形成され、それら二次粒子が堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。
The sol solution used for the film formation of the
このようにして形成された反射防止膜１０１を有する光学部材の光学的性能について図１９に示す分光特性を用いて説明する。
The optical performance of the optical member having the
本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材（レンズ）は、以下の表８に示す条件で形成されている。ここで表８は、基準波長をλとし、基板の屈折率（光学部材）が１．６２、１．７４及び１．８５について反射防止膜１０１の各層１０１ａ（第１層）〜１０１ｇ（第７層）の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表８では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2＋TiO2、シリカとフッ化マグネシウムの混合物をSiO2＋MgF2とそれぞれ表している。
The optical member (lens) having the antireflection film according to this embodiment is formed under the conditions shown in Table 8 below. Here, in Table 8, the reference wavelength is λ, and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the
図１９は、表８において基準波長λを５５０ｎｍとして反射防止膜１０１の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。
FIG. 19 shows the spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member in which the reference wavelength λ in Table 8 is set to 550 nm and the optical film thickness of each layer of the
図１９から、基準波長λを５５０ｎｍで設計した反射防止膜１０１を有する光学部材は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率を０．２％以下に抑えられることが判る。なお、図１９には、表８における基板の屈折率が１．６２の場合の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が１．７４、１，８５の場合とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。また、表８において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜１０１を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず図１９に示す基準波長λが５５０ｎｍの場合とほぼ同等の分光特性を有する。
From FIG. 19, it can be seen that the optical member having the
（表８）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 SiO2＋MgF2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第５層 Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第３層 Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第１層 Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.62 1.74 1.85
(Table 8)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness
7th layer SiO2 + MgF2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Refractive index of substrate 1.62 1.74 1.85
次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は５層からなり、表８と同様、以下の表９で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第５層の形成に前述のゾル−ゲル法を用いている。 Next, a modified example of the antireflection film will be described. This antireflection film is composed of five layers, and similarly to Table 8, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength λ is designed under the conditions shown in Table 9 below. In this modification, the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.
図２０は、表９において、基板の屈折率が１．５２及び基準波長λを５５０ｎｍとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図２０から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率が０．２％以下に抑えられることがわかる。なお、表９において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図２０に示す分光特性とほぼ同等の特性を有する。 FIG. 20 shows the spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with a refractive index of the substrate of 1.52 and a reference wavelength λ of 550 nm in Table 9. Yes. From FIG. 20, it can be seen that the antireflection film of this modification has a reflectivity of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 9, even an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. Has almost the same characteristics.
図２１は、図２０に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図２０、図２１には表９に示す基板の屈折率が１．４６の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が１．５２とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。 FIG. 21 shows the spectral characteristics in the case where the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 20 are 30, 45, and 60 degrees, respectively. 20 and 21 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film whose refractive index is 1.46 shown in Table 9, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.
（表９）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第５層 SiO2＋MgF2 1.26 0.275λ 0.269λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
第３層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
第１層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
基板の屈折率 1.46 1.52
(Table 9)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film
5th layer SiO2 + MgF2 1.26 0.275λ 0.269λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
1st layer Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
Refractive index of substrate 1.46 1.52
また比較のため、図２２に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図２２は、表９と同じ基板の屈折率１．５２に以下の表１０で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図２３は、図２２に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。 For comparison, FIG. 22 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method. FIG. 22 shows the spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 10 below at a refractive index of 1.52 of the same substrate as in Table 9. FIG. 23 shows spectral characteristics when the incident angles of light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 22 are 30 degrees, 45 degrees, and 60 degrees, respectively.
（表１０）
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 MgF2 1.39 0.243λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.119λ
第５層 Al2O3 1.65 0.057λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.220λ
第３層 Al2O3 1.65 0.064λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ
第１層 Al2O3 1.65 0.193λ
基板の屈折率 1.52
(Table 10)
Material Refractive index Optical film
7th layer MgF2 1.39 0.243λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.119λ
5th layer Al2O3 1.65 0.057λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.220λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.064λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ
1st layer Al2O3 1.65 0.193λ
Refractive index of substrate 1.52
図１９、図２０および図２１で示される本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図２２および図２３で示される従来例の分光特性と比較すると、本反射防止膜を有する光学部材の反射率の低さが良くわかる。 When comparing the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film according to this embodiment shown in FIGS. 19, 20 and 21 with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. The low reflectance of the optical member is clearly understood.
次に、本願の第１実施例から第７実施例に上記表８、表９に示す反射防止膜の適用例について説明する。 Next, application examples of the antireflection films shown in Tables 8 and 9 to the first to seventh examples of the present application will be described.
本第１実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、表１に示すように、ｎｄ＝１．４９７８２０であり、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３の屈折率は、ｎｄ＝１．４９７８２０であるため、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜１０１（表９参照）を用い、正メニスカスレンズＬ２３の物体側の面に、基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜（表９参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。 In the wide-angle lens of the first example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 in the first lens group G1 is nd = 1.497820 as shown in Table 1, and the positive meniscus lens L23 in the second lens group G2. Since the refractive index of nd = 1.497820, an antireflection film 101 (see Table 9) having a refractive index of 1.46 corresponding to the refractive index of the substrate is used on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12. By using an antireflection film (see Table 9) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.46 on the object side surface of the lens L23, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced. Can do.
また、本第２実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、表２に示すように、ｎｄ＝１．７５５０００であり、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．４９７８２０であるため、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用い、負メニスカスレンズＬ１３における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜（表９参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。 In the wide-angle lens of the second example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.755000 as shown in Table 2, and the negative meniscus of the first lens group G1. Since the refractive index of the lens L13 is nd = 1.497820, the antireflection film 101 (see Table 8) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 is used on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12. By using an antireflection film (see Table 9) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.46 on the image side lens surface of the negative meniscus lens L13, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare Can be reduced.
また、本第３実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、表３に示すように、ｎｄ＝１．４９７８２０であり、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２２の屈折率は、ｎｄ＝１．４９７８２０であるため、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜（表９参照）を用い、両凸形状の正レンズＬ２２における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜（表９参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。 In the wide-angle lens of the third example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.497820 as shown in Table 3, and the biconvexity of the second lens group G2 Since the refractive index of the positive lens L22 having a shape is nd = 1.497820, an antireflection film corresponding to a refractive index of the substrate corresponding to 1.46 on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L12 (see Table 9). And using an antireflection film (see Table 9) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.46 on the object-side lens surface of the biconvex positive lens L22, the reflected light from each lens surface is reduced. Ghost and flare can be reduced.
また、本第４実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表４に示すように、ｎｄ＝１．７５５０００であり、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、ｎｄ＝１．５８９１３０であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用い、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．６２に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。 In the wide-angle lens of the fourth example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.755000 as shown in Table 4, and the negative meniscus of the first lens group G1. Since the refractive index of the lens L12 is nd = 1.589130, the antireflection film 101 (see Table 8) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 is used on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11. By using an antireflection film 101 (see Table 8) having a refractive index of the substrate of 1.62 on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and Flare can be reduced.
また、本第５実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表５に示すように、ｎｄ＝１．７５５０００であり、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２１の屈折率は、ｎｄ＝１．７５５２００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用い、両凸形状の正レンズＬ２１における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
In the wide-angle lens of the fifth example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.755000 as shown in Table 5, and the biconvexity of the second lens group G2 Since the refractive index of the positive lens L21 having a shape is nd = 1.755200, the
また、本第６実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、表６に示すように、ｎｄ＝１．６０３０００であり、第２レンズ群Ｇ２の両凸形状の正レンズＬ２１の屈折率は、ｎｄ＝１．７１７３６０であるため、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．６２に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用い、正レンズＬ２１における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
In the wide angle lens of the sixth example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.603000 as shown in Table 6, and the biconvexity of the second lens group G2 Since the refractive index of the positive lens L21 having a shape is nd = 1.1.7360, the
また、本第７実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は、表７に示すように、ｎｄ＝１．６０３０００であり、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．４９７８２０であるため、負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．６２に対応する反射防止膜１０１（表８参照）を用い、負メニスカスレンズＬ１３における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜（表９参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。 In the wide-angle lens of the seventh example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.603000 as shown in Table 7, and the negative meniscus of the first lens group G1. Since the refractive index of the lens L13 is nd = 1.497820, the antireflection film 101 (see Table 8) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.62 is used on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12. By using an antireflection film (see Table 9) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.46 on the image side lens surface of the negative meniscus lens L13, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare Can be reduced.
なお、本反射防止膜は、平行平面板の光学面に設けて光学素子として利用することも可能であるし、曲面状に形成されたレンズの光学面に設けて利用することも可能である。 The antireflection film can be provided on the optical surface of a plane parallel plate and used as an optical element, or can be used on an optical surface of a lens formed in a curved surface.
以上述べたように本実施形態に係る広角レンズによれば、包括角２ω＝８４°を越え、さらにＦ２．８からＦ３．６程度の口径を有し、ゴースト、フレアをより低減させた小型で薄型、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差が良好に補正された高性能な広角レンズが実現できる。 As described above, according to the wide-angle lens according to the present embodiment, the inclusive angle exceeds 2ω = 84 °, and further has an aperture of about F2.8 to F3.6, and has a small ghost and flare. A high-performance wide-angle lens in which thinness, spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma are corrected well can be realized.
なお、以下の内容は、本願の広角レンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。 In addition, the following content can be appropriately employed as long as the optical performance of the wide-angle lens of the present application is not impaired.
本願の広角レンズの数値実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の広角レンズを構成することもできる。具体的には、本願の広角レンズの最も物体側や最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 The numerical example of the wide-angle lens of the present application is shown as having a two-group configuration, but the present application is not limited to this, and a wide-angle lens of another group configuration (for example, three groups) can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image plane side of the wide-angle lens of the present application may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval.
また、本願の広角レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、又は複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、全体、または第２レンズ群の少なくとも一部または全体の中の少なくとも２つの部分をそれぞれを合焦レンズ群とすることが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。 The wide-angle lens of the present application uses a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups as a focusing lens group in order to perform focusing from an object at infinity to a short-distance object. It is good also as a structure moved to. In particular, it is preferable that the whole or at least a part of the second lens group or at least two parts in the whole be the focusing lens group. Such a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor.
また、本願の広角レンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に垂直な成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願の広角レンズでは第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。 In the wide-angle lens of the present application, either the entire lens group or a part thereof is moved so as to include a component perpendicular to the optical axis as an anti-vibration lens group, or rotationally moved in an in-plane direction including the optical axis ( The image blur caused by the camera shake can be corrected by swinging). In particular, in the wide-angle lens of the present application, it is preferable that at least a part of the second lens group is a vibration-proof lens group.
また、本願の広角レンズを構成するレンズのレンズ面は、球面または平面としてもよく、あるいは非球面としてもよい。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。 The lens surface of the lens constituting the wide-angle lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surfaces by grinding, glass molded aspherical surfaces in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surfaces in which a resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、本願の広角レンズにおいて開口絞りは第２レンズ群の内部または近傍に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。 In the wide-angle lens of the present application, the aperture stop is preferably disposed in or near the second lens group. However, a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
また、本願の広角レンズでは、第１レンズ群は負のレンズ成分を１つ有することが好ましい。また、第１レンズ群は、正レンズ成分を１つと、負レンズ成分を１つ有することが好ましい。また第１レンズ群は、物体側から順に、正負の順に各レンズ成分を空気間隔を介在させて配置することが好ましい。 In the wide-angle lens of the present application, it is preferable that the first lens group has one negative lens component. The first lens group preferably has one positive lens component and one negative lens component. In the first lens group, it is preferable that the lens components are arranged in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
また、本願の広角レンズでは、第２レンズ群は正のレンズ成分を２つと、負のレンズ成分を１つ有することが好ましい。また第２レンズ群は、物体側から順に、正負正の順に各レンズ成分を空気間隔を介在させて配置することが好ましい。 In the wide-angle lens of the present application, it is preferable that the second lens group has two positive lens components and one negative lens component. In the second lens group, it is preferable to arrange the lens components in order of positive and negative from the object side with an air gap interposed therebetween.
また、本願の広角レンズでは、第２レンズ群は正のレンズ成分を３つと、負のレンズ成分を１つ有することが好ましい。また第２レンズ群は、物体側から順に、正負正正の順で各レンズ成分を空気間隔を介在させて配置することが好ましい。 In the wide-angle lens of the present application, the second lens group preferably has three positive lens components and one negative lens component. In the second lens group, it is preferable to arrange the lens components in order of positive, negative, positive from the object side with an air gap interposed therebetween.
次に、本実施形態に係る広角レンズを備えた撮像装置について図面を参照しつつ説明する。図１６は、第１実施例に係る広角レンズを備えた撮像装置（カメラ）の構成を示す図である。 Next, an image pickup apparatus including the wide-angle lens according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. FIG. 16 is a diagram illustrating a configuration of an imaging apparatus (camera) including the wide-angle lens according to the first example.
本カメラ１は、図１６に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係る広角レンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
This
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、第１実施例に係る広角レンズである撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
In the
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の被写体からの光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７により撮像され、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る広角レンズは、上記第１実施例において説明したように、その特徴的なレンズ構成によって、ゴースト、フレアをより低減させ、像面湾曲、非点収差、コマ収差の少ない高い結像性能を有する広角レンズを実現している。
Here, as described in the first embodiment, the wide-angle lens according to the first embodiment mounted on the
また、本カメラ１は、本第１実施例に係る広角レンズを用いることにより、ゴースト、フレアをより低減させ、像面湾曲、非点収差、コマ収差の少ない広角撮影可能な薄型撮像装置を実現することができる。
In addition, the
なお、上記実施例では第１実施例に係る広角レンズを撮影レンズ２として搭載してカメラ１を構成した例を示したが、上記第１実施例以外の実施例に係る広角レンズを搭載しても上記カメラ１と同様の効果を奏することは言うまでもない。
In the above embodiment, the
以下、本願の広角レンズの製造方法の概略を図１７に基づいて説明する。図１７は、本願の広角レンズの製造方法を示す図である。 Hereinafter, the outline of the manufacturing method of the wide angle lens of this application is demonstrated based on FIG. FIG. 17 is a diagram showing a manufacturing method of the wide-angle lens of the present application.
本願の広角レンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群を有し、第１レンズ群および第２レンズ群における光学面の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含む広角レンズの製造方法であって、図１７に示す各ステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。 The manufacturing method of the wide-angle lens of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group and the second lens group An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces, and this antireflection film is a method of manufacturing a wide-angle lens including at least one layer formed using a wet process, and includes steps S1 to S1 shown in FIG. S3 is included.
ステップＳ１：
ステップＳ１は、第１レンズ群に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを含む光学部材を配置する。
Step S1:
In step S1, an optical member including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side is disposed in the first lens group.
ステップＳ２：
ステップＳ２は、第２レンズ群に、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを含む光学部材を配置する。
Step S2:
In step S2, optical members including a positive lens, a negative lens, and a positive lens are arranged in the second lens group in order from the object side.
ステップＳ３：
ステップＳ３は、広角レンズが、以下の条件式（１）、（２）を満足するように第１レンズ群、第２レンズ群を含む光学部材を円筒状の鏡筒内に物体側から配置する。ここで配置される第１レンズ群および第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられており、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んでいる。
（１） ０．９０ ＜ Σｄ／Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２） １．３０ ＜ ＢＦ／ ｆ０ ＜ ２．５０
ただし、Σｄは広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、Ｙｍａｘは広角レンズが最大画角の時の像高、ＢＦは広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、ｆ０は無限遠合焦時の広角レンズの焦点距離を示す。
Step S3:
In step S3, the optical member including the first lens group and the second lens group is disposed from the object side in the cylindrical barrel so that the wide-angle lens satisfies the following conditional expressions (1) and (2). . An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group arranged here, and this antireflection film has at least one layer formed using a wet process. Contains layers.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
Where Σd is the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens, Ymax is the image height when the wide-angle lens has the maximum field angle, and BF is the most image-side of the wide-angle lens. The distance from the apex of the lens surface to the paraxial image plane, f0 indicates the focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
斯かる本願の広角レンズの製造方法によれば、ゴースト、フレアをより低減し、広画角と良好な光学性能を備えた広角レンズを製造することができる。 According to the method for manufacturing a wide-angle lens of the present application, it is possible to manufacture a wide-angle lens having a wide angle of view and good optical performance by further reducing ghost and flare.
なお、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。 In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ クイックリターンミラー
４ 焦点板
５ ペンタプリズム
６ 接眼レンズ
７ 撮像素子
１０１ 反射防止膜
１０１ａ 第１層
１０１ｂ 第２層
１０１ｃ 第３層
１０１ｄ 第４層
１０１ｅ 第５層
１０１ｆ 第６層
１０１ｇ 第７層
１０２ 光学部材
G1 First lens group G2 Second lens group S Aperture stop
Claims (16)
前記第１レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、
以下の条件（１）、（２）、および（３Ａ）を満足し、
前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、
前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする広角レンズ。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（３Ａ）０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ １．１７
ただし、
Σｄ：前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ｙｍａｘ：前記広角レンズが最大画角の時の像高、
ＢＦ：前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、
ｆ０：無限遠合焦時の前記広角レンズの焦点距離、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離を示す。 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group has at least one negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens.
The following conditions (1), (2), and (3A) are satisfied,
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group;
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the antireflection film includes at least one layer formed by using a wet process.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(3A) 0.10 <(− f1) / f0 <1.17
However,
Σd: the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens,
Ymax: image height when the wide-angle lens has a maximum angle of view,
BF: distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface of the wide-angle lens,
f0: focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity,
f1: Indicates the focal length of the first lens group.
前記第１レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、
以下の条件（１）、（２）、および（５Ｂ）を満足し、
前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、
前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする広角レンズ。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（５Ｂ）０．７９０ ≦ ｆ０／Σｄ ＜ １．６０
ただし、
Σｄ：前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ｙｍａｘ：前記広角レンズが最大画角の時の像高、
ＢＦ：前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、
ｆ０：無限遠合焦時の前記広角レンズの焦点距離を示す。 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group has at least one negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens.
The following conditions (1), (2) , and (5B) are satisfied,
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group;
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the antireflection film includes at least one layer formed by using a wet process.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(5B) 0.790 ≦ f0 / Σd <1.60
However,
Σd: the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens,
Ymax: image height when the wide-angle lens has a maximum angle of view,
BF: distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface of the wide-angle lens,
f0: indicates the focal length of the wide-angle lens when focused at infinity.
０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ ２．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離。 The wide-angle lens according to claim 2, wherein the following condition is satisfied.
0.10 <(− f1) / f0 <2.00
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f0: Focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
０．４０ ＜ ｆ０／Σｄ ＜ １．６０
ただし、
ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離、
Σｄ：前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上
の距離。 The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.40 <f0 / Σd <1.60
However,
f0: focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity,
Σd: Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side of the wide-angle lens.
前記ウェットプロセスで形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の広角レンズ。 The antireflection film is a multilayer film,
The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the layer formed by the wet process is a layer on a most surface side among layers constituting the multilayer film.
０．４０ ＜ ｆ２／ｆ０ ＜ １．５０
ただし、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離。 The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.40 <f2 / f0 <1.50
However,
f2: focal length of the second lens group,
f0: Focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity.
４５．０ ＜ νｄ１ ＜ ９５．０
ただし、
νｄ１：前記第１レンズ群中の負の屈折力を有するすべてのレンズのアッベ数の平均値。 The wide angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
45.0 <νd1 <95.0
However,
νd1: The average value of the Abbe numbers of all lenses having negative refractive power in the first lens group.
前記第１レンズ群に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを配置し、
前記第２レンズ群に、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズとを配置し、
以下の条件（１）、（２）、および（３Ａ）を満足し、
前記第１レンズ群および前記第２レンズ群における光学面の内の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、
前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法。
（１）０．９０ ＜ Σｄ ／ Ｙｍａｘ ＜ ２．００
（２）１．３０ ＜ ＢＦ ／ ｆ０ ＜ ２．５０
（３Ａ）０．１０ ＜ （−ｆ１）／ｆ０ ＜ １．１７
ただし、
Σｄ：前記広角レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ｙｍａｘ：前記広角レンズが最大画角の時の像高、
ＢＦ：広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離、
ｆ０：無限遠合焦時の前記広角レンズの焦点距離、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離。 A method of manufacturing a wide-angle lens having, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
A negative meniscus lens having a convex surface facing the object side is disposed in the first lens group;
In the second lens group, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a positive lens are arranged,
The following conditions (1), (2), and (3A) are satisfied,
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group;
The method of manufacturing a wide-angle lens, wherein the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process.
(1) 0.90 <Σd / Ymax <2.00
(2) 1.30 <BF / f0 <2.50
(3A) 0.10 <(− f1) / f0 <1.17
However,
Σd: the distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the most image-side lens surface of the wide-angle lens,
Ymax: image height when the wide-angle lens has a maximum angle of view,
BF: distance from the apex of the lens surface closest to the image side of the wide-angle lens to the paraxial image surface,
f0: focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity,
f1: Focal length of the first lens group.
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