JP5729099B2 - Zoom lens, imaging device, and zoom lens manufacturing method - Google Patents

Description

本発明は、デジタル一眼レフカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の撮影光学系に好適なズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an image pickup apparatus, and a zoom lens manufacturing method suitable for a photographing optical system such as a digital single-lens reflex camera, a film camera, and a video camera.

従来、大画角を有するズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１参照。）。また近年、このような大画角を有するズームレンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている（例えば、特許文献２参照）。   Conventionally, zoom lenses having a large angle of view have been proposed (see, for example, Patent Document 1). In recent years, zoom lenses having such a large angle of view have become increasingly demanding not only for aberration performance but also for ghost and flare, which is one of the factors that impair optical performance. Higher performance is also required for the antireflection film applied to the film, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (see, for example, Patent Document 2).

特開２００４−２１２２３号公報JP 2004-21223 A 特開２０００−３５６７０４号公報JP 2000-356704 A

しかしながら、上述のような従来のズームレンズの中で、３５ｍｍ判カメラ用の大画角を有するものは、前玉径が大きいため、常用フィルターサイズを逸脱してしまう。また、従来技術を用いてズームレンズのさらなる大画角化を実現しようとすれば、非点収差、像面湾曲、コマ収差、及び歪曲収差について重大な欠点を有するズームレンズとなってしまうという課題があった。また、このようなズームレンズにおける光学面からは、ゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという課題もあった。   However, among the conventional zoom lenses as described above, those having a large field angle for a 35 mm camera have a large front lens diameter, and thus deviate from the regular filter size. Further, if it is attempted to further increase the angle of view of the zoom lens using the conventional technology, the zoom lens will have a serious drawback with respect to astigmatism, field curvature, coma aberration, and distortion. was there. In addition, there has been a problem that reflected light that easily becomes ghost or flare is easily generated from the optical surface of such a zoom lens.

そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、小型で、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有する大画角のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。   Accordingly, the present invention has been made in view of the above-described problems, and is a small-sized zoom lens and an image pickup apparatus that are small in size, correct various aberrations, reduce ghosts and flares, and have high imaging performance. An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a zoom lens.

上記課題を解決するために本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、以下の条件式を満足し、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されていることを特徴とするズームレンズを提供する。
０．０４０６≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．２００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離
また、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃを少なくとも有し、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、以下の条件式を満足し、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズを提供する。
０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
０．５００＜（−Ｆｃ）／Ｆｗ＜５．０００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離
Ｆｃ：前記接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
また、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃと、前記接合負レンズ成分Ｇｃの像面側に配置された正レンズとを有し、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、以下の条件式を満足し、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズを提供する。
０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 In order to solve the above problems, the present invention has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and the front group is negative in order from the object side. Aspherical lens component Ga having a shape that has a negative refractive power that decreases as it goes to the periphery, and a shape that has a positive refractive power and changes to a negative refractive power toward the periphery, or a negative refractive power And aspherical lens component Gb having a shape in which the negative refractive power increases toward the periphery, and zooming is performed by changing the air gap between the front group and the rear group, The following conditional expression is satisfied, and an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film is configured to include at least one layer formed using a wet process. Zoom lens characterized by To provide.
0.0406 ≦ (−Fa) / | Fb | < 0.200
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group
The present invention has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and the front group has negative refractive power in order from the object side. Aspherical lens component Ga having a shape in which the negative refractive power decreases toward the periphery, and a shape that has a positive refractive power and changes to a negative refractive power toward the periphery, or has a negative refractive power toward the periphery. An aspheric lens component Gb having a shape in which the negative refractive power increases as it goes, and at least a cemented negative lens component Gc of a negative lens and a positive lens, and the front group and the rear group The magnification is changed by changing the air gap between the two, the following conditional expression is satisfied, and at least one of the optical surfaces in the front group is provided with an antireflection film, and the antireflection film uses a wet process. At least one layer formed It is configured to include to provide a zoom lens according to claim.
0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
0.500 <(− Fc) / Fw <5.000
However,
Fa: Focal length of the aspheric lens component Ga in the front group
Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group
Fc: Focal length of the cemented negative lens component Gc
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state
The present invention has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and the front group has negative refractive power in order from the object side. Aspherical lens component Ga having a shape in which the negative refractive power decreases toward the periphery, and a shape that has a positive refractive power and changes to a negative refractive power toward the periphery, or has a negative refractive power toward the periphery. An aspheric lens component Gb having a shape in which the negative refractive power increases as it goes, and is disposed on the image plane side of the cemented negative lens component Gc of the negative lens and the positive lens, and the cemented negative lens component Gc. A positive lens, and zooming is performed by changing an air gap between the front group and the rear group, and the following conditional expression is satisfied, and at least one of the optical surfaces in the front group: An antireflection film is provided on the surface, the antireflection film Providing a zoom lens, characterized in that it is composed of layers formed by so as to include at least one layer with Ttopurosesu.
0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
However,
Fa: Focal length of the aspheric lens component Ga in the front group
Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group

また本発明は、前記ズームレンズを有することを特徴とする撮像装置を提供する。   The present invention also provides an imaging apparatus having the zoom lens.

また本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記前群が、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有するようにし、前記非球面レンズ成分Ｇａと前記非球面レンズ成分Ｇｂが、以下の条件式を満足するようにし、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されていることを特徴とするズームレンズの製造方法を提供する。
０．０４０６≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．２００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 Further, the present invention is a method of manufacturing a zoom lens having a front group having a negative refractive power and a rear group having a positive refractive power in order from the object side, wherein the front group is in order from the object side, An aspheric lens component Ga having a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power decreases as it goes to the periphery, and a shape that has a positive refractive power and changes to a negative refractive power as it goes to the periphery, or negative refraction And an aspheric lens component Gb having a shape in which a negative refractive power increases toward the periphery, and the aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb satisfy the following conditional expression: The zooming is performed by changing the air gap between the front group and the rear group, and an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group. Wet process To provide a method for manufacturing a zoom lens, characterized in that is configured to a layer formed had at least one layer.
0.0406 ≦ (−Fa) / | Fb | < 0.200
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group

本発明によれば、小型で、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有する大画角のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, there are provided a zoom lens, an imaging apparatus, and a manufacturing method of a zoom lens that are small in size, correct various aberrations, reduce ghosts and flares, and have high imaging performance and a high angle of view. Can do.

本願の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 1st Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。(A), (b), and (c) are various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1 of the present application, and focusing on the object at infinity in an intermediate focal length state. It is a figure which shows the various aberrations at the time of the various aberrations at the time, and the infinity object in a telephoto end state. 本願の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、入射した光線が第１番目のゴースト光発生面と第２番目のゴースト光発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 1st Example of this application, Comprising: An example of a mode that the incident light ray reflects in the 1st ghost light generation surface and the 2nd ghost light generation surface is demonstrated. It is a figure to do. 本願の第２実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。(A), (b), and (c) are various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2 of the present application, and focusing on the object at infinity in the intermediate focal length state, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of the various aberrations at the time, and the infinity object in a telephoto end state. 本願の第３実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 3rd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。(A), (b), and (c) are various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3 of the present application, and focusing on the object at infinity in the intermediate focal length state, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of the various aberrations at the time, and the infinity object in a telephoto end state. 本願の第４実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 4th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。(A), (b), and (c) are various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 of the present application, and focusing on the object at infinity in the intermediate focal length state, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of the various aberrations at the time, and the infinity object in a telephoto end state. 本願の第５実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 5th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。(A), (b), and (c) are various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 5 of the present application, and focusing on the object at infinity in the intermediate focal length state, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of the various aberrations at the time, and the infinity object in a telephoto end state. 本願のズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the camera provided with the zoom lens of this application. 本願のズームレンズの製造方法を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing method of the zoom lens of this application. 反射防止膜の層構造の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the layer structure of an antireflection film. 反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of an antireflection film. 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 変形例に係る反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the antireflection film concerning a modification. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the anti-reflective film produced with the prior art. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art.

以下、本願のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法について説明する。
本願のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
（１） ０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 Hereinafter, the manufacturing method of the zoom lens, the imaging device, and the zoom lens of the present application will be described.
The zoom lens of the present application has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and the front group has negative refractive power in order from the object side. Aspherical lens component Ga having a shape in which the negative refractive power decreases toward the periphery, and a shape that has a positive refractive power and changes to a negative refractive power toward the periphery, or has a negative refractive power toward the periphery. And an aspheric lens component Gb having a shape in which the negative refractive power increases as it goes, and zooming is performed by changing the air gap between the front group and the rear group, and the following conditional expression ( 1) is satisfied.
(1) 0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group

このように構成することで、小型で、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有する大画角のズームレンズとすることができる。   With such a configuration, it is possible to provide a zoom lens having a large angle of view that is small in size, corrects various aberrations well, reduces ghosts and flares, and has high imaging performance.

一般に、大画角を有するレトロフォーカス型のズームレンズは、負の屈折力を有する前群が巨大化しやすく、フィルター径も巨大化する傾向にあった。３５ｍｍフルサイズの撮像領域をカバーするズームレンズ、特に画角２ω＝１０６°を越える超広角ズームレンズは、フィルターサイズが一般的な常用サイズの７７ｍｍφフィルターを大きく越えてしまう傾向があった。
そこで、本願のズームレンズは、小型化、特に前玉径の小型化を図るために、上記構成の非球面レンズ成分Ｇａ及び非球面レンズ成分Ｇｂを前群に配置している。まず、非球面レンズ成分Ｇａを前群に配置することで、コマ収差、像面湾曲、非点収差、及び歪曲収差等の諸収差を良好に補正することができる。非球面レンズ成分Ｇａは、比較的近軸では大きな負の屈折力を有しており、周辺では負の屈折力が小さくなる。この構成は、歪曲収差、像面湾曲、非点収差等の軸外収差を良好にコントロールできるという特徴を有している。 In general, in a retrofocus zoom lens having a large angle of view, the front group having negative refractive power tends to be large, and the filter diameter tends to be large. Zoom lenses that cover an image area of 35 mm full size, particularly ultra-wide-angle zoom lenses with an angle of view exceeding 2ω = 106 °, have a tendency that the filter size greatly exceeds the 77 mmφ filter, which is a common regular size.
Therefore, in the zoom lens of the present application, the aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb having the above-described configuration are arranged in the front group in order to reduce the size, particularly the front lens diameter. First, by arranging the aspheric lens component Ga in the front group, various aberrations such as coma, curvature of field, astigmatism, and distortion can be corrected well. The aspherical lens component Ga has a large negative refractive power at a relatively paraxial axis, and has a small negative refractive power at the periphery. This configuration has a feature that it can satisfactorily control off-axis aberrations such as distortion, field curvature, and astigmatism.

しかしながら、本願のように非球面形状が著しく変化する場合、補正過剰となるため、非球面レンズ成分Ｇａ以外のレンズによって歪曲収差やコマ収差を補正することが必要となる。また、非球面レンズ成分Ｇａの周辺で負の屈折力が極端に小さくなれば、斜光線の入射高が大きくなるため、前玉径が大きくなってしまう。   However, when the aspherical shape changes remarkably as in the present application, the correction becomes excessive, so that it is necessary to correct distortion and coma with lenses other than the aspherical lens component Ga. Further, if the negative refractive power becomes extremely small around the aspheric lens component Ga, the incident height of oblique rays increases, so that the front lens diameter increases.

そこで本願のズームレンズは、この２点を改善するために、非球面レンズ成分Ｇｂを前群に導入している。非球面レンズ成分Ｇｂは、所謂非球面補正板のような効果を奏するレンズである。非球面レンズ成分Ｇｂの近軸の屈折力は比較的小さく、正でも負でもよい。そして、周辺で比較的大きな負の屈折力を有することが非球面レンズ成分Ｇｂの特徴である。このような非球面レンズ成分Ｇｂにより、斜光線の入射高を小さくすることができ、前玉径を小型化することができる。さらに、収差補正上、過剰になった歪曲収差、コマ収差、像面湾曲、及び非点収差を良好に補正することができる。   Therefore, the zoom lens of the present application introduces an aspheric lens component Gb into the front group in order to improve these two points. The aspheric lens component Gb is a lens that has an effect like a so-called aspheric correction plate. The paraxial refractive power of the aspheric lens component Gb is relatively small and may be positive or negative. A characteristic of the aspheric lens component Gb is that it has a relatively large negative refractive power in the periphery. By such an aspheric lens component Gb, the incident height of oblique rays can be reduced, and the front lens diameter can be reduced. Further, it is possible to satisfactorily correct distortion, coma, curvature of field, and astigmatism that are excessive in terms of aberration correction.

したがって、本願は上述のような非球面レンズ成分Ｇａ及び非球面レンズ成分Ｇｂを用いることで、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズを達成することができる。   Therefore, the present application uses the aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb as described above to achieve a zoom lens with a large angle of view that is small, corrects various aberrations well, and has high imaging performance. be able to.

また、本願のズームレンズでは、前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んでいる。このように構成することで、本願のズームレンズは、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアをさらに低減することができ、高い結像性能を達成することができる。   In the zoom lens of the present application, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. With this configuration, the zoom lens of the present application can further reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and can achieve high imaging performance.

また、本願のズームレンズでは、前記反射防止膜は多層膜であり、前記ウェットプロセスで形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, the antireflection film is preferably a multilayer film, and the layer formed by the wet process is preferably the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.

また、本願のズームレンズでは、前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、屈折率ｎｄが１．３０以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the refractive index nd is 1.30 or less, where nd is the refractive index of the layer formed using the wet process. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.

また、本願のズームレンズでは、前記前群において反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。前群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このレンズ面に反射防止膜を形成すれば、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film in the front group is a concave lens surface when viewed from the aperture stop. Since ghost light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on the lens surface.

また、本願のズームレンズでは、前記前群における前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。前群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the concave lens surface viewed from the aperture stop in the front group is a lens surface on the image plane side. Since ghost light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop in the front group, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本願のズームレンズでは、前記像面側のレンズ面は、最も物体側のレンズにおけるレンズ面であることが好ましい。前群の最も物体側のレンズにおいて開口絞りから見て凹形状の像面側のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens according to the present application, it is preferable that the image surface side lens surface is a lens surface of the most object side lens. Since ghost light is likely to be generated on the lens surface on the concave image surface side when viewed from the aperture stop in the lens on the most object side in the front group, ghosts and flares are formed by forming an antireflection film on such an optical surface. It can be effectively reduced.

また、本願のズームレンズでは、前記前群における前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。前群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the concave lens surface viewed from the aperture stop in the front group is an object side lens surface. Since ghost light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop in the front group, ghost and flare can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本願のズームレンズでは、前記前群において反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。前群において物体側から見て凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このようにすれば、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film in the front group is a concave lens surface when viewed from the object. Since ghost light is likely to be generated on the concave lens surface as viewed from the object side in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced in this way.

また、本願のズームレンズでは、前記前群における前記物体から見て凹形状のレンズ面は、最も物体側のレンズから像面側に３番目のレンズにおける物体側のレンズ面であることが好ましい。前群において物体側から見て凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the concave lens surface viewed from the object in the front group is an object side lens surface in the third lens from the lens closest to the object side to the image surface side. Since ghost light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the object side in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本願のズームレンズでは、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、最も物体側のレンズにおける像面側のレンズ面であり、かつ開口絞りから見て凹形状のレンズ面と、最も物体側のレンズから像面側に３番目のレンズにおける物体側のレンズ面であり、かつ物体側から見て凹形状のレンズ面とであることが好ましい。前群において最も物体側のレンズにおける像面側のレンズ面であり、かつ開口絞りから見て凹形状のレンズ面と、最も物体側のレンズから像面側に３番目のレンズにおける物体側のレンズ面であり、かつ物体側から見て凹形状のレンズ面とにゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens of the present application, the optical surface provided with the antireflection film is an image surface side lens surface of the most object side lens, and has a concave lens surface as viewed from the aperture stop. It is preferably an object side lens surface of the third lens from the object side lens to the image plane side, and a concave lens surface when viewed from the object side. The lens surface on the image side of the most object side lens in the front group, and a concave lens surface when viewed from the aperture stop, and the lens on the object side in the third lens from the most object side lens to the image surface side Since ghost light is likely to be generated on a lens surface that is concave and viewed from the object side, it is possible to effectively reduce ghosts and flares by forming an antireflection film on such an optical surface. it can.

なお、本願のズームレンズでは、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the zoom lens of the present application, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.

次に、本願のズームレンズの特徴を各条件式に基づいて説明する。
上記条件式（１）は、前群内の非球面レンズ成分Ｇａと非球面レンズ成分Ｇｂの近軸の屈折力の比を規定する条件式である。なお、いずれも「レンズ成分」と記しているのは、所謂複合型非球面レンズを念頭に置いているためである。樹脂とガラス材料の複合型非球面レンズの場合、樹脂部は独立して存在することはできないため、一般の接合レンズとは異なり、全体で１枚のレンズと考えるのが妥当である。したがって、本願の条件式（１）の対応値を計算する際には、非球面レンズ成分Ｇａや非球面レンズ成分Ｇｂが複合型非球面レンズである場合、樹脂部とガラスレンズ部の合成した近軸の焦点距離を用いるものとする。 Next, features of the zoom lens of the present application will be described based on the conditional expressions.
The conditional expression (1) is a conditional expression that defines the ratio of paraxial refractive powers of the aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb in the front group. Note that the reason why all are described as “lens components” is because a so-called composite aspherical lens is taken into consideration. In the case of a composite aspherical lens made of a resin and a glass material, the resin portion cannot exist independently. Therefore, unlike a general cemented lens, it is appropriate to consider it as a single lens as a whole. Therefore, when calculating the corresponding value of the conditional expression (1) of the present application, when the aspheric lens component Ga or the aspheric lens component Gb is a composite aspheric lens, the resin portion and the glass lens portion are combined. The focal length of the axis shall be used.

本願のズームレンズは、非球面レンズ成分Ｇａの近軸の焦点距離が比較的短くなり、即ち屈折力が大きく、非球面レンズ成分Ｇｂの近軸の焦点距離が比較的長くなり、即ち屈折力が小さいことが特徴である。この特徴による効果は、上述のように歪曲収差、コマ収差、像面湾曲、及び非点収差を良好に補正することができ、かつ前玉径の小径化が可能になることである。   The zoom lens of the present application has a relatively short paraxial focal length of the aspheric lens component Ga, that is, a large refractive power, and a relatively long paraxial focal length of the aspheric lens component Gb, that is, has a refractive power. It is small. The effect of this feature is that distortion, coma, field curvature, and astigmatism can be corrected well as described above, and the front lens diameter can be reduced.

条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、非球面レンズ成分Ｇａの近軸の焦点距離が長くなる、即ち近軸の負の屈折力が小さくなる。この場合、斜光線の入射高が高くなり、前玉径の大型化を招いてしまうため好ましくない。一方では、非球面レンズ成分Ｇｂの近軸の焦点距離が短くなり、即ち近軸の屈折力が大きくなる。この場合、広角端状態におけるコマ収差と像面湾曲と非点収差、及び望遠端状態におけるコマ収差と球面収差が悪化してしまうため好ましくない。   When the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the paraxial focal length of the aspheric lens component Ga becomes long, that is, the paraxial negative refractive power becomes small. In this case, the incident height of oblique rays increases, leading to an increase in the diameter of the front lens, which is not preferable. On the other hand, the paraxial focal length of the aspheric lens component Gb is shortened, that is, the paraxial refractive power is increased. In this case, coma aberration, field curvature and astigmatism in the wide-angle end state, and coma aberration and spherical aberration in the telephoto end state are deteriorated, which is not preferable.

なお、条件式（１）の上限値を０．６２５とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を０．６００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を０．５５０とすることにより、本願の効果をさらに確実にすることができ、これによってコマ収差等をより良好に補正することができる。また、条件式（１）の上限値を０．３００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を０．２００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（１）の上限値を０．１００とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (1) 0.625. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.600, the effect of the present application can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.550, the effect of the present application can be further ensured, and thereby coma aberration and the like can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.300, the effect of the present application can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.200, the effect of the present application can be further ensured. Further, by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.100, the effect of the present application can be exhibited to the maximum.

条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、非球面レンズ成分Ｇａが正の屈折力を有することになる。この場合、斜光線の入射高が高くなり、前群全体が巨大化してしまう。また、広角端状態におけるコマ収差と像面湾曲、及び望遠端状態におけるコマ収差と像面湾曲と非点収差が悪化してしまうため好ましくない。   When the corresponding value of conditional expression (1) is below the lower limit value, the aspheric lens component Ga has a positive refractive power. In this case, the incident height of oblique rays increases and the entire front group becomes enormous. Further, it is not preferable because coma aberration and field curvature in the wide-angle end state, and coma aberration, field curvature and astigmatism in the telephoto end state are deteriorated.

なお、条件式（１）の下限値を０．００５とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、条件式（１）の下限値を０．０１０とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.005, the effect of the present application can be made more reliable, and various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.010, the effect of the present application can be maximized.

また、本願のズームレンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．５０＜（−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＜１．３０
ただし、
Ｆｎ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 In addition, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (2).
(2) 0.50 <(− Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 <1.30
However,
Fn: Focal length of the front group when focusing on an object at infinity Fw: Focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Ft: Said focal length when focusing on an object at infinity in the telephoto end state Focal length of the entire zoom lens system

条件式（２）は、前群の焦点距離に関する条件式である。なお、条件式（２）の対応値が１．００のとき、本願のズームレンズの全長が広角端状態と望遠端状態で一致することを意味する。また、条件式（２）の対応値が１．００より小さいときには全長が望遠端状態で最長大になり、当該対応値が１．００より大きいときには全長が広角端状態で最長大になることを意味する。   Conditional expression (2) is a conditional expression related to the focal length of the front group. When the corresponding value of conditional expression (2) is 1.00, it means that the entire length of the zoom lens according to the present application matches in the wide-angle end state and the telephoto end state. Further, when the corresponding value of conditional expression (2) is smaller than 1.00, the total length is the longest in the telephoto end state, and when the corresponding value is larger than 1.00, the total length is the longest in the wide-angle end state. means.

条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前群の焦点距離が長くなる、即ち前群の負の屈折力が小さくなる。また、前述のように本願のズームレンズの全長が広角端状態において最長大になる。この場合、広角端状態において斜光線の入射高が高くなり、前玉径及びフィルター径が増大し、周辺光量も低下してしまうため好ましくない。また、収差補正上は、変倍によるコマ収差の変動が大きくなる傾向があるため好ましくない。   When the corresponding value of conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the focal length of the front group becomes longer, that is, the negative refractive power of the front group becomes smaller. Further, as described above, the overall length of the zoom lens of the present application is the longest in the wide-angle end state. In this case, the incident height of oblique rays increases in the wide-angle end state, the front lens diameter and the filter diameter increase, and the peripheral light amount also decreases, which is not preferable. In addition, aberration correction is not preferable because coma variation due to zooming tends to increase.

なお、条件式（２）の上限値を１．２０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（２）の上限値を１．１０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、条件式（２）の上限値を１．０５とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（２）の上限値を１．０２とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (2) 1.20. Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 1.10, the effect of the present application can be made more reliable, and various aberrations can be corrected more favorably. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (2) 1.05. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 1.02, the effect of the present application can be maximized.

条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、前群の焦点距離が短くなり、即ち負の屈折力が大きくなる。また、前述のように本願のズームレンズの全長が望遠端状態において最長大になる。この場合、広角端状態における歪曲収差、コマ収差、像面湾曲の変倍による変動、望遠端状態における球面収差を補正することが困難になる。   When the corresponding value of conditional expression (2) is lower than the lower limit value, the focal length of the front group is shortened, that is, the negative refractive power is increased. Further, as described above, the entire length of the zoom lens of the present application is the longest in the telephoto end state. In this case, it becomes difficult to correct distortion aberration, coma aberration in the wide-angle end state, fluctuation due to zooming of the field curvature, and spherical aberration in the telephoto end state.

なお、条件式（２）の下限値を０．６０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによってコマ収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式（２）の下限値を０．７０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（２）の下限値を０．８０とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.60, the effect of the present application can be made more reliable, which is advantageous for correcting various aberrations such as coma. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.70. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.80, the effect of the present application can be exhibited to the maximum.

また、本願のズームレンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．５０＜Ｆｐ／Ｆｗ＜３．００
ただし、
Ｆｐ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.50 <Fp / Fw <3.00
However,
Fp: Focal length of the rear group when focusing on an object at infinity Fw: Focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state

条件式（３）は、本願のズームレンズの無限遠物体合焦時の後群の焦点距離の長さ、即ち後群の屈折力を規定する条件式である。   Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the length of the focal length of the rear group when the zoom lens of the present application is focused on an object at infinity, that is, the refractive power of the rear group.

条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、後群の焦点距離が長くなる、即ち後群の屈折力が小さくなることを意味する。この場合、変倍時の後群の移動量が増加し、全長が長くなる。また、収差補正上は変倍による像面湾曲の変動が大きくなるため好ましくない。
なお、条件式（３）の上限値を２．９０とすることにより本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の上限値を２．８０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の上限値を２．７０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の上限値を２．４５とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。 If the corresponding value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, it means that the focal length of the rear group becomes longer, that is, the refractive power of the rear group becomes smaller. In this case, the amount of movement of the rear group at the time of zooming increases and the overall length becomes longer. Also, aberration correction is not preferable because the variation in field curvature due to zooming becomes large.
In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (3) 2.90. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (3) 2.80. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (3) 2.70. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 2.45, the effect of the present application can be exhibited to the maximum.

条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、後群の焦点距離が短くなる、即ち後群の屈折力が大きくなることを意味する。この場合、球面収差とコマ収差が悪化し、変倍による球面収差とコマ収差の変動が大きくなるため好ましくない。
なお、条件式（３）の下限値を１．７０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の下限値を１．８０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、条件式（３）の下限値を１．９０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（３）の下限値を２．００とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。 When the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit value, it means that the focal length of the rear group is shortened, that is, the refractive power of the rear group is increased. In this case, the spherical aberration and the coma aberration are deteriorated, and fluctuations of the spherical aberration and the coma aberration due to the magnification change are not preferable.
In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the lower limit of conditional expression (3) 1.70. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (3) to 1.80, the effects of the present application can be made more reliable, and various aberrations can be corrected more favorably. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (3) to 1.90. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 2.00, the effect of the present application can be maximized.

また、本願のズームレンズは、前記前群が、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃを少なくとも有することが望ましい。この接合負レンズ成分Ｇｃによって、より良好な収差補正、特にコマ収差、倍率色収差、像面湾曲を良好に補正することができる。   In the zoom lens of the present application, it is preferable that the front group further includes at least a cemented negative lens component Gc of a negative lens and a positive lens. With this cemented negative lens component Gc, better aberration correction, particularly coma, lateral chromatic aberration, and field curvature can be corrected well.

また、本願のズームレンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．５０＜（−Ｆｃ）／Ｆｗ＜５．００
ただし、
Ｆｃ：前記接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.50 <(− Fc) / Fw <5.00
However,
Fc: focal length of the cemented negative lens component Gc Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state

条件式（４）は、前群内の接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離の長さ、即ち接合負レンズ成分Ｇｃの屈折力を規定する条件式である。   Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the length of the focal length of the cemented negative lens component Gc in the front group, that is, the refractive power of the cemented negative lens component Gc.

本願のズームレンズの条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離が長くなる、即ち接合負レンズ成分Ｇｃの負の屈折力が小さくなる。このため、十分に補正されていた倍率色収差と像面湾曲が悪化してしまう。   When the corresponding value of conditional expression (4) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, the focal length of the cemented negative lens component Gc increases, that is, the negative refractive power of the cemented negative lens component Gc decreases. For this reason, the lateral chromatic aberration and the curvature of field, which have been sufficiently corrected, are deteriorated.

なお、条件式（４）の上限値を４．００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の上限値を３．００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差の補正が有利になる。また、条件式（４）の上限値を２．８０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の上限値を２．５０とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (4) 4.00. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 3.00, the effects of the present application can be made more reliable, and this makes it easier to correct various aberrations. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (4) to 2.80. In addition, by setting the upper limit of conditional expression (4) to 2.50, the effects of the present application can be maximized.

条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離が短くなる、即ち接合負レンズ成分Ｇｃの負の屈折力が大きくなる。このため、画角の差による倍率色収差の変化と、波長毎の像面湾曲の残差が発生してしまうため好ましくない。
なお、条件式（４）の下限値を０．６０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の下限値を０．８０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、条件式（４）の下限値を１．００とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（４）の下限値を１．３０とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。 When the corresponding value of the conditional expression (4) is below the lower limit value, the focal length of the cemented negative lens component Gc is shortened, that is, the negative refractive power of the cemented negative lens component Gc is increased. For this reason, a change in chromatic aberration of magnification due to a difference in the angle of view and a residual in field curvature for each wavelength occur, which is not preferable.
In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the lower limit of conditional expression (4) 0.60. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (4) to 0.80, the effect of the present application can be made more reliable, and various aberrations can be corrected more favorably. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.00. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.30, the effects of the present application can be exhibited to the maximum.

また、本願のズームレンズは、前記前群が、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃと、前記接合負レンズ成分Ｇｃの像面側に配置された正レンズとを有することが望ましい。この構成により、特に広角端状態における歪曲収差と像面湾曲とコマ収差、及び望遠端状態におけるコマ収差と球面収差を良好に補正することができる。   In the zoom lens according to the present application, the front group further includes a cemented negative lens component Gc of a negative lens and a positive lens, and a positive lens arranged on the image plane side of the cemented negative lens component Gc. desirable. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion, field curvature, and coma in the wide-angle end state, and coma and spherical aberration in the telephoto end state.

また、本願のズームレンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．００＜Ｎｃｎ−Ｎｃｐ
ただし、
Ｎｃｎ：前記接合負レンズ成分Ｇｃ中の前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
Ｎｃｐ：前記接合負レンズ成分Ｇｃ中の前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率 Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.00 <Ncn-Ncp
However,
Ncn: refractive index with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens medium in the cemented negative lens component Gc Ncp: d-line (wavelength λ) of the medium of the positive lens in the cemented negative lens component Gc = 587.6 nm)

条件式（５）は、接合負レンズ成分Ｇｃ中の負レンズと正レンズの屈折率の差を規定する条件式である。本願のズームレンズでは、接合負レンズ成分Ｇｃ中の負レンズの屈折率が正レンズの屈折率よりも大きいことが収差補正上有効である。
したがって、条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、前記負レンズの屈折率が相対的に小さくなる。このため、ペッツバール和の最適な設定が困難になり、像面湾曲と非点収差が悪化してしまうため好ましくない。 Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the difference in refractive index between the negative lens and the positive lens in the cemented negative lens component Gc. In the zoom lens of the present application, it is effective for aberration correction that the refractive index of the negative lens in the cemented negative lens component Gc is larger than the refractive index of the positive lens.
Therefore, when the corresponding value of conditional expression (5) is below the lower limit value, the refractive index of the negative lens becomes relatively small. For this reason, it becomes difficult to optimally set the Petzval sum, and the field curvature and astigmatism are deteriorated.

なお、条件式（５）の下限値を０．０５とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（５）の下限値を０．１０とすることにより、本願の効果をより確実にすることができ、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、条件式（５）の下限値を０．１５とすることにより、本願の効果をより確実にすることができる。また、条件式（５）の下限値を０．２０とすることにより、本願の効果を最大限に発揮することができる。   In addition, the effect of this application can be made more reliable by making 0.05 the lower limit of conditional expression (5). Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.10, the effects of the present application can be made more reliable, and various aberrations can be corrected more favorably. Moreover, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.15. Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.20, the effect of the present application can be exhibited to the maximum.

また、本願のズームレンズでは、前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａは、像面側のレンズ面が周辺へ向かうにつれて曲率半径が長くなる形状の非球面であり、物体側のレンズ面が周辺へ向かうにつれて曲率半径が短くなる形状の非球面であることが望ましい。この構成により、特に広角端状態における歪曲収差、像面湾曲、及びコマ収差を良好に補正することができる。   In the zoom lens of the present application, the aspherical lens component Ga in the front group is an aspherical surface having a radius of curvature that increases as the lens surface on the image side moves toward the periphery, and the lens surface on the object side It is desirable that the aspheric surface has a shape in which the radius of curvature becomes shorter toward the periphery. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion, field curvature, and coma particularly in the wide-angle end state.

また、本願のズームレンズは、前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂが、ガラスと樹脂による複合レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、非球面レンズ成分Ｇｂを安価に製造することができ、また硝材を自由に選択することができる。そして結果的に、より良い光学性能を達成することができるため好ましい。   In the zoom lens of the present application, it is desirable that the aspheric lens component Gb in the front group is composed of a compound lens made of glass and resin. With this configuration, the aspheric lens component Gb can be manufactured at low cost, and the glass material can be freely selected. As a result, it is preferable because better optical performance can be achieved.

また、本願の撮像装置は、後述するように、上述した構成のズームレンズを備えたことを特徴とする。これにより、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角の撮像装置を実現することができる。   Further, the imaging apparatus of the present application includes the zoom lens having the above-described configuration, as will be described later. As a result, it is possible to realize an imaging device with a large angle of view that is small, corrects various aberrations, and has high imaging performance.

また、本願のズームレンズの製造方法は、後述するように、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記前群が、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有するようにし、前記非球面レンズ成分Ｇａと前記非球面レンズ成分Ｇｂが、以下の条件式（１）を満足するようにし、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とする。
（１） ０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離
斯かる本願のズームレンズの製造方法により、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズを製造することができる。 The zoom lens manufacturing method of the present application is a method for manufacturing a zoom lens having a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, as will be described later. The front group has, in order from the object side, an aspherical lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power becomes smaller toward the periphery, and has a positive refracting power toward the periphery. An aspheric lens component Gb having a shape that shifts to a negative refractive power or a shape that has a negative refractive power and a negative refractive power increases toward the periphery, and the aspheric lens component Ga and the aspheric surface The lens component Gb satisfies the following conditional expression (1), and zooming is performed by changing the air gap between the front group and the rear group, and at least of the optical surfaces in the front group Anti-reflection on one side Film is provided, the antireflection film is characterized by being configured to include at least one layer formed using a wet process.
(1) 0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
However,
Fa: Focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: Focal length of the aspheric lens component Gb in the front group By the method for manufacturing a zoom lens of the present application, the zoom lens is small and has various aberrations. A zoom lens having a large angle of view and high imaging performance can be manufactured.

以下、本願の数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 Hereinafter, zoom lenses according to numerical examples of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a sectional view showing the lens configuration of a zoom lens according to Example 1 of the present application.

本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。   The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.

前群Ｇｎは、物体側から順に、非球面レンズ成分Ｇａと、非球面レンズ成分Ｇｂと、接合負レンズ成分Ｇｃと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。   The front group Gn includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga, an aspheric lens component Gb, a cemented negative lens component Gc, and a biconvex positive lens L15.

非球面レンズ成分Ｇａは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像面Ｉ側に凹面を向けた両側非球面メニスカスレンズＬ１１からなる。   The aspheric lens component Ga has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power becomes smaller toward the periphery, and includes a double-sided aspheric meniscus lens L11 having a concave surface facing the image plane I side.

非球面レンズ成分Ｇｂは、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとを複合してなる複合型非球面正レンズＬ１２からなる。   The aspherical lens component Gb has a composite positive aspherical power and a shape that changes to a negative refractive power toward the periphery, and is a composite aspherical positive lens formed by combining a resin portion and a glass lens. L12.

接合負レンズ成分Ｇｃは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズからなる。   The cemented negative lens component Gc is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

後群Ｇｐは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合正レンズと、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２７と像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２８との接合正レンズとからなる。   The rear group Gp includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L23. A negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, a positive meniscus lens L27 having a convex surface facing the image surface I, and an image It consists of a cemented positive lens with a negative meniscus lens L28 having a convex surface facing the surface I side.

本実施例のズームレンズでは、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の像面Ｉ側のレンズ面と、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。これにより、各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of this embodiment, an antireflection film described later is formed on the image surface I side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn and the object side lens surface of the negative lens L13. Thereby, the reflected light from each lens surface can be reduced, and a ghost and flare can be reduced.

また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図１中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。   In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. The arrows in FIG. 1 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

以下の表１に、第１実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
表１の[レンズ面データ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、(絞りＳ)は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径「ｒ＝∞」は平面を示している。また、面番号の左側に付された＊印は非球面を示している。 Table 1 below lists specifications of the zoom lens according to the first example.
In [Lens surface data] in Table 1, the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surfaces, d is the distance between the lens surfaces, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). And νd represents the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Further, the object plane indicates the object plane, the variable indicates the variable plane spacing, the (aperture S) indicates the aperture stop S, and the image plane indicates the image plane I. The radius of curvature “r = ∞” indicates a plane. In addition, the * mark attached to the left side of the surface number indicates an aspherical surface.

［非球面データ］には、［レンズ面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の円錐係数と非球面係数を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ^２／ｒ）／[１＋｛１−κ（ｙ^２／ｒ^２）｝^１／２]
＋A4×ｙ^４＋A6×ｙ^６＋A8×ｙ^８＋A10×ｙ^１０＋A12×ｙ^１２
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をAnとする。なお、「E-n」は「×10^-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10^−５」を示す。 [Aspherical data] shows the conical coefficient and the aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in [Lens surface data] is expressed by the following equation.
X (y) = (y ² / r) / [1+ {1-κ (y ² / r ² )} ^1/2 ]
+ A4 × y ⁴ + A6 × y ⁶ + A8 × y ⁸ + A10 × y ¹⁰ + A12 × y ¹²
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement in the optical axis direction at height y is X (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, the cone coefficient is κ, Let the n-th order aspheric coefficient be An. “En” represents “× 10 ⁻ⁿ ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 ⁻⁵ ”.

［各種データ］では、Ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：度）、Ｙは像高、ＴＬは光学系全長、Σｄは最も物体側のレンズ面（第１面）から最も像側のレンズ面までの距離、ＢＦはバックフォーカス、ｄ0は物体面から第１面までの距離、ｄi（i：整数）は第ｉ面の可変の面間隔をそれぞれ示し、広角端状態における無限遠物体合焦時、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時、望遠端状態における無限遠物体合焦時の値をそれぞれ示す。   In [various data], F is the focal length, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: degree), Y is the image height, TL is the total length of the optical system, and Σd is the most object side lens surface (first surface) ) To the most image side lens surface, BF is the back focus, d0 is the distance from the object surface to the first surface, and di (i: an integer) is the variable surface interval of the i-th surface. The values at the time of focusing on an object at infinity in the state, when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state, and when focusing on the object at infinity in the telephoto end state are shown.

ここで、表１に掲載されている焦点距離Ｆ、曲率半径ｒ、及びその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。なお、以上に述べた符号の説明及び諸元表の説明は、以降の実施例においても同様であり、以降の実施例における説明を省略する。   Here, the focal length F, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1 are generally “mm”. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced. The description of the reference numerals and the description of the specification table described above are the same in the following examples, and the description in the following examples is omitted.

（表１）第１実施例
[レンズ面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 6.0000 1.000000
14)(絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 ＢＦ 1.000000
像面 ∞

［非球面データ］
第１面
κ ＝ 12.7063
A4 ＝ 2.52869E-07
A6 ＝ 5.51300E-10
A8 ＝ 4.77913E-13
A10 ＝ -3.07832E-16
A12 ＝ -0.49549E-19
第２面
κ ＝ -0.0947
A4 ＝ -6.70196E-06
A6 ＝ -1.78783E-08
A8 ＝ -5.15142E-12
A10 ＝ -4.83366E-14
A12 ＝ 0.21367E-15
第５面
κ ＝ 0.000
A4 ＝ 2.50710E-05
A6 ＝ 2.09871E-08
A8 ＝ 1.63612E-10
A10 ＝ -1.20936E-13
A12 ＝ -0.17594E-14

［各種データ］
ズーム比 1.77

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ＝ 16.48 24.00 29.10
ＦＮＯ＝ 4.41 5.29 5.88
ω ＝ 53.27 41.72 36.32°
Ｙ ＝ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ ＝ 138.15 135.51 138.24
Σｄ ＝ 99.84 84.47 78.57
ＢＦ ＝ 38.31 51.04 59.67

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ： 16.48000 24.00000 29.10000
ｄ0 ： ∞ ∞ ∞
ｄ10 ： 22.83854 7.47382 1.57260
ＢＦ ： 38.31325 51.03766 59.66724

［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.85385
Ｇｐ 11 36.97834

［条件式対応値］
（１） （−Ｆａ）／|Ｆｂ| ＝ 0.0620
（２） （−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＝ 0.998
（３） Ｆｐ／Ｆｗ ＝ 2.243
（４） （−Ｆｃ）／Ｆｗ ＝ 1.636
（５） Ｎｃｎ−Ｎｃｐ ＝ 0.2126
(Table 1) First Example
[Lens surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 6.0000 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 BF 1.000000
Image plane ∞

[Aspherical data]
First side κ = 12.7063
A4 = 2.52869E-07
A6 = 5.51300E-10
A8 = 4.77913E-13
A10 = -3.07832E-16
A12 = -0.49549E-19
Second surface κ = -0.0947
A4 = -6.70196E-06
A6 = -1.78783E-08
A8 = -5.15142E-12
A10 = -4.83366E-14
A12 = 0.21367E-15
Fifth surface κ = 0.000
A4 = 2.50710E-05
A6 = 2.09871E-08
A8 = 1.63612E-10
A10 = -1.20936E-13
A12 = -0.17594E-14

[Various data]
Zoom ratio 1.77

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F = 16.48 24.00 29.10
FNO = 4.41 5.29 5.88
ω = 53.27 41.72 36.32 °
Y = 21.60 21.60 21.60
TL = 138.15 135.51 138.24
Σd = 99.84 84.47 78.57
BF = 38.31 51.04 59.67

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F: 16.48000 24.00000 29.10000
d0: ∞ ∞ ∞
d10: 22.83854 7.47382 1.57260
BF: 38.31325 51.03766 59.66724

[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.85385
Gp 11 36.97834

[Conditional expression values]
(1) (−Fa) /|Fb|=0.0620
(2) (-Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 = 0.998
(3) Fp / Fw = 2.243
(4) (−Fc) /Fw=1.636
(5) Ncn-Ncp = 0.2126

図２（ａ）、図２（ｂ）、及び図２（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。   2 (a), 2 (b), and 2 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示している。また、非点収差図において実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示し、コマ収差図における実線はメリジオナルコマ収差を示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、以降の説明を省略する。   In each aberration diagram, FNO is an F number, Y is an image height, d is a d-line (λ = 587.6 nm), and g is a g-line (λ = 435.8 nm). The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, and the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, the dotted line indicates the meridional image plane, and the solid line in the coma aberration diagram indicates the meridional coma aberration. In the aberration diagrams of the following examples, the same reference numerals as those of the present example are used, and the following description is omitted.

各諸収差図より、本第１実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the first example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.

図３において、物体側からの光線ＢＭが図示のようにズームレンズＺＬ１に入射すると、負レンズＬ１３における物体側のレンズ面（第１番目のゴースト発生面でありその面番号は６）で反射し、その反射光は負メニスカスレンズＬ１１における像面Ｉ側のレンズ面（第２番目のゴースト発生面でありその面番号は２）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストを発生させてしまう。なお、第１番目のゴースト発生面６は、物体側から見て凹形状のレンズ面、第２番目のゴースト発生面２は開口絞りから見て凹形状のレンズ面である。このようなレンズ面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減さすることができる。   In FIG. 3, when the light beam BM from the object side is incident on the zoom lens ZL1 as shown, it is reflected by the object side lens surface of the negative lens L13 (the first ghost generating surface whose surface number is 6). The reflected light is reflected again by the lens surface on the image plane I side of the negative meniscus lens L11 (the second ghost generation surface and its surface number is 2) and reaches the image surface I to generate a ghost. End up. The first ghost generating surface 6 is a concave lens surface when viewed from the object side, and the second ghost generating surface 2 is a concave lens surface when viewed from the aperture stop. By forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a lens surface, ghost can be effectively reduced.

（第２実施例）
図４は、本願の第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。 (Second embodiment)
FIG. 4 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 2 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.

前群Ｇｎは、物体側から順に、非球面レンズ成分Ｇａと、非球面レンズ成分Ｇｂと、接合負レンズ成分Ｇｃと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。   The front group Gn includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga, an aspheric lens component Gb, a cemented negative lens component Gc, and a biconvex positive lens L15.

非球面レンズ成分Ｇａは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像面Ｉ側に凹面を向けた両側非球面メニスカスレンズＬ１１からなる。   The aspheric lens component Ga has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power becomes smaller toward the periphery, and includes a double-sided aspheric meniscus lens L11 having a concave surface facing the image plane I side.

非球面レンズ成分Ｇｂは、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとを複合してなる複合型非球面正レンズＬ１２からなる。   The aspherical lens component Gb has a composite positive aspherical power and a shape that changes to a negative refractive power toward the periphery, and is a composite aspherical positive lens formed by combining a resin portion and a glass lens. L12.

接合負レンズ成分Ｇｃは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズからなる。   The cemented negative lens component Gc is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

後群Ｇｐは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６とを接合してなる接合正レンズと、両凹形状の正レンズＬ２７と像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２８との接合負レンズとからなる。   The rear group Gp includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L23. A biconvex negative lens L24, a cemented positive lens formed by cementing a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, and a biconcave positive lens L27 and a convex surface on the image plane I side. A negative meniscus lens L28 directed to the negative lens.

本実施例のズームレンズでは、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の像面Ｉ側のレンズ面と、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。これにより、各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of this embodiment, an antireflection film described later is formed on the image surface I side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn and the object side lens surface of the negative lens L13. Thereby, the reflected light from each lens surface can be reduced, and a ghost and flare can be reduced.

また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図４中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
以下の表２に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を示す。 In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the arrows in FIG. 4 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
Table 2 below shows specification values of the zoom lens according to the present example.

（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 82.7358 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.1379 9.0000 1.000000
3) 75.5790 3.0000 1.516800 64.12
4) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
＊5) 83.8029 6.0000 1.000000
6) -77.5324 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.4612 6.5000 1.603420 38.02
8) 70.9358 1.0500 1.000000
9) 34.6649 5.0000 1.717360 29.52
10) -214.0325 可変 1.000000
11) 27.4177 1.0000 1.788000 47.38
12) 15.1887 3.0000 1.497820 82.56
13) -218.1559 6.0000 1.000000
14) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 23.2434 2.8000 1.487490 70.45
16) -45.2239 4.6270 1.000000
17) -39.0084 8.0000 1.755000 52.29
18) 114.1192 2.0000 1.000000
19) -94.3568 1.0000 1.755000 52.29
20) 26.8051 5.0000 1.518230 58.89
21) -18.1493 0.1000 1.000000
22) 471.7364 5.5000 1.497820 82.56
23) -12.7396 1.0000 1.834810 42.72
24) -33.4851 ＢＦ 1.000000
像面 ∞

［非球面データ］
第１面
κ ＝ 4.0103
A4 ＝ 1.16908E-06
A6 ＝ 4.58987E-10
A8 ＝ 4.52741E-14
A10 ＝ -7.38248E-16
A12 ＝ 0.0000
第２面
κ ＝ -0.0638
A4 ＝ -7.94597E-07
A6 ＝ -5.98169E-09
A8 ＝ 2.11786E-11
A10 ＝ -5.51429E-14
A12 ＝ 0.81892E-16
第５面
κ ＝ -5.6064
A4 ＝ 2.51241E-05
A6 ＝ 2.20702E-08
A8 ＝ 5.50134E-11
A10 ＝ -1.42359E-13
A12 ＝ -0.72010E-15

［各種データ］
ズーム比 1.77

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ＝ 16.48 24.00 29.10
ＦＮＯ ＝ 4.40 5.27 5.87
ω ＝ 53.20 41.29 35.96°
Ｙ ＝ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ ＝ 137.91 135.13 137.77
Σｄ ＝ 99.61 84.25 78.35
ＢＦ ＝ 38.29 50.88 59.41

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ： 16.48028 24.00000 29.10000
ｄ0 ： ∞ ∞ ∞
ｄ10 ： 22.83788 7.47624 1.57589
ＢＦ ： 38.29222 50.87810 59.41406

［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.97176
Ｇｐ 11 36.77451

［条件式対応値］
（１） （−Ｆａ）／|Ｆｂ| ＝ 0.0292
（２） （−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＝ 1.003
（３） Ｆｐ／Ｆｗ ＝ 2.232
（４） （−Ｆｃ）／Ｆｗ ＝ 1.883
（５） Ｎｃｎ−Ｎｃｐ ＝ 0.2126
(Table 2) Second Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 82.7358 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.1379 9.0000 1.000000
3) 75.5790 3.0000 1.516800 64.12
4) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
* 5) 83.8029 6.0000 1.000000
6) -77.5324 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.4612 6.5000 1.603420 38.02
8) 70.9358 1.0500 1.000000
9) 34.6649 5.0000 1.717360 29.52
10) -214.0325 Variable 1.000000
11) 27.4177 1.0000 1.788000 47.38
12) 15.1887 3.0000 1.497820 82.56
13) -218.1559 6.0000 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 23.2434 2.8000 1.487490 70.45
16) -45.2239 4.6270 1.000000
17) -39.0084 8.0000 1.755000 52.29
18) 114.1192 2.0000 1.000000
19) -94.3568 1.0000 1.755000 52.29
20) 26.8051 5.0000 1.518230 58.89
21) -18.1493 0.1000 1.000000
22) 471.7364 5.5000 1.497820 82.56
23) -12.7396 1.0000 1.834810 42.72
24) -33.4851 BF 1.000000
Image plane ∞

[Aspherical data]
First side κ = 4.0103
A4 = 1.16908E-06
A6 = 4.58987E-10
A8 = 4.52741E-14
A10 = -7.38248E-16
A12 = 0.0000
Second surface κ = -0.0638
A4 = -7.94597E-07
A6 = -5.98169E-09
A8 = 2.11786E-11
A10 = -5.51429E-14
A12 = 0.81892E-16
Fifth surface κ = -5.6064
A4 = 2.51241E-05
A6 = 2.20702E-08
A8 = 5.50134E-11
A10 = -1.42359E-13
A12 = -0.72010E-15

[Various data]
Zoom ratio 1.77

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F = 16.48 24.00 29.10
FNO = 4.40 5.27 5.87
ω = 53.20 41.29 35.96 °
Y = 21.60 21.60 21.60
TL = 137.91 135.13 137.77
Σd = 99.61 84.25 78.35
BF = 38.29 50.88 59.41

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F: 16.48028 24.00000 29.10000
d0: ∞ ∞ ∞
d10: 22.83788 7.47624 1.57589
BF: 38.29222 50.87810 59.41406

[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.97176
Gp 11 36.77451

[Conditional expression values]
(1) (−Fa) /|Fb|=0.0292
(2) (−Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 = 1.003
(3) Fp / Fw = 2.232
(4) (−Fc) /Fw=1.883
(5) Ncn-Ncp = 0.2126

図５（ａ）、図５（ｂ）、及び図５（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。   FIGS. 5 (a), 5 (b), and 5 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.

各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.

（第３実施例）
図６は、本願の第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。 (Third embodiment)
FIG. 6 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 3 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.

前群Ｇｎは、物体側から順に、非球面レンズ成分Ｇａと、非球面レンズ成分Ｇｂと、接合負レンズ成分Ｇｃと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。   The front group Gn includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga, an aspheric lens component Gb, a cemented negative lens component Gc, and a biconvex positive lens L15.

非球面レンズ成分Ｇａは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像面Ｉ側に凹面を向けた両側非球面メニスカスレンズＬ１１からなる。   The aspheric lens component Ga has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power becomes smaller toward the periphery, and includes a double-sided aspheric meniscus lens L11 having a concave surface facing the image plane I side.

非球面レンズ成分Ｇｂは、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとを複合してなる複合型非球面正レンズＬ１２からなる。   The aspherical lens component Gb has a composite positive aspherical power and a shape that changes to a negative refractive power toward the periphery, and is a composite aspherical positive lens formed by combining a resin portion and a glass lens. L12.

接合負レンズ成分Ｇｃは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズからなる。   The cemented negative lens component Gc is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

後群Ｇｐは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合正レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２７と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２８との接合正レンズとからなる。   The rear group Gp includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L23. A negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, a positive meniscus lens L27 having a convex surface facing the image side, and the image side It consists of a cemented positive lens with a negative meniscus lens L28 having a convex surface.

本実施例のズームレンズでは、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の像面Ｉ側のレンズ面と、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。これにより、各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of this embodiment, an antireflection film described later is formed on the image surface I side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn and the object side lens surface of the negative lens L13. Thereby, the reflected light from each lens surface can be reduced, and a ghost and flare can be reduced.

また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図６中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。   In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. The arrows in FIG. 6 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

以下の表３に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を示す。   Table 3 below shows specification values of the zoom lens according to the present example.

（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 118.9748 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.7456 11.0000 1.000000
3) 284.3220 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) -763.4452 4.5000 1.000000
6) -55.5066 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0766 7.0000 1.603420 38.02
8) 75.0652 0.1000 1.000000
9) 32.6574 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 23.8427 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6582 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 6.0000 1.000000
14) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3772 2.5000 1.497820 82.56
16) -77.6232 4.6000 1.000000
17) -39.5697 8.0000 1.744000 44.79
18) -168.4305 2.0000 1.000000
19) -92.1532 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.6673 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0064 0.1000 1.000000
22) -353.1908 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5255 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 ＢＦ 1.000000
像面 ∞

［非球面データ］
第１面
κ ＝ 12.7326
A4 ＝ 2.83606E-07
A6 ＝ 4.94742E-10
A8 ＝ 4.56144E-13
A10 ＝ -3.11089E-16
A12 ＝ 0.14795E-19
第２面
κ ＝ -0.0904
A4 ＝ -6.75619E-06
A6 ＝ -1.80695E-08
A8 ＝ -4.67950E-12
A10 ＝ -4.79969E-14
A12 ＝ 0.21420E-15
第５面
κ ＝ 0.000
A4 ＝ 2.50236E-05
A6 ＝ 2.14959E-08
A8 ＝ 1.65356E-10
A10 ＝ -1.19372E-13
A12 ＝ -0.17563E-14

［各種データ］
ズーム比 1.77

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ＝ 16.48 24.00 29.10
ＦＮＯ ＝ 4.41 5.29 5.88
ω ＝ 53.17 41.64 36.27°
Ｙ ＝ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ ＝ 138.13 135.48 138.21
Σｄ ＝ 99.84 84.47 78.57
ＢＦ ＝ 38.29 51.01 59.64

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ： 16.48000 24.00000 29.10000
ｄ0 ： ∞ ∞ ∞
ｄ10 ： 22.83880 7.47127 1.56898
ＢＦ ： 38.29336 51.01228 59.63815

［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.86055
Ｇｐ 11 36.97375

［条件式対応値］
（１） （−Ｆａ）／|Ｆｂ| ＝ 0.0702
（２） （−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＝ 0.998
（３） Ｆｐ／Ｆｗ ＝ 2.244
（４） （−Ｆｃ）／Ｆｗ ＝ 1.663
（５） Ｎｃｎ−Ｎｃｐ ＝ 0.2126
(Table 3) Third Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 118.9748 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.7456 11.0000 1.000000
3) 284.3220 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) -763.4452 4.5000 1.000000
6) -55.5066 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0766 7.0000 1.603420 38.02
8) 75.0652 0.1000 1.000000
9) 32.6574 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 23.8427 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6582 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 6.0000 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3772 2.5000 1.497820 82.56
16) -77.6232 4.6000 1.000000
17) -39.5697 8.0000 1.744000 44.79
18) -168.4305 2.0000 1.000000
19) -92.1532 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.6673 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0064 0.1000 1.000000
22) -353.1908 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5255 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 BF 1.000000
Image plane ∞

[Aspherical data]
First surface κ = 12.7326
A4 = 2.83606E-07
A6 = 4.94742E-10
A8 = 4.56144E-13
A10 = -3.11089E-16
A12 = 0.14795E-19
Second surface κ = -0.0904
A4 = -6.75619E-06
A6 = -1.80695E-08
A8 = -4.67950E-12
A10 = -4.79969E-14
A12 = 0.21420E-15
Fifth surface κ = 0.000
A4 = 2.50236E-05
A6 = 2.14959E-08
A8 = 1.65356E-10
A10 = -1.19372E-13
A12 = -0.17563E-14

[Various data]
Zoom ratio 1.77

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F = 16.48 24.00 29.10
FNO = 4.41 5.29 5.88
ω = 53.17 41.64 36.27 °
Y = 21.60 21.60 21.60
TL = 138.13 135.48 138.21
Σd = 99.84 84.47 78.57
BF = 38.29 51.01 59.64

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F: 16.48000 24.00000 29.10000
d0: ∞ ∞ ∞
d10: 22.83880 7.47127 1.56898
BF: 38.29336 51.01228 59.63815

[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.86055
Gp 11 36.97375

[Conditional expression values]
(1) (−Fa) /|Fb|=0.0702
(2) (-Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 = 0.998
(3) Fp / Fw = 2.244
(4) (−Fc) /Fw=1.663
(5) Ncn-Ncp = 0.2126

図７（ａ）、図７（ｂ）、及び図７（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。   FIGS. 7 (a), 7 (b), and 7 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to the third example of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.

各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.

（第４実施例）
図８は、本願の第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。 (Fourth embodiment)
FIG. 8 is a sectional view showing the structure of a zoom lens according to Example 4 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.

前群Ｇｎは、物体側から順に、非球面レンズ成分Ｇａと、非球面レンズ成分Ｇｂと、接合負レンズ成分Ｇｃと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。   The front group Gn includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga, an aspheric lens component Gb, a cemented negative lens component Gc, and a biconvex positive lens L15.

非球面レンズ成分Ｇａは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像面Ｉ側に凹面を向けた両側非球面メニスカスレンズＬ１１からなる。   The aspheric lens component Ga has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power becomes smaller toward the periphery, and includes a double-sided aspheric meniscus lens L11 having a concave surface facing the image plane I side.

非球面レンズ成分Ｇｂは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズＬ１２からなる。   The aspheric lens component Gb includes an aspheric negative meniscus lens L12 having a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power increases toward the periphery.

接合負レンズ成分Ｇｃは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズからなる。   The cemented negative lens component Gc is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

後群Ｇｐは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と、両凹形状の負レンズＬ２６と両凸形状の正レンズＬ２７とを接合してなる接合正レンズと、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２８と像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２９との接合負レンズとからなる。   The rear group Gp includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L23, aperture stop S, biconvex positive lens L24, negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side, biconcave negative lens L26, and biconvex positive lens L27 are cemented together. And a cemented negative lens of a positive meniscus lens L28 having a convex surface facing the image plane I and a negative meniscus lens L29 having a convex surface facing the image plane I.

本実施例のズームレンズでは、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の像面Ｉ側のレンズ面と、正レンズＬ１５の物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。これにより、各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of this embodiment, an antireflection film described later is formed on the image surface I side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn and the object side lens surface of the positive lens L15. Thereby, the reflected light from each lens surface can be reduced, and a ghost and flare can be reduced.

また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図８中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。   In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the arrows in FIG. 8 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

以下の表４に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を示す。   Table 4 below shows specification values of the zoom lens according to the present example.

（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 143.1913 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 15.6782 11.0000 1.000000
3) 410.4013 3.0000 1.713000 53.89
＊4) 206.9456 4.5000 1.000000
5) -89.1834 2.0000 1.816000 46.63
6) 15.1616 7.5000 1.603420 38.02
7) 40.8243 0.1000 1.000000
8) 26.8914 5.5000 1.717360 29.52
9) -157.9244 可変 1.000000
10) 46.8881 1.0000 1.804000 46.58
11) 16.8336 2.5000 1.516800 64.12
12) 141.4373 0.1000 1.000000
13) 25.7582 2.5000 1.497820 82.56
14) 353.5585 6.0000 1.000000
15)(絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
16) 29.4255 2.5000 1.497820 82.56
17) -63.3534 4.6000 1.000000
18) -51.5779 8.0000 1.744000 44.79
19) -65.0596 2.0000 1.000000
20) -78.0641 1.0000 1.755000 52.29
21) 17.7780 5.0000 1.518230 58.89
22) -21.4040 0.1000 1.000000
23) -67.9060 5.5000 1.497820 82.56
24) -12.6974 1.0000 1.834810 42.72
25) -31.7192 ＢＦ 1.000000
像面 ∞

［非球面データ］
第１面
κ ＝ 17.6085
A4 ＝ 1.79431E-06
A6 ＝ 6.80079E-10
A8 ＝ -1.86415E-13
A10 ＝ -8.67549E-16
A12 ＝ 0.16129E-17
第２面
κ ＝ -0.2161
A4 ＝ -7.04903E-06
A6 ＝ -1.23127E-08
A8 ＝ -1.85973E-11
A10 ＝ -5.29912E-14
A12 ＝ 0.27950E-15
第４面
κ ＝ 0.000
A4 ＝ 2.47716E-05
A6 ＝ 2.95962E-08
A8 ＝ 1.29703E-10
A10 ＝ -1.58560E-13
A12 ＝ -0.20420E-14

［各種データ］
ズーム比 1.88

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ＝ 16.48 24.92 31.01
ＦＮＯ ＝ 4.32 5.19 5.86
ω ＝ 52.87 40.72 34.68°
Ｙ ＝ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ ＝ 140.236 139.54 144.237
Σｄ ＝ 101.939 86.57 80.673
ＢＦ ＝ 38.297 52.964 63.565

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ： 16.48254 24.91831 31.01490
ｄ0 ： ∞ ∞ ∞
ｄ9 ： 22.83854 7.47382 1.57260
ＢＦ ： 38.29718 52.96439 63.56450

［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -20.74244
Ｇｐ 10 36.06477

［条件式対応値］
（１） （−Ｆａ）／|Ｆｂ| ＝ 0.0406
（２） （−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＝ 0.884
（３） Ｆｐ／Ｆｗ ＝ 2.188
（４） （−Ｆｃ）／Ｆｗ ＝ 1.5222
（５） Ｎｃｎ−Ｎｃｐ ＝ 0.2126
(Table 4) Fourth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 143.1913 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 15.6782 11.0000 1.000000
3) 410.4013 3.0000 1.713000 53.89
* 4) 206.9456 4.5000 1.000000
5) -89.1834 2.0000 1.816000 46.63
6) 15.1616 7.5000 1.603420 38.02
7) 40.8243 0.1000 1.000000
8) 26.8914 5.5000 1.717360 29.52
9) -157.9244 Variable 1.000000
10) 46.8881 1.0000 1.804000 46.58
11) 16.8336 2.5000 1.516800 64.12
12) 141.4373 0.1000 1.000000
13) 25.7582 2.5000 1.497820 82.56
14) 353.5585 6.0000 1.000000
15) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
16) 29.4255 2.5000 1.497820 82.56
17) -63.3534 4.6000 1.000000
18) -51.5779 8.0000 1.744000 44.79
19) -65.0596 2.0000 1.000000
20) -78.0641 1.0000 1.755000 52.29
21) 17.7780 5.0000 1.518230 58.89
22) -21.4040 0.1000 1.000000
23) -67.9060 5.5000 1.497820 82.56
24) -12.6974 1.0000 1.834810 42.72
25) -31.7192 BF 1.000000
Image plane ∞

[Aspherical data]
First side κ = 17.6085
A4 = 1.79431E-06
A6 = 6.80079E-10
A8 = -1.86415E-13
A10 = -8.67549E-16
A12 = 0.16129E-17
Second surface κ = -0.2161
A4 = -7.04903E-06
A6 = -1.23127E-08
A8 = -1.85973E-11
A10 = -5.29912E-14
A12 = 0.27950E-15
4th surface κ = 0.000
A4 = 2.47716E-05
A6 = 2.95962E-08
A8 = 1.29703E-10
A10 = -1.58560E-13
A12 = -0.20420E-14

[Various data]
Zoom ratio 1.88

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F = 16.48 24.92 31.01
FNO = 4.32 5.19 5.86
ω = 52.87 40.72 34.68 °
Y = 21.60 21.60 21.60
TL = 140.236 139.54 144.237
Σd = 101.939 86.57 80.673
BF = 38.297 52.964 63.565

Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F: 16.48254 24.91831 31.01490
d0: ∞ ∞ ∞
d9: 22.83854 7.47382 1.57260
BF: 38.29718 52.96439 63.56450

[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -20.74244
Gp 10 36.06477

[Conditional expression values]
(1) (−Fa) /|Fb|=0.0406
(2) (−Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 = 0.884
(3) Fp / Fw = 2.188
(4) (−Fc) /Fw=1.5222
(5) Ncn-Ncp = 0.2126

図９（ａ）、図９（ｂ）、及び図９（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。   FIGS. 9A, 9B, and 9C are graphs showing various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 of the present application, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.

各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.

（第５実施例）
図１０は、本願の第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐと、固定群Ｇｓとから構成されている。 (5th Example)
FIG. 10 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 5 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having a negative refractive power, a rear group Gp having a positive refractive power, and a fixed group Gs.

前群Ｇｎは、物体側から順に、非球面レンズ成分Ｇａと、非球面レンズ成分Ｇｂと、接合負レンズ成分Ｇｃと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。   The front group Gn includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga, an aspheric lens component Gb, a cemented negative lens component Gc, and a biconvex positive lens L15.

非球面レンズ成分Ｇａは、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており像面Ｉ側に凹面を向けた両側非球面メニスカスレンズＬ１１からなる。   The aspheric lens component Ga has a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power decreases toward the periphery, and is composed of a double-sided aspheric meniscus lens L11 having a concave surface facing the image plane I side.

非球面レンズ成分Ｇｂは、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており樹脂部とガラスレンズとを複合してなる複合型非球面正レンズＬ１２からなる。   The aspherical lens component Gb has a shape that has a positive refracting power and turns to a negative refracting power toward the periphery, and is a composite aspherical positive lens L12 formed by combining a resin portion and a glass lens. Consists of.

接合負レンズ成分Ｇｃは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズからなる。   The cemented negative lens component Gc is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

後群Ｇｐは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合正レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２７と像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２８との接合正レンズとからなる。   The rear group Gp includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L23. A negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, a positive meniscus lens L27 having a convex surface facing the image side, and an image surface I It consists of a cemented positive lens with a negative meniscus lens L28 having a convex surface facing the side.

固定群Ｇｓは、像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１のみからなる。   The fixed group Gs includes only a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the image plane I side.

本実施例のズームレンズでは、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の像面側のレンズ面と、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。これにより、各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the present embodiment, an antireflection film described later is formed on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn and the object side lens surface of the negative lens L13. Thereby, the reflected light from each lens surface can be reduced, and a ghost and flare can be reduced.

また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、固定群Ｇｓの位置は、変倍に際して固定である。また、図１０中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。   In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the position of the fixed group Gs is fixed during zooming. Further, the arrows in FIG. 10 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

以下の表５に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を示す。   Table 5 below shows specification values of the zoom lens according to the present example.

（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 5.9435 1.000000
14)(絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 可変 1.000000
25) -100.0000 2.0000 1.516800 64.12
26) -107.0000 ＢＦ 1.000000
像面 ∞

［非球面データ］
第１面
κ ＝ 12.7063
A4 ＝ 2.52869E-07
A6 ＝ 5.51300E-10
A8 ＝ 4.77913E-13
A10 ＝ -3.07832E-16
A12 ＝ -0.49549E-19
第２面
κ ＝ -0.0947
A4 ＝ -6.70196E-06
A6 ＝ -1.78783E-08
A8 ＝ -5.15142E-12
A10 ＝ -4.83366E-14
A12 ＝ 0.21367E-15
第５面
κ ＝ 0.000
A4 ＝ 2.50710E-05
A6 ＝ 2.09871E-08
A8 ＝ 1.63612E-10
A10 ＝ -1.20936E-13
A12 ＝ -0.17594E-14

［各種データ］
ズーム比 1.77

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ＝ 16.48 24.00 29.10
ＦＮＯ ＝ 4.49 5.33 5.93
ω ＝ 52.73 41.73 36.33°
Ｙ ＝ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ ＝ 139.69 136.93 139.40
Σｄ ＝ 102.78 100.03 102.50
ＢＦ ＝ 36.90 36.90 36.90

広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
Ｆ ： 16.48000 24.00000 29.10000
ｄ0 ： ∞ ∞ ∞
ｄ10 ： 22.83854 8.08582 2.08111
ｄ24 ： 1.00000 12.99953 21.47140
ＢＦ ： 36.90477 36.90477 36.90477

［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.85385
Ｇｐ 11 36.95878
Ｇｓ 25 -3276.74607

［条件式対応値］
（１） （−Ｆａ）／|Ｆｂ| ＝ 0.0620
（２） （−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＝ 0.998
（３） Ｆｐ／Ｆｗ ＝ 2.243
（４） （−Ｆｃ）／Ｆｗ ＝ 1.636
（５） Ｎｃｎ−Ｎｃｐ ＝ 0.2126
(Table 5) Fifth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 5.9435 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 Variable 1.000000
25) -100.0000 2.0000 1.516800 64.12
26) -107.0000 BF 1.000000
Image plane ∞

[Aspherical data]
First side κ = 12.7063
A4 = 2.52869E-07
A6 = 5.51300E-10
A8 = 4.77913E-13
A10 = -3.07832E-16
A12 = -0.49549E-19
Second surface κ = -0.0947
A4 = -6.70196E-06
A6 = -1.78783E-08
A8 = -5.15142E-12
A10 = -4.83366E-14
A12 = 0.21367E-15
Fifth surface κ = 0.000
A4 = 2.50710E-05
A6 = 2.09871E-08
A8 = 1.63612E-10
A10 = -1.20936E-13
A12 = -0.17594E-14

[Various data]
Zoom ratio 1.77

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F = 16.48 24.00 29.10
FNO = 4.49 5.33 5.93
ω = 52.73 41.73 36.33 °
Y = 21.60 21.60 21.60
TL = 139.69 136.93 139.40
Σd = 102.78 100.03 102.50
BF = 36.90 36.90 36.90

Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state F: 16.48000 24.00000 29.10000
d0: ∞ ∞ ∞
d10: 22.83854 8.08582 2.08111
d24: 1.00000 12.99953 21.47140
BF: 36.90477 36.90477 36.90477

[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.85385
Gp 11 36.95878
Gs 25 -3276.74607

[Conditional expression values]
(1) (−Fa) /|Fb|=0.0620
(2) (-Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 = 0.998
(3) Fp / Fw = 2.243
(4) (−Fc) /Fw=1.636
(5) Ncn-Ncp = 0.2126

図１１（ａ）、図１１（ｂ）、及び図１１（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。   FIGS. 11 (a), 11 (b), and 11 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 5 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.

各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.

ここで、本願のズームレンズに用いられる反射防止膜（多層広帯域反射防止膜とも言う）について説明する。図１４は、反射防止膜の膜構成の一例を示す図である。この反射防止膜１０１は７層からなり、レンズ等の光学部材１０２の光学面に形成される。第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第１層１０１ａの上に更に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。さらに、この第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、この第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。またさらに、この第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、この第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。   Here, an antireflection film (also referred to as a multilayer broadband antireflection film) used in the zoom lens of the present application will be described. FIG. 14 is a diagram illustrating an example of a film configuration of the antireflection film. The antireflection film 101 is composed of seven layers and is formed on the optical surface of the optical member 102 such as a lens. The first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method. Further, a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is further formed on the first layer 101a. Further, a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the second layer 101b, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method are formed on the third layer 101c. A fourth layer 101d made of the mixture is formed. Furthermore, a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the fourth layer 101d, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the fifth layer 101e. A sixth layer 101f made of the mixture is formed.

そして、このようにして形成された第６層１０１ｆの上に、ウェットプロセスによりフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる第７層１０１ｇが形成されて本実施形態の反射防止膜１０１が形成される。第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、原料を混合することにより得られたゾルを、加水分解・重縮合反応などにより流動性のないゲルとし、このゲルを加熱・分解して生成物を得る方法であり、光学薄膜の作製においては、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、乾燥固化によりゲル膜とすることで膜を生成することができる。なお、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。   Then, a seventh layer 101g made of a mixture of magnesium fluoride and silica is formed on the sixth layer 101f formed in this way by a wet process, and the antireflection film 101 of this embodiment is formed. For the formation of the seventh layer 101g, a sol-gel method which is a kind of wet process is used. The sol-gel method is a method in which a sol obtained by mixing raw materials is made into a non-flowable gel by hydrolysis / polycondensation reaction, etc., and this gel is heated and decomposed to obtain a product, In the production of an optical thin film, a film can be formed by applying an optical thin film material sol on the optical surface of an optical member and forming a gel film by drying and solidifying. The wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.

このように、この反射防止膜１０１の第１層１０１ａ〜第６層１０１ｆまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最上層である第７層１０１ｇは、フッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズの成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着装置を用いて第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にシリコンアルコキシドを加えたものをスピンコート法により塗布することにより、第７層１０１ｇとなるフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる層を形成する。フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式（ａ）に示す。   Thus, the first layer 101a to the sixth layer 101f of the antireflection film 101 are formed by electron beam evaporation which is a dry process, and the seventh layer 101g which is the uppermost layer is prepared by a hydrofluoric acid / magnesium acetate method. It is formed by the following procedure by a wet process using the prepared sol solution. First, an aluminum oxide layer that becomes the first layer 101a, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer that becomes the second layer 101b, a first film deposition surface (an optical surface of the optical member 102 described above) using a vacuum deposition apparatus, An aluminum oxide layer to be the third layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order. . And after taking out the optical member 102 from a vapor deposition apparatus, the thing which added the silicon alkoxide to the sol liquid prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is apply | coated by the spin coat method, The magnesium fluoride used as the 7th layer 101g A layer made of a mixture of silica and silica is formed. The reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula (a).

（ａ） ２ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2→ＭｇＦ2＋２ＣＨ3ＣＯＯＨ (A) 2HF + Mg (CH3COO) 2 → MgF2 + 2 + CH3COOH

この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。この光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。このようなゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数ｎｍから数十ｎｍの粒子が空隙を残して堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。   The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. The optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed. By using such a sol-gel method, the seventh layer 101g is formed by depositing particles having a size of several nm to several tens of nm leaving a void.

このようにして形成された反射防止膜１０１を有する光学部材の光学的性能について図１５に示す分光特性を用いて説明する。   The optical performance of the optical member having the antireflection film 101 formed in this way will be described using the spectral characteristics shown in FIG.

本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材（レンズ）は、以下の表６に示す条件で形成されている。ここで表６は、基準波長をλとし、基板の屈折率（光学部材）が１．６２、１．７４及び１．８５について反射防止膜１０１の各層１０１ａ（第１層）〜１０１ｇ（第７層）の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表６では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2＋TiO2、フッ化マグネシウムとシリカの混合物をMgF2＋SiO2とそれぞれ表している。   The optical member (lens) having the antireflection film according to this embodiment is formed under the conditions shown in Table 6 below. Here, in Table 6, the reference wavelength is λ, and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the antireflection film 101 when the refractive index (optical member) of the substrate is 1.62, 1.74, and 1.85. The optical film thickness of each layer is determined. In Table 6, aluminum oxide is represented by Al2O3, a mixture of titanium oxide and zirconium oxide is represented by ZrO2 + TiO2, and a mixture of magnesium fluoride and silica is represented by MgF2 + SiO2.

（表６）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 MgF2＋SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第５層 Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第３層 Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第１層 Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.62 1.74 1.85
(Table 6)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness
Medium air 1
7th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Refractive index of substrate 1.62 1.74 1.85

図１５は、表６において基準波長λを５５０ｎｍとして反射防止膜１０１の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。   FIG. 15 shows the spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member in which the reference wavelength λ is 550 nm and the optical film thickness of each layer of the antireflection film 101 is designed in Table 6.

図１５から、基準波長λを５５０ｎｍで設計した反射防止膜１０１を有する光学部材は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率を０．２％以下に抑えられることが判る。また、表６において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜１０１を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図１５に示す基準波長λが５５０ｎｍの場合とほぼ同等の分光特性を有する。   From FIG. 15, it can be seen that the optical member having the antireflection film 101 designed with the reference wavelength λ of 550 nm can suppress the reflectance to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. Further, even in the optical member having the antireflection film 101 in which each optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) in Table 6, the spectral characteristics are hardly affected, and the reference shown in FIG. Spectral characteristics almost equivalent to those when the wavelength λ is 550 nm.

次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は５層からなり、表６と同様、以下の表７で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第５層の形成に前述のゾル−ゲル法を用いている。   Next, a modified example of the antireflection film will be described. This antireflection film consists of five layers, and similarly to Table 6, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength λ is designed under the conditions shown in Table 7 below. In this modification, the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.

（表７）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第５層 MgF2＋SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
第３層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
第１層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
基板の屈折率 1.46 1.52
(Table 7)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1
5th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
1st layer Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
Refractive index of substrate 1.46 1.52

図１６は、表７において、基板の屈折率が１．５２及び基準波長λを５５０ｎｍとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図１６から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率が０．２％以下に抑えられることがわかる。なお、表７において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図１５に示す分光特性とほぼ同等の特性を有する。   FIG. 16 shows the spectral characteristics when light enters perpendicularly to an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with a refractive index of the substrate of 1.52 and a reference wavelength λ of 550 nm in Table 7. Yes. It can be seen from FIG. 16 that the antireflection film of the present modification has a reflectance of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 7, even an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. Has almost the same characteristics.

図１７は、図１６に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図１６、図１７には表７に示す基板の屈折率が１．４６の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が１．５２とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。   FIG. 17 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 16 are 30, 45, and 60 degrees, respectively. 16 and 17 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film with the refractive index of 1.46 shown in Table 7, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.

また比較のため、図１８に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図１８は、表７と同じ基板の屈折率１．５２に以下の表８で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図１９は、図１８に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。   For comparison, FIG. 18 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method. FIG. 18 shows the spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 8 below at a refractive index of 1.52 of the same substrate as in Table 7. FIG. 19 shows spectral characteristics when the incident angles of light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 18 are 30, 45, and 60 degrees, respectively.

（表８）
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 MgF2 1.39 0.243λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.119λ
第５層 Al2O3 1.65 0.057λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.220λ
第３層 Al2O3 1.65 0.064λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ
第１層 Al2O3 1.65 0.193λ
基板の屈折率 1.52
(Table 8)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1
7th layer MgF2 1.39 0.243λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.119λ
5th layer Al2O3 1.65 0.057λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.220λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.064λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ
1st layer Al2O3 1.65 0.193λ
Refractive index of substrate 1.52

図１５〜図１７で示される本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図１８および図１９で示される従来例の分光特性と比較すると、本反射防止膜はいずれの入射角においてもより低い反射率を有し、しかもより広い帯域を有することが良くわかる。   When comparing the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film according to this embodiment shown in FIGS. 15 to 17 with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. It can be seen that the corner also has a lower reflectivity and a wider band.

次に、本願の第１実施例から第５実施例に、上記表６に示す反射防止膜を適用した例について説明する。   Next, an example in which the antireflection film shown in Table 6 is applied to the first to fifth embodiments of the present application will be described.

本第１実施例のズームレンズにおいて、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表１に示すように、ｎｄ＝１．７４４４３０であり、前群Ｇｎの負レンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．８１６０００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表６参照）を用い、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜（表６参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the first example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn is nd = 1.744430 as shown in Table 1, and the refractive index of the negative lens L13 of the front group Gn is Since nd = 1.816000, an antireflection film 101 (see Table 6) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.74 is used on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11, and the object side of the negative lens L13. By using an antireflection film (see Table 6) having a substrate refractive index of 1.85 on the lens surface, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghosts and flares can be reduced.

本第２実施例のズームレンズにおいて、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表２に示すように、ｎｄ＝１．７４４４３０であり、前群Ｇｎの負レンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．８１６０００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表６参照）を用い、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜（表６参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the second example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn is nd = 1.744430 as shown in Table 2, and the refractive index of the negative lens L13 of the front group Gn is Since nd = 1.816000, an antireflection film 101 (see Table 6) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.74 is used on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11, and the object side of the negative lens L13. By using an antireflection film (see Table 6) having a substrate refractive index of 1.85 on the lens surface, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghosts and flares can be reduced.

本第３実施例のズームレンズにおいて、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表３に示すように、ｎｄ＝１．７４４４３０であり、前群Ｇｎの負レンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．８１６０００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表６参照）を用い、負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜（表６参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the third example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 in the front group Gn is nd = 1.744430 as shown in Table 3, and the refractive index of the negative lens L13 in the front group Gn is Since nd = 1.816000, an antireflection film 101 (see Table 6) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.74 is used on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11, and the object side of the negative lens L13. By using an antireflection film (see Table 6) having a substrate refractive index of 1.85 on the lens surface, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghosts and flares can be reduced.

本第４実施例のズームレンズにおいて、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表４に示すように、ｎｄ＝１．７４４４３０であり、前群Ｇｎの正レンズＬ１５の屈折率は、ｎｄ＝１．７１７３６０であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表６参照）を用い、正レンズＬ１５の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜（表６参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the fourth example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the front group Gn is nd = 1.744430 as shown in Table 4, and the refractive index of the positive lens L15 of the front group Gn is Since nd = 1.1.7360, the antireflection film 101 (see Table 6) corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.74 is used on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11, and the object side of the positive lens L15. By using an antireflection film (see Table 6) having a substrate refractive index of 1.74 on the lens surface, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.

本第５実施例のズームレンズにおいて、前群Ｇｎの負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表５に示すように、ｎｄ＝１．７４４４３０であり、前群Ｇｎの正レンズＬ１５の屈折率は、ｎｄ＝１．７１７３６０であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表６参照）を用い、正レンズＬ１５の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜（表６参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens of the fifth example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 in the front group Gn is nd = 1.744430 as shown in Table 5, and the refractive index of the positive lens L15 in the front group Gn is Since nd = 1.1.7360, the antireflection film 101 (see Table 6) corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.74 is used on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11, and the object side of the positive lens L15. By using an antireflection film (see Table 6) having a substrate refractive index of 1.74 on the lens surface, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.

以上の各実施例によれば、一眼レフカメラ等の撮像装置に好適な、広角端状態で包括角２ω＝１０６．３°を越え、Ｆナンバー＝４〜５．６程度の口径を有し、レンズ枚数が少なく、前玉径が小さく即ちフィルター径が小さく、小型で、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有するレトロフォーカス型のズームレンズを実現することができる。
ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願のズームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願のズームレンズの数値実施例として２群、３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群、５群等）のズームレンズを構成することもできる。具体的には、本願のズームレンズの最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは空気間隔で分離された少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。 According to each of the above embodiments, the wide angle end state is suitable for an imaging device such as a single-lens reflex camera, and the inclusive angle exceeds 2ω = 106.3 °, and the aperture number is about F-number = 4 to 5.6. Realizing a retrofocus zoom lens with a small number of lenses, a small front lens diameter, that is, a small filter diameter, a small size, a good correction of various aberrations, a further reduction in ghost and flare, and a high imaging performance be able to.
Here, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these. The following contents can be appropriately adopted within a range that does not impair the optical performance of the zoom lens of the present application.
As a numerical example of the zoom lens of the present application, a two-group and three-group configuration is shown. You can also. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the zoom lens of the present application may be used. The lens group means a portion having at least one lens separated by an air space.

また、本願のズームレンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。特に、本願のズームレンズでは前群又は後群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましい。
また、本願のズームレンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に直交する方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願のズームレンズでは後群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。 In addition, the zoom lens of the present application is used in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance in the direction of the optical axis using a part of the lens group, the entire lens group, or a plurality of lens groups as the focusing lens group. It is good also as a structure moved to. The focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor. In particular, in the zoom lens of the present application, it is preferable that at least a part of the front group or the rear group is a focusing lens group.
Also, in the zoom lens of the present application, either all or a part of any lens group is moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as an anti-vibration lens group, or rotated in an in-plane direction including the optical axis. It can also be configured to correct image blur caused by camera shake by moving (swinging). In particular, in the zoom lens of the present application, it is preferable that at least a part of the rear group is an anti-vibration lens group.

また、本願のズームレンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、本願のズームレンズにおいて開口絞りは後群の内部又は近傍に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。 The lens surface of the lens constituting the zoom lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
In the zoom lens of the present application, it is preferable that the aperture stop is disposed in or near the rear group, and the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、本願のズームレンズは、ズーム比が２〜７程度である。
また、本願のズームレンズにおいて前群は、正レンズ成分を２つと、負レンズ成分を２つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に負、正、負、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。或いは前群は、正レンズ成分を１つと、負レンズ成分を３つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に負、負、負、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。また、後群は、正レンズ成分を３つと、負レンズ成分を１つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に正、正、負、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。 The zoom lens of the present application has a zoom ratio of about 2 to 7.
In the zoom lens of the present application, it is preferable that the front group has two positive lens components and two negative lens components. In particular, these lens components are in order of negative, positive, negative, and positive in order from the object side. It is preferable to arrange them at intervals. Alternatively, the front group preferably has one positive lens component and three negative lens components, and in particular, these lens components are arranged in order of negative, negative, negative, and positive in this order from the object side. It is preferable to do. The rear group preferably has three positive lens components and one negative lens component. In particular, these lens components are arranged in order of positive, positive, negative, and positive in order from the object side. It is preferable to arrange.

次に、本願のズームレンズを備えたカメラを図１２に基づいて説明する。
図１２は、本願のズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係るズームレンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。 Next, a camera equipped with the zoom lens of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 12 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the zoom lens of the present application.
The camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the zoom lens according to the first embodiment as a photographing lens 2.
In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 and imaged on the focusing screen 4 through the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係るズームレンズは、その特徴的なレンズ構成により、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能と大画角を有している。これにより本カメラ１は、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有しており、大画角を包括する広角撮影が可能となる。なお、上記第２〜第５実施例に係るズームレンズを撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、前記実施例に係るズームレンズは、クイックリターンミラーのないミラーレスカメラに搭載することで同様の効果を奏することができる。 When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from the subject (not shown) reaches the image sensor 7. Thereby, the light from the subject is picked up by the image pickup device 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
Here, the zoom lens according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 is small in size, has a small number of lenses, and corrects various aberrations satisfactorily due to its characteristic lens configuration. Flare is further reduced, and high imaging performance and a large angle of view are achieved. As a result, the camera 1 is small, corrects various aberrations well, has high imaging performance, and can perform wide-angle imaging including a large angle of view. Even if the camera having the zoom lens according to the second to fifth embodiments mounted as the taking lens 2 is configured, the same effect as the camera 1 can be obtained. In addition, the zoom lens according to the embodiment can achieve the same effect by being mounted on a mirrorless camera having no quick return mirror.

最後に、本願のズームレンズの製造方法の概略を図１３に基づいて説明する。
本願のズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。 Finally, the outline of the manufacturing method of the zoom lens of this application is demonstrated based on FIG.
The zoom lens manufacturing method of the present application is a zoom lens manufacturing method including a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and includes the following steps S1 to S3. Is included.

ステップＳ１：前群が、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有するようにする。   Step S1: In order from the object side, the front group has an aspheric lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power becomes smaller toward the periphery, and has a positive refracting power toward the periphery The aspherical lens component Gb has a shape that changes to negative refractive power as it goes or a shape that has negative refractive power and increases toward the periphery.

ステップＳ２：非球面レンズ成分Ｇａと非球面レンズ成分Ｇｂが以下の条件式（１）を満足するようにして、前群と後群を鏡筒内に物体側から順に配置する。
（１） ０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 Step S2: Arrange the front group and the rear group in order from the object side in the lens barrel so that the aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb satisfy the following conditional expression (1).
(1) 0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group

ステップＳ３：前群と後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うようにする。   Step S3: The zooming is performed by changing the air gap between the front group and the rear group.

斯かる本願のズームレンズの製造方法によれば、小型で、諸収差を良好に補正し、ゴーストやフレアをより低減させ、高い結像性能を有する大画角のズームレンズを製造することができる。   According to such a zoom lens manufacturing method of the present application, it is possible to manufacture a zoom lens having a large angle of view that is small in size, corrects various aberrations, reduces ghosts and flares, and has high imaging performance. .

Ｇｎ 前群
Ｇｐ 後群
Ｇａ 非球面レンズ成分
Ｇｂ 非球面レンズ成分
Ｇｃ 接合負レンズ成分
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
１０１ 反射防止膜
１０１ａ 第１層
１０１ｂ 第２層
１０１ｃ 第３層
１０１ｄ 第４層
１０１ｅ 第５層
１０１ｆ 第６層
１０１ｇ 第７層
１０２ 光学部材 Gn Front group Gp Rear group Ga Aspheric lens component Gb Aspheric lens component Gc Joint negative lens component S Aperture stop I Image plane 101 Antireflection film 101a First layer 101b Second layer 101c Third layer 101d Fourth layer 101e Fifth Layer 101f Sixth layer 101g Seventh layer 102 Optical member

Claims (21)

物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズ。
０．０４０６≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．２００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The front group includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power decreases as it goes toward the periphery, and has a positive refracting power and becomes negative as it goes toward the periphery. An aspheric lens component Gb having a shape that shifts to the refractive power of the lens or a shape that has a negative refractive power and the negative refractive power increases toward the periphery,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
The following conditional expression is satisfied:
A zoom lens, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. .
0.0406 ≦ (−Fa) / | Fb | < 0.200
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group 物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃを少なくとも有し、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズ。
０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
０．５００＜（−Ｆｃ）／Ｆｗ＜５．０００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離
Ｆｃ：前記接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The front group includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power decreases as it goes toward the periphery, and has a positive refracting power and becomes negative as it goes toward the periphery. An aspherical lens component Gb having a negative refractive power or a shape having a negative refractive power and a negative refractive power increasing toward the periphery, and a cemented negative lens of a negative lens and a positive lens Having at least component Gc,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
The following conditional expression is satisfied:
A zoom lens, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. .
0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
0.500 <(− Fc) / Fw <5.000
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group
Fc: Focal length of the cemented negative lens component Gc
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state 物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有し、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃと、前記接合負レンズ成分Ｇｃの像面側に配置された正レンズとを有し、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズ。
０．０００≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．６５０
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The front group includes, in order from the object side, an aspheric lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power decreases as it goes toward the periphery, and has a positive refracting power and becomes negative as it goes toward the periphery. An aspherical lens component Gb having a negative refractive power or a shape having a negative refractive power and a negative refractive power increasing toward the periphery, and a cemented negative lens of a negative lens and a positive lens A component Gc, and a positive lens disposed on the image plane side of the cemented negative lens component Gc,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
The following conditional expression is satisfied:
A zoom lens, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. .
0.000 ≦ (−Fa) / | Fb | <0.650
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group 前記前群は、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃを少なくとも有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または３に記載のズームレンズ。
０．５００＜（−Ｆｃ）／Ｆｗ＜５．０００
ただし、
Ｆｃ：前記接合負レンズ成分Ｇｃの焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 The front group further includes at least a cemented negative lens component Gc of a negative lens and a positive lens,
The zoom lens according to claim 1 or 3, characterized by satisfying the following conditional expression.
0.500 <(− Fc) / Fw <5.000
However,
Fc: focal length of the cemented negative lens component Gc Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state 前記前群は、さらに、負レンズと正レンズとの接合負レンズ成分Ｇｃと、前記接合負レンズ成分Ｇｃの像面側に配置された正レンズとを有することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。 The front group is further claim 1 or 2, characterized in that it has a negative lens and a cemented negative lens component Gc of a positive lens, wherein arranged on the image plane side of the cemented negative lens component Gc positive lens Zoom lens described in 1. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項４または請求項５に記載のズームレンズ。
０．０００＜Ｎｃｎ−Ｎｃｐ
ただし、
Ｎｃｎ：前記接合負レンズ成分Ｇｃ中の前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
Ｎｃｐ：前記接合負レンズ成分Ｇｃ中の前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率 The zoom lens according to claim 4 or claim 5, characterized by satisfying the following conditional expression.
0.000 <Ncn-Ncp
However,
Ncn: refractive index with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens medium in the cemented negative lens component Gc Ncp: d-line (wavelength λ) of the medium of the positive lens in the cemented negative lens component Gc = 587.6 nm) 前記反射防止膜は多層膜であり、
前記ウェットプロセスで形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The antireflection film is a multilayer film,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6 , wherein the layer formed by the wet process is a layer on a most surface side among layers constituting the multilayer film. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、ｎｄは１．３０以下であることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のズームレンズ。 Wherein when the refractive index of the layer formed using a wet process was nd, zoom lens according to any one of claims 1 to 7, characterized in that nd is 1.30 or less. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のズームレンズ。 Wherein the optical surface of the antireflection film is provided, the zoom lens according to any one of claims 1 8, characterized in that when viewed from the aperture stop is a concave lens surface. 前記凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項９に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 9 , wherein the concave lens surface is a lens surface on an image surface side. 前記像面側のレンズ面は、最も物体側のレンズにおけるレンズ面であることを特徴とする請求項１０に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 10 , wherein the image-side lens surface is a lens surface of a lens closest to the object side. 前記凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項９に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 9 , wherein the concave lens surface is an object side lens surface. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のズームレンズ。 Wherein the optical surface of the antireflection film is provided, the zoom lens according to any one of claims 1 8, characterized in that as viewed from the object side is a concave lens surface. 前記凹形状のレンズ面は、最も物体側のレンズから像面側に３番目のレンズにおける物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項１３に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 13 , wherein the concave lens surface is an object side lens surface of a third lens from the most object side lens to the image side. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、最も物体側のレンズにおける像面側のレンズ面であり、かつ開口絞りから見て凹形状のレンズ面と、
最も物体側のレンズから像面側に３番目のレンズにおける物体側のレンズ面であり、かつ物体側から見て凹形状のレンズ面とであることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The optical surface provided with the antireflection film is a lens surface on the image surface side of the lens closest to the object side, and a concave lens surface as viewed from the aperture stop,
From the most object side of the lens is a lens surface on the object side in the third lens on the image side, and any one of claims 1 8, characterized in that as viewed from the object side is a concave lens surface The zoom lens according to one item. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１５いずれか一項に記載のズームレンズ。
０．５００＜（−Ｆｎ）／(Ｆｗ・Ｆｔ)^１／２＜１．３００
ただし、
Ｆｎ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 The zoom lens according to claims 1 to an item or 15, characterized by satisfying the following conditional expression.
0.500 <(− Fn) / (Fw · Ft) ^1/2 <1.300
However,
Fn: Focal length of the front group when focusing on an object at infinity Fw: Focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Ft: Said focal length when focusing on an object at infinity in the telephoto end state Focal length of the entire zoom lens system 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
１．５００＜Ｆｐ／Ｆｗ＜３．０００
ただし、
Ｆｐ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 16, characterized by satisfying the following conditional expression.
1.500 <Fp / Fw <3.000
However,
Fp: Focal length of the rear group when focusing on an object at infinity Fw: Focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state 前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａは、物体側のレンズ面が周辺へ向かうにつれて曲率半径が短くなる形状の非球面であり、像面側のレンズ面が周辺へ向かうにつれて曲率半径が長くなる形状の非球面であることを特徴とする請求項１から１７のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The aspheric lens component Ga in the front group is the aspherical surface curvature radius becomes shorter as the object-side lens surface is directed to the peripheral, a long radius of curvature as the lens surface on the image surface side toward the periphery comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 17, characterized in that an aspherical shape. 前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂは、ガラスと樹脂による複合レンズで構成されていることを特徴とする請求項１から１８のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The aspheric lens component Gb in the front group, the zoom lens according to any one of claims 1 to 18, characterized in that it is a composite lens of glass and resin. 請求項１から請求項１９のいずれか一項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置。 An image pickup apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 19 . 物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、
前記前群が、物体側から順に、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇａと、正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状又は負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が大きくなる形状を有する非球面レンズ成分Ｇｂとを有するようにし、
前記非球面レンズ成分Ｇａと前記非球面レンズ成分Ｇｂが、以下の条件式を満足するようにし、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むように構成されることを特徴とするズームレンズの製造方法。
０．０４０６≦（−Ｆａ）／|Ｆｂ|＜０．２００
ただし、
Ｆａ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇａの焦点距離
Ｆｂ：前記前群内の前記非球面レンズ成分Ｇｂの焦点距離 In order from the object side, a zoom lens having a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
In order from the object side, the front group has an aspheric lens component Ga having a negative refracting power and a shape in which the negative refracting power decreases as it goes toward the periphery, and has a positive refracting power and becomes negative as it goes toward the periphery. An aspherical lens component Gb having a shape that shifts to the refractive power of the lens or a shape that has a negative refractive power and the negative refractive power increases toward the periphery,
The aspheric lens component Ga and the aspheric lens component Gb satisfy the following conditional expression:
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. Manufacturing method.
0.0406 ≦ (−Fa) / | Fb | < 0.200
However,
Fa: focal length of the aspheric lens component Ga in the front group Fb: focal length of the aspheric lens component Gb in the front group

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