JP2012247687A - Photographic lens, optical apparatus with the photographic lens, and method of manufacturing photographic lens - Google Patents

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一政 田中
Makoto Fujimoto
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a photographic lens which has superior optical performance by more reducing ghosts and flares, optical apparatus, and method of manufacturing the photographic lens.SOLUTION: The photographic lens comprises a front group which is arranged on the most object side and has negative refracting power, and a rear group which is arranged on an image side as compared with the front group and has negative refracting power, and moves so that at least a part thereof has an element substantially perpendicular to an optical axis. The rear group comprises a first negative lens element, a second negative lens element, and a positive lens element in order from the object side, and is in a negative meniscus lens shape such that a lens surface of the first negative lens element on the side of the second negative lens element is concave to the second negative lens and the second negative lens element is concave to the first negative lens element. The rear group includes at least one aspherical surface, and an antireflective film including at least one layer formed by employing a wet process is provided on at least one optical surface of the front group.

Description

本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、撮影レンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a photographic lens, an optical apparatus including the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.

従来、第１レンズ群が負のレンズ群であり広角撮影に適したズームレンズであって、防振機能を有したズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１参照）。このズームレンズは、負の屈折力を有する第３レンズ群を防振レンズ群とすることで、良好な防振性能を得ている。また近年、このようなズームレンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている（例えば、特許文献２参照）。   2. Description of the Related Art Conventionally, a zoom lens having an anti-vibration function has been proposed that is a zoom lens suitable for wide-angle shooting since the first lens group is a negative lens group (see, for example, Patent Document 1). In this zoom lens, the third lens group having a negative refractive power is used as an anti-vibration lens group, thereby obtaining good anti-vibration performance. In recent years, for such zoom lenses, not only aberration performance but also ghost and flare, which are one of the factors that impair optical performance, are becoming more demanding. Higher performance is required for the prevention film, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (see, for example, Patent Document 2).

特開平７−１５２００２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 7-152002 特開２０００−３５６７０４号公報JP 2000-356704 A

しかしながら、従来のズームレンズよりも、より高い光学性能で、広角撮影が可能な撮影レンズが求められている。特に、大口径の広角ズームレンズにおいて、より高い光学性能が求められている。それと同時に、このようなズームレンズにおける光学面からは、ゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという課題もあった。   However, there is a demand for a photographing lens that can perform wide-angle photographing with higher optical performance than a conventional zoom lens. In particular, higher optical performance is required for a wide-aperture wide-angle zoom lens. At the same time, the optical surface of such a zoom lens has a problem that reflected light that is ghost or flare is likely to be generated.

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能が得られる撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and provides a photographic lens that can further reduce ghosts and flares and obtain high optical performance, an optical apparatus including the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens. The purpose is to provide.

前記課題を解決するために、本発明は、最も物体側に配置され、負の屈折力を有する前群と、
前記前群より像側に配置され、負の屈折力を有し、少なくとも一部が光軸と略垂直方向の成分を持つように移動する後群とを有し、
前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ成分と、負の屈折力を有する第２負レンズ成分と、正の屈折力を有する正レンズ成分とを有し、
前記第２負レンズ成分は、前記第１負レンズ成分と前記正レンズ成分との間に配置され、
前記第１負レンズ成分の前記第２負レンズ成分側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分に対して凹面を向けるように形成され、
前記第２負レンズ成分は、前記第１負レンズ成分に対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状であり、
前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分のうち少なくとも１面に非球面を有し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする撮影レンズを提供する。 In order to solve the above problems, the present invention is a front group that is disposed closest to the object side and has negative refractive power;
A rear group disposed on the image side of the front group, having a negative refractive power, and moving so that at least a part thereof has a component substantially perpendicular to the optical axis;
The rear group includes a first negative lens component having negative refractive power, a second negative lens component having negative refractive power, and a positive lens component having positive refractive power,
The second negative lens component is disposed between the first negative lens component and the positive lens component;
The lens surface on the second negative lens component side of the first negative lens component is formed so as to face a concave surface with respect to the second negative lens component,
The second negative lens component has a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component,
At least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component has an aspheric surface,
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process.

また、本発明は、物体の像を所定の像面上に結像させる前記撮影レンズを備えることを特徴とする光学機器を提供する。   In addition, the present invention provides an optical apparatus comprising the photographing lens that forms an image of an object on a predetermined image plane.

また、本発明は、負の屈折力を有する前群と、負の屈折力を有する後群と、を有する撮影レンズの製造方法であって、
最も物体側に前記前群を配置し、
前記前群より像側に前記後群を配置し、
前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ成分と、負の屈折力を有する負メニスカス形状の第２負レンズ成分と、正の屈折力を有する正レンズ成分とを有し、前記第２負レンズ成分が前記第１負レンズ成分と前記正レンズ成分との間に位置し、かつ、前記第１負レンズ成分と前記第２負レンズ成分との間の空気レンズの形状が両凸形状となるように配置し、
前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分のうち少なくとも１面に非球面を有し、
前記後群の少なくとも一部を、光軸と略垂直方向の成分を持つように移動するように配置し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする撮影レンズの製造方法を提供する。 Further, the present invention is a method for manufacturing a photographic lens having a front group having a negative refractive power and a rear group having a negative refractive power,
Placing the front group on the most object side,
The rear group is disposed closer to the image side than the front group,
The rear group includes a first negative lens component having a negative refractive power, a negative meniscus second negative lens component having a negative refractive power, and a positive lens component having a positive refractive power, The second negative lens component is located between the first negative lens component and the positive lens component, and the shape of the air lens between the first negative lens component and the second negative lens component is biconvex. Arrange it in a shape,
At least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component has an aspheric surface,
At least a part of the rear group is arranged to move so as to have a component in a direction substantially perpendicular to the optical axis,
An imaging lens manufacturing method, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. provide.

本発明は、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能が得られる撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、撮影レンズの製造方法を提供することができる。   The present invention can provide a photographic lens that can further reduce ghosts and flares and obtain high optical performance, an optical apparatus including the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.

第１実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図である。It is a lens sectional view showing the composition of the photographing lens concerning the 1st example. 第１実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the first example in the infinitely focused state at the wide-angle end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第１実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 5A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the first example in an infinite focus state at an intermediate focal length state, FIG. 9A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. FIG. 第１実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 5A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the first example in the infinitely focused state at the telephoto end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第１実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図であって、入射した光線が第１番目のゴースト発生面と第２番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is a lens sectional view showing the composition of the photographing lens concerning the 1st example, and is a figure explaining an example of a mode that incident light rays are reflected by the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface. . 第２実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図である。It is lens sectional drawing which shows the structure of the imaging lens concerning 2nd Example. 第２実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 8A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the second example in the infinite focus state at the wide-angle end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第２実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。The aberrational diagram in the infinite point focusing state in the intermediate | middle focal distance state of the photographic lens concerning 2nd Example is shown, (a) is various aberrational figures before vibration-proof correction, (b) is after vibration-proof correction. FIG. 第２実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the second example in the infinitely focused state at the telephoto end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第３実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図である。It is a lens sectional view showing the composition of the photographing lens concerning the 3rd example. 第３実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the third example in the infinitely focused state at the wide-angle end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第３実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。The aberrational diagram in the infinite focus state in the intermediate | middle focal distance state of the photographic lens concerning 3rd Example is shown, (a) is various aberrational figures before vibration-proof correction, (b) is after vibration-proof correction. FIG. 第３実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the photographing lens according to the third example in the infinitely focused state at the telephoto end state. FIG. 10A illustrates various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram. 第４実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図である。It is a lens sectional view showing the composition of the photographing lens concerning the 4th example. 第４実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。The aberrational diagram in the infinite point focusing state in the wide-angle end state of the photographic lens concerning 4th Example is shown, (a) is the various aberrational figures before vibration-proof correction, (b) is after vibration-proof correction. It is a lateral aberration diagram. 第４実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。The aberrational diagram in the infinite point focusing state in the intermediate | middle focal distance state of the photographic lens concerning 4th Example is shown, (a) is various aberrational figures before vibration-proof correction, (b) is after vibration-proof correction. FIG. 第４実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。The aberrational diagram in the infinity focusing state in the telephoto end state of the photographic lens concerning 4th Example is shown, (a) is the various aberrations figure before vibration-proof correction, (b) is after vibration-proof correction. It is a lateral aberration diagram. 本実施形態にかかる撮影レンズを搭載する一眼レフカメラの断面図を示す。1 is a cross-sectional view of a single-lens reflex camera equipped with a photographing lens according to the present embodiment. 本実施形態にかかる撮影レンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the imaging lens concerning this embodiment. 反射防止膜の膜構造の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the film | membrane structure of an antireflection film. 反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of an antireflection film. 変形例にかかる反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the antireflection film concerning a modification. 変形例にかかる反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art. 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性の入射角依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art.

以下、本発明の好ましい実施形態について説明する。本実施形態の撮影レンズは、物体側から順に、前群として負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、後群として負の屈折力を有する第３レンズ群、及び、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前群の光学面の少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、反射防止膜は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含む構成であり、この撮影レンズは、広角端状態（焦点距離が最も短い状態）から望遠端状態（焦点距離が最も長い状態）まで変倍する際に、各レンズ群は一体となって光軸方向に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が減少するよう、各レンズ群の間隔が変化する。このような構成とすることにより、本撮影レンズは、ゴーストやフレアをより低減させ、高画角と高い防振性能を両立することができ、優れた光学性能を得ることが可能となる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described. The photographic lens of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having negative refractive power as a front group, a second lens group having positive refractive power, and a third lens having negative refractive power as a rear group. And a fourth lens group having a positive refractive power, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the front group, and the antireflection film is a layer formed using a wet process Each lens group is integrated when zooming from the wide-angle end state (the shortest focal length state) to the telephoto end state (the longest focal length state). And moving in the optical axis direction, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the third lens group and the fourth lens group The distance between the lens groups is changed so that the distance between the lens groups decreases. By adopting such a configuration, the photographic lens can further reduce ghosts and flares, achieve both a high angle of view and a high vibration-proof performance, and can obtain excellent optical performance.

また、撮影レンズは、後群の少なくとも一部又は全部を、光軸と略垂直方法の成分を持つように移動する防振レンズ群としている。一般的に、前群が負レンズである負先行のズームレンズにおいては、前群が最も大型のレンズ群であり、合焦時に物体側に繰り出されることもある。このため、前群を防振レンズ群とすることは、保持機能および、駆動機能の大型化・複雑化を招き好ましくない。また、前群と後群以外のレンズ群で、変倍時に光軸方向の移動量が大きいレンズ群を防振レンズ群とすることは、保持機能および、駆動機構の大型化・複雑化を招き好ましくない。特に、前群と後群との間に配置される正の屈折力を有するレンズ群は、偏芯収差が発生しやすい群であり、そのレンズ群の一部又は全部を防振レンズ群にした場合、高い防振性能を実現することは困難であるため好ましくない。後群は、レンズ径を比較的小さくすることが可能であり、変倍時における後群の光軸方向移動量を他のレンズ群の光軸方向移動量より少なくすることも、更には、変倍中固定にすることも可能である。また、後群は、レンズ群中最も群の偏芯収差の発生が少なく、防振レンズ群に適している。   Further, in the photographing lens, at least a part or the whole of the rear group is a vibration-proof lens group that moves so as to have a component in a method substantially perpendicular to the optical axis. In general, in a negative leading zoom lens in which the front group is a negative lens, the front group is the largest lens group and may be extended to the object side during focusing. For this reason, it is not preferable to set the front lens group as an anti-vibration lens group because the holding function and the driving function increase in size and complexity. In addition, if the lens group other than the front group and the rear group has a large amount of movement in the optical axis direction at the time of zooming, it becomes an anti-vibration lens group, which increases the size and complexity of the holding function and drive mechanism. It is not preferable. In particular, the lens group having a positive refractive power disposed between the front group and the rear group is a group in which decentration aberration is likely to occur, and a part or all of the lens group is a vibration-proof lens group. In such a case, it is difficult to achieve high anti-vibration performance, which is not preferable. The rear group can have a relatively small lens diameter, and the amount of movement of the rear group in the optical axis direction during zooming can be made smaller than the amount of movement of the other lens groups in the optical axis direction. It is also possible to fix in the middle. In addition, the rear group generates the least amount of decentration aberration in the lens group, and is suitable for the anti-vibration lens group.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスで形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the photographing lens according to the present embodiment, the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by the wet process is preferably the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、屈折率ｎｄが１．３０以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the photographic lens according to the present embodiment, it is preferable that the refractive index nd is 1.30 or less, where nd is the refractive index of the layer formed using the wet process. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた光学面は、凹形状のレンズ面であることが好ましい。前群における光学面のうち凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このようにすれば、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographic lens according to the present embodiment, the optical surface provided with the antireflection film is preferably a concave lens surface. Since ghost light is likely to be generated on the concave lens surface among the optical surfaces in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced in this way.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた、凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。前群における光学面のうち凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographing lens according to the present embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is a lens surface on the image plane side. Since ghost light is likely to be generated on the concave lens surface among the optical surfaces in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた、凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。前群における光学面のうち凹形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographing lens according to the present embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is a lens surface on the object side. Since ghost light is likely to be generated on the concave lens surface among the optical surfaces in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた光学面は、凸形状のレンズ面であることが好ましい。このようにすれば、前群における光学面のうち凸形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographic lens according to the present embodiment, the optical surface provided with the antireflection film is preferably a convex lens surface. In this way, ghost light is likely to be generated on the convex lens surface of the optical surfaces in the front group, so that ghost and flare can be effectively reduced.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた凸形状のレンズ面は、前群の最も物体側のレンズの、物体側レンズ面であることが好ましい。前群における光学面のうち凸形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographic lens according to the present embodiment, the convex lens surface provided with the antireflection film is preferably the object side lens surface of the most object side lens in the front group. Since ghost light is likely to be generated on the convex lens surface among the optical surfaces in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜が設けられた凸形状のレンズ面は、前群の最も物体側のレンズから像面側に４番目のレンズのレンズ面であることが好ましい。前群における光学面のうち凸形状のレンズ面にゴースト光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the photographic lens according to the present embodiment, the convex lens surface provided with the antireflection film is preferably the lens surface of the fourth lens from the most object side lens in the front group to the image surface side. . Since ghost light is likely to be generated on the convex lens surface among the optical surfaces in the front group, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such an optical surface.

また、本実施形態にかかる撮影レンズでは、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the photographing lens according to the present embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.

また、本撮影レンズは、上記構成に加えて、防振レンズ群である後群内の構成を以下のように構成することで、大口径かつ超高画角でも優れた防振性能を実現している。すなわち、撮影レンズは、後群の近傍に開口絞りを有することが望ましく、後群内の構成は、開口絞り側から順に、負の屈折力を有する第１負レンズ成分と、負の屈折力を有する第２負レンズと、正の屈折力を有する正レンズ成分とから構成されるのが望ましい。更に、第１負レンズ成分の第２負レンズ成分側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分に対して凹面を向けるように形成され、第２負レンズ成分は、第１負レンズ成分に対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状であることが望ましい。また、第１負レンズ成分、第２負レンズ成分、正レンズ成分を構成するレンズ面のうち、少なくとも１面に非球面を有することが望ましい。このような構成により、後群の像側に配置されるレンズ群が大型化することを防止することができる。また、第１負レンズ成分、第２負レンズ成分、及び、正レンズ成分を防振レンズ群とすると、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に動いた時に発生する、偏芯コマ収差とメリジオナル像面・サジタル像面の片ボケ（不対称）収差とを最小とすることができる。なお、防振レンズ群を、第１負レンズ成分と第２負レンズ成分とから構成しても良く、正レンズ成分は防振時に光軸と略垂直方向の位置を固定とすることとしても良い。   In addition to the above configuration, this photographic lens has the following configuration in the rear group, which is an anti-vibration lens group, to achieve excellent anti-vibration performance even at large apertures and ultra-high angles of view. ing. That is, it is desirable that the photographing lens has an aperture stop in the vicinity of the rear group. The configuration in the rear group includes a first negative lens component having a negative refractive power and a negative refractive power in order from the aperture stop side. It is desirable that the second negative lens has a positive lens component having a positive refractive power. Further, the lens surface on the second negative lens component side of the first negative lens component is formed so as to face a concave surface with respect to the second negative lens component, and the second negative lens component is relative to the first negative lens component. It is desirable that the negative meniscus lens has a concave surface. In addition, it is desirable that at least one of the lens surfaces constituting the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component has an aspherical surface. With such a configuration, it is possible to prevent the lens group disposed on the image side of the rear group from increasing in size. Further, if the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component are the anti-vibration lens group, the decentering coma aberration that occurs when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis; The one-sided (asymmetric) aberration of the meridional image surface / sagittal image surface can be minimized. The anti-vibration lens group may be composed of a first negative lens component and a second negative lens component, and the positive lens component may be fixed at a position substantially perpendicular to the optical axis during image stabilization. .

上記構成に加え、本撮影レンズは防振レンズ群である第１負レンズ成分、第２負レンズ成分及び正レンズ成分を構成するレンズ面のうち、少なくとも１面に非球面を有することにより、大口径化（特にＦ２．８程度より明るくすること）により発生する球面収差と、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に動いた時に発生する、偏芯コマ収差とメリジオナル像面・サジタル像面の片ボケ（不対称）収差とを最小とすることができる。   In addition to the above-described configuration, this photographing lens has a large aspheric surface on at least one of the lens surfaces constituting the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component that are the anti-vibration lens group. Spherical aberration caused by aperture (especially brighter than about F2.8) and decentered coma and meridional image surface / sagittal image surface generated when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Can be minimized.

また、正レンズ成分は、正の屈折力を有することによって、後群の像側に配置されたレンズ群の外径を小さくする効果を持つ。また、正レンズ成分は、両凸形状の単レンズであることが望ましく、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に動いた時に発生する偏芯コマ収差とメリジオナル像面・サジタル像面の片ボケ収差とを最小とすることができる。   Further, the positive lens component has a positive refractive power, and thus has an effect of reducing the outer diameter of the lens group disposed on the image side of the rear group. The positive lens component is preferably a biconvex single lens, and the eccentric coma generated when the image stabilizing lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis and the meridional image surface / sagittal image surface. The blur aberration can be minimized.

また、本撮影レンズは第１負レンズ成分、第２負レンズ成分及び正レンズ成分を全て単レンズで構成すると、望遠端状態において、色の像面湾曲収差が発生しやすくなる。レンズの媒質として低分散の硝子材を選べば色の像面湾曲収差をある程度抑えることは可能ではあるが、硝子材の屈折率が下がり、偏芯コマ収差とトレードオフの関係となってしまう。   In addition, when the first photographic lens, the second negative lens component, and the positive lens component are all composed of a single lens, the photographic lens easily causes color field curvature aberration in the telephoto end state. If a low-dispersion glass material is selected as the lens medium, it is possible to suppress the curvature of field aberration of the color to some extent, but the refractive index of the glass material decreases, and there is a trade-off relationship with the eccentric coma aberration.

そのため、本撮影レンズにおいて、第１負レンズ成分、第２負レンズ成分及び正レンズ成分の少なくとも１つは、負レンズと正レンズとを接合した接合レンズであることが望ましく、望遠端状態における色の像面湾曲収差を良好に補正することができる。なお、これらのレンズ成分の２つ以上を接合レンズとしてもよいが、軽量化のため接合レンズ以外の２つのレンズ成分は単レンズとするのが好ましい。   Therefore, in the present photographing lens, it is desirable that at least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component is a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. It is possible to satisfactorily correct the field curvature aberration. Two or more of these lens components may be cemented lenses, but it is preferable that the two lens components other than the cemented lens are single lenses for weight reduction.

更に、本撮影レンズはこのように１つのレンズ成分を接合レンズとする場合、接合レンズの接合面は開口絞り対して凹面を向けていることが望ましく、防振による色の像面湾曲収差発生を良好に抑えることができる。   Further, in the case of the present photographing lens, when one lens component is used as a cemented lens, it is desirable that the cemented surface of the cemented lens has a concave surface facing the aperture stop. It can be suppressed well.

また、撮影レンズでは、後群は第１負レンズ成分、第２負レンズ成分及び正レンズ成分から構成されているが、第１負レンズ成分または正レンズ成分の外側に隣接させて他のレンズ成分を付加することも可能である。   In the photographic lens, the rear group includes a first negative lens component, a second negative lens component, and a positive lens component, but other lens components are adjacent to the outside of the first negative lens component or the positive lens component. It is also possible to add.

また、本撮影レンズは、第１負レンズ成分における第２負レンズ成分側の面の曲率半径をｒ１とし、第２負レンズ成分における第１負レンズ成分側の面の曲率半径をｒ２としたとき、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。   Further, in the present photographing lens, when the radius of curvature of the surface on the second negative lens component side in the first negative lens component is r1, and the radius of curvature of the surface on the first negative lens component side in the second negative lens component is r2. It is desirable that the following conditional expression (1) is satisfied.

│ｒ１│ ＞ │ｒ２│ （１） │r1│> │r2│ (1)

条件式（１）は、第１負レンズ成分と第２負レンズ成分とによって成形される空気レンズを規定するための条件式である。すなわち、従来の望遠系の防振レンズ群は、絞り側のほうが曲率半径の絶対値が小さい構成であったが、条件式（１）を満足するような撮影レンズでは、第１負レンズ成分と第２負レンズ成分とによって形成される空気レンズは、絞り側のｒ１のほうが、曲率半径の絶対値が大きい。この条件式（１）を満足することにより、防振レンズ群を広画角な撮影レンズに適した構成とすることができる。   Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an air lens formed by the first negative lens component and the second negative lens component. That is, the conventional telephoto vibration-proof lens group has a configuration in which the absolute value of the radius of curvature is smaller on the aperture side. However, in a photographic lens that satisfies the conditional expression (1), the first negative lens component and The air lens formed by the second negative lens component has a larger radius of curvature at r1 on the aperture side. By satisfying this conditional expression (1), the anti-vibration lens group can be made suitable for a wide-angle shooting lens.

また、本撮影レンズは、第１負レンズ成分における第２負レンズ成分側の面の曲率半径をｒ１とし、第２負レンズ成分における第１負レンズ成分側の面の曲率半径をｒ２としたとき、以下の条件式（２）を満足するのが望ましい。   Further, in the present photographing lens, when the radius of curvature of the surface on the second negative lens component side in the first negative lens component is r1, and the radius of curvature of the surface on the first negative lens component side in the second negative lens component is r2. It is desirable that the following conditional expression (2) is satisfied.

０．０ ＜ Ｆａ ＜ ０．５ （２）
但し、Ｆａは次式で定義される変数を表す。
Ｆａ ＝ （ｒ１＋ｒ２）／ｍａｘ（│ｒ１│，│ｒ２│）
但し、ｍａｘ（）は複数の数値のうちで最大値を返す関数である。 0.0 <Fa <0.5 (2)
However, Fa represents a variable defined by the following equation.
Fa = (r1 + r2) / max (| r1 |, | r2 |)
However, max () is a function that returns the maximum value among a plurality of numerical values.

条件式（２）は、第１負レンズ成分と第２負レンズ成分とによって形成される空気レンズの曲率半径ｒ１とｒ２との適切な関係を規定するための条件式である。この条件式（２）を満足することにより、防振レンズ群を広画角な撮影レンズに適した構成とすることができる。また、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、像面の傾きを最も少なくすることができる。   Conditional expression (2) is a conditional expression for defining an appropriate relationship between the curvature radii r1 and r2 of the air lens formed by the first negative lens component and the second negative lens component. By satisfying this conditional expression (2), the image stabilizing lens group can be configured to be suitable for a wide-angle photographic lens. Further, it is possible to minimize the inclination of the image plane that occurs when the image stabilizing lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

また、本撮影レンズは、防振レンズ群を含む後群の焦点距離をＦｇとし、正レンズ成分の焦点距離をＦｇｃとしたとき、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the photographing lens satisfies the following conditional expression (3), where Fg is the focal length of the rear group including the anti-vibration lens group and Fgc is the focal length of the positive lens component.

０．５ ＜ Ｆｂ ＜ ２．０ （３）
但し、Ｆｂは次式で定義される変数を表す。
Ｆｂ ＝ Ｆｇｃ／│Ｆｇ│ 0.5 <Fb <2.0 (3)
However, Fb represents a variable defined by the following equation.
Fb = Fgc / | Fg |

条件式（３）は、防振レンズ群を含む後群の焦点距離に対する正レンズ成分の焦点距離の比を規定するための条件式である。この条件式（３）を満足することにより、防振レンズ群が高い防振性能を持ちながら、その像側に配置されるレンズ群が大型化することを防止できる。条件式（３）の下限値を下回ると、後群の像側に配置されるレンズ群の外径が小さくなるが、第１負レンズ成分及び第２負レンズ成分の焦点距離も相対的に短くなり、防振性能や基本的な光学性能が悪化するため好ましくない。反対に、条件式（３）の上限値を上回ると、後群の像側に配置されるレンズ群の外径が大きくなり、防振レンズ群が広画角の撮影レンズには適さなくなるため好ましくない。   Conditional expression (3) is a conditional expression for defining the ratio of the focal length of the positive lens component to the focal length of the rear group including the image stabilizing lens group. By satisfying this conditional expression (3), it is possible to prevent the lens group disposed on the image side from becoming large while the anti-vibration lens group has high anti-vibration performance. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the outer diameter of the lens group arranged on the image side of the rear group becomes smaller, but the focal lengths of the first negative lens component and the second negative lens component are also relatively short. This is not preferable because the vibration-proof performance and basic optical performance deteriorate. On the contrary, if the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the outer diameter of the lens group disposed on the image side of the rear group becomes large, and the anti-vibration lens group becomes unsuitable for a wide-angle shooting lens. Absent.

図１８は、本実施形態に係る撮影レンズを搭載した光学装置（一眼レフカメラ）の概略構成図である。
図１８において、不図示の被写体からの光は、本撮影レンズ１１（ＳＬ）で集光され、クイックリターンミラー１２で反射されて焦点板１３に結像される。焦点板１３に結像された被写体像は、ペンタプリズム１４で複数回反射されて接眼レンズ１５を介して撮影者に正立像として観察可能に構成されている。
撮影者は、不図示のレリーズ釦を半押ししながら接眼レンズ１５を介して被写体像を観察して撮影構図を決めた後、レリーズ釦を全押しする。レリーズ釦を全押しした時、クイックリターンミラー１２が上方に跳ね上げられ被写体からの光は撮像素子１６で受光され撮影画像が取得され、不図示のメモリに記録される。
レリーズ釦を全押しした時、撮影レンズ１１に内蔵されているセンサー１７（例えば、角度センサーなど）で撮影レンズ１１の傾きが検出されてＣＰＵ１８に伝達され、ＣＰＵ１８で回転ぶれ量が検出されて手ぶれ補正用レンズ群（防振レンズ群）を光軸に略垂直な成分を有する方向に駆動するレンズ駆動手段１９が駆動され、手ぶれ発生時の撮像素子１６上における像ぶれが補正される。このようにして、本実施形態に係る撮影レンズ１１を具備する光学装置であるカメラ１０が構成されている。なお、図１８に記載のカメラ１０は、撮影レンズ１１を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ１１と一体に成形されるものでも良い。また、カメラ１０は、いわゆる一眼レフカメラでも良く、クイックリターンミラー等を有さないミラーレスカメラでも良い。 FIG. 18 is a schematic configuration diagram of an optical device (single-lens reflex camera) equipped with a photographing lens according to the present embodiment.
In FIG. 18, light from a subject (not shown) is collected by the main photographing lens 11 (SL), reflected by the quick return mirror 12 and imaged on the focusing screen 13. The subject image formed on the focusing screen 13 is reflected by the pentaprism 14 a plurality of times, and can be viewed as an erect image by the photographer via the eyepiece lens 15.
The photographer presses the release button fully after observing the subject image through the eyepiece lens 15 and determining the shooting composition while pressing the release button (not shown) halfway. When the release button is fully pressed, the quick return mirror 12 is flipped upward, the light from the subject is received by the image sensor 16 and a photographed image is acquired and recorded in a memory (not shown).
When the release button is fully pressed, the tilt of the photographic lens 11 is detected by a sensor 17 (for example, an angle sensor) built in the photographic lens 11 and transmitted to the CPU 18, and the amount of rotation blur is detected by the CPU 18. The lens driving means 19 for driving the correction lens group (anti-vibration lens group) in a direction having a component substantially perpendicular to the optical axis is driven to correct image blur on the image sensor 16 when camera shake occurs. Thus, the camera 10 which is an optical device including the photographing lens 11 according to the present embodiment is configured. The camera 10 shown in FIG. 18 may be one that holds the taking lens 11 in a detachable manner, or may be formed integrally with the taking lens 11. The camera 10 may be a so-called single-lens reflex camera or a mirrorless camera that does not have a quick return mirror or the like.

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

本実施形態では、レンズ系が４つの可動群から構成されているが、各レンズ群の間に他のレンズ群を付加したり、あるいはレンズ系の像側または物体側に隣接させて他のレンズ群を付加することも可能である。   In this embodiment, the lens system is composed of four movable groups. However, other lens groups are added between the lens groups, or other lenses are provided adjacent to the image side or object side of the lens system. It is also possible to add groups.

なお、本実施形態では、４群構成の撮影レンズを示したが、以上の構成条件等は、５群、６群等の他の像構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ、または、複数枚のレンズが張り合わされた接合レンズを示す。   In the present embodiment, a photographic lens having a four-group configuration is shown. However, the above-described configuration conditions and the like can be applied to other image configurations such as a fifth group and a sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming. The lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are bonded together.

また、本実施形態の撮影レンズは、物体側から順に、前群として負の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、後群として負の屈折力を有する第４レンズ群、及び、正の屈折力を有する第５レンズ群から構成すること等としても良い。   In addition, the photographing lens of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a front group, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. Alternatively, the rear group may include a fourth lens group having negative refractive power and a fifth lens group having positive refractive power.

また、本実施形態の撮影レンズは、開放Ｆナンバーが２．８程度、変倍比が２〜２．５程度であるが、焦点距離が変化しない単焦点レンズとしても良い。また、画角は広角端状態で１００°以上、望遠端状態で５０°程度とするのが好ましい。   In addition, the photographing lens of the present embodiment has an open F number of about 2.8 and a zoom ratio of about 2 to 2.5, but may be a single focus lens in which the focal length does not change. The angle of view is preferably about 100 ° or more at the wide-angle end state and about 50 ° at the telephoto end state.

なお、本願を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本願がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to explain this application in an easy-to-understand manner, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present application is not limited to this.

以下、本実施形態の撮影レンズの製造方法の概略を、図１９を参照して説明する。なお、以下では図1に示す後述する第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１のレンズ系を具体例として符号を付して説明するが、その他の実施例において防振レンズ群を含む後群の位置が変わっている場合にはそれに対応して符号を読み替えるものとする。   Hereinafter, the outline of the manufacturing method of the photographing lens of this embodiment will be described with reference to FIG. In the following description, the lens system of the photographic lens SL1 according to the first embodiment described later shown in FIG. 1 will be described with reference to a specific example. In the other embodiments, the position of the rear group including the image stabilizing lens group is described. If is changed, the code should be read correspondingly.

まず、各レンズを配置してレンズ群をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。その際、最も物体側に、前群として負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１を配置し、この前群より像側に防振レンズ群を含む後群として負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を配置し、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３との間に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２を配置する。   First, each lens is arranged and a lens group is prepared (step S100). At this time, the first lens group G1 having negative refractive power as the front group is disposed closest to the object side, and a third lens having negative refractive power as the rear group including the anti-vibration lens group on the image side from the front group. The lens group G3 is disposed, and the second lens group G2 having a positive refractive power is disposed between the first lens group G1 and the third lens group G3.

ここで、第３レンズ群Ｇ３は、負の屈折力を有する第１負レンズ成分Ｇ３ａと、負の屈折力を有する負メニスカス形状の第２負レンズ成分Ｇ３ｂと、正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ３ｃとを、第２負レンズ成分Ｇ３ｂが第１負レンズ成分Ｇ３ａと正レンズ成分Ｇ３ｃとの間に位置し、かつ、第１負レンズ成分Ｇ３ａと第２負レンズ成分Ｇ３ｂとの間の空気レンズの形状が両凸形状となるよう配置し、かつ、第１負レンズ成分Ｇ３ａ、第２負レンズ成分Ｇ３ｂ、正レンズ成分Ｇ３ｃのうちの少なくとも１面に非球面を有する。   Here, the third lens group G3 includes a first negative lens component G3a having a negative refractive power, a negative meniscus second negative lens component G3b having a negative refractive power, and a positive lens having a positive refractive power. The component G3c, the second negative lens component G3b is located between the first negative lens component G3a and the positive lens component G3c, and the air between the first negative lens component G3a and the second negative lens component G3b The lens is arranged so as to have a biconvex shape, and has an aspherical surface on at least one of the first negative lens component G3a, the second negative lens component G3b, and the positive lens component G3c.

具体的に、図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた両面非球面の負メニスカスレンズＬ１１、両凹形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が樹脂成形による非球面である両凹形状の負レンズＬ１３、及び、両凸形状の正レンズＬ１４を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ２１、及び、両凸形状の正レンズＬ２３を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、開口絞りＳ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ（正レンズ）Ｌ３１と両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ３２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ３１からなる第１負レンズ成分Ｇ３ａ、この第１負レンズ成分Ｇ３ａ側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる第２負レンズ成分Ｇ３ｂ、及び両凸形状の正レンズＬ３４からなる正レンズ成分Ｇ３ｃを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との２枚接合レンズＣＬ４１、両凸形状の正レンズＬ４３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凸形状の正レンズＬ４５との像側のレンズ面が非球面で物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６との３枚接合レンズＣＬ４２を配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このようにして準備した各レンズ群を配置して撮影レンズＳＬを製造する。   Specifically, as shown in FIG. 1, in order from the object side, a double-sided aspheric negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and an image-side lens surface are non-molded by resin molding. A spherical negative bilens lens L13 and a biconvex positive lens L14 are arranged to form the first lens group G1, and a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22. A cemented lens CL21 and a biconvex positive lens L23 are arranged to form a second lens group G2, and an aperture stop S, a positive meniscus lens (positive lens) L31 with a concave surface facing the object side, and both A first negative lens component G3a composed of a cemented lens CL31 bonded to a concave negative lens (negative lens) L32, and a negative meniscus lens having a concave surface facing the first negative lens component G3a side A second negative lens component G3b consisting of 33 and a positive lens component G3c consisting of a biconvex positive lens L34 are arranged to form a third lens group G3, and a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42. The lens surface on the image side of the biconvex positive lens L41, the biconvex positive lens L43, the negative meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side, and the biconvex positive lens L45 is aspheric and is on the object side A fourth cemented lens group G4 is formed by disposing a three-piece cemented lens CL42 with a negative meniscus lens L46 having a concave surface facing the lens. The lens groups prepared in this way are arranged to manufacture the photographing lens SL.

また、本実施形態の撮影レンズは、前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含む構成である。具体的には、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像面側レンズ面と、両凹形状の負レンズＬ１２の物体側レンズ面に、後述する反射防止膜が形成されている。   In the photographic lens of this embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process. is there. Specifically, an antireflection film described later is formed on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 and the object side lens surface of the biconcave negative lens L12.

この際、後群としての第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を、光軸と略垂直方向の成分を持つように移動するようにして配置する（ステップＳ２００）。   At this time, at least a part of the third lens group G3 as the rear group is arranged so as to move so as to have a component substantially perpendicular to the optical axis (step S200).

以下、本願の撮影レンズに係る各実施例を、添付図面に基づいて説明する。なお、図１、図６、図１０、及び、図１４は、各実施例にかかる撮影レンズＳＬ（ＳＬ１〜ＳＬ４）の構成及び屈折力配分及び望遠端への変倍時における各レンズ群の移動の様子を示す断面図であり、望遠端への変倍時には図中矢印で示すズーム軌道に沿って各レンズ群が光軸上を移動する。   Embodiments relating to the photographic lens of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. 1, 6, 10, and 14 show the configuration of the photographic lenses SL (SL <b> 1 to SL <b> 4) according to each embodiment, the refractive power distribution, and the movement of each lens group during zooming to the telephoto end. Each lens group moves on the optical axis along a zoom orbit indicated by an arrow in the drawing at the time of zooming to the telephoto end.

図１に示すように、第１実施例にかかる撮影レンズＳＬ１は４群構成であり、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１（前群）と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群である負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。   As shown in FIG. 1, the photographic lens SL1 according to the first example has a four-group configuration. In order from the object side, the first lens group G1 (front group) having a negative refractive power and a positive refractive power are provided. The second lens group G2 includes a second lens group G3 having a negative refractive power as a rear group, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.

また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、開口絞りＳと負の屈折力を有する第１負レンズ成分Ｇ３ａと、負の屈折力を有する第２負レンズ成分Ｇ３ｂと、正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ３ｃとから構成されている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, the aperture stop S, a first negative lens component G3a having a negative refractive power, a second negative lens component G3b having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a positive lens component G3c having

そして、広角端状態から望遠端状態への変倍（すなわちズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。   During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (ie, zooming), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3 The distance between the lens groups changes so that the distance increases and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.

また、後述するように第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより手振れ補正（防振）を行うように構成されている。なお、防振時には、第３レンズ群Ｇ３の開口絞りＳは光軸と略垂直方向に移動しないように構成するのが好ましい。   Further, as will be described later, camera shake correction (anti-vibration) is performed by moving the third lens group G3 as an anti-vibration lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Note that it is preferable that the aperture stop S of the third lens group G3 does not move in a direction substantially perpendicular to the optical axis at the time of image stabilization.

また、図６、図１０及び図１４に示すように、第２〜第４実施例にかかる撮影レンズＳＬ２〜ＳＬ４は５群構成であり、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１（前群）と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後群である負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。   As shown in FIGS. 6, 10, and 14, the photographing lenses SL <b> 2 to SL <b> 4 according to the second to fourth examples have a five-group configuration, and are first lenses having negative refractive power in order from the object side. A group G1 (front group), a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power as a rear group And a fifth lens group G5 having a positive refractive power.

また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第１負レンズ成分Ｇ４ａと、負の屈折力を有する第２負レンズ成分Ｇ４ｂと、正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ４ｃとから構成されている。   The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop S, a first negative lens component G4a having a negative refractive power, a second negative lens component G4b having a negative refractive power, and positive refraction. And a positive lens component G4c having force.

そして、広角端状態から望遠端状態への変倍（すなわちズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。   During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (ie, zooming), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3 The distance between each lens group changes so that the distance changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. To do.

また、後述するように第４レンズ群Ｇ４を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより手振れ補正（防振）を行うように構成されている。なお、防振時には、第４レンズ群Ｇ４の開口絞りＳは光軸と略垂直方向に移動しないように構成するのが好ましい。   Further, as will be described later, camera shake correction (anti-vibration) is performed by moving the fourth lens group G4 as an anti-vibration lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. In addition, it is preferable that the aperture stop S of the fourth lens group G4 is configured not to move in a direction substantially perpendicular to the optical axis during image stabilization.

以下の各実施例において、非球面は光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。 In each of the following embodiments, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y. ) Is S (y), the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, the conic constant is κ, and the nth-order aspherical coefficient is An, it is expressed by the following equation (a). The In the following examples, “E−n” indicates “× 10 −n ”.

Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ3×│ｙ│3＋Ａ4×│ｙ│4＋Ａ5×│ｙ│5＋Ａ6×│ｙ│6＋Ａ7×│ｙ│7
＋Ａ8×│ｙ│8＋Ａ9×│ｙ│9＋Ａ10×│ｙ│10＋Ａ11×│ｙ│11＋Ａ12×│ｙ│12
（ａ） S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A3 × │y│ 3 + A4 × │y│ 4 + A5 × │y│ 5 + A6 × │y│ 6 + A7 × │y│ 7
+ A8 x │y│ 8 + A9 x │y│ 9 + A10 x │y│ 10 + A11 x │y│ 11 + A12 x │y│ 12
(A)

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の左側に＊印を付して示す。   In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is indicated with an asterisk (*) on the left side of the surface number.

［第１実施例］
図１は、本願の第１実施例にかかる撮影レンズＳＬ１のレンズ構成を示す図である。この図１の撮影レンズＳＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた両面非球面の負メニスカスレンズＬ１１、両凹形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が樹脂成形による非球面である両凹形状の負レンズＬ１３、及び、両凸形状の正レンズＬ１４から構成されている。 [First embodiment]
FIG. 1 is a diagram illustrating a lens configuration of the photographing lens SL1 according to the first example of the present application. 1, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a double-sided aspheric negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and an image side lens surface. Is composed of a biconcave negative lens L13, which is an aspheric surface formed by resin molding, and a biconvex positive lens L14.

また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ２１、及び、両凸形状の正レンズＬ２３から構成され、この第２レンズ群Ｇ２の接合レンズＣＬ２１を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から至近距離物点への合焦を行っている。このようにインナーフォーカスとすることで、オートフォーカスの際、フォーカスモーターにかかる負荷を小さくし、迅速な駆動と省電力とを可能としている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens CL21 formed by bonding a negative meniscus lens L21 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens L22, and a biconvex positive lens. L23 is configured, and the cemented lens CL21 of the second lens group G2 is moved along the optical axis, thereby focusing from an infinite object to a close object point. By adopting the inner focus in this way, the load applied to the focus motor is reduced during auto focus, and quick drive and power saving are possible.

第３レンズ群Ｇ３の第１負レンズ成分Ｇ３ａは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ３１から構成され、第２負レンズ成分Ｇ３ｂは、第１負レンズ成分Ｇ３ａ側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３から構成され、正レンズ成分Ｇ３ｃは、両凸形状の正レンズＬ３４から構成されている。   The first negative lens component G3a of the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens CL31 formed by bonding a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32. The second negative lens component G3b is composed of a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the first negative lens component G3a, and the positive lens component G3c is composed of a biconvex positive lens L34.

本撮影レンズＳＬ１は、この第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより、撮影レンズＳＬ１の振動に起因する像振れ補正（防振）を行うように構成されている。   The photographic lens SL1 is configured to perform image blur correction (anti-vibration) caused by vibration of the photographic lens SL1 by moving the third lens group G3 as a vibration-proof lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Has been.

また、この第３レンズ群Ｇ３に含まれる、第１負レンズ成分Ｇ３ａの第２負レンズ成分Ｇ３ｂ側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分Ｇ３ｂに対して凹面を向けるように成形された非球面であり、さらに第２負レンズ成分Ｇ３ｂは、第１負レンズ成分Ｇ３ａに対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状となるように構成されている。このような構成とすることで、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差を良好に補正している。特に、Ｆナンバーが２．８という大口径で、基本となる球面収差と防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差との両立を、防振レンズ群に非球面を入れることで実現している。   In addition, the lens surface of the first negative lens component G3a on the second negative lens component G3b side included in the third lens group G3 is shaped so as to be concave toward the second negative lens component G3b. The second negative lens component G3b is a spherical surface, and is configured to have a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component G3a. By adopting such a configuration, decentration coma and image plane tilt aberration, which are generated when the image stabilizing lens group is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, are well corrected. In particular, both the basic spherical aberration and the decentering coma and the tilt aberration of the image plane that occur when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis with a large aperture of F-number 2.8. Is realized by adding an aspherical surface to the anti-vibration lens group.

さらに、第１負レンズ成分Ｇ３ａを、貼り合わせ面が開口絞りＳに対して凹面を向けた接合レンズＣＬ３１とすることによって、色の像面湾曲収差、特に望遠側における色の像面湾曲収差の補正を行っている。さらに、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３において、第４レンズ群Ｇ４側に正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ３ｃを配置することによって、防振性能を劣化させることなく、超広角ズームレンズで問題となる第４レンズ群Ｇ４の外径の増大を防いでいる。   Further, by setting the first negative lens component G3a as a cemented lens CL31 having a cemented surface facing a concave surface with respect to the aperture stop S, color field curvature aberration, particularly color field curvature aberration on the telephoto side. Correction is being performed. Further, in the third lens group G3 which is an anti-vibration lens group, the super-wide-angle zoom is performed without deteriorating the anti-vibration performance by disposing the positive lens component G3c having a positive refractive power on the fourth lens group G4 side. The increase in the outer diameter of the fourth lens group G4, which is a problem with the lens, is prevented.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との２枚接合レンズＣＬ４１、両凸形状の正レンズＬ４３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凸形状の正レンズＬ４５と像側のレンズ面が非球面で物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６との３枚接合レンズＣＬ４２から構成されている。   The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a double-joint lens CL41 including a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42, a biconvex positive lens L43, and a convex surface facing the object side. Further, the negative meniscus lens L44, a biconvex positive lens L45, and a negative meniscus lens L46 having an aspherical surface on the image side and a concave surface facing the object side are constituted by a three-piece cemented lens CL42.

本第１実施例にかかる撮影レンズＳＬ１は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像面側レンズ面（面番号２）と、両凹形状の負レンズＬ１２の物体側レンズ面（面番号３）に、後述する反射防止膜が形成されている。   The photographic lens SL1 according to the first example includes an image surface side lens surface (surface number 2) of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 and an object side lens surface (surface number) of the biconcave negative lens L12. In 3), an antireflection film described later is formed.

以下の表１に、第１実施例にかかる撮影レンズＳＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表している。また、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。全長は、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径「∞」は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Table 1 below lists values of specifications of the photographing lens SL1 according to the first example. In Table 1, f represents the focal length, FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, and Bf represents the back focus. Also, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction of travel of the light beam, the surface interval is the interval on the optical axis from each optical surface to the next optical surface, and the refractive index and Abbe number are each The value for the d-line (λ = 587.6 nm) is shown. The total length represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity. Here, “mm” is generally used for the focal length, the radius of curvature, the surface interval, and other length units listed in all the following specifications, but the optical system is proportionally enlarged or reduced. However, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to this. The curvature radius “∞” indicates a plane, and the refractive index of air 1.000 is omitted. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.

（表１）第１実施例
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ = 16.48 〜 24.00 〜 33.95
F.NO = 2.884 〜 2.884 〜 2.884
２ω =108° 〜 84° 〜 63°
像高 = 21.64 〜 21.64 〜 21.64
光学全長=170.00 〜 164.15 〜 161.56

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
物面 ∞ ∞
*1 55.700 3.00 1.76690 46.85
*2 14.895 12.67
3 -116.242 1.55 1.88300 40.76
4 156.108 2.36
5 -98.828 1.50 1.60172 53.82
6 74.978 0.20 1.55389 38.09
*7 69.232 1.00
8 61.822 5.25 1.70021 28.28
9 -86.463 (d9)
10 52.267 1.05 1.84666 23.78
11 25.362 5.29 1.61469 43.67
12 -106.021 5.34
13 45.989 4.66 1.54698 54.26
14 -95.889 (d14)
15 ∞ 1.54 開口絞り
16 -134.732 2.16 1.83241 24.09
17 -42.936 1.00 1.87807 37.28
*18 46.466 4.55
19 -27.688 0.80 1.88300 40.76
20 -86.930 0.15
21 138.182 4.21 1.84666 23.78
22 -48.202 (d22)
23 33.276 8.09 1.49782 82.51
24 -34.972 1.10 1.85364 41.50
25 1185.909 0.05
26 52.640 5.97 1.49782 82.51
27 -53.870 0.15
28 47.612 1.10 1.88300 40.76
29 20.728 11.77 1.49782 82.51
30 -42.553 1.60 1.88300 40.76
*31 -100.578 (Bf)
像面 ∞

[各レンズ群の焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
Ｇ１ 1 -22.51
Ｇ２ 10 35.50
Ｇ３ 15 -46.90
Ｇ４ 23 46.20 (Table 1) First Example Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 16.48 to 24.00 to 33.95
F.NO = 2.884 to 2.884 to 2.884
2ω = 108 °-84 °-63 °
Image height = 21.64 to 21.64 to 21.64
Optical total length = 170.00 to 164.15 to 161.56

Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number object surface ∞ ∞
* 1 55.700 3.00 1.76690 46.85
* 2 14.895 12.67
3 -116.242 1.55 1.88300 40.76
4 156.108 2.36
5 -98.828 1.50 1.60172 53.82
6 74.978 0.20 1.55389 38.09
* 7 69.232 1.00
8 61.822 5.25 1.70021 28.28
9 -86.463 (d9)
10 52.267 1.05 1.84666 23.78
11 25.362 5.29 1.61469 43.67
12 -106.021 5.34
13 45.989 4.66 1.54698 54.26
14 -95.889 (d14)
15 ∞ 1.54 Aperture stop
16 -134.732 2.16 1.83241 24.09
17 -42.936 1.00 1.87807 37.28
* 18 46.466 4.55
19 -27.688 0.80 1.88300 40.76
20 -86.930 0.15
21 138.182 4.21 1.84666 23.78
22 -48.202 (d22)
23 33.276 8.09 1.49782 82.51
24 -34.972 1.10 1.85364 41.50
25 1185.909 0.05
26 52.640 5.97 1.49782 82.51
27 -53.870 0.15
28 47.612 1.10 1.88300 40.76
29 20.728 11.77 1.49782 82.51
30 -42.553 1.60 1.88300 40.76
* 31 -100.578 (Bf)
Image plane ∞

[Focal length of each lens group]
Lens group Start surface Focal length G1 1 -22.51
G2 10 35.50
G3 15 -46.90
G4 23 46.20

この第１実施例において、第１面、第２面、第７面、第１８面、及び、第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10及びＡ12の値を示す。なお、第１実施例においては、非球面定数Ａ3、Ａ5、Ａ7、Ａ9及びＡ11の値は、０である。   In the first embodiment, the lens surfaces of the first surface, the second surface, the seventh surface, the eighteenth surface, and the thirty-first surface are formed in an aspherical shape. Table 2 below shows aspheric data, that is, the conic constant κ and the values of the aspheric constants A4, A6, A8, A10, and A12. In the first embodiment, the values of the aspheric constants A3, A5, A7, A9 and A11 are zero.

(表２)
第1面 第2面 第7面 第18面 第31面
κ 1.000 0.203 -27.993 4.319 7.218
A4 -3.191E-06 6.823E-06 1.022E-05 -3.261E-06 1.031E-05
A6 3.912E-09 -5.387E-09 -3.084E-08 8.254E-10 8.099E-09
A8 -2.338E-12 1.031E-10 3.470E-11 -5.135E-11 -7.692E-12
A10 -3.890E-15 0.000E+00 0.000E+00 1.568E-13 1.022E-13
A12 4.026E-18 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.038E-18 (Table 2)
1st surface 2nd surface 7th surface 18th surface 31st surface κ 1.000 0.203 -27.993 4.319 7.218
A4 -3.191E-06 6.823E-06 1.022E-05 -3.261E-06 1.031E-05
A6 3.912E-09 -5.387E-09 -3.084E-08 8.254E-10 8.099E-09
A8 -2.338E-12 1.031E-10 3.470E-11 -5.135E-11 -7.692E-12
A10 -3.890E-15 0.000E + 00 0.000E + 00 1.568E-13 1.022E-13
A12 4.026E-18 0.000E + 00 0.000E + 00 0.000E + 00 4.038E-18

この第１実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表３に、広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。   In the first embodiment, the axial air distance d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. The on-axis air gap d22 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4 and the back focus Bf change during zooming. Table 3 below shows variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（表３）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 16.48 24.00 33.95
d9 27.04 11.16 1.80
d14 3.17 7.34 10.71
d22 12.50 5.84 0.23
Bf 38.48 48.50 63.23 (Table 3)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 16.48 24.00 33.95
d9 27.04 11.16 1.80
d14 3.17 7.34 10.71
d22 12.50 5.84 0.23
Bf 38.48 48.50 63.23

次の表４に、この第１実施例における条件式対応値を示す。なおこの表４において、ｒ１は第１負レンズ成分Ｇ３ａにおける第２負レンズ成分Ｇ３ｂ側の面の曲率半径を、ｒ２は第２負レンズ成分Ｇ３ｂにおける第１負レンズ成分Ｇ３ａ側の面の曲率半径を、Ｆａは前述の条件式（２）で示した変数を、Ｆｂは前述の条件式（３）で示した変数をそれぞれ表している。   Table 4 below shows values corresponding to the conditional expression in the first embodiment. In Table 4, r1 is the radius of curvature of the surface of the first negative lens component G3a on the second negative lens component G3b side, and r2 is the radius of curvature of the surface of the second negative lens component G3b on the first negative lens component G3a side. , Fa represents the variable represented by the conditional expression (2), and Fb represents the variable represented by the conditional expression (3).

（表４）
Ｆｇ ＝-46.900
Ｆｇｃ＝ 42.650
（１）ｒ１＝46.466 ｒ２＝-27.688
（２）Ｆａ＝0.40
（３）Ｆｂ＝0.91 (Table 4)
Fg = -46.900
Fgc = 42.650
(1) r1 = 46.466 r2 = −27.688
(2) Fa = 0.40
(3) Fb = 0.91

図２は、第１実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図３は、第１実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図４は、第１実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。なお、この防振補正後の横収差は、防振群Ｇ３を光軸と略垂直方向に０．２（ｍｍ）移動させた場合の収差を示している。   FIG. 2 shows various aberration diagrams in the infinitely focused state at the wide-angle end state of the photographing lens according to the first example, (a) is various aberration diagrams before the image stabilization correction, and (b) is an anti-shake diagram. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. FIG. 3 shows various aberration diagrams in the infinite focus state at the intermediate focal length state of the photographing lens according to the first example, (a) is various aberration diagrams before the image stabilization correction, and (b) is FIG. It is a lateral aberration diagram after image stabilization. FIG. 4 shows various aberration diagrams in the infinite focus state in the telephoto end state of the photographing lens according to the first example, (a) is various aberration diagrams before the image stabilization correction, and (b) is the anti-shake diagram. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. Note that the lateral aberration after the image stabilization is an aberration when the image stabilization group G3 is moved by 0.2 (mm) in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

また、各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。また、球面収差を示す収差図において、実線は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦条件）を示している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても、同様である。   In each aberration diagram, FNO is the F number, Y is the image height, A is the half angle of view for each image height, d is the d-line (λ = 587.6 nm), and g is the g-line (λ = 435.8 nm), respectively. In the aberration diagrams showing astigmatism, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. In the aberration diagrams showing the spherical aberration, the solid line shows the spherical aberration, and the broken line shows the sine condition (sine condition). The explanation of this aberration diagram is the same in the following examples.

各収差図から明らかなように、第１実施例の撮影レンズＳＬ１は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、Ｆナンバーが２．８８と大口径でありながら、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。また、画角が１００°以上の超広角から５０°程度の標準画角まで変倍する超広角高倍率ズームであり、防振時の収差が良好に補正可能な高い防振性能を有し、ゴースト光を低減し優れた光学性能を有する撮影レンズＳＬ１を得ることができる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, the photographing lens SL1 of the first example has a large aperture of 2.88 at each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and at the time of vibration isolation. It can be seen that various aberrations including the above are corrected well and the imaging performance is excellent. In addition, it is a super-wide-angle high-power zoom that zooms from an ultra-wide angle of 100 ° or more to a standard angle of view of about 50 °, and has high anti-vibration performance that can correct aberrations during anti-vibration. The photographic lens SL1 having excellent optical performance can be obtained by reducing ghost light.

図５は、第１実施例にかかる撮影レンズの構成を示すレンズ断面図であって、入射した光線が第１番目のゴースト発生面と第２番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。   FIG. 5 is a lens cross-sectional view illustrating the configuration of the photographing lens according to the first embodiment, and illustrates an example in which incident light rays are reflected by the first ghost generation surface and the second ghost generation surface. It is a figure to do.

図５において、物体側からの光線ＢＭが図示のように撮影レンズＳＬ１に入射すると、両凹形状の負レンズＬ１２における物体側のレンズ面（第１番目のゴースト発生面でありその面番号は３）で反射し、その反射光は負メニスカスレンズＬ１１における像側のレンズ面（第２番目のゴースト発生面でありその面番号は２）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストを発生させてしまう。なお、第１番目のゴースト発生面３は、凹形状のレンズ面、第２番目のゴースト発生面２は凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減することができる。   In FIG. 5, when a light beam BM from the object side enters the photographing lens SL1 as shown in the drawing, the object-side lens surface (the first ghost generation surface and its surface number is 3) in the biconcave negative lens L12. ), And the reflected light is reflected again on the image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 (the second ghost generating surface, whose surface number is 2) and reaches the image surface I to generate a ghost. I will let you. The first ghost generation surface 3 is a concave lens surface, and the second ghost generation surface 2 is a concave lens surface. A ghost can be effectively reduced by forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface.

［第２実施例］
図６は、本願の第２実施例にかかる撮影レンズＳＬ２のレンズ構成を示す図である。この図６の撮影レンズＳＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた両面非球面の負メニスカスレンズＬ１１、両凹形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が樹脂成形による非球面である両凹形状の負レンズＬ１３、及び、両凸形状の正レンズＬ１４から構成されている。 [Second Embodiment]
FIG. 6 is a diagram showing a lens configuration of the taking lens SL2 according to the second embodiment of the present application. In the photographic lens SL2 of FIG. 6, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a double-sided aspheric negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and an image side lens surface. Is composed of a biconcave negative lens L13, which is an aspheric surface formed by resin molding, and a biconvex positive lens L14.

また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ２１から構成され、この第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から至近距離物点への合焦を行っている。このようにインナーフォーカスとすることで、オートフォーカスの際、フォーカスモーターにかかる負荷を小さくし、迅速な駆動と省電力とを可能としている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens CL21 formed by bonding a negative meniscus lens L21 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens L22. By moving G2 along the optical axis, focusing is performed from an object at infinity to an object point at close range. By adopting the inner focus in this way, the load applied to the focus motor is reduced during auto focus, and quick drive and power saving are possible.

また、第３レンズ群Ｇ３は両凸形状の正レンズＬ３１から構成されている。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31.

第４レンズ群Ｇ４の第１負レンズ成分Ｇ４ａは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ４１から構成され、第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａ側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３から構成され、正レンズ成分Ｇ４ｃは、両凸形状の正レンズＬ４４から構成されている。本撮影レンズＳＬ２は、この第４レンズ群Ｇ４を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより、撮影レンズＳＬ２の振動に起因する像振れ補正（防振）を行うように構成されている。   The first negative lens component G4a of the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens CL41 formed by bonding a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42. The second negative lens component G4b is composed of a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the first negative lens component G4a, and the positive lens component G4c is composed of a biconvex positive lens L44. The photographic lens SL2 is configured to perform image blur correction (anti-vibration) caused by the vibration of the photographic lens SL2 by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Has been.

また、この第４レンズ群Ｇ４に含まれる、第１負レンズ成分Ｇ４ａの第２負レンズ成分Ｇ４ｂ側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分Ｇ４ｂに対して凹面を向けるように成形された非球面であり、さらに第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａに対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状となるように構成されている。このような構成とすることで、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差を良好に補正している。特に、Ｆナンバーが２．８という大口径で、基本となる球面収差と防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差との両立を、防振レンズ群に非球面を入れることで実現している。   The lens surface on the second negative lens component G4b side of the first negative lens component G4a included in the fourth lens group G4 is non-shaped so as to face a concave surface with respect to the second negative lens component G4b. The second negative lens component G4b is a spherical surface, and is configured to have a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component G4a. By adopting such a configuration, decentration coma and image plane tilt aberration, which are generated when the image stabilizing lens group is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, are well corrected. In particular, both the basic spherical aberration and the decentering coma and the tilt aberration of the image plane that occur when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis with a large aperture of F-number 2.8. Is realized by adding an aspherical surface to the anti-vibration lens group.

さらに、第１負レンズ成分Ｇ４ａを、貼り合わせ面が開口絞りＳに対して凹面を向けた接合レンズＣＬ４１とすることによって、色の像面湾曲収差、特に望遠側における色の像面湾曲収差の補正を行っている。さらに、防振レンズ群である第４レンズ群Ｇ４において、第５レンズ群Ｇ５側に正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ４ｃを配置することによって、防振性能を劣化させることなく、超広角ズームレンズで問題となる第５レンズ群Ｇ５の外径の増大を防いでいる。   Further, the first negative lens component G4a is a cemented lens CL41 having a cemented surface facing the concave surface with respect to the aperture stop S, so that color field curvature aberration, particularly color field curvature aberration on the telephoto side. Correction is being performed. Further, in the fourth lens group G4 which is an anti-vibration lens group, the super-wide-angle zoom is performed without degrading the anti-shake performance by disposing the positive lens component G4c having a positive refractive power on the fifth lens group G5 side. The increase in the outer diameter of the fifth lens group G5, which is a problem with the lens, is prevented.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に両凸形状の正レンズＬ５1と両凹形状の負レンズＬ５２の２枚接合レンズＣＬ５１、両凸形状の正レンズＬ５３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５４と両凸形状の正レンズＬ５５と像側のレンズ面が非球面で物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５６との３枚接合レンズＣＬ５２から構成されている。   The fifth lens group G5 has a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, a cemented lens CL51, a biconvex positive lens L53, and a convex surface directed toward the object side. A negative meniscus lens L54, a biconvex positive lens L55, and a three-lens cemented lens CL52 including a negative meniscus lens L56 whose image side lens surface is aspheric and has a concave surface facing the object side.

本第２実施例にかかる撮影レンズＳＬ２は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像面側レンズ面（面番号２）と、両凹形状の負レンズＬ１２の像面側レンズ面（面番号４）に、後述する反射防止膜が形成されている。   The photographic lens SL2 according to the second example includes an image surface side lens surface (surface number 2) of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1, and an image surface side lens surface (surface) of the biconcave negative lens L12. The antireflection film described later is formed on the number 4).

以下の表５に、第２実施例にかかる撮影レンズＳＬ２の諸元の値を掲げる。   Table 5 below lists values of specifications of the photographing lens SL2 according to the second example.

（表５）第２実施例
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ = 16.48 〜 24.00 〜 33.95
F.NO = 2.884 〜 2.884 〜 2.884
２ω =108° 〜 84° 〜 63°
像高 = 21.64 〜 21.64 〜 21.64
光学全長=169.32 〜 161.04 〜 164.28

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
物面 ∞ ∞
*1 50.943 3.00 1.76690 46.85
*2 14.571 12.74
3 -116.435 1.55 1.88300 40.76
4 155.379 2.28
5 -103.837 1.50 1.60972 53.12
6 71.864 0.20 1.55389 38.09
*7 64.903 1.00
8 61.824 5.28 1.69694 28.43
9 -82.700 (d9)
10 57.224 1.05 1.84666 23.78
11 25.769 5.16 1.61699 43.08
12 -104.954 (d12)
13 45.674 4.89 1.55319 49.96
14 -82.700 (d14)
15 ∞ 1.54 開口絞り
16 -137.172 2.14 1.84666 23.78
17 -44.700 1.00 1.87656 36.33
*18 46.002 4.67
19 -27.961 0.80 1.88300 40.76
20 -90.721 0.15
21 124.583 4.30 1.84666 23.78
22 -50.211 (d22)
23 31.982 8.14 1.49782 82.51
24 -36.308 1.10 1.85275 41.53
25 459.166 0.05
26 52.795 5.92 1.49782 82.51
27 -53.353 0.15
28 48.593 1.10 1.88300 40.76
29 20.995 11.59 1.49782 82.51
30 -41.053 1.60 1.88300 40.76
*31 -97.910 (Bf)
像面 ∞

[各レンズ群の焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
Ｇ１ 1 -22.54
Ｇ２ 10 85.65
Ｇ３ 13 53.92
Ｇ４ 15 -46.90
Ｇ５ 23 46.71 (Table 5) Second embodiment Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 16.48 to 24.00 to 33.95
F.NO = 2.884 to 2.884 to 2.884
2ω = 108 °-84 °-63 °
Image height = 21.64 to 21.64 to 21.64
Optical total length = 169.32 ~ 161.04 ~ 164.28

Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number object surface ∞ ∞
* 1 50.943 3.00 1.76690 46.85
* 2 14.571 12.74
3 -116.435 1.55 1.88300 40.76
4 155.379 2.28
5 -103.837 1.50 1.60972 53.12
6 71.864 0.20 1.55389 38.09
* 7 64.903 1.00
8 61.824 5.28 1.69694 28.43
9 -82.700 (d9)
10 57.224 1.05 1.84666 23.78
11 25.769 5.16 1.61699 43.08
12 -104.954 (d12)
13 45.674 4.89 1.55319 49.96
14 -82.700 (d14)
15 ∞ 1.54 Aperture stop
16 -137.172 2.14 1.84666 23.78
17 -44.700 1.00 1.87656 36.33
* 18 46.002 4.67
19 -27.961 0.80 1.88300 40.76
20 -90.721 0.15
21 124.583 4.30 1.84666 23.78
22 -50.211 (d22)
23 31.982 8.14 1.49782 82.51
24 -36.308 1.10 1.85275 41.53
25 459.166 0.05
26 52.795 5.92 1.49782 82.51
27 -53.353 0.15
28 48.593 1.10 1.88300 40.76
29 20.995 11.59 1.49782 82.51
30 -41.053 1.60 1.88300 40.76
* 31 -97.910 (Bf)
Image plane ∞

[Focal length of each lens group]
Lens group Start surface Focal length G1 1 -22.54
G2 10 85.65
G3 13 53.92
G4 15 -46.90
G5 23 46.71

この第２実施例において、第１面、第２面、第７面、第１８面、及び、第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10及びＡ12の値を示す。なお、第２実施例においては、非球面定数Ａ3、Ａ5、Ａ7、Ａ9及びＡ11の値は、０である。   In the second embodiment, the lens surfaces of the first surface, the second surface, the seventh surface, the eighteenth surface, and the thirty-first surface are formed in an aspherical shape. Table 6 below shows the aspheric data, that is, the conic constant κ and the values of the aspheric constants A4, A6, A8, A10 and A12. In the second embodiment, the values of the aspheric constants A3, A5, A7, A9 and A11 are zero.

（表６）
第1面 第2面 第7面 第18面 第31面
κ 1.000 0.205 -23.978 4.325 4.972
A4 -4.296E-06 7.276E-06 9.573E-06 -3.108E-06 1.066E-05
A6 3.898E-09 -6.558E-09 -2.997E-08 -3.879E-09 9.920E-09
A8 -2.279E-12 9.770E-11 3.432E-11 -1.171E-11 -5.022E-12
A10 -3.793E-15 0.000E+00 0.000E+00 3.651E-14 1.113E-13
A12 4.018E-18 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.038E-18 (Table 6)
1st surface 2nd surface 7th surface 18th surface 31st surface κ 1.000 0.205 -23.978 4.325 4.972
A4 -4.296E-06 7.276E-06 9.573E-06 -3.108E-06 1.066E-05
A6 3.898E-09 -6.558E-09 -2.997E-08 -3.879E-09 9.920E-09
A8 -2.279E-12 9.770E-11 3.432E-11 -1.171E-11 -5.022E-12
A10 -3.793E-15 0.000E + 00 0.000E + 00 3.651E-14 1.113E-13
A12 4.018E-18 0.000E + 00 0.000E + 00 0.000E + 00 4.038E-18

この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２２、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表７に、広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。   In the second embodiment, the axial air distance d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. The axial air distance d14 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4, the axial air distance d22 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus Bf change during zooming. Table 7 below shows variable intervals at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（表７）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 16.48 24.00 33.95
d9 27.37 11.19 1.59
d12 4.87 5.37 5.72
d14 3.17 6.90 9.74
d22 12.50 5.81 0.30
Bf 38.50 48.85 64.01 (Table 7)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 16.48 24.00 33.95
d9 27.37 11.19 1.59
d12 4.87 5.37 5.72
d14 3.17 6.90 9.74
d22 12.50 5.81 0.30
Bf 38.50 48.85 64.01

次の表８に、この第２実施例における条件式対応値を示す。なおこの表８において、ｒ１は第１負レンズ成分Ｇ４ａにおける第２負レンズ成分Ｇ４ｂ側の面の曲率半径を、ｒ２は第２負レンズ成分Ｇ４ｂにおける第１負レンズ成分Ｇ４ａ側の面の曲率半径を、Ｆａは前述の条件式（２）で示した変数を、Ｆｂは前述の条件式（３）で示した変数をそれぞれ表している。   Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment. In Table 8, r1 is a radius of curvature of the surface of the first negative lens component G4a on the second negative lens component G4b side, and r2 is a radius of curvature of the surface of the second negative lens component G4b on the first negative lens component G4a side. , Fa represents the variable represented by the conditional expression (2), and Fb represents the variable represented by the conditional expression (3).

（表8）
Ｆｇ ＝-46.900
Ｆｇｃ＝ 42.751
（１）ｒ１＝46.002 ｒ２＝-27.961
（２）Ｆａ＝0.39
（３）Ｆｂ＝0.91 (Table 8)
Fg = -46.900
Fgc = 42.751
(1) r1 = 46.002 r2 = -27.961
(2) Fa = 0.39
(3) Fb = 0.91

図７は、第２実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図８は、第２実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図９は、第２実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。なお、この防振補正後の横収差は、防振群Ｇ３を光軸と略垂直方向に０．２（ｍｍ）移動させた場合の収差を示している。   FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the second example in the infinitely focused state at the wide-angle end state. FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the second example in the infinite focus state at the intermediate focal length state, (a) is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and (b) is a diagram illustrating the aberration. It is a lateral aberration diagram after image stabilization. FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the second example in the infinite focus state at the telephoto end state. FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. Note that the lateral aberration after the image stabilization is an aberration when the image stabilization group G3 is moved by 0.2 (mm) in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

各収差図から明らかなように、第２実施例の撮影レンズＳＬ２では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、Ｆナンバーが２．８８と大口径でありながら、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。また、画角が１００°以上の超広角から５０°程度の標準画角まで変倍する超広角高倍率ズームであり、防振時の収差が良好に補正可能な高い防振性能を有し、ゴースト光を低減し優れた光学性能を有する撮影レンズＳＬ２を得ることができる。   As is apparent from each aberration diagram, in the photographing lens SL2 of the second example, the F number is 2.88 and a large aperture in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that various aberrations including the above are corrected well and the imaging performance is excellent. In addition, it is a super-wide-angle high-power zoom that zooms from an ultra-wide angle of 100 ° or more to a standard angle of view of about 50 °, and has high anti-vibration performance that can correct aberrations during anti-vibration. It is possible to obtain the photographic lens SL2 that reduces ghost light and has excellent optical performance.

［第３実施例］
図１０は、本願の第３実施例にかかる撮影レンズＳＬ３のレンズ構成を示す図である。この図１０の撮影レンズＳＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた両面非球面の負メニスカスレンズＬ１１、両凹形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が樹脂成形による非球面である両凹形状の負レンズＬ１３、及び、両凸形状の正レンズＬ１４から構成されている。 [Third embodiment]
FIG. 10 is a diagram showing a lens configuration of the taking lens SL3 according to the third example of the present application. In the photographic lens SL3 of FIG. 10, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a double-sided aspheric negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and an image side lens surface. Is composed of a biconcave negative lens L13, which is an aspheric surface formed by resin molding, and a biconvex positive lens L14.

また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ２１から構成され、この第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から至近距離物点への合焦を行っている。このようにインナーフォーカスとすることで、オートフォーカスの際、フォーカスモーターにかかる負荷を小さくし、迅速な駆動と省電力とを可能としている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens CL21 formed by bonding a negative meniscus lens L21 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens L22. By moving G2 along the optical axis, focusing is performed from an object at infinity to an object point at close range. By adopting the inner focus in this way, the load applied to the focus motor is reduced during auto focus, and quick drive and power saving are possible.

また、第３レンズ群Ｇ３は両凸形状の正レンズＬ３１から構成されている。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31.

第４レンズ群Ｇ４の第１負レンズ成分Ｇ４ａは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ４１から構成され、第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａ側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３から構成され、正レンズ成分Ｇ４ｃは、両凸形状の正レンズＬ４４から構成されている。本撮影レンズＳＬ３は、この第４レンズ群Ｇ４を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより、撮影レンズＳＬ３の振動に起因する像振れ補正（防振）を行うように構成されている。   The first negative lens component G4a of the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens CL41 formed by bonding a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42. The second negative lens component G4b is composed of a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the first negative lens component G4a, and the positive lens component G4c is composed of a biconvex positive lens L44. The photographic lens SL3 is configured to perform image blur correction (anti-vibration) due to the vibration of the photographic lens SL3 by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Has been.

また、この第４レンズ群Ｇ４に含まれる、第１負レンズ成分Ｇ４ａの第２負レンズ成分Ｇ４ｂ側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分Ｇ４ｂに対して凹面を向けるように成形され、さらに第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａに対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状であり、正レンズ成分Ｇ４ｃ側の面が非球面で、構成されている。このような構成とすることで、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差を良好に補正している。特に、Ｆナンバーが２．８という大口径で、基本となる球面収差と防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差との両立を、防振レンズ群に非球面を入れることで実現している。   The lens surface on the second negative lens component G4b side of the first negative lens component G4a included in the fourth lens group G4 is shaped so as to have a concave surface facing the second negative lens component G4b. The second negative lens component G4b has a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component G4a, and the surface on the positive lens component G4c side is an aspherical surface. By adopting such a configuration, decentration coma and image plane tilt aberration, which are generated when the image stabilizing lens group is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, are well corrected. In particular, both the basic spherical aberration and the decentering coma and the tilt aberration of the image plane that occur when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis with a large aperture of F-number 2.8. Is realized by adding an aspherical surface to the anti-vibration lens group.

さらに、第１負レンズ成分Ｇ４ａを、貼り合わせ面が開口絞りＳに対して凹面を向けた接合レンズＣＬ４１とすることによって、色の像面湾曲収差、特に望遠側における色の像面湾曲収差の補正を行っている。また、防振レンズ群である第４レンズ群Ｇ４において、第５レンズ群Ｇ５側に正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ４ｃを配置することによって、防振性能を劣化させることなく、超広角ズームレンズで問題となる第５レンズ群Ｇ５の外径の増大を防いでいる。   Further, the first negative lens component G4a is a cemented lens CL41 having a cemented surface facing the concave surface with respect to the aperture stop S, so that color field curvature aberration, particularly color field curvature aberration on the telephoto side. Correction is being performed. In addition, in the fourth lens group G4 that is the anti-vibration lens group, the super-wide-angle zoom can be performed without degrading the anti-vibration performance by disposing the positive lens component G4c having a positive refractive power on the fifth lens group G5 side. The increase in the outer diameter of the fifth lens group G5, which is a problem with the lens, is prevented.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に両凸形状の正レンズL５１と両凹形状の負レンズＬ５２の２枚接合レンズＣＬ５１、両凸形状の正レンズＬ５３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５４と両凸形状の正レンズＬ５５と像側のレンズ面が非球面で物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５６との３枚接合レンズＣＬ５２から構成されている。   The fifth lens group G5 has a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, a cemented lens CL51, a biconvex positive lens L53, and a convex surface directed toward the object side. A negative meniscus lens L54, a biconvex positive lens L55, and a three-lens cemented lens CL52 including a negative meniscus lens L56 whose image side lens surface is aspheric and has a concave surface facing the object side.

本第３実施例にかかる撮影レンズＳＬ３は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の像面側レンズ面（面番号２）と、両凹形状の負レンズＬ１３の物体側レンズ面（面番号５）に、後述する反射防止膜が形成されている。   The photographic lens SL3 according to the third example includes an image surface side lens surface (surface number 2) of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1, and an object side lens surface (surface number) of the biconcave negative lens L13. 5), an antireflection film described later is formed.

以下の表９に、第３実施例にかかる撮影レンズＳＬ３の諸元の値を掲げる。   Table 9 below lists values of specifications of the photographing lens SL3 according to the third example.

（表９）第３実施例
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ = 16.48 〜 24.00 〜 33.95
F.NO = 2.884 〜 2.884 〜 2.884
２ω =108° 〜 84° 〜 63°
像高 = 21.64 〜 21.64 〜 21.64
光学全長=169.28 〜 161.17 〜 164.58

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
物面 ∞ ∞
*1 52.973 3.00 1.76690 46.85
*2 14.850 12.60
3 -119.014 1.55 1.88300 40.76
4 136.109 2.48
5 -97.824 1.50 1.57965 55.96
6 79.989 0.20 1.55389 38.09
*7 72.446 1.00
8 64.497 5.09 1.69974 28.30
9 -87.132 (d9)
10 58.371 1.05 1.84666 23.78
11 26.261 5.08 1.61508 43.13
12 -102.896 (d12)
13 45.706 4.82 1.55450 50.90
14 -86.359 (d14)
15 ∞ 1.71 開口絞り
16 -104.348 2.45 1.83374 24.06
17 -35.279 1.00 1.87668 36.40
18 49.535 4.55
19 -28.181 0.80 1.88300 40.76
*20 -73.586 0.15
21 142.004 4.14 1.84666 23.78
22 -52.132 (d22)
23 32.791 8.24 1.49782 82.51
24 -35.532 1.10 1.84809 41.65
25 1291.165 0.05
26 50.902 6.05 1.49782 82.51
27 -55.654 0.15
28 48.297 1.10 1.88300 40.76
29 20.801 11.80 1.49782 82.51
30 -41.073 1.60 1.88300 40.76
*31 -102.841 (Bf)
像面 ∞

[各レンズ群の焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
Ｇ１ 1 -22.58
Ｇ２ 10 86.36
Ｇ３ 13 54.61
Ｇ４ 15 -46.90
Ｇ５ 23 46.12 (Table 9) Third Example Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 16.48 to 24.00 to 33.95
F.NO = 2.884 to 2.884 to 2.884
2ω = 108 °-84 °-63 °
Image height = 21.64 to 21.64 to 21.64
Optical total length = 169.28-161.17-164.58

Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number object surface ∞ ∞
* 1 52.973 3.00 1.76690 46.85
* 2 14.850 12.60
3 -119.014 1.55 1.88300 40.76
4 136.109 2.48
5 -97.824 1.50 1.57965 55.96
6 79.989 0.20 1.55389 38.09
* 7 72.446 1.00
8 64.497 5.09 1.69974 28.30
9 -87.132 (d9)
10 58.371 1.05 1.84666 23.78
11 26.261 5.08 1.61508 43.13
12 -102.896 (d12)
13 45.706 4.82 1.55450 50.90
14 -86.359 (d14)
15 ∞ 1.71 Aperture stop
16 -104.348 2.45 1.83374 24.06
17 -35.279 1.00 1.87668 36.40
18 49.535 4.55
19 -28.181 0.80 1.88300 40.76
* 20 -73.586 0.15
21 142.004 4.14 1.84666 23.78
22 -52.132 (d22)
23 32.791 8.24 1.49782 82.51
24 -35.532 1.10 1.84809 41.65
25 1291.165 0.05
26 50.902 6.05 1.49782 82.51
27 -55.654 0.15
28 48.297 1.10 1.88300 40.76
29 20.801 11.80 1.49782 82.51
30 -41.073 1.60 1.88300 40.76
* 31 -102.841 (Bf)
Image plane ∞

[Focal length of each lens group]
Lens group Start surface Focal length G1 1 -22.58
G2 10 86.36
G3 13 54.61
G4 15 -46.90
G5 23 46.12

この第３実施例において、第１面、第２面、第７面、第２０面、及び、第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐状数κ、及び、各非球面定数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10及びＡ12の値を示す。なお、第３実施例においては、非球面定数Ａ3、Ａ5、Ａ7、Ａ9及びＡ11の値は、０である。   In the third embodiment, the lens surfaces of the first surface, the second surface, the seventh surface, the twentieth surface, and the thirty-first surface are formed in an aspherical shape. Table 10 below shows the aspheric data, that is, the conical number κ and the values of the aspheric constants A4, A6, A8, A10 and A12. In the third embodiment, the values of the aspheric constants A3, A5, A7, A9 and A11 are 0.

（表１０）
第1面 第2面 第7面 第20面 第31面
κ 1.000 0.212 -31.468 0.586 5.145
A4 -3.243E-06 7.194E-06 9.425E-06 1.313E-07 1.073E-05
A6 3.427E-09 -2.832E-09 -3.037E-08 9.955E-10 8.287E-09
A8 -2.701E-12 9.233E-11 3.487E-11 -9.031E-14 -3.717E-12
A10 -3.037E-15 0.000E+00 0.000E+00 7.838E-15 1.076E-13
A12 3.682E-18 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.038E-18 (Table 10)
1st surface 2nd surface 7th surface 20th surface 31st surface κ 1.000 0.212 -31.468 0.586 5.145
A4 -3.243E-06 7.194E-06 9.425E-06 1.313E-07 1.073E-05
A6 3.427E-09 -2.832E-09 -3.037E-08 9.955E-10 8.287E-09
A8 -2.701E-12 9.233E-11 3.487E-11 -9.031E-14 -3.717E-12
A10 -3.037E-15 0.000E + 00 0.000E + 00 7.838E-15 1.076E-13
A12 3.682E-18 0.000E + 00 0.000E + 00 0.000E + 00 4.038E-18

この第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２２、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表１１に、広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。   In the third example, the axial air distance d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. The axial air distance d14 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4, the axial air distance d22 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus Bf change during zooming. Table 11 below shows variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（表１１）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 16.48 24.00 33.95
d9 26.94 11.02 1.61
d12 4.95 5.40 5.76
d14 3.17 6.96 10.01
d22 12.50 5.73 0.15
Bf 38.46 48.80 63.78 (Table 11)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 16.48 24.00 33.95
d9 26.94 11.02 1.61
d12 4.95 5.40 5.76
d14 3.17 6.96 10.01
d22 12.50 5.73 0.15
Bf 38.46 48.80 63.78

次の表１２に、この第３実施例における条件式対応値を示す。   Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.

（表１２）
Ｆｇ ＝-46.900
Ｆｇｃ＝ 45.484
（１）ｒ１＝49.53 ｒ２＝-28.18
（２）Ｆａ＝0.43
（３）Ｆｂ＝0.97 (Table 12)
Fg = -46.900
Fgc = 45.484
(1) r1 = 49.53 r2 = −28.18
(2) Fa = 0.43
(3) Fb = 0.97

図１１は、第３実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図１２は、第３実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図１３は、第３実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。なお、この防振補正後の横収差は、防振群Ｇ３を光軸と略垂直方向に０．２（ｍｍ）移動させた場合の収差を示している。   FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the photographic lens according to the third example in the infinite focus state at the wide-angle end state. FIG. 11A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the third example in the infinite focus state at the intermediate focal length state, (a) is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and (b) is a diagram illustrating the aberration. It is a lateral aberration diagram after image stabilization. FIG. 13 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the third example in the infinitely focused state at the telephoto end state. FIG. 13A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. Note that the lateral aberration after the image stabilization is an aberration when the image stabilization group G3 is moved by 0.2 (mm) in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

各収差図から明らかなように、第３実施例の撮影レンズＳＬ３では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、Ｆナンバーが２．８８と大口径でありながら、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。また、画角が１００°以上の超広角から５０°程度の標準画角まで変倍する超広角高倍率ズームであり、防振時の収差が良好に補正可能な高い防振性能を有し、ゴースト光を低減し優れた光学性能を有する撮影レンズＳＬ３を得ることができる。   As is apparent from each aberration diagram, in the photographing lens SL3 of the third example, the F number is 2.88 and a large aperture in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that various aberrations including the above are corrected well and the imaging performance is excellent. In addition, it is a super-wide-angle high-power zoom that zooms from an ultra-wide angle of 100 ° or more to a standard angle of view of about 50 °, and has high anti-vibration performance that can correct aberrations during anti-vibration. The photographic lens SL3 having excellent optical performance can be obtained by reducing ghost light.

［第４実施例］
図１４は、本願の第４実施例にかかる撮影レンズＳＬ４のレンズ構成を示す図である。この図１４の撮影レンズＳＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた両面非球面の負メニスカスレンズＬ１１、両凹形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が樹脂成形による非球面である両凹形状の負レンズＬ１３、及び、両凸形状の正レンズＬ１４から構成されている。 [Fourth embodiment]
FIG. 14 is a diagram showing a lens configuration of the taking lens SL4 according to the fourth example of the present application. In the photographic lens SL4 of FIG. 14, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a double-sided aspheric negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and an image side lens surface. Is composed of a biconcave negative lens L13, which is an aspheric surface formed by resin molding, and a biconvex positive lens L14.

また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ２１から構成され、この第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から至近距離物点への合焦を行っている。このようにインナーフォーカスとすることで、オートフォーカスの際、フォーカスモーターにかかる負荷を小さくし、迅速な駆動と省電力とを可能としている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens CL21 formed by bonding a negative meniscus lens L21 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens L22. By moving G2 along the optical axis, focusing is performed from an object at infinity to an object point at close range. By adopting the inner focus in this way, the load applied to the focus motor is reduced during auto focus, and quick drive and power saving are possible.

また、第３レンズ群Ｇ３は両凸形状の正レンズＬ３１から構成されている。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31.

第４レンズ群Ｇ４の第１負レンズ成分Ｇ４ａは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との貼り合わせによる接合レンズＣＬ４１から構成され、第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａ側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３から構成され、正レンズ成分Ｇ４ｃは、第５レンズ群Ｇ５側の面が非球面である両凸形状の正レンズＬ４４から構成されている。本撮影レンズＳＬ４は、この第４レンズ群Ｇ４を防振レンズ群として光軸と略垂直方向に移動させることにより、撮影レンズＳＬ４の振動に起因する像振れ補正（防振）を行うように構成されている。   The first negative lens component G4a of the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens CL41 formed by bonding a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42. The second negative lens component G4b is composed of a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the first negative lens component G4a, and the positive lens component G4c is a biconvex shape whose surface on the fifth lens group G5 side is aspheric. Positive lens L44. The photographic lens SL4 is configured to perform image blur correction (anti-vibration) due to vibration of the photographic lens SL4 by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Has been.

また、この第４レンズ群Ｇ４に含まれる、第１負レンズ成分Ｇ４ａの第２負レンズ成分Ｇ４ｂ側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分Ｇ４ｂに対して凹面を向けるように成形され、さらに第２負レンズ成分Ｇ４ｂは、第１負レンズ成分Ｇ４ａに対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状で構成されている。このような構成とすることで、防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差を良好に補正している。特に、Ｆナンバーが２．８という大口径で、基本となる球面収差と防振レンズ群が光軸と略垂直方向に移動した時に発生する、偏芯コマ収差、像面の傾き収差との両立を、防振レンズ群に非球面を入れることで実現している。   The lens surface on the second negative lens component G4b side of the first negative lens component G4a included in the fourth lens group G4 is shaped so as to have a concave surface facing the second negative lens component G4b. The second negative lens component G4b has a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component G4a. By adopting such a configuration, decentration coma and image plane tilt aberration, which are generated when the image stabilizing lens group is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, are well corrected. In particular, both the basic spherical aberration and the decentering coma and the tilt aberration of the image plane that occur when the anti-vibration lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis with a large aperture of F-number 2.8. Is realized by adding an aspherical surface to the anti-vibration lens group.

さらに、第１負レンズ成分Ｇ４ａを、貼り合わせ面が開口絞りＳに対して凹面を向けた接合レンズＣＬ４１とすることによって、色の像面湾曲収差、特に望遠側における色の像面湾曲収差の補正を行っている。また、防振レンズ群である第４レンズ群Ｇ４において、第５レンズ群Ｇ５側に正の屈折力を有する正レンズ成分Ｇ４ｃを配置することによって、防振性能を劣化させることなく、超広角ズームレンズで問題となる第５レンズ群Ｇ５の外径の増大を防いでいる。   Further, the first negative lens component G4a is a cemented lens CL41 having a cemented surface facing the concave surface with respect to the aperture stop S, so that color field curvature aberration, particularly color field curvature aberration on the telephoto side. Correction is being performed. In addition, in the fourth lens group G4 that is the anti-vibration lens group, the super-wide-angle zoom can be performed without degrading the anti-vibration performance by disposing the positive lens component G4c having a positive refractive power on the fifth lens group G5 side. The increase in the outer diameter of the fifth lens group G5, which is a problem with the lens, is prevented.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２の２枚接合レンズＣＬ５１、両凸形状の正レンズＬ５３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５４と両凸形状の正レンズＬ５５と像側のレンズ面が非球面で物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５６との３枚接合レンズＣＬ５２から構成されている。   The fifth lens group G5 has, in order from the object side, a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, a cemented lens CL51, a biconvex positive lens L53, and a convex surface directed toward the object side. A negative meniscus lens L54, a biconvex positive lens L55, and a three-lens cemented lens CL52 including a negative meniscus lens L56 whose image side lens surface is aspheric and has a concave surface facing the object side.

本第４実施例にかかる撮影レンズＳＬ４は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の物体側レンズ面（面番号１）と、両凸形状の正レンズＬ１４の物体側レンズ面（面番号８）に、後述する反射防止膜が形成されている。   The photographic lens SL4 according to the fourth example includes an object side lens surface (surface number 1) of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 and an object side lens surface (surface number 8) of the biconvex positive lens L14. ) Is formed with an antireflection film to be described later.

以下の表１３に、第４実施例にかかる撮影レンズＳＬ４の諸元の値を揚げる。   Table 13 below lists values of specifications of the photographing lens SL4 according to the fourth example.

（表１３）第４実施例
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ = 16.48 〜 24.00 〜 33.95
F.NO = 2.884 〜 2.884 〜 2.884
２ω =108° 〜 84° 〜 63°
像高 = 21.64 〜 21.64 〜 21.64
光学全長=169.35 〜 160.85 〜 164.01

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
物面 ∞ ∞
*1 54.854 3.00 1.76690 46.85
*2 14.895 12.52
3 -119.197 1.55 1.88300 40.76
4 153.800 2.37
5 -99.957 1.50 1.58117 55.80
6 70.459 0.20 1.55389 38.09
*7 70.337 1.00
8 58.073 5.12 1.69870 28.35
9 -102.834 (d9)
10 60.699 1.05 1.84666 23.78
11 26.752 5.02 1.61593 42.00
12 -96.705 (d12)
13 44.671 4.86 1.55420 52.03
14 -85.562 (d14)
15 ∞ 1.69 開口絞り
16 -107.454 2.32 1.83400 24.05
17 -45.271 1.00 1.87834 37.97
18 48.988 4.58
19 -27.883 0.80 1.88105 40.81
20 -84.274 0.15
21 137.079 4.27 1.84666 23.78
*22 -48.636 (d22)
23 32.159 8.01 1.49782 82.51
24 -36.284 1.10 1.85199 41.55
25 486.061 0.05
26 51.543 6.05 1.49782 82.51
27 -53.717 0.15
28 50.562 1.10 1.88300 40.76
29 21.393 11.71 1.49782 82.51
30 -39.794 1.60 1.88300 40.76
*31 -91.946 (Bf)
像面 ∞

[各レンズ群の焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
Ｇ１ 1 -22.56
Ｇ２ 10 86.18
Ｇ３ 13 53.67
Ｇ４ 15 -46.90
Ｇ５ 23 46.64 (Table 13) Fourth Example Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 16.48 to 24.00 to 33.95
F.NO = 2.884 to 2.884 to 2.884
2ω = 108 °-84 °-63 °
Image height = 21.64 to 21.64 to 21.64
Optical total length = 169.35 to 160.85 to 164.01

Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number object surface ∞ ∞
* 1 54.854 3.00 1.76690 46.85
* 2 14.895 12.52
3 -119.197 1.55 1.88300 40.76
4 153.800 2.37
5 -99.957 1.50 1.58117 55.80
6 70.459 0.20 1.55389 38.09
* 7 70.337 1.00
8 58.073 5.12 1.69870 28.35
9 -102.834 (d9)
10 60.699 1.05 1.84666 23.78
11 26.752 5.02 1.61593 42.00
12 -96.705 (d12)
13 44.671 4.86 1.55420 52.03
14 -85.562 (d14)
15 ∞ 1.69 Aperture stop
16 -107.454 2.32 1.83400 24.05
17 -45.271 1.00 1.87834 37.97
18 48.988 4.58
19 -27.883 0.80 1.88105 40.81
20 -84.274 0.15
21 137.079 4.27 1.84666 23.78
* 22 -48.636 (d22)
23 32.159 8.01 1.49782 82.51
24 -36.284 1.10 1.85199 41.55
25 486.061 0.05
26 51.543 6.05 1.49782 82.51
27 -53.717 0.15
28 50.562 1.10 1.88300 40.76
29 21.393 11.71 1.49782 82.51
30 -39.794 1.60 1.88300 40.76
* 31 -91.946 (Bf)
Image plane ∞

[Focal length of each lens group]
Lens group Start surface Focal length G1 1 -22.56
G2 10 86.18
G3 13 53.67
G4 15 -46.90
G5 23 46.64

この第４実施例において、第１面、第２面、第７面、第２２面、及び、第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐状数κ、及び、各非球面定数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10及びＡ12の値を示す。なお、第４実施例においては、非球面定数Ａ3、Ａ5、Ａ7、Ａ9及びＡ11の値は、０である。   In the fourth embodiment, the lens surfaces of the first surface, the second surface, the seventh surface, the twenty-second surface, and the thirty-first surface are formed in an aspherical shape. Table 14 below shows the aspheric data, that is, the conical number κ and the values of the aspheric constants A4, A6, A8, A10 and A12. In the fourth embodiment, the values of the aspheric constants A3, A5, A7, A9 and A11 are 0.

（表１４）
第1面 第2面 第7面 第22面 第31面
κ 1.000 0.180 -28.387 0.716 4.852
A4 -3.651E-06 5.946E-06 1.150E-05 3.171E-07 1.066E-05
A6 3.597E-09 -6.965E-09 -2.848E-08 4.652E-10 9.341E-09
A8 -1.035E-12 8.384E-11 3.562E-11 -1.605E-12 -1.234E-13
A10 -4.251E-15 0.000E+00 0.000E+00 1.111E-14 9.226E-14
A12 3.834E-18 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.038E-18 (Table 14)
1st surface 2nd surface 7th surface 22nd surface 31st surface κ 1.000 0.180 -28.387 0.716 4.852
A4 -3.651E-06 5.946E-06 1.150E-05 3.171E-07 1.066E-05
A6 3.597E-09 -6.965E-09 -2.848E-08 4.652E-10 9.341E-09
A8 -1.035E-12 8.384E-11 3.562E-11 -1.605E-12 -1.234E-13
A10 -4.251E-15 0.000E + 00 0.000E + 00 1.111E-14 9.226E-14
A12 3.834E-18 0.000E + 00 0.000E + 00 0.000E + 00 4.038E-18

この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２２、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表１５に、広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。   In the fourth example, the axial air gap d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. The axial air distance d14 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4, the axial air distance d22 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus Bf change during zooming. Table 15 below shows variable intervals at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（表１５）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 16.48 24.00 33.95
d9 27.36 11.18 1.63
d12 5.02 5.40 5.73
d14 3.17 6.73 9.47
d22 12.50 5.72 0.15
Bf 38.53 49.04 64.26 (Table 15)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 16.48 24.00 33.95
d9 27.36 11.18 1.63
d12 5.02 5.40 5.73
d14 3.17 6.73 9.47
d22 12.50 5.72 0.15
Bf 38.53 49.04 64.26

次の表１６に、この第４実施例における条件式対応値を示す。   Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.

（表１６）
Ｆｇ ＝-46.900
Ｆｇｃ＝ 42.852
（１）ｒ１＝48.99 ｒ２＝-27.88
（２）Ｆａ＝0.43
（３）Ｆｂ＝0.91 (Table 16)
Fg = -46.900
Fgc = 42.852
(1) r1 = 48.99 r2 = −27.88
(2) Fa = 0.43
(3) Fb = 0.91

図１５は、第４実施例にかかる撮影レンズの広角端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図１６は、第４実施例にかかる撮影レンズの中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。図１７は、第４実施例にかかる撮影レンズの望遠端状態での無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は防振補正前の諸収差図であり、（ｂ）は防振補正後の横収差図である。なお、この防振補正後の横収差は、防振群Ｇ３を光軸と略垂直方向に０．２（ｍｍ）移動させた場合の収差を示している。   FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the fourth example in the infinite focus state at the wide-angle end state. FIG. 15A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the fourth example in the infinite focus state at the intermediate focal length state. FIG. 16A is a diagram illustrating various aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after image stabilization. FIG. 17 is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the fourth example in the infinite focus state in the telephoto end state. FIG. 17A is a diagram illustrating all aberrations before the image stabilization correction, and FIG. It is a lateral aberration diagram after vibration correction. Note that the lateral aberration after the image stabilization is an aberration when the image stabilization group G3 is moved by 0.2 (mm) in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

各収差図から明らかなように、第４実施例の撮影レンズＳＬ４では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、Ｆナンバーが２．８８と大口径でありながら、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。また、画角が１００°以上の超広角から５０°程度の標準画角まで変倍する超広角高倍率ズームであり、防振時の収差が良好に補正可能な高い防振性能を有し、ゴースト光を低減し優れた光学性能を有する撮影レンズＳＬ４を得ることができる。   As is apparent from each aberration diagram, in the photographing lens SL4 of the fourth example, the F number is 2.88 and a large aperture in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that various aberrations including the above are corrected well and the imaging performance is excellent. In addition, it is a super-wide-angle high-power zoom that zooms from an ultra-wide angle of 100 ° or more to a standard angle of view of about 50 °, and has high anti-vibration performance that can correct aberrations during anti-vibration. The photographic lens SL4 having excellent optical performance can be obtained by reducing ghost light.

ここで、本願の撮影レンズに用いられる反射防止膜（多層広帯域反射防止膜とも言う）について説明する。図２０は、反射防止膜の膜構成の一例を示す図である。この反射防止膜１０１は７層からなり、レンズ等の光学部材１０２の光学面に形成される。第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第１層１０１ａの上に更に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。さらに、この第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、この第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。またさらに、この第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、この第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。   Here, an antireflection film (also referred to as a multilayer broadband antireflection film) used in the photographing lens of the present application will be described. FIG. 20 is a diagram illustrating an example of a film configuration of the antireflection film. The antireflection film 101 is composed of seven layers and is formed on the optical surface of the optical member 102 such as a lens. The first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method. Further, a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is further formed on the first layer 101a. Further, a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the second layer 101b, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method are formed on the third layer 101c. A fourth layer 101d made of the mixture is formed. Furthermore, a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the fourth layer 101d, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the fifth layer 101e. A sixth layer 101f made of the mixture is formed.

そして、このようにして形成された第６層１０１ｆの上に、ウェットプロセスによりフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる第７層１０１ｇが形成されて本実施形態の反射防止膜１０１が形成される。第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、原料を混合することにより得られたゾルを、加水分解・重縮合反応などにより流動性のないゲルとし、このゲルを加熱・分解して生成物を得る方法であり、光学薄膜の作製においては、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、乾燥固化によりゲル膜とすることで膜を生成することができる。なお、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。   Then, a seventh layer 101g made of a mixture of magnesium fluoride and silica is formed on the sixth layer 101f formed in this way by a wet process, and the antireflection film 101 of this embodiment is formed. For the formation of the seventh layer 101g, a sol-gel method which is a kind of wet process is used. The sol-gel method is a method in which a sol obtained by mixing raw materials is made into a non-flowable gel by hydrolysis / polycondensation reaction, etc., and this gel is heated and decomposed to obtain a product, In the production of an optical thin film, a film can be formed by applying an optical thin film material sol on the optical surface of an optical member and forming a gel film by drying and solidifying. The wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.

このように、この反射防止膜１０１の第１層１０１ａ〜第６層１０１ｆまではドライプロセスである真空蒸着法（例えば、電子ビーム蒸着）により形成され、最上層である第７層１０１ｇは、フッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズ成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着装置を用いて第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にシリコンアルコキシドを加えたものをスピンコート法により塗布することにより、第７層１０１ｇとなるフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる層を形成する。フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式（ｂ）に示す。   As described above, the first layer 101a to the sixth layer 101f of the antireflection film 101 are formed by a vacuum deposition method (for example, electron beam deposition) which is a dry process, and the seventh layer 101g which is the uppermost layer is formed of a fluorine. It is formed by the following procedure by a wet process using a sol solution prepared by the acid / magnesium acetate method. First, an aluminum oxide layer to be the first layer 101a, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the second layer 101b, a third layer on the lens film formation surface (the optical surface of the optical member 102 described above) in advance using a vacuum deposition apparatus, An aluminum oxide layer to be the layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order. And after taking out the optical member 102 from a vapor deposition apparatus, the thing which added the silicon alkoxide to the sol liquid prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is apply | coated by the spin coat method, The magnesium fluoride used as the 7th layer 101g A layer made of a mixture of silica and silica is formed. The reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula (b).

２ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2→ＭｇＦ2＋２ＣＨ3ＣＯＯＨ （ｂ） 2HF + Mg (CH3COO) 2 → MgF2 + 2CH3COOH (b)

この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。この光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。このようなゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数ｎｍから数十ｎｍの粒子が空隙を残して堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。   The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. The optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed. By using such a sol-gel method, the seventh layer 101g is formed by depositing particles having a size of several nm to several tens of nm leaving a void.

このようにして形成された反射防止膜１０１を有する光学部材の光学的性能について図２１に示す分光特性を用いて説明する。   The optical performance of the optical member having the antireflection film 101 formed as described above will be described with reference to spectral characteristics shown in FIG.

本実施形態にかかる反射防止膜を有する光学部材（レンズ）は、以下の表１７に示す条件で形成されている。ここで表１７は、基準波長をλとし、基板の屈折率（光学部材）が１．６２、１．７４及び１．８５について反射防止膜１０１の各層１０１ａ（第１層）〜１０１ｇ（第７層）の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表１７では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2＋TiO2、フッ化マグネシウムとシリカの混合物をMgF2＋SiO2とそれぞれ表している。   The optical member (lens) having the antireflection film according to this embodiment is formed under the conditions shown in Table 17 below. Here, Table 17 shows that the reference wavelength is λ, and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the antireflection film 101 when the refractive index (optical member) of the substrate is 1.62, 1.74, and 1.85. The optical film thickness of each layer is determined. In Table 17, aluminum oxide is represented by Al2O3, a mixture of titanium oxide and zirconium oxide is represented by ZrO2 + TiO2, and a mixture of magnesium fluoride and silica is represented by MgF2 + SiO2.

（表１７）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 MgF2＋SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第５層 Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第３層 Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第１層 Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.62 1.74 1.85 (Table 17)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness
Medium air 1
7th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Refractive index of substrate 1.62 1.74 1.85

図２１は、表１７において基準波長λを５５０ｎｍとして反射防止膜１０１の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。   FIG. 21 shows spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member in which the reference wavelength λ is 550 nm in Table 17 and the optical film thickness of each layer of the antireflection film 101 is designed.

図２１から、基準波長λを５５０ｎｍで設計した反射防止膜１０１を有する光学部材は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率を０．２％以下に抑えられることが判る。また、表１７において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜１０１を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図２１に示す基準波長λが５５０ｎｍの場合とほぼ同等の分光特性を有する。   From FIG. 21, it can be seen that the optical member having the antireflection film 101 designed with the reference wavelength λ of 550 nm can suppress the reflectance to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. Further, even in the optical member having the antireflection film 101 in which each optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as d line (wavelength 587.6 nm) in Table 17, the spectral characteristics are hardly affected, and the reference shown in FIG. Spectral characteristics substantially equivalent to those when the wavelength λ is 550 nm.

次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は５層からなり、表１７と同様、以下の表１８で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第５層の形成に前述のゾル−ゲル法を用いている。   Next, a modified example of the antireflection film will be described. This antireflection film is composed of five layers, and similarly to Table 17, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength λ is designed under the conditions shown in Table 18 below. In this modification, the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.

（表１８）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第５層 MgF2＋SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
第３層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
第１層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
基板の屈折率 1.46 1.52 (Table 18)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1
5th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
1st layer Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
Refractive index of substrate 1.46 1.52

図２２は、表１８において、基板の屈折率が１．５２及び基準波長λを５５０ｎｍとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図２２から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で反射率が０．２％以下に抑えられることがわかる。なお、表１８において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図２２に示す分光特性とほぼ同等の特性を有する。   FIG. 22 shows the spectral characteristics in Table 18 when light rays are perpendicularly incident on an optical member having an antireflection film whose refractive index is 1.52 and the reference wavelength λ is 550 nm and each optical film thickness is designed. Yes. It can be seen from FIG. 22 that the antireflection film of the present modification has a reflectivity of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 18, even an optical member having an antireflection film in which each optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. Has almost the same characteristics.

図２３は、図２２に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図２２、図２３には表１８に示す基板の屈折率が１．４６の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が１．５２とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。   FIG. 23 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 22 are 30, 45, and 60 degrees, respectively. 22 and 23 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film whose refractive index is 1.46 shown in Table 18, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.

また比較のため、図２４に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図２４は、表１８と同じ基板の屈折率１．５２に以下の表１９で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図２５は、図２４に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。   For comparison, FIG. 24 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method. FIG. 24 shows spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 19 below with a refractive index of 1.52 of the same substrate as in Table 18. FIG. 25 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 24 are 30, 45, and 60 degrees, respectively.

（表１９）
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1
第７層 MgF2 1.39 0.243λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.119λ
第５層 Al2O3 1.65 0.057λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.220λ
第３層 Al2O3 1.65 0.064λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.057λ
第１層 Al2O3 1.65 0.193λ
基板の屈折率 1.52 (Table 19)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1
7th layer MgF2 1.39 0.243λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.119λ
5th layer Al2O3 1.65 0.057λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.220λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.064λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ
1st layer Al2O3 1.65 0.193λ
Refractive index of substrate 1.52

図２１〜図２３で示される本実施形態にかかる反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図２４および図２５で示される従来例の分光特性と比較すると、本反射防止膜はいずれの入射角においてもより低い反射率を有し、しかも低い反射率をより広い帯域で有することが良くわかる。   When comparing the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film according to the present embodiment shown in FIGS. 21 to 23 with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. 24 and 25, the antireflection film has any incidence. It can be clearly seen that the corner also has a lower reflectivity and has a lower reflectivity in a wider band.

次に、本願の第１実施例から第４実施例に、上記表１７および表１８に示す反射防止膜を適用した例について説明する。   Next, an example in which the antireflection film shown in Table 17 and Table 18 is applied to the first to fourth embodiments of the present application will be described.

本第１実施例の撮影レンズＳＬ１において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表１に示すように、ｎｄ＝１．７６６９０であり、第１レンズ群Ｇ１の両凹形状の負レンズＬ１２の屈折率は、ｎｄ＝１．８８３００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１７参照）を用い、両凹形状の負レンズＬ１２の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜（表１７参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the photographing lens SL1 of the first example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.76690 as shown in Table 1, and the biconcave shape of the first lens group G1. Since the negative lens L12 has a refractive index of nd = 1.88300, the antireflective film 101 having a refractive index of 1.74 corresponding to the refractive index of the substrate on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L11 (see Table 17). And using an antireflection film (see Table 17) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L12, the reflected light from each lens surface is reduced. Ghost and flare can be reduced.

本第２実施例の撮影レンズＳＬ２において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表５に示すように、ｎｄ＝１．７６６９０であり、第１レンズ群Ｇ１の両凹形状の負レンズＬ１２の屈折率は、ｎｄ＝１．８８３００であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１７参照）を用い、両凹形状の負レンズＬ１２の像面側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜（表１７参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the photographing lens SL2 of the second example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.76690 as shown in Table 5, and the biconcave shape of the first lens group G1. Since the negative lens L12 has a refractive index of nd = 1.88300, the antireflective film 101 having a refractive index of 1.74 corresponding to the refractive index of the substrate on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L11 (see Table 17). And using an antireflection film (see Table 17) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 on the image surface side lens surface of the biconcave negative lens L12, the reflected light from each lens surface is It can be reduced, and ghost and flare can be reduced.

本第３実施例の撮影レンズＳＬ３において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表９に示すように、ｎｄ＝１．７６６９０であり、第１レンズ群Ｇ１の両凹形状の負レンズＬ１３の屈折率は、ｎｄ＝１．５７９６５であるため、負メニスカスレンズＬ１１における像面側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１７参照）を用い、両凹形状の負レンズＬ１３の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．６２に対応する反射防止膜（表１７参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the photographic lens SL3 of the third example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.76690 as shown in Table 9, and the biconcave shape of the first lens group G1. Since the negative lens L13 has a refractive index of nd = 1.57965, the antireflective film 101 corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L11 (see Table 17). And using an antireflection film (see Table 17) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.62 on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L13, the reflected light from each lens surface is reduced. Ghost and flare can be reduced.

本第４実施例の撮影レンズＳＬ４において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は、表１３に示すように、ｎｄ＝１．７６６９０であり、第１レンズ群Ｇ１の両凸形状の正レンズＬ１４の屈折率は、ｎｄ＝１．６９８７０であるため、負メニスカスレンズＬ１１における物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１７参照）を用い、両凸形状の正レンズＬ１４の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜（表１７参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the photographic lens SL4 of the fourth example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 is nd = 1.76690 as shown in Table 13, and the biconvex shape of the first lens group G1 Since the refractive index of the positive lens L14 is nd = 1.69870, the antireflection film 101 (see Table 17) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 is provided on the object-side lens surface of the negative meniscus lens L11. By using an antireflection film (see Table 17) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 on the object-side lens surface of the biconvex positive lens L14, the reflected light from each lens surface can be reduced. , Ghosting and flare can be reduced.

以上の実施例にかかる撮影レンズでは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、Ｆナンバーが２．８８と大口径でありながら、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。また、画角が１００°以上の超広角から５０°程度の標準画角まで変倍する超広角高倍率ズームであり、防振時の収差が良好に補正可能な高い防振性能を有し、優れた光学性能を有する撮影レンズを得ることができる。   In the photographic lens according to the above examples, in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, the F number is 2.88 and a large aperture, but various aberrations are well corrected including during vibration isolation. It can be seen that it has excellent imaging performance. In addition, it is a super-wide-angle high-power zoom that zooms from an ultra-wide angle of 100 ° or more to a standard angle of view of about 50 °, and has high anti-vibration performance that can correct aberrations during anti-vibration. A photographing lens having excellent optical performance can be obtained.

ＳＬ（ＳＬ１〜ＳＬ４） 撮影レンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ３ａ，Ｇ４ａ 第１負レンズ成分
Ｇ３ｂ，Ｇ４ｂ 第２負レンズ成分
Ｇ３ｃ，Ｇ４ｃ 正レンズ成分
Ｓ 開口絞り
１ 一眼レフカメラ（光学機器）
１０１ 反射防止膜
１０１ａ 第１層
１０１ｂ 第２層
１０１ｃ 第３層
１０１ｄ 第４層
１０１ｅ 第５層
１０１ｆ 第６層
１０１ｇ 第７層
１０２ 光学部材 SL (SL1-SL4) Photography lens
G1 First lens group G2 Second lens group
G3 Third lens group
G4 fourth lens group G3a, G4a first negative lens component
G3b, G4b Second negative lens component G3c, G4c Positive lens component
S Aperture stop
1 Single-lens reflex camera (optical equipment)
101 Antireflection film 101a 1st layer 101b 2nd layer 101c 3rd layer 101d 4th layer 101e 5th layer 101f 6th layer 101g 7th layer 102 Optical member

Claims (17)

最も物体側に配置され、負の屈折力を有する前群と、
前記前群より像側に配置され、負の屈折力を有し、少なくとも一部が光軸と略垂直方向の成分を持つように移動する後群とを有し、
前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ成分と、負の屈折力を有する第２負レンズ成分と、正の屈折力を有する正レンズ成分とを有し、
前記第２負レンズ成分は、前記第１負レンズ成分と前記正レンズ成分との間に配置され、
前記第１負レンズ成分の前記第２負レンズ成分側のレンズ面は、当該第２負レンズ成分に対して凹面を向けるように形成され、
前記第２負レンズ成分は、前記第１負レンズ成分に対して凹面を向けた負メニスカスレンズ形状であり、
前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分のうち少なくとも１面に非球面を有し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする撮影レンズ。 A front group disposed on the most object side and having a negative refractive power;
A rear group disposed on the image side of the front group, having a negative refractive power, and moving so that at least a part thereof has a component substantially perpendicular to the optical axis;
The rear group includes a first negative lens component having negative refractive power, a second negative lens component having negative refractive power, and a positive lens component having positive refractive power,
The second negative lens component is disposed between the first negative lens component and the positive lens component;
The lens surface on the second negative lens component side of the first negative lens component is formed so as to face a concave surface with respect to the second negative lens component,
The second negative lens component has a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the first negative lens component,
At least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component has an aspheric surface,
An imaging lens, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. 前記反射防止膜は多層膜であり、
前記ウェットプロセスを用いて形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。 The antireflection film is a multilayer film,
The photographing lens according to claim 1, wherein the layer formed by using the wet process is a layer on a most surface side among layers constituting the multilayer film. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率は１．３０以下であることを特徴とする請求項１から２に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to claim 1, wherein a refractive index of a layer formed by using the wet process is 1.30 or less. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項１から３に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to claim 1, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface. 前記凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項４に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to claim 4, wherein the concave lens surface is an image surface side lens surface. 前記凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項４に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to claim 4, wherein the concave lens surface is an object side lens surface. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、凸形状のレンズ面であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a convex lens surface. 前記凸形状のレンズ面は、前記前群の最も物体側のレンズの、物体側レンズ面であることを特徴とする請求項７に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to claim 7, wherein the convex lens surface is an object side lens surface of the most object side lens of the front group. 前記凸形状のレンズ面は、前記前群の最も物体側のレンズから像面側に４番目のレンズのレンズ面であることを特徴とする請求項７に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to claim 7, wherein the convex lens surface is a lens surface of a fourth lens on the image plane side from the most object side lens of the front group. 前記後群の近傍に開口絞りを有し、
前記後群は、前記開口絞り側から順に、前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分の順で配置されていることを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載の撮影レンズ。 Having an aperture stop in the vicinity of the rear group;
The rear group is arranged in order of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component in order from the aperture stop side. The taking lens according to Item 1. 前記正レンズ成分は、両凸形状であることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to claim 1, wherein the positive lens component has a biconvex shape. 前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分の少なくとも１つは、負レンズと正レンズとを接合した接合レンズであることを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載の撮影レンズ。   12. The lens according to claim 1, wherein at least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component is a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. The taking lens according to Item 1. 前記接合レンズの接合面は、前記開口絞りに対して凹面を向けていることを特徴とする請求項１２に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to claim 12, wherein a cemented surface of the cemented lens has a concave surface facing the aperture stop. 前記前群である第１レンズ群と前記後群である第３レンズ群との間に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、
前記第３レンズ群の像側に配置され、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化することを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載の撮影レンズ。 A second lens group disposed between the first lens group as the front group and the third lens group as the rear group, and having a positive refractive power;
A fourth lens group disposed on the image side of the third lens group and having a positive refractive power;
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The photographing lens according to any one of claims 1 to 13, wherein an interval between the third lens group and the fourth lens group changes. 広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が減少し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が増大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１４に記載の撮影レンズ。   When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, and the distance between the second lens group and the third lens group increases, The photographing lens according to claim 14, wherein an interval between the third lens group and the fourth lens group is reduced. 物体の像を所定の像面上に結像させる、請求項１から１５のいずれか１項に記載の撮影レンズを備えることをことを特徴とする特徴とする光学機器。   An optical apparatus comprising the photographing lens according to any one of claims 1 to 15, which forms an image of an object on a predetermined image plane. 負の屈折力を有する前群と、負の屈折力を有する後群と、を有する撮影レンズの製造方法であって、
最も物体側に前記前群を配置し、
前記前群より像側に前記後群を配置し、
前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ成分と、負の屈折力を有する負メニスカス形状の第２負レンズ成分と、正の屈折力を有する正レンズ成分とを有し、前記第２負レンズ成分が前記第１負レンズ成分と前記正レンズ成分との間に位置し、かつ、前記第１負レンズ成分と前記第２負レンズ成分との間の空気レンズの形状が両凸形状となるように配置し、
前記第１負レンズ成分、前記第２負レンズ成分及び前記正レンズ成分のうち少なくとも１面に非球面を有し、
前記後群の少なくとも一部を、光軸と略垂直方向の成分を持つように移動するように配置し、
前記前群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含むことを特徴とする撮影レンズの製造方法。 A method of manufacturing a photographic lens having a front group having a negative refractive power and a rear group having a negative refractive power,
Placing the front group on the most object side,
The rear group is disposed closer to the image side than the front group,
The rear group includes a first negative lens component having a negative refractive power, a negative meniscus second negative lens component having a negative refractive power, and a positive lens component having a positive refractive power, The second negative lens component is located between the first negative lens component and the positive lens component, and the shape of the air lens between the first negative lens component and the second negative lens component is biconvex. Arrange it in a shape,
At least one of the first negative lens component, the second negative lens component, and the positive lens component has an aspheric surface,
At least a part of the rear group is arranged to move so as to have a component in a direction substantially perpendicular to the optical axis,
An imaging lens manufacturing method, wherein an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the front group, and the antireflection film includes at least one layer formed by a wet process.
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