JP5384872B2

JP5384872B2 - Manufacturing method of magnetic sheet

Info

Publication number: JP5384872B2
Application number: JP2008207242A
Authority: JP
Inventors: 和弘八木橋; 敏昭横田; 滋宣佐野; 信行助友
Original assignee: Dexerials Corp
Current assignee: Dexerials Corp
Priority date: 2008-08-11
Filing date: 2008-08-11
Publication date: 2014-01-08
Anticipated expiration: 2028-08-11
Also published as: JP2010045121A

Description

本発明は、焼結フェライト薄板を用いた磁性シートの製造方法に関するものであり、特に、焼結フェライト薄板を簡単且つ均等に分割し得る新規な製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a magnetic sheet using a sintered ferrite thin plate, and more particularly to a novel production method capable of dividing a sintered ferrite thin plate easily and evenly.

近年、ＩＣタグとリーダ・ライタ間で情報の読み書きを行う非接触認証システム（ＲＦＩＤシステム）が汎用されるようになってきている。例えば、電磁誘導方式の非接触認証システムでは、ＩＣタグのアンテナ（コイル）とリーダ・ライタのアンテナ（コイル）とを磁束結合させることで、前記情報の授受が行われる。この場合、使用される電磁波の周波数は、例えば１３５ｋＨｚや１３．５６ＭＨｚ等が代表的である。 In recent years, a non-contact authentication system (RFID system) that reads and writes information between an IC tag and a reader / writer has been widely used. For example, in an electromagnetic induction type non-contact authentication system, the information is exchanged by magnetically coupling an antenna (coil) of an IC tag and an antenna (coil) of a reader / writer. In this case, the frequency of the electromagnetic wave used is typically 135 kHz or 13.56 MHz, for example.

ここで、非接触認証システムの特性は、使用する電磁波の物理的特性に依存し、例えば周波数１３．５６ＭＨｚの電磁波を用いた非接触認証システムでは、アンテナの周囲に存在する金属の影響で磁界が弱められ、通信性能が低下するという問題がある。 Here, the characteristics of the non-contact authentication system depend on the physical characteristics of the electromagnetic wave to be used. For example, in the non-contact authentication system using an electromagnetic wave having a frequency of 13.56 MHz, the magnetic field is affected by the metal present around the antenna. There is a problem that it is weakened and communication performance deteriorates.

前述のような金属による障害に対する対策としては、磁性シートにより磁束を迂回させる方法が検討されており、フェライトシート等の磁性シートを備えたアンテナコイルが使用されている。アンテナコイルと周囲に存在する金属との間に磁性シートを配すれば、磁束は磁性シート内を通り、金属を通過することがなくなる。その結果、渦電流による損失等が生ずることがなくなり、通信特性が向上する。 As a countermeasure against the failure caused by the metal as described above, a method of bypassing the magnetic flux by a magnetic sheet has been studied, and an antenna coil provided with a magnetic sheet such as a ferrite sheet is used. If a magnetic sheet is disposed between the antenna coil and the surrounding metal, the magnetic flux does not pass through the magnetic sheet and pass through the metal. As a result, loss due to eddy current does not occur and communication characteristics are improved.

前記磁性シートとしては、金属磁性粉を樹脂と混合し、これをシート化したもの（金属樹脂複合シート）を使用するのが一般的であるが、この場合には、樹脂を混合した分、金属磁性粉の有効体積が減少するという問題がある。通常、前記金属樹脂複合シートにおいては、金属磁性粉の有効体積が６割程度に止まるために、磁性シートにおける透磁率が低下する。透磁率の低下は、磁束を迂回させる機能の低下に繋がり、これが通信特性の低下に繋がる。 As the magnetic sheet, it is common to use a metal magnetic powder mixed with a resin and sheet it (metal resin composite sheet). There is a problem that the effective volume of the magnetic powder decreases. Usually, in the metal resin composite sheet, since the effective volume of the metal magnetic powder is only about 60%, the magnetic permeability of the magnetic sheet is lowered. The decrease in permeability leads to a decrease in the function of bypassing the magnetic flux, which leads to a decrease in communication characteristics.

一方、磁性シートとして、フェライト焼結体の薄板を使用することも検討されている。フェライト焼結体は、バルク状態では金属樹脂複合シートよりも優れた透磁率特性を示し、磁束を迂回させる機能が高い。ただし、フェライト焼結体は、可撓性がないことから形状の自由度が低く、また、割れ方によっては透磁率が大きく低下し、アンテナの通信性能が低下するという問題がある。さらに、フェライト焼結体の場合、割れた時に発生する破片や微細粉の脱落の問題もある。 On the other hand, the use of a ferrite sintered body thin plate as a magnetic sheet has also been studied. The ferrite sintered body exhibits a permeability characteristic superior to that of the metal resin composite sheet in the bulk state, and has a high function of bypassing the magnetic flux. However, since the ferrite sintered body is not flexible, there is a problem that the degree of freedom of shape is low, and depending on how it is cracked, the magnetic permeability is greatly lowered, and the communication performance of the antenna is lowered. Furthermore, in the case of a ferrite sintered body, there is also a problem of debris and fine powder falling off when cracked.

このような状況から、フェライト焼結体シート（薄板）の分割方法について、各方面において種々検討されている（例えば、特許文献１乃至特許文献３等を参照）。 Under such circumstances, various methods for dividing the ferrite sintered body sheet (thin plate) have been studied in various directions (see, for example, Patent Document 1 to Patent Document 3).

例えば、特許文献１には、焼結フェライト板の少なくとも一方の表面に粘着材層を設けて成る焼結フェライト基板であって、焼結フェライト板は、少なくとも一方の表面に設けられた少なくとも１つの連続する溝を起点として分割可能に構成されている焼結フェライト基板が開示されており、さらには、粘着材層と反対側の面に保護層を形成することが開示されている。特許文献１記載の焼結フェライト基板は、電子機器の曲面または凹凸面に沿って貼り付けたり、剥がしたりを繰り返すことができ、粉落ちや透磁率の低下も少ないとされている。 For example, Patent Document 1 discloses a sintered ferrite substrate in which an adhesive material layer is provided on at least one surface of a sintered ferrite plate, and the sintered ferrite plate is provided with at least one surface provided on at least one surface. A sintered ferrite substrate is disclosed which is configured to be separable starting from a continuous groove, and further, a protective layer is disclosed to be formed on the surface opposite to the adhesive material layer. The sintered ferrite substrate described in Patent Document 1 can be repeatedly affixed or peeled along a curved surface or an uneven surface of an electronic device, and it is said that there is little powder fall and a decrease in magnetic permeability.

特許文献２には、フェライト焼結板と、フェライト焼結板の少なくとも一方の主面に接着して当該主面を覆う保護層を備え、フェライト焼結板には厚さ方向に貫通するとともに両端の開口縁が略円形状を呈する複数の貫通孔が形成され、前記複数の貫通孔は、フェライト焼結板を分割する際の起点となる仮想線上に断続的に配列されているフェライト部品が開示されている。特許文献２記載の発明では、貫通孔を断続的に形成することで、分割や折り曲げに対応することができ、不定形の割れ、欠けや亀裂の拡がり、保護層からの剥離等を防止することができるとされている。 Patent Document 2 includes a ferrite sintered plate and a protective layer that adheres to at least one main surface of the ferrite sintered plate and covers the main surface. The ferrite sintered plate penetrates in the thickness direction and has both ends. A plurality of through-holes having substantially circular shapes are formed, and the plurality of through-holes are intermittently arranged on imaginary lines serving as starting points when the sintered ferrite plate is divided. Has been. In the invention described in Patent Document 2, by intermittently forming the through-holes, it is possible to deal with division and bending, and to prevent irregular cracks, chippings, spread of cracks, peeling from the protective layer, etc. It is supposed to be possible.

特許文献３には、粘着層の表面にシート状に形成された磁性部材を載置し、載置された磁性部材の表面に応力を付与して、磁性部材を複数の磁性体固片に構成し、構成された複数の磁性体固片の表面に、樹脂を主成分とし、磁性部材に接する樹脂が、外部に露出する樹脂に比べて粘度が低い保護層を設ける磁性シートの製造方法が開示されている。特許文献３記載の発明では、載置された磁性部材の表面全体にローラにより応力を付与して、磁性部材を複数の磁性体固片に粉砕している。
特開２００５−１５２９３号公報特開２００７−１８４４９２号公報特開２００７−１２３５７５号公報 In Patent Document 3, a magnetic member formed in a sheet shape is placed on the surface of the adhesive layer, and stress is applied to the surface of the placed magnetic member to form the magnetic member into a plurality of magnetic solid pieces. In addition, a method for manufacturing a magnetic sheet is disclosed in which a protective layer having a resin as a main component and having a lower viscosity than a resin exposed to the outside is provided on the surface of a plurality of magnetic solid pieces. Has been. In the invention described in Patent Document 3, stress is applied to the entire surface of the magnetic member placed by a roller to pulverize the magnetic member into a plurality of magnetic solid pieces.
JP 2005-15293 A JP 2007-184492 A JP 2007-123575 A

しかしながら、特許文献１や特許文献２記載の発明のように、寸法を合わせること、割り易くすること、特性を安定化させること等を目的として仮想分割線を設けるプリカット方式を採用した場合、仮想分割線（分割溝やスリット、貫通孔等）を予め焼結前のグリーンシートや焼結後のシートに加工する必要があり、工数が増加し生産性が低下するという問題がある。しかも、分割の状態に方向依存性が発現して特性が不均一となり、または仮想分割線の通りに割れない等の問題が生ずるおそれもある。 However, as in the inventions described in Patent Document 1 and Patent Document 2, when a pre-cut method in which a virtual dividing line is provided for the purpose of adjusting the size, making it easy to split, stabilizing the characteristics, etc. It is necessary to process lines (divided grooves, slits, through-holes, etc.) in advance into a green sheet before sintering or a sheet after sintering, resulting in a problem that man-hours increase and productivity decreases. In addition, there is a possibility that problems such as the occurrence of direction dependency in the division state and non-uniform characteristics, or the occurrence of cracks in the virtual dividing line may occur.

一方、特許文献３記載の発明のように、フェライト焼結シートの表面全体にローラにより応力を付与して粉砕する方法では、工数を削減することはできても、フェライト焼結シートを規則的に分割することは難しく、粉砕後の磁性体固片は不定形となるため、特性のバラツキが大きくなり、透磁率の低下も著しい。これを解消するためには、結局は予めスリットを入れる等、前記プリカット方式と同様の工程が必要になり、工数の増加等が問題となる。 On the other hand, as in the invention described in Patent Document 3, in the method of applying stress to the entire surface of the sintered ferrite sheet with a roller and pulverizing, the ferrite sintered sheet can be regularly formed even if the number of steps can be reduced. It is difficult to divide, and since the magnetic solid pieces after pulverization are indeterminate, the variation in characteristics increases and the permeability decreases significantly. In order to solve this problem, a process similar to that of the pre-cut method such as slitting is required after all, and an increase in man-hours becomes a problem.

本発明は、このような従来の実情に鑑みて提案されたものであり、フェライト焼結薄板を仮想分割線を形成しなくとも安定して均一に分割することができ、柔軟性を有し且つ透磁率特性も優れた磁性シートを生産性良く製造することが可能な磁性シートの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of such a conventional situation, and can sinter a ferrite sintered thin plate stably and uniformly without forming a virtual dividing line, has flexibility, and It is an object of the present invention to provide a method for producing a magnetic sheet capable of producing a magnetic sheet having excellent permeability characteristics with high productivity.

本発明の磁性シートの製造方法は、仮想分割線が形成されていない焼結フェライト薄板を帯状の支持機構によって支持された状態で走行させ、回転ローラの円筒面に沿わせて加圧しながら走行方向を変更させ、前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割する磁性シートの製造方法であって、前記支持機構の一端側に定荷重バネを設けるとともに、前記支持機構の他端側に駆動機構を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を一定速度で走行させながら前記支持機構に所定の張力を加え、前記焼結フェライト薄板を加圧しながら前記円筒面に沿わせてその走行方向を９０度方向に曲げて変更させ、前記焼結フェライト薄板の折り曲げ角度を限界に達しさせて所定間隔で分割することを特徴とする。
本発明の磁性シートの製造方法は、仮想分割線が形成されていない焼結フェライト薄板の両面に樹脂材料からなる長尺状の保護層をラミネートして支持機構とし、前記支持機構によって支持された状態で走行させ、回転ローラの円筒面に沿わせて加圧しながら走行方向を変更させ、前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割する磁性シートの製造方法であって、前記支持機構の一端側に定荷重バネを設けるとともに、前記支持機構の他端側に駆動機構を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を一定速度で走行させながら前記支持機構に所定の張力を加え、前記焼結フェライト薄板を加圧しながら前記円筒面に沿わせてその走行方向を９０度方向に曲げて変更させ、前記焼結フェライト薄板の折り曲げ角度を限界に達しさせて前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割することを特徴とする。
本発明は、前記回転ローラと対向する位置に前記支持機構との間隙を調整可能な基準板を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を通過させる際に、前記基準板で支持することを特徴とする。
本発明は、前記焼結フェライト薄板に対して一方向の分割を完了した後、取付け方向が９０度回りで前記焼結フェライト薄板を取り付け、前記焼結フェライト薄板を所定の分割片に分割することを特徴とする。 The method for producing a magnetic sheet according to the present invention is such that a sintered ferrite thin plate on which no virtual dividing line is formed is run while being supported by a belt-like support mechanism, and the running direction is applied while pressing along the cylindrical surface of the rotating roller. The method of manufacturing a magnetic sheet in which the sintered ferrite thin plate is divided at predetermined intervals, and a constant load spring is provided on one end side of the support mechanism and a drive mechanism is provided on the other end side of the support mechanism A predetermined tension is applied to the support mechanism while the sintered ferrite thin plate is traveling at a constant speed, and the traveling direction is set to 90 degrees along the cylindrical surface while pressing the sintered ferrite thin plate. It is changed by bending, and the bending angle of the sintered ferrite thin plate reaches a limit and is divided at a predetermined interval.
In the method for producing a magnetic sheet of the present invention, a long protective layer made of a resin material is laminated on both surfaces of a sintered ferrite thin plate on which no virtual dividing line is formed, and the support mechanism is used. A magnetic sheet manufacturing method in which the sintered ferrite thin plate is divided at a predetermined interval by changing the traveling direction while applying pressure along the cylindrical surface of the rotating roller, and at one end of the support mechanism. A constant load spring is provided, a drive mechanism is installed on the other end of the support mechanism, a predetermined tension is applied to the support mechanism while the sintered ferrite thin plate is traveling at a constant speed, and the sintered ferrite thin plate The direction of travel of the sintered ferrite thin plate is changed to a limit by bending the traveling direction of the sintered ferrite sheet along the cylindrical surface while pressurizing the sintered ferrite sheet. Characterized by dividing the door sheet at predetermined intervals.
The present invention, the rotating roller and leave a gap between the support mechanism in a position opposed to installing an adjustable reference plate, when Ru is passed through the sintered ferrite thin plate that is supported by the reference plate Features.
In the present invention, after the unidirectional division of the sintered ferrite thin plate is completed, the sintered ferrite thin plate is attached at an attachment direction of 90 degrees, and the sintered ferrite thin plate is divided into predetermined divided pieces. It is characterized by.

焼結フェライト薄板を帯状の支持機構とともに走行させ、支持機構で加圧しながら曲面に沿う形で焼結フェライト薄板の走行方向を変更すると、焼結フェライト薄板が強制的に折り曲げられる形になる。ここで、焼結フェライト薄板の折り曲げ角度が限界に達すると、焼結フェライト薄板が分割されるが、一定速度で支持機構を走行させながら焼結フェライト薄板の分割を行うと、仮想分割線を形成しなくとも、前記走行方向においてほぼ等間隔に分割される。 When the sintered ferrite sheet is moved along with the belt-like support mechanism and the traveling direction of the sintered ferrite sheet is changed along the curved surface while being pressed by the support mechanism, the sintered ferrite sheet is forcedly bent. Here, when the bending angle of the sintered ferrite thin plate reaches the limit, the sintered ferrite thin plate is divided, but if the sintered ferrite thin plate is divided while running the support mechanism at a constant speed, a virtual dividing line is formed. Even if not, it is divided at substantially equal intervals in the traveling direction.

本発明によれば、仮想分割線を形成しなくても、焼結フェライト薄板を簡便且つ安定して均等に分割することが可能である。したがって、磁性シート製造のための工数を削減することができ、生産性良く磁性シートを製造することが可能である。また、本発明によれば、焼結フェライト薄板は等間隔で規則的に分割されるため、透磁率の低下や変動を抑えることができる。したがって、製造される磁性シートの特性のバラツキを抑えることが可能であり、柔軟性を有し透磁率特性等の品質が安定した磁性シートを製造することが可能である。 According to the present invention, it is possible to easily and stably divide a sintered ferrite thin plate evenly without forming a virtual dividing line. Therefore, the man-hour for manufacturing the magnetic sheet can be reduced, and the magnetic sheet can be manufactured with high productivity. In addition, according to the present invention, since the sintered ferrite thin plate is regularly divided at equal intervals, it is possible to suppress the decrease and fluctuation of the magnetic permeability. Therefore, it is possible to suppress variations in characteristics of the magnetic sheet to be manufactured, and it is possible to manufacture a magnetic sheet that is flexible and has stable quality such as magnetic permeability characteristics.

以下、本発明を適用した磁性シートの製造方法の実施形態について、図面を参照して説明する。 Hereinafter, an embodiment of a magnetic sheet manufacturing method to which the present invention is applied will be described with reference to the drawings.

図１は、分割前の状態の磁性シート１の基本的な断面構造を模式的に示すものである。本例の場合、分割前の磁性シート１は、焼結フェライト薄板２の片面に第１の保護層３を貼り合わせるとともに、もう一方の面に第２の保護層４を貼り合わせることにより構成されている。 FIG. 1 schematically shows a basic cross-sectional structure of a magnetic sheet 1 in a state before division. In the case of this example, the magnetic sheet 1 before the division is configured by bonding the first protective layer 3 to one side of the sintered ferrite thin plate 2 and bonding the second protective layer 4 to the other side. ing.

焼結フェライト薄板２の材質としては、軟磁気特性を有するソフトフェライトであれば限定されるものでなく、使用周波数帯域や透磁率等の要求仕様に応じて、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトやＭｎ−Ｚｎ系フェライト等から自由に選択することが可能である。焼結フェライト薄板２は、金属磁性粉を樹脂と混合した金属樹脂複合シートに比べて磁性体が占める割合（有効体積）が大きく、高透磁率を有する。 The material of the sintered ferrite thin plate 2 is not limited as long as it is a soft ferrite having soft magnetic properties, and Ni—Zn ferrite or Mn—Zn is used depending on the required specifications such as a used frequency band and magnetic permeability. It is possible to freely select from ferrites and the like. The sintered ferrite thin plate 2 has a large magnetic permeability and a high magnetic permeability as compared with a metal resin composite sheet in which metal magnetic powder is mixed with a resin.

なお、前記焼結フェライト薄板２には、分割溝やスリット、線状に並んだ凹部や貫通孔等により構成される仮想分割線（分割容易線）は形成されていない。後述の方法で分割する場合、仮想分割線が形成されていなくても均等な分割が可能だからである。勿論、さらなる均等な分割を目的として、焼結フェライト薄板２に仮想分割線を形成しておくことも可能ではあるが、この場合には仮想分割線を形成するための工程が必要である。前記のように仮想分割線を形成しない場合には、仮想分割線を形成するための工程が不要であり、工数を削減する上で有利である。なお、仮想分割線を形成する場合、当該仮想分割線としては、溝やスリット、線状に並んだ凹部や貫通孔（いわゆるミシン目孔）等、分割を容易にし得るものであれば、どのようなものであってもよい。 The sintered ferrite thin plate 2 is not formed with virtual dividing lines (easy dividing lines) constituted by dividing grooves and slits, linearly arranged recesses, through holes, and the like. This is because, when dividing by the method described later, even division is possible even if a virtual dividing line is not formed. Of course, it is possible to form a virtual dividing line in the sintered ferrite thin plate 2 for the purpose of further even division, but in this case, a process for forming the virtual dividing line is required. When the virtual dividing line is not formed as described above, a process for forming the virtual dividing line is unnecessary, which is advantageous in reducing the number of steps. When forming a virtual dividing line, any virtual dividing line may be used as long as it can facilitate division, such as grooves and slits, linear recesses and through holes (so-called perforation holes). It may be anything.

前記焼結フェライト薄板２は、公知の方法で作製することができる。例えば、フェライト仮焼粉末とバインダ樹脂、添加剤（分散剤、可塑剤、消泡剤等）、溶媒を混合した後、脱泡して支持フィルム（例えばポリエチレンテレフタレートフィルム等）上にドクターブレード等を用いて塗布し、フェライトのグリーンシートを作製する。次いで、これを乾燥し、脱脂処理後に所定の温度で焼成処理を行う。作製される焼結フェライト薄板２の厚さは任意であるが、例えば２０μｍ〜０．３ｍｍ程度である。 The sintered ferrite thin plate 2 can be produced by a known method. For example, ferrite calcined powder, binder resin, additives (dispersant, plasticizer, antifoaming agent, etc.) and solvent are mixed, then defoamed and a doctor blade or the like placed on a support film (eg, polyethylene terephthalate film). And apply to produce a green sheet of ferrite. Subsequently, this is dried, and a baking process is performed at a predetermined temperature after the degreasing process. Although the thickness of the sintered ferrite thin plate 2 to be produced is arbitrary, it is, for example, about 20 μm to 0.3 mm.

前記焼結フェライト薄板２の片方の面に貼り合わされる第１の保護層３は、片面に粘着材層５を有するポリエチレンテレフタレートフィルム６であり、他方の面に貼り合わされる第２の保護層４は、両面に粘着材層７，８を有するポリエチレンテレフタレートフィルム９である。前記第１の保護層３や第２の保護層４の構成は、これに限定されるものではなく、フェライト片の粉落ちを防止することができ、適度な屈曲性（柔軟性）を有するものであればよい。例えば支持体として機能するフィルムは、前記ポリエチレンテレフタレートフィルムに限らず、各種樹脂フィルムが使用可能である。あるいは、前記第１の保護層３や第２の保護層４は、両面粘着テープや接着剤層、樹脂製塗料の層等により形成してもよい。なお、本例では、第２の保護層４の外側の粘着材層８の表面には剥離紙１０が貼り付けられており、この剥離紙１０を剥離することで、磁性シート１を任意の部材に貼り付けることが可能となっている。 The first protective layer 3 bonded to one surface of the sintered ferrite thin plate 2 is a polyethylene terephthalate film 6 having an adhesive layer 5 on one surface, and the second protective layer 4 bonded to the other surface. Is a polyethylene terephthalate film 9 having adhesive layers 7 and 8 on both sides. The configuration of the first protective layer 3 and the second protective layer 4 is not limited to this, and can prevent the ferrite pieces from falling off and has an appropriate flexibility (flexibility). If it is. For example, the film functioning as a support is not limited to the polyethylene terephthalate film, and various resin films can be used. Alternatively, the first protective layer 3 and the second protective layer 4 may be formed of a double-sided pressure-sensitive adhesive tape, an adhesive layer, a resin paint layer, or the like. In this example, a release paper 10 is affixed to the surface of the adhesive layer 8 outside the second protective layer 4, and the release sheet 10 is peeled off so that the magnetic sheet 1 can be attached to any member. It can be pasted on.

磁性シートの製造に際しては、作製された焼結フェライト薄板２の片面に第１の保護層３（片面粘着剤層４付きのポリエチレンテレフタレートフィルム５）を貼り付け、もう一方の面に第２の保護シート３（両面粘着剤層７，８付きのポリエチレンテレフタレートフィルム９）を貼り付け、これを分割処理に供する。分割処理は、焼結フェライト薄板２を分割するものであり、磁性シート１に可撓性を持たせ、特性の安定化を図るためのものである。 In the production of the magnetic sheet, the first protective layer 3 (polyethylene terephthalate film 5 with the single-sided adhesive layer 4) is attached to one side of the produced sintered ferrite thin plate 2, and the second protection is applied to the other side. A sheet 3 (polyethylene terephthalate film 9 with double-sided pressure-sensitive adhesive layers 7 and 8) is attached, and this is subjected to a dividing process. The dividing process is to divide the sintered ferrite thin plate 2 and to make the magnetic sheet 1 flexible and to stabilize the characteristics.

図２は、分割処理のための装置構成を示す模式的な図である。本発明において、焼結フェライト薄板２の分割処理は、焼結フェライト薄板２を帯状の支持機構（加圧機構）によって支持された状態で走行させ、曲面に沿う形で支持機構の走行方向を変更することにより行うが、本実施形態において、分割処理のための装置は、帯状の支持機構１１と回転ローラ１２とから構成されている。 FIG. 2 is a schematic diagram illustrating an apparatus configuration for division processing. In the present invention, the split processing of the sintered ferrite thin plate 2 is performed while the sintered ferrite thin plate 2 is supported while being supported by a belt-like support mechanism (pressure mechanism), and the traveling direction of the support mechanism is changed along the curved surface. However, in this embodiment, the apparatus for the division processing is configured by a belt-like support mechanism 11 and a rotating roller 12.

前記帯状の支持機構１１は、回転ローラ１２の円筒面に沿って移動（走行）し得るものであり、一方の終端には定荷重バネ１３が設けられるとともに、他方の終端には駆動機構１４が設置されている。回転ローラ１２は、例えば平滑な円筒面を有する金属製のローラであり、支持機構１１に向かって圧力を付与する加圧機構を有している。また、支持機構１１は、例えば表面の材質を軟質ポリウレタンとすることで摩擦係数を高め、位置ズレや脱落を防止することができる。 The belt-like support mechanism 11 can move (run) along the cylindrical surface of the rotating roller 12. A constant load spring 13 is provided at one end and a drive mechanism 14 is provided at the other end. is set up. The rotating roller 12 is, for example, a metal roller having a smooth cylindrical surface, and has a pressure mechanism that applies pressure toward the support mechanism 11. Moreover, the support mechanism 11 can raise a friction coefficient by making the material of the surface into a soft polyurethane, for example, and can prevent position shift and dropout.

帯状の支持機構１１は、本実施形態の場合、前記回転ローラ１２によって９０度方向に曲げられ、曲面（回転ローラ１２の円筒面）に沿う形で走行方向が９０度変更されている。また、前記支持機構１１の走行に際しては、前記定荷重バネ１３によって支持機構１１に張力が加えられ、回転ローラ１２が加圧機構を有することと相俟って、回転ローラ１２と支持機構１１の間で移動する磁性シート１（焼結フェライト薄板２）に圧力を加えることができる構造とされている。 In the case of this embodiment, the belt-like support mechanism 11 is bent in the direction of 90 degrees by the rotating roller 12, and the traveling direction is changed by 90 degrees along the curved surface (the cylindrical surface of the rotating roller 12). Further, when the support mechanism 11 travels, tension is applied to the support mechanism 11 by the constant load spring 13, and the rotation roller 12 and the support mechanism 11 are coupled with the rotation roller 12 having a pressure mechanism. It is set as the structure which can apply a pressure to the magnetic sheet 1 (sintered ferrite thin plate 2) which moves between.

焼結フェライト薄板２の分割処理は、図２に示すように、前述の帯状の支持機構１１によって磁性シート１を支持し、これを走行させることで行う。 As shown in FIG. 2, the division process of the sintered ferrite thin plate 2 is performed by supporting the magnetic sheet 1 by the above-described belt-like support mechanism 11 and running it.

磁性シート１を支持機構１１に貼り付けた後、支持機構１１を矢印方向に走行させる。すると、磁性シート１は支持機構１１と共に移動し、回転ロール１２の位置に到達する。回転ロール１２の設置位置では、図３に示すように、磁性シート１（すなわち焼結フェライト薄板２）も支持機構１１とともに回転ロール１２の円筒面に沿って走行し、回転ロール１２によって９０度方向に曲げられる。すなわち、支持機構１１を駆動機構１４によって引き上げることで、磁性シート１は支持機構１１により背面から圧力が加えられた状態で回転ロール１２と支持機構１１の間を通過する形になり、これに伴い９０度方向に曲げられる。 After sticking the magnetic sheet 1 to the support mechanism 11, the support mechanism 11 is made to travel in the direction of the arrow. Then, the magnetic sheet 1 moves with the support mechanism 11 and reaches the position of the rotary roll 12. As shown in FIG. 3, the magnetic sheet 1 (that is, the sintered ferrite thin plate 2) also travels along the cylindrical surface of the rotary roll 12 together with the support mechanism 11 at the installation position of the rotary roll 12. To be bent. That is, by pulling up the support mechanism 11 with the drive mechanism 14, the magnetic sheet 1 passes between the rotary roll 12 and the support mechanism 11 in a state in which pressure is applied from the back surface by the support mechanism 11. It is bent in the direction of 90 degrees.

この時、磁性シート１は回転ロール１２に押し付けられた状態で回転ロール１２と支持機構１１の間において回転ロール１２上を移動するが、折り曲げによる変形量が限界量を超えた部分から順次焼結フェライト薄板２が分割され、次々に分割される。そして、図４に示すように、磁性シート１が回転ロール１２と支持機構１１の間を通過することで、焼結フェライト薄板２の走行方向における分割が完了する。 At this time, the magnetic sheet 1 moves on the rotating roll 12 between the rotating roll 12 and the support mechanism 11 while being pressed against the rotating roll 12, and is sequentially sintered from the portion where the deformation amount due to bending exceeds the limit amount. The ferrite thin plate 2 is divided and sequentially divided. And as shown in FIG. 4, the division | segmentation in the running direction of the sintered ferrite thin plate 2 is completed because the magnetic sheet 1 passes between the rotary roll 12 and the support mechanism 11. FIG.

以上によって一方向の分割（１回目の分割処理）を完了した後、磁性シート１を支持機構１１に９０度回転させて取り付け、同様にして２回目の分割処理を行う。図５は、分割された焼結フェライト薄板２に形成される分割線の様子を示すものである。１回目の分割処理において、磁性シート１（すなわち焼結フェライト薄板２）を矢印Ａ方向に走行させた場合、回転ロール１２の回転中心軸方向［支持機構１１の走行方向（矢印Ａ方向）と直交する方向］の分割線２ａが等間隔に形成され、短冊状に分割される。２回目の分割処理において、９０度回転させて矢印Ｂ方向に走行させると、やはり回転ロール１２の回転中心軸方向［支持機構１１の走行方向（矢印Ｂ方向）と直交する方向］の分割線２ｂが等間隔に形成され、焼結フェライト薄板２は正方形の分割片２ｃの集合体に分割される。 After completing the unidirectional division (first division process) as described above, the magnetic sheet 1 is attached to the support mechanism 11 by being rotated 90 degrees, and the second division process is performed in the same manner. FIG. 5 shows the state of the dividing line formed on the divided sintered ferrite thin plate 2. In the first division process, when the magnetic sheet 1 (that is, the sintered ferrite thin plate 2) is run in the direction of arrow A, the rotation center axis direction of the rotary roll 12 [perpendicular to the running direction of the support mechanism 11 (arrow A direction)). The dividing lines 2a in the direction of the direction are formed at equal intervals and divided into strips. In the second division process, if the vehicle is rotated 90 degrees and traveled in the direction of arrow B, the dividing line 2b in the direction of the rotation center axis of the rotary roll 12 [direction orthogonal to the travel direction of the support mechanism 11 (direction of arrow B)) Are formed at equal intervals, and the sintered ferrite thin plate 2 is divided into aggregates of square divided pieces 2c.

前記分割処理によれば、磁性シート１の焼結フェライト薄板２を均等に分割することができ、不定形となること等もないので、透磁率特性が均一且つ良好で、柔軟性に優れた磁性シート１を得ることができる。例えば、前記１回目の分割処理のみを行えば、分割後の磁性シート１においては、焼結フェライト薄板２に走行方向と直交する方向にのみ分割線２ａが形成され、分割線２ａと直交する方向（矢印Ａ方向）に一定の曲率半径で一様に湾曲させることができる。２回の分割処理を行うことで、一定の曲率半径で面内の２方向に湾曲させることができ、３次元曲面形状への密着性を向上させることができる。 According to the dividing process, the sintered ferrite thin plate 2 of the magnetic sheet 1 can be evenly divided and does not become indeterminate, so the magnetic permeability characteristics are uniform and good, and the magnet has excellent flexibility. Sheet 1 can be obtained. For example, if only the first division process is performed, in the divided magnetic sheet 1, the dividing line 2 a is formed only in the direction orthogonal to the running direction on the sintered ferrite thin plate 2, and the direction orthogonal to the dividing line 2 a It can be uniformly bent with a constant radius of curvature (in the direction of arrow A). By performing the dividing process twice, it is possible to curve in two directions in the plane with a constant radius of curvature, and to improve the adhesion to a three-dimensional curved surface shape.

前述の分割処理を行った磁性シート１は、これを原反とし、例えばＲＦＩＤアンテナの形状仕様等に応じて、プレス加工機等で打ち抜き加工を行い、アンテナに貼り付けて使用に供される。前述の分割処理を行えば、１枚の磁性シート１からアンテナ形状に応じて複数枚のシート片への打ち抜きを行った場合にも、打ち抜く場所の違いによるシート片間の特性のバラツキが極めて小さく、アンテナ特性のバラツキを低減することができることが確認されている。 The magnetic sheet 1 subjected to the above-described division processing is used as a raw material, and is subjected to punching with a press machine or the like according to the shape specification of the RFID antenna, for example, and is attached to the antenna for use. If the above-described division processing is performed, even when a plurality of sheet pieces are punched from one magnetic sheet 1 in accordance with the antenna shape, the variation in characteristics between the sheet pieces due to the difference in the punching location is extremely small. It has been confirmed that variations in antenna characteristics can be reduced.

例えば、回転ローラを用いた磁性シート１（焼結フェライト薄板２）の分割方法としては、特許文献３に記載されるように、平坦面上に載置した磁性シートに対して回転ローラを転がす方法も考えられる。この方法では、例えば金属板等の上にシリコンゴム製の緩衝板を敷き、この上に磁性シート１を設置する。そして、磁性シート１の上に回転ローラを載せ、一定の荷重を加えながら磁性シート１の一方向に回転ローラを転がし、焼結フェライト薄板２の分割を行う。さらに、磁性シート１を９０度回転させ、直交方向にも同様の分割を行い、焼結フェライト薄板２を分割片に分割する。 For example, as a method of dividing the magnetic sheet 1 (sintered ferrite thin plate 2) using a rotating roller, as described in Patent Document 3, a method of rolling the rotating roller on a magnetic sheet placed on a flat surface Is also possible. In this method, for example, a buffer plate made of silicon rubber is laid on a metal plate or the like, and the magnetic sheet 1 is installed thereon. Then, a rotating roller is placed on the magnetic sheet 1, and the rotating roller is rolled in one direction of the magnetic sheet 1 while applying a certain load, and the sintered ferrite thin plate 2 is divided. Further, the magnetic sheet 1 is rotated 90 degrees, and the same division is also performed in the orthogonal direction to divide the sintered ferrite thin plate 2 into divided pieces.

このような方法で分割を行った場合、回転ロールの軸方向に近い方向で分割は行われるものの、磁性シート１内で分割線の方向や間隔が揃わず、分割片の大きさや形状にバラツキが大きな状態となる。したがって、アンテナ形状に対応して１枚の磁性シート１から複数枚のシート片を打ち抜くと、打ち抜く場所によってシート片間の特性のバラツキが大きく、アンテナ特性のバラツキが大きくなるという問題が発生した。 When dividing by such a method, although the division is performed in a direction close to the axial direction of the rotating roll, the direction and interval of the dividing lines are not uniform in the magnetic sheet 1, and the size and shape of the divided pieces vary. It becomes a big state. Therefore, when a plurality of sheet pieces are punched from one magnetic sheet 1 corresponding to the antenna shape, there is a problem that the variation in the characteristics between the sheet pieces is large depending on the punching place, and the variation in the antenna characteristics is increased.

これに対して、前述の本発明方法では、分割線２ａや分割線２ｂの方向が平行に揃っており、且つ等間隔に形成することができる。したがって、分割された各分割片２ｃの大きさや形状のバラツキの分布が小さくすることができ、打ち抜く場所の違いによるアンテナ特性のバラツキを低減することができる。 On the other hand, in the method of the present invention described above, the directions of the dividing lines 2a and 2b are aligned in parallel and can be formed at equal intervals. Therefore, the distribution of variations in size and shape of each divided piece 2c can be reduced, and variations in antenna characteristics due to differences in the punching locations can be reduced.

このように、本発明方法により磁性シート１の面内で焼結フェライト薄板２の均一な分割状態を実現できる理由として、本発明方法では応力が限られた点に集中せず、広い領域に分散して作用することで、焼結フェライト薄板２に不用意に分割が生ずるのを抑制することができ、変形の限度量を越えた部分から順次割れていくためと考えられる。 Thus, the reason why the method of the present invention can realize a uniform division state of the sintered ferrite thin plate 2 in the plane of the magnetic sheet 1 is that the stress of the present invention is not concentrated on a limited point and is distributed over a wide area. By acting as described above, it can be considered that careless division of the sintered ferrite thin plate 2 can be suppressed, and the cracks are sequentially cracked from the portion exceeding the deformation limit.

以上が本発明の磁性シートの製造方法の基本的な実施形態であるが、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、種々の変更が可能である。 The above is the basic embodiment of the method for producing a magnetic sheet of the present invention, but the present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made.

例えば、前述の実施形態では、回転ロール１２による支持機構１１（磁性シート１）の曲げ角度を９０度としているが、これに限らず、焼結フェライト薄板２を等間隔に分割し得る範囲で変更可能である。図６は、回転ロール１２によって支持機構１１の走行方向が変更される様子を模式的に示すものである。回転ロール１２の手前では、支持機構１１は矢印Ｆ方向に走行しており、回転ロール１２を通過した後は矢印Ｇ方向に走行する。 For example, in the above-described embodiment, the bending angle of the support mechanism 11 (magnetic sheet 1) by the rotary roll 12 is set to 90 degrees. However, the present invention is not limited to this, and is changed within a range in which the sintered ferrite thin plate 2 can be divided at equal intervals. Is possible. FIG. 6 schematically shows how the traveling direction of the support mechanism 11 is changed by the rotary roll 12. The support mechanism 11 travels in the direction of arrow F before the rotary roll 12, and travels in the direction of arrow G after passing through the rotary roll 12.

ここで、先の実施形態では、回転ロール１２の手前での走行方向（矢印Ｆ方向）と回転ロール１２を通過した後の走行方向（矢印Ｇ方向）とがなす角度θが９０度である。この角度θは、９０度に限らず、焼結フェライト薄板２の厚みや回転ロール１２の半径、加圧力、支持機構１１の荷重等に左右され、限界角度が変わる。前述の実施形態に示す範囲では、角度θを概ね３０度以上とすれば、焼結フェライト薄板２の均等な分割が可能である。これに対して、前記角度θが限界角度より小さい場合には、応力が集中し均等な分割が困難となったり、焼結フェライト薄板２の変形が不十分になって、折り曲げによる変形量が限界量に到達せず、円滑な分割が実現できなくなったりするおそれがある。 Here, in the previous embodiment, the angle θ formed by the traveling direction before the rotating roll 12 (arrow F direction) and the traveling direction after passing through the rotating roll 12 (arrow G direction) is 90 degrees. This angle θ is not limited to 90 degrees, but depends on the thickness of the sintered ferrite thin plate 2, the radius of the rotating roll 12, the applied pressure, the load of the support mechanism 11, etc., and the limit angle changes. In the range shown in the above-described embodiment, the sintered ferrite thin plate 2 can be evenly divided if the angle θ is approximately 30 degrees or more. On the other hand, when the angle θ is smaller than the limit angle, stress is concentrated and uniform division becomes difficult, or deformation of the sintered ferrite thin plate 2 becomes insufficient, and the amount of deformation due to bending is limited. The amount may not be reached and smooth division may not be realized.

また、前記回転ロール１２による焼結フェライト薄板２の曲げにおいて、回転ロール１２の曲率半径ｒがあまり大きい場合には、分割サイズを小さく制御できなくなり、概ね曲率半径１０ｃｍが上限と考えられる。逆に小さすぎると、応力の集中が生じ易く、均等な分割が困難となり、概ね０．５ｃｍが曲率半径の下限と考えられる。したがって、回転ロール１２の曲率半径ｒは、０．５ｃｍ〜１０ｃｍとすることが好ましい。 Further, in bending the sintered ferrite thin plate 2 by the rotary roll 12, if the radius of curvature r of the rotary roll 12 is too large, the division size cannot be controlled to be small, and it is considered that the radius of curvature of 10 cm is generally the upper limit. On the other hand, if it is too small, stress concentration tends to occur and it becomes difficult to divide evenly, and approximately 0.5 cm is considered as the lower limit of the radius of curvature. Therefore, the radius of curvature r of the rotary roll 12 is preferably 0.5 cm to 10 cm.

なお、先の実施形態では、曲面を構成する部材として回転ローラ１２を用いたが、これに限らず、円弧状の曲面を有するものであれば、任意のものを使用することが可能である。例えば、角柱の１つの角が円弧面に加工されたものや、円弧状に湾曲させた板材等を使用することも可能である。 In the previous embodiment, the rotating roller 12 is used as a member constituting the curved surface. However, the present invention is not limited to this, and any member having an arcuate curved surface can be used. For example, one in which one corner of a prism is processed into an arc surface, a plate material curved in an arc shape, or the like can be used.

さらに、回転ローラ１２による加圧力を確実に磁性シート１に加えるために、基準板を設置することも可能である。図７は、回転ローラ１２に下方に鉛直方向に位置調整可能な基準板１５を設置した装置構造を示すものである。本例では、基準板１５の鉛直方向の位置を調整することで、基準板１５と帯状の支持機構１１の間の隙間量ｔを調整することが可能である。 Furthermore, a reference plate can be installed in order to reliably apply the pressure applied by the rotating roller 12 to the magnetic sheet 1. FIG. 7 shows an apparatus structure in which a reference plate 15 whose position can be adjusted in the vertical direction is installed on the rotating roller 12 below. In this example, the gap amount t between the reference plate 15 and the belt-like support mechanism 11 can be adjusted by adjusting the position of the reference plate 15 in the vertical direction.

例えば、支持機構１１が弾性を有する場合、磁性シート１が回転ロール１２と支持機構１１の間の通過する際に、支持機構１１が回転ロール１２から離間する方向に逃げてしまうと、磁性シート１に十分な荷重が加わらず、焼結フェライト薄板２の分割に支障をきたす場合がある。このような場合に、前記基準板１５を設け、図８に示すように、回転ロール１２と支持機構１１の間を磁性シート１が通過する際に、支持機構１１の背面側から基準板１５で支持するような構造とすれば、回転ロール１２の加圧力が磁性シート１に十分に加わり、焼結フェライト薄板２の分割を確実に行うことが可能である。 For example, when the support mechanism 11 has elasticity, when the magnetic sheet 1 passes between the rotary roll 12 and the support mechanism 11 and the support mechanism 11 escapes in a direction away from the rotary roll 12, the magnetic sheet 1. In some cases, a sufficient load is not applied to the sintered ferrite thin plate 2. In such a case, the reference plate 15 is provided, and when the magnetic sheet 1 passes between the rotary roll 12 and the support mechanism 11 as shown in FIG. If the structure is supported, the pressure of the rotary roll 12 is sufficiently applied to the magnetic sheet 1, and the sintered ferrite thin plate 2 can be reliably divided.

前述の焼結フェライト薄板２の分割においては、回転ローラ１２の径（すなわち前記曲率半径ｒ）や加圧力、円筒面の材質、帯状の支持機構１１の終端の定荷重バネ１３のバネ荷重量等の因子を調整することで、分割サイズを制御することができる。 In the division of the sintered ferrite thin plate 2 described above, the diameter of the rotating roller 12 (that is, the radius of curvature r), the applied pressure, the material of the cylindrical surface, the amount of spring load of the constant load spring 13 at the end of the belt-like support mechanism 11, etc. The division size can be controlled by adjusting the factor.

磁性シート１においては、分割後の分割片２ｃのサイズが小さいほど打ち抜く場所の違いによる特性のバラツキが低減されることになるが、各分割片２ｃのサイズが小さくなり過ぎると、第１の保護層３や第２の保護層４による分割片２ｃの保持が不十分となる問題、または打ち抜き時に端部からの粉落ちの問題が生ずる可能性が高くなる。逆に、各分割片２ｃのサイズが大き過ぎると、分割線２ａ，２ｂの平行な状態からのズレ量が大きくなり、外観不良が生じ易くなり、またはサイズの分布が大きくなって特性のバラツキが大きくなる等の不具合が生ずる可能性がある。 In the magnetic sheet 1, the smaller the size of the divided pieces 2c after the division, the smaller the variation in characteristics due to the difference in the punching location. However, if the size of each divided piece 2c becomes too small, the first protection There is a high possibility that a problem that the division pieces 2c are not sufficiently held by the layer 3 and the second protective layer 4 or a problem of powder falling from the end portion at the time of punching occurs. On the other hand, if the size of each divided piece 2c is too large, the amount of deviation from the parallel state of the dividing lines 2a and 2b increases, which tends to cause poor appearance, or the size distribution becomes large, resulting in variations in characteristics. There is a possibility that problems such as enlargement may occur.

したがって、分割片２ｃの大きさが適切な範囲になるように前記各因子を調整することが好ましく、それによって本発明の効果を一層向上させることができる。ここで、前記分割片２ｃのサイズの最適値は、打ち抜くシート片のサイズにもよるが、一辺の平均長さが０．５ｍｍ〜５ｍｍである。各分割片２ｃのサイズが前記範囲内となるように調整して焼結フェライト薄板２を分割することで、特性のバラツキが小さく、３次元曲面形状への密着性に優れた磁性シートとすることができる。 Therefore, it is preferable to adjust each of the factors so that the size of the divided piece 2c falls within an appropriate range, thereby further improving the effect of the present invention. Here, although the optimum value of the size of the divided piece 2c depends on the size of the punched sheet piece, the average length of one side is 0.5 mm to 5 mm. By dividing the sintered ferrite thin plate 2 by adjusting the size of each divided piece 2c to be within the above range, the magnetic sheet has small variation in characteristics and excellent adhesion to a three-dimensional curved surface shape. Can do.

例えば、分割された分割片２ｃの一辺の平均長さを０．５ｍｍ以上とすれば、粘着材層による分割片２ｃの保持が十分となり、磁性シート１の打ち抜き時に端部から粉落ちが生ずる問題を回避することができる。また、分割された分割片２ｃの一辺の平均長さを３ｍｍ以下とすれば、分割線の平行方向からのズレ量を抑えることができ、外観不良が生じ、およびアンテナ特性のバラツキが大きくなる等の不具合を回避することができる。 For example, if the average length of one side of the divided piece 2c is 0.5 mm or more, the divided piece 2c is sufficiently held by the adhesive material layer, and powder falls from the end when the magnetic sheet 1 is punched. Can be avoided. Further, if the average length of one side of the divided pieces 2c is 3 mm or less, the amount of deviation from the parallel direction of the dividing lines can be suppressed, appearance defects occur, and the variation in antenna characteristics increases. Can be avoided.

前述の実施形態では、磁性シート１とは別に支持機構１１を設け、これにより磁性シート１を搬送しながら焼結フェライト薄板２の分割を行うようにしたが、磁性シート１の第１の保護層３あるいは第２の保護層４を前記支持機構として利用することも可能である。この場合には、第１の保護層３あるいは第２の保護層４の一方を長尺状に連続する形態とし、これにより焼結フェライト薄板２の背面側を加圧しながら回転ローラ１２に沿って走行させればよい。例えば、前記第１の保護層３と第２の保護層４を長尺状に連続する形態とし、焼結フェライト薄板２へのラミネートから前記分割までを一連の工程で行うようにすれば、生産性を大幅に向上することができる。 In the above-described embodiment, the support mechanism 11 is provided separately from the magnetic sheet 1, thereby dividing the sintered ferrite thin plate 2 while conveying the magnetic sheet 1, but the first protective layer of the magnetic sheet 1 is used. 3 or the second protective layer 4 can be used as the support mechanism. In this case, one of the first protective layer 3 and the second protective layer 4 is formed in a continuous form, and thereby, along the rotary roller 12 while pressing the back side of the sintered ferrite thin plate 2. Just run. For example, if the first protective layer 3 and the second protective layer 4 are continuous in a long shape, and the lamination from the sintered ferrite thin plate 2 to the division are performed in a series of steps, production Can greatly improve the performance.

次に、本発明の具体的な実施例について、実験結果を基に説明する。 Next, specific examples of the present invention will be described based on experimental results.

磁性シートの作製１
本実施例で磁性シートの作製に使用した磁性粉末は、Ｎｉ−Ｚｎフェライトからなるもので、具体的には、Ｆｅ_２Ｏ_３を４８モル％、ＺｎＯを２２モル％、ＮｉＯを２２モル％、ＣｕＯを８モル％の組成比率で配合し、７００℃〜９００℃の範囲で２〜４時間の仮焼成を行った粉末である。このような組成のＮｉ−Ｚｎフェライト仮焼粉に、アクリル樹脂系の水溶性バインダと、消泡材、分散材、可塑剤、及び純水を加え、ボールミルにて混練してスラリーを調製した。混練後のスラリーを真空脱泡機で脱泡し、厚さ１００μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルム上にドクターブレードを用いてシート成形し、グリーンシートを作製した。得られたグリーンシートを乾燥機で８０℃の温度で３０分間乾燥させてから、グリーンシートを所定の形状に切断し、１０００℃〜１１００℃の範囲で２〜５時間焼成し、サイズ１００ｍｍ×１００ｍｍ、厚さ約１５０μｍの焼結フェライト薄板を得た。 Production of magnetic sheet 1
Magnetic powder used in the preparation of the magnetic sheet in this embodiment is made of a Ni-Zn ferrite, in particular, the _Fe 2 _{O 3} 48 mol%, ZnO 22 mol%, the NiO 22 mol%, It is the powder which mix | blended CuO with the composition ratio of 8 mol%, and performed temporary baking for 2 to 4 hours in the range of 700 to 900 degreeC. To the Ni—Zn ferrite calcined powder having such a composition, an acrylic resin-based water-soluble binder, an antifoaming material, a dispersing agent, a plasticizer, and pure water were added and kneaded in a ball mill to prepare a slurry. The kneaded slurry was defoamed with a vacuum defoamer, and a sheet was formed on a polyethylene terephthalate (PET) film having a thickness of 100 μm using a doctor blade to produce a green sheet. The obtained green sheet is dried at 80 ° C. for 30 minutes with a dryer, and then the green sheet is cut into a predetermined shape and baked in the range of 1000 ° C. to 1100 ° C. for 2 to 5 hours, and the size is 100 mm × 100 mm. A sintered ferrite thin plate having a thickness of about 150 μm was obtained.

次に、得られた焼結フェライト薄板の片面に、第１の樹脂材料による保護層として片面に粘着材層を有するポリエチレンテレフタレートフィルムを貼り付け、もう一方の面に、第２の樹脂材料による保護層として両面に粘着材層を有するポリエチレンテレフタレートフィルムを貼り付け、磁性シートを作製した。 Next, a polyethylene terephthalate film having an adhesive layer on one side is attached to one side of the obtained sintered ferrite thin plate as a protective layer made of the first resin material, and the other side is protected by the second resin material. A polyethylene terephthalate film having an adhesive layer on both sides was attached as a layer to produce a magnetic sheet.

分割実験１
本実験では、図３〜図５に示す装置及び方法に従い、作製した磁性シートについて、分割実験（実施例１〜実施例４）を行った。各実施例においては、回転ロールの径や表面材質、支持機構に加える張力（定荷重バネ荷重）を変えて磁性シートの分割を行った。また、比較のために、磁性シート上に対して回転ローラを転がすことで磁性シートの分割を試みた（比較例１，２）。 Split experiment 1
In this experiment, according to the apparatus and method shown in FIGS. 3 to 5, split experiments (Examples 1 to 4) were performed on the produced magnetic sheets. In each example, the magnetic sheet was divided by changing the diameter and surface material of the rotating roll and the tension (constant load spring load) applied to the support mechanism. For comparison, an attempt was made to divide the magnetic sheet by rolling a rotating roller on the magnetic sheet (Comparative Examples 1 and 2).

分割後の各磁性シートについて、磁気特性評価として、ＲＦＩＤアンテナコイルを磁性シートに近接させてインピーダンス特性を測定した。アンテナコイルは、外形４０ｍｍ×３０ｍｍの矩形であり、巻回数は５ターンであり、フレキシブルフラットケーブル製のものである。このアンテナコイルを用い、インピーダンスアナライザで１３．５６ＭＨｚのインダクタンスＬを測定した。磁性シート（１００ｍｍ×１００ｍｍ）に対して、シート面内でアンテナ位置を変えて４箇所測定し、これらデータの平均値と偏差［（最大値−最小値）／平均値］を求めた。また、それぞれの磁性シートの分割された個片（分割片）のサイズを長さ当たりの分割線の本数から求めた。平均の分割片サイズは、正方形と仮定した時の１辺の長さで示した。結果を表１に示す。 With respect to each of the divided magnetic sheets, impedance characteristics were measured by bringing an RFID antenna coil close to the magnetic sheet as an evaluation of magnetic characteristics. The antenna coil has a rectangular shape with an outer diameter of 40 mm × 30 mm, the number of windings is 5 turns, and is made of a flexible flat cable. Using this antenna coil, an inductance L of 13.56 MHz was measured with an impedance analyzer. With respect to the magnetic sheet (100 mm × 100 mm), the antenna position was changed in the sheet plane and measured at four locations, and the average value and deviation [(maximum value−minimum value) / average value] of these data were obtained. Further, the size of the divided pieces (divided pieces) of each magnetic sheet was determined from the number of dividing lines per length. The average divided piece size is indicated by the length of one side assuming a square. The results are shown in Table 1.

以下、各実施例及び比較例について詳述する。 Hereinafter, each Example and a comparative example are explained in full detail.

（実施例１）
本実施例では、回転ローラとして直径２０ｍｍの金属ローラを使用し、帯状支持機構の終端の定荷重バネのバネ荷重を２０Ｎとして分割を行った。分割後の磁性シートにおいては、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っていた。また、分割後の磁性シートにおける平均分割片サイズは１．０ｍｍであり、表面の凹凸が目立たず、滑らかに、且つ面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．２７μＨと大きく、偏差も０．６％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 Example 1
In this embodiment, a metal roller having a diameter of 20 mm was used as the rotating roller, and the constant load spring at the end of the belt-like support mechanism was divided into 20N. In the divided magnetic sheet, the dividing lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced. Moreover, the average division | segmentation piece size in the magnetic sheet after a division | segmentation was 1.0 mm, the unevenness | corrugation of the surface was not conspicuous, and it was possible to make it curve smoothly and in-plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, it was possible to realize a state in which the average value was as large as 3.27 μH and the deviation was as small as 0.6%.

（実施例２）
本実施例では、帯状支持機構の終端の定荷重バネのバネ荷重を２Ｎとし、他は実施例１と同様の条件で分割を行った。分割後の磁性シートでは、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っていることは実施例１と同様であったが、間隔が広がり、平均分割片サイズは１．８ｍｍとなった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が目立たず、滑らかに、且つ面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．２２μＨであり、偏差も０．９％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 (Example 2)
In this embodiment, the constant load spring at the end of the belt-like support mechanism has a spring load of 2N, and the others are divided under the same conditions as in the first embodiment. In the magnetic sheet after division, the division lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced, as in Example 1, but the interval was widened, and the average divided piece size was 1.8 mm. became. Further, the divided magnetic sheet was not conspicuous on the surface, and could be smoothly and uniformly curved in the plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, it was possible to realize a state in which the average value was 3.22 μH and the deviation was as small as 0.9%.

（実施例３）
実施例２の条件の加えて、金属ローラの周りに６ｍｍ厚のシリコンゴム（ショアＡ５０）を巻いて円筒面材質を変え、他は実施例２と同様に分割を行った。分割後の磁性シートにおいては、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っており、平均分割片サイズは１．９ｍｍとなった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が実施例２よりも大きいが、面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．２１μＨであり、偏差も１．２％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 (Example 3)
In addition to the conditions of Example 2, a 6 mm-thick silicon rubber (Shore A50) was wound around the metal roller to change the cylindrical surface material, and the others were divided in the same manner as Example 2. In the magnetic sheet after division, the division lines were formed in a straight line, were substantially parallel and evenly spaced, and the average division piece size was 1.9 mm. Moreover, although the magnetic sheet after division | segmentation had the unevenness | corrugation of the surface larger than Example 2, it was possible to bend | curve uniformly in a surface. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, it was possible to realize a state in which the average value was 3.21 μH and the deviation was as small as 1.2%.

（実施例４）
回転ローラとして直径６８ｍｍの金属ローラを使用し、金属ローラの周りに６ｍｍ厚のシリコンゴム（ショアＡ５０）を巻いて円筒面材質を変え、帯状支持機構の終端の定荷重バネのバネ荷重を２０Ｎとして分割を行った。分割後の磁性シートにおいては、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っており、平均分割片サイズは２．７ｍｍとなった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が実施例３と同程度であり、面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．２５μＨであり、偏差も１．２％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 Example 4
A metal roller with a diameter of 68 mm is used as the rotating roller, a 6 mm thick silicon rubber (Shore A50) is wound around the metal roller to change the material of the cylindrical surface, and the spring load of the constant load spring at the end of the belt-like support mechanism is 20 N Divided. In the magnetic sheet after the division, the division lines were formed in a straight line, were substantially parallel and evenly spaced, and the average division piece size was 2.7 mm. Further, the divided magnetic sheet had the same surface asperities as in Example 3, and could be uniformly curved in the plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, an average value was 3.25 μH, and the deviation was as small as 1.2%.

（比較例１）
金属板の上に緩衝材として６ｍｍ厚のシリコンゴム（ショアＡ５０）を敷き、作製した磁性シートを設置した。その上に平滑な円筒面を有する回転ローラとして直径２０ｍｍの金属ローラを載せ、２０Ｎの荷重を加えながら磁性シートに平行に移動させることで、焼結フェライト薄板の分割を行った。分割線は、回転ローラの回転中心軸方向に近い方向に形成されているが、一部は大きく方向がずれ、斜めに形成されていた。間隔にもムラが見られる状態であった。また、平均分割片サイズは１．８ｍｍであったが、磁性シート内でサイズや形状にバラツキが見られる状態であった。さらに、分割後の磁性シート表面は、凹凸が明らかに確認できる状態であった。湾曲させることは可能であったが、磁性シート内での曲率は一様ではなかった。さらにまた、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値は３．２２μＨであったが、偏差３．１％とバラツキの大きい状態であった。 (Comparative Example 1)
A 6 mm thick silicon rubber (Shore A50) was laid as a buffer material on the metal plate, and the produced magnetic sheet was installed. A metal roller having a diameter of 20 mm was placed thereon as a rotating roller having a smooth cylindrical surface, and the sintered ferrite thin plate was divided by moving it parallel to the magnetic sheet while applying a load of 20N. The dividing line is formed in a direction close to the rotation center axis direction of the rotating roller, but a part of the dividing line is largely deviated and formed obliquely. It was in a state where unevenness was seen in the interval. Moreover, although the average division | segmentation piece size was 1.8 mm, it was in the state by which the size and the shape varied within the magnetic sheet. Furthermore, the uneven | corrugated surface of the magnetic sheet surface after the division could be clearly confirmed. Although it was possible to bend, the curvature in the magnetic sheet was not uniform. Furthermore, in the evaluation of the inductance L of the antenna, the average value was 3.22 μH, but the deviation was 3.1% and the variation was large.

（比較例２）
回転ローラとして直径６８ｍｍの金属ローラの周りに６ｍｍ厚のシリコンゴム（ショアＡ５０）を巻いて円筒面材質を変えたものを用い、他は比較例１と同様に焼結フェライト薄板の分割を行った。分割線は、回転ローラの回転中心軸方向に近い方向に形成されているが、一部は大きく方向がずれ、斜めに形成されていた。間隔にもムラが見られる状態であった。また、平均分割片サイズは３．３ｍｍであったが、磁性シート内でサイズや形状にバラツキが見られる状態であった。さらに、分割後の磁性シート表面は、凹凸が明らかに確認できる状態であった。さらにまた、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値は３．２１μＨであったが、偏差４．２％とバラツキの大きい状態であった。 (Comparative Example 2)
As a rotating roller, a 6 mm thick silicon rubber (Shore A50) was wound around a metal roller having a diameter of 68 mm, and the cylindrical surface material was changed, and the sintered ferrite thin plate was divided in the same manner as in Comparative Example 1. . The dividing line is formed in a direction close to the rotation center axis direction of the rotating roller, but a part of the dividing line is largely deviated and formed obliquely. It was in a state where unevenness was seen in the interval. Moreover, although the average division | segmentation piece size was 3.3 mm, it was in the state by which the size and the shape were seen in the magnetic sheet. Furthermore, the uneven | corrugated surface of the magnetic sheet surface after the division could be clearly confirmed. Furthermore, in the evaluation of the inductance L of the antenna, the average value was 3.21 μH, but the deviation was 4.2% and the variation was large.

以上のように、本発明を適用した実施例１〜４では、いずれも分割後の磁性シートは、一様に且つ一定の曲率半径で湾曲することができ、焼結フェライト薄板について所定の分割状態を実現することができ、磁性シート内の特性のバラツキも抑えることができることが確認された。これに対して、比較例１，２では、磁性シート内で分割線の向きや間隔が揃わず、分割片の大きさのバラツキが大きく特性のバラツキも大きいことが確認され、本発明の有効性が確認された。 As described above, in Examples 1 to 4 to which the present invention is applied, the divided magnetic sheets can be uniformly bent with a constant curvature radius, and the sintered ferrite thin plate is in a predetermined divided state. It was confirmed that variation in characteristics within the magnetic sheet can be suppressed. On the other hand, in Comparative Examples 1 and 2, it was confirmed that the direction and interval of the dividing lines were not uniform in the magnetic sheet, the size of the divided pieces was greatly varied, and the characteristics were greatly varied. Was confirmed.

磁性シートの作製２
磁性シートの作製１と同様の組成のＮｉ−Ｚｎフェライト仮焼粉に、アクリル樹脂系の水溶性バインダと、消泡材、分散材、可塑剤、及び純水を加え、ボールミルにて混練してスラリーを調製した。混練後のスラリーを真空脱泡機で脱泡し、厚さ１００μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルム上にドクターブレードを用いてシート成形し、グリーンシートを作製した。得られたグリーンシートを乾燥機で８０℃の温度で３０分間乾燥させてから、グリーンシートを所定の形状に切断し、１０００℃〜１１００℃の範囲で２〜５時間焼成し、サイズ１００ｍｍ×１００ｍｍ、厚さ約１００μｍの焼結フェライト薄板を得た。 Production of magnetic sheet 2
Acrylic resin-based water-soluble binder, antifoaming material, dispersion material, plasticizer, and pure water are added to Ni-Zn ferrite calcined powder having the same composition as in magnetic sheet preparation 1, and kneaded in a ball mill. A slurry was prepared. The kneaded slurry was defoamed with a vacuum defoamer, and a sheet was formed on a polyethylene terephthalate (PET) film having a thickness of 100 μm using a doctor blade to produce a green sheet. The obtained green sheet is dried at 80 ° C. for 30 minutes with a dryer, and then the green sheet is cut into a predetermined shape and baked in the range of 1000 ° C. to 1100 ° C. for 2 to 5 hours, and the size is 100 mm × 100 mm. A sintered ferrite thin plate having a thickness of about 100 μm was obtained.

分割実験２
本実験では、図７及び図８に示すように基準板を設置した装置を用い、基準板と支持機構の間の隙間量を調整し、作製した磁性シートについて分割実験（実施例５〜実施例９）を行った。各実施例においては、回転ロールの径や表面材質、支持機構に加える張力（定荷重バネ荷重）を変えて磁性シートの分割を行った。 Split experiment 2
In this experiment, as shown in FIG. 7 and FIG. 8, an apparatus in which a reference plate is installed is used, the gap amount between the reference plate and the support mechanism is adjusted, and split experiments (Examples 5 to 5) are performed on the produced magnetic sheets. 9) was performed. In each example, the magnetic sheet was divided by changing the diameter and surface material of the rotating roll and the tension (constant load spring load) applied to the support mechanism.

分割後の磁性シートについて、分割実験１と同様の磁気特性評価を行い、また、それぞれの磁性シートの分割された個片（分割片）のサイズを長さ当たりの分割線の本数から求めた。平均の分割片サイズは、正方形と仮定した時の１辺の長さで示した。結果を表２に示す。 About the magnetic sheet after a division | segmentation, the magnetic characteristic evaluation similar to the division | segmentation experiment 1 was performed, and the size of the divided | segmented piece (divided piece) of each magnetic sheet was calculated | required from the number of the dividing lines per length. The average divided piece size is indicated by the length of one side assuming a square. The results are shown in Table 2.

以下、本分割実験における各実施例について詳述する。 Hereinafter, each Example in this division | segmentation experiment is explained in full detail.

（実施例５）
本実施例では、回転ローラとして直径２０ｍｍの金属ローラを使用し、帯状支持機構の終端の定荷重バネのバネ荷重を２０Ｎ、回転ローラ圧力０．２ＭＰａ、基準板と支持機構間の隙間量０．３５ｍｍとして分割を行った。分割後の磁性シートにおいては、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っていた。また、分割後の磁性シートにおける平均分割片サイズは０．９ｍｍであり、表面の凹凸が目立たず、滑らかに、且つ面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．１３μＨであり、偏差が１．０％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 (Example 5)
In this embodiment, a metal roller having a diameter of 20 mm is used as the rotating roller, the spring load of the constant load spring at the end of the belt-like supporting mechanism is 20 N, the rotating roller pressure is 0.2 MPa, and the gap amount between the reference plate and the supporting mechanism is 0. Splitting was performed at 35 mm. In the divided magnetic sheet, the dividing lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced. Further, the average divided piece size in the magnetic sheet after the division was 0.9 mm, and the surface unevenness was not conspicuous, and it was possible to curve smoothly and uniformly in the plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, an average value of 3.13 μH and a deviation of 1.0% were realized with a small variation.

（実施例６）
本実施例では、回転ローラの直径を５０ｍｍに変え、他は実施例５と同様の条件で分割を行った。分割後の磁性シートでは、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っていることは実施例１と同様であったが、間隔が広がり、平均分割片サイズは１．５ｍｍとなった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が目立たず、滑らかに、且つ面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．１３μＨであり、偏差も１．３％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 (Example 6)
In this example, the diameter of the rotating roller was changed to 50 mm, and the other division was performed under the same conditions as in Example 5. In the magnetic sheet after the division, the dividing lines are formed in a straight line, and are substantially parallel and equally spaced, as in Example 1, but the interval is widened, and the average divided piece size is 1.5 mm. became. Further, the divided magnetic sheet was not conspicuous on the surface, and could be smoothly and uniformly curved in the plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, it was possible to realize a state in which the average value was 3.13 μH and the deviation was as small as 1.3%.

（実施例７）
本実施例では、回転ローラの直径を８０ｍｍに変え、他は実施例５と同様の条件で分割を行った。分割後の磁性シートでは、分割線が直線状に形成され、ほぼ平行で等間隔に揃っており、平均分割片サイズは１．７ｍｍとなった。分割線は、平行方向から若干のズレが認められた。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が実施例５，６よりも大きいが、面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．１３μＨであり、偏差も１．６％とバラツキの小さい状態を実現することができた。 (Example 7)
In this example, the diameter of the rotating roller was changed to 80 mm, and the other parts were divided under the same conditions as in Example 5. In the magnetic sheet after division, the division lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced, and the average division piece size was 1.7 mm. The dividing line was slightly displaced from the parallel direction. Moreover, although the magnetic sheet after division | segmentation has a larger unevenness | corrugation on the surface than Example 5, 6, it was possible to bend | curve uniformly in a surface. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, it was possible to realize a state in which the average value was 3.13 μH and the deviation was as small as 1.6%.

（実施例８）
本実施例では、回転ローラの円筒面材質をシリコンゴム（ショアＡ５０）に変え、他は実施例７と同様の条件で分割を行った。分割後の磁性シートでは、分割線が直線状に形成され、ほぼ平行で等間隔に揃っており、平均分割片サイズは３．０ｍｍとなった。分割線は、平行方向からズレがさらに顕著となった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が実施例７と同様に、面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．１４μＨであり、偏差も２．３％とバラツキの許容範囲であった。 (Example 8)
In this example, the cylindrical surface material of the rotating roller was changed to silicon rubber (Shore A50), and the others were divided under the same conditions as in Example 7. In the magnetic sheet after division, the division lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced, and the average division piece size was 3.0 mm. The separation of the dividing line became more noticeable from the parallel direction. Further, the magnetic sheet after the division could have the surface irregularities uniformly curved in the same manner as in Example 7. Furthermore, in the evaluation of the inductance L of the antenna, the average value was 3.14 μH, and the deviation was 2.3%, which was an allowable range of variation.

（実施例９）
本実施例では、基準板と支持機構間の隙間量０．２ｍｍとし、他は実施例５と同様の条件で分割を行った。分割後の磁性シートでは、分割線が直線状に形成され、略平行で等間隔に揃っていることは実施例１と同様であったが、間隔が狭まり、平均分割片サイズは０．５ｍｍとなった。また、分割後の磁性シートは、表面の凹凸が目立たず、滑らかに、且つ面内で一様に湾曲させることが可能であった。さらに、アンテナのインダクタンスＬの評価において、平均値が３．０７μＨであり、偏差も０．９％とバラツキの小さい状態を実現することができた。また、各シート片に打ち抜き後の状態で、分割片が保護層の粘着材で固定されずに浮き上がっている状態は見られず、打ち抜き後の端部からの粉落ちも問題ない状態であった。 Example 9
In this example, the gap was 0.2 mm between the reference plate and the support mechanism, and the other divisions were performed under the same conditions as in Example 5. In the magnetic sheet after division, the division lines were formed in a straight line, and were substantially parallel and evenly spaced as in Example 1, but the interval was narrowed, and the average divided piece size was 0.5 mm. became. Further, the divided magnetic sheet was not conspicuous on the surface, and could be smoothly and uniformly curved in the plane. Further, in the evaluation of the inductance L of the antenna, an average value was 3.07 μH, and the deviation was 0.9%, and a state with a small variation could be realized. Also, in the state after punching into each sheet piece, the state where the divided pieces are not fixed with the adhesive material of the protective layer and not floating is not seen, and there is no problem with powder falling off from the end after punching .

以上のように、本発明を適用した実施例５〜９では、いずれも分割後の磁性シートは、一様に且つ一定の曲率半径で湾曲することができ、焼結フェライト薄板について所定の分割状態を実現することができ、磁性シート内の特性のバラツキも抑えることができることが確認された。 As described above, in Examples 5 to 9 to which the present invention is applied, the divided magnetic sheets can be uniformly bent with a constant radius of curvature, and the sintered ferrite thin plate has a predetermined divided state. It was confirmed that variation in characteristics within the magnetic sheet can be suppressed.

したがって、焼結フェライト薄板の分割に際しては、分割片のサイズに最適範囲があり、例えば、分割された分割片の一辺の平均長さを０．５ｍｍ以上とすることで、分割片の保持が不十分となったり、打ち抜き時に端部からの粉落ちが生じたりする問題を回避できることがわかる。また、分割された分割片の一辺の平均長さを３ｍｍ以下に抑えることができれば、分割線の平行な状態からのズレ量が大きくなったり、外観不良が生じる等の不具合を回避することができ、分割片サイズの分布が大きくなることによってアンテナ特性のバラツキが大きくなることも回避できることがわかった。 Therefore, when the sintered ferrite thin plate is divided, there is an optimum range of the size of the divided pieces. For example, when the average length of one side of the divided pieces is 0.5 mm or more, the holding of the divided pieces is not possible. It can be seen that it is possible to avoid the problem that it becomes sufficient or powder falls from the end portion during punching. Moreover, if the average length of one side of the divided pieces can be suppressed to 3 mm or less, problems such as an increase in the amount of deviation from the parallel state of the dividing lines and appearance defects can be avoided. It has been found that the variation in antenna characteristics can be avoided by increasing the distribution of the segment size.

磁性シートの構成例を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the structural example of a magnetic sheet. 焼結フェライト薄板を分割するための装置構成例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the example of an apparatus structure for dividing | segmenting a sintered ferrite thin plate. 図２に示す装置において、焼結フェライト薄板の分割状態を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing a divided state of a sintered ferrite thin plate in the apparatus shown in FIG. 2. 図２に示す装置において、焼結フェライト薄板の分割後の状態を示す模式図である。In the apparatus shown in FIG. 2, it is a schematic diagram which shows the state after the division | segmentation of the sintered ferrite thin plate. 分割された焼結フェライト薄板の模式的な平面図である。It is a typical top view of the divided sintered ferrite thin plate. 支持機構（焼結フェライト薄板）の変更前後の走行方向のなす角度を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the angle which the running direction before and behind the change of a support mechanism (sintered ferrite thin plate) makes. 基準板を設けた装置構成例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the apparatus structural example which provided the reference | standard board. 図７に示す装置において、焼結フェライト薄板の分割状態を示す模式図である。FIG. 8 is a schematic diagram showing a divided state of a sintered ferrite thin plate in the apparatus shown in FIG. 7.

符号の説明Explanation of symbols

１磁性シート、２焼結フェライト薄板、３第１の保護層、４第２の保護層、５，７ポリエチレンテレフタレートフィルム、６，８，９粘着材層、１０剥離紙、１１支持機構、１２回転ローラ、１３定荷重バネ、１４駆動機構、１５基準板 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Magnetic sheet, 2 Sintered ferrite thin plate, 3 1st protective layer, 4 2nd protective layer, 5,7 Polyethylene terephthalate film, 6, 8, 9 Adhesive material layer, 10 Release paper, 11 Support mechanism, 12 rotations Roller, 13 Constant load spring, 14 Drive mechanism, 15 Reference plate

Claims

仮想分割線が形成されていない焼結フェライト薄板を帯状の支持機構によって支持された状態で走行させ、回転ローラの円筒面に沿わせて加圧しながら走行方向を変更させ、前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割する磁性シートの製造方法であって、
前記支持機構の一端側に定荷重バネを設けるとともに、前記支持機構の他端側に駆動機構を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を一定速度で走行させながら前記支持機構に所定の張力を加え、前記焼結フェライト薄板を加圧しながら前記円筒面に沿わせてその走行方向を９０度方向に曲げて変更させ、前記焼結フェライト薄板の折り曲げ角度を限界に達しさせて所定間隔で分割することを特徴とする磁性シートの製造方法。 The sintered ferrite thin plate in which the virtual dividing line is not formed is traveled in a state supported by a belt-like support mechanism, and the traveling direction is changed while being pressed along the cylindrical surface of the rotating roller. A method of manufacturing a magnetic sheet that is divided at predetermined intervals,
A constant load spring is provided on one end side of the support mechanism, and a drive mechanism is installed on the other end side of the support mechanism, and a predetermined tension is applied to the support mechanism while running the sintered ferrite thin plate at a constant speed. In addition, the direction of travel of the sintered ferrite thin plate is changed by bending it in the direction of 90 degrees along the cylindrical surface while pressurizing the sintered ferrite thin plate, and the bending angle of the sintered ferrite thin plate reaches a limit and is divided at predetermined intervals. A method for producing a magnetic sheet.

仮想分割線が形成されていない焼結フェライト薄板の両面に樹脂材料からなる長尺状の保護層をラミネートして支持機構とし、前記支持機構によって支持された状態で走行させ、回転ローラの円筒面に沿わせて加圧しながら走行方向を変更させ、前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割する磁性シートの製造方法であって、A long protective layer made of a resin material is laminated on both sides of a sintered ferrite thin plate on which no virtual dividing line is formed to serve as a support mechanism, and run while supported by the support mechanism. The magnetic sheet manufacturing method for changing the traveling direction while pressurizing along with, and dividing the sintered ferrite thin plate at a predetermined interval,
前記支持機構の一端側に定荷重バネを設けるとともに、前記支持機構の他端側に駆動機構を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を一定速度で走行させながら前記支持機構に所定の張力を加え、前記焼結フェライト薄板を加圧しながら前記円筒面に沿わせてその走行方向を９０度方向に曲げて変更させ、前記焼結フェライト薄板の折り曲げ角度を限界に達しさせて前記焼結フェライト薄板を所定間隔で分割することを特徴とする磁性シートの製造方法。A constant load spring is provided on one end side of the support mechanism, and a drive mechanism is installed on the other end side of the support mechanism, and a predetermined tension is applied to the support mechanism while running the sintered ferrite thin plate at a constant speed. In addition, while pressing the sintered ferrite thin plate, the traveling direction of the sintered ferrite thin plate is changed by bending in the direction of 90 degrees along the cylindrical surface, and the bending angle of the sintered ferrite thin plate is reached to the limit. Is divided at predetermined intervals. A method for producing a magnetic sheet, comprising:

前記回転ローラと対向する位置に前記支持機構との間隙を調整可能な基準板を設置しておき、前記焼結フェライト薄板を通過させる際に、前記基準板で支持することを特徴とする請求項１または２記載の磁性シートの製造方法。 Claims wherein the gap between the supporting mechanism to rotate the roller opposite to the position previously installed an adjustable reference plate, when Ru is passed through the sintered ferrite sheet, characterized in that it supported by the reference plate Item 3. A method for producing a magnetic sheet according to Item 1 or 2 .

前記焼結フェライト薄板に対して一方向の分割を完了した後、取付け方向が９０度回りで前記焼結フェライト薄板を取り付け、前記焼結フェライト薄板を所定の分割片に分割することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項記載の磁性シートの製造方法。 After completing the one-way split to the sintered ferrite thin plate, the mounting direction fitted with the sintered ferrite sheet 90 degrees around, characterized by dividing the sintered ferrite sheet to a predetermined divided piece The manufacturing method of the magnetic sheet as described in any one of Claim 1 to 3 .