JP5272532B2 - β型チタン合金 - Google Patents
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その代表的な合金としてα+β型チタン合金であるTi-6Al-Vが挙げられるが、このものは弾性率(ヤング率)が生体用材料として、例えば人工骨材料や補助材料としては高過ぎるといった問題がある。
またTi-6Al-4V合金は、そこに含有されるVが生体に対し毒性を有するとの指摘もなされている。
しかしながらこのチタン合金は、高融点のNb,Taを多量に含有していることから、合金自体が非常に高融点で製造性が悪く、また高価な原料であるNb,Taを多く含んでいるために合金のコストも高価となってしまう。
更にこの合金は溶体化処理状態で非常に強度が低いといった問題も有している。
このものは質量%でNb:25〜35%,Zr:5〜20%を含有し、更にCr,Fe,Siから選択される少なくとも1種を0.5%以上含有し、残部がTi及び不可避的不純物から成る組成のβ型チタン合金である。
この特許文献2に開示のβ型チタン合金は高融点のTaの使用を避け、低融点化元素を添加した合金組成を有している。
しかしながらこの特許文献2に開示のチタン合金は、高融点のNbを多量に含有しており、これに起因して合金の融点がなお高融点であり、またコストも高い問題を有する。
X=Mo+1.25Cr+1.7Mn+2.5Fe:4〜10・・・式(1)
(Nb/3.5)+X:11〜13 ・・・・・・・・・式(2)
(但し式中の元素記号は各元素の含有質量%を表す)
一方Xが10を越えて大となると、添加量過大となって合金の弾性率を高めてしまう。
これら元素の添加により、合金の引張強度を900MPa以上まで高めることも可能となる(請求項5)。
Nb:10.5〜25%未満
Nbは細胞毒性がないと考えられている元素であり、マトリックスを低弾性率で冷間加工性の高いβ相にする働きがある。
その添加量が少ないと冷間加工性に乏しく、弾性率も十分に低下しない。また、その添加量が多くなると溶解性が著しく低下し、弾性率も高くなるため、本発明ではその添加量は10.5%以上25%未満に止める。好ましくは15%以上24%以下である。
好ましくは、Mo:1〜3%,Cr:3〜5%,Mn:0.5〜2%,Fe:0.1〜2.0%である。
O,C,Nはマトリックス中に固溶して強化作用を示す合金であり、その効果は0.01%から現れ、1%を超えると材料の延性低下につながるため、0.01〜1%とする。好ましくは0.2〜0.4%である。
アルゴン雰囲気中にてアーク溶解法にて合金を溶解,鋳造し、高さ15mm×幅25mm×長さ85mm,重量150gのインゴットを得た。次に加熱温度1000℃で熱間プレスにより高さ15mmを高さ4mmまでプレスし、板材とした。
その後、800℃で1時間保持後、水冷して溶体化処理(ST)を施し、試験片加工を行い(試験片形状は弾性率測定用:2mm×8mm×60mm、引張試験用:2mm×20mm×80mm)、試験を実施した。
弾性率測定はJIS Z 2280に準拠し、室温にて試験片の共振周波数の測定結果(共振法)から求めた。また、弾性率については、溶体化処理後に50%冷間圧延を施した試験片についても測定を実施した。
これに対し比較例2,4はβ安定化元素(Nb及びX)の添加量が多く弾性率が高い。これはNb,Xの弾性率に近づいたため弾性率が高くなったと考えられる。
比較例3,5,6はβ相の安定度が不充分であるため、弾性率が高いと考えられる。
Claims (5)
- 質量%で
Nb:10.5〜25%未満
Zr:0.1〜10%
及び
Cr:0.1〜8%
Mo:0.1〜10%
Mn:0.1〜5.8%
Fe:0.1〜4%
のうちのCrを含む1種若しくは2種以上を下記式(1),式(2)を満たすように含有し、残部がTi及び不可避的不純物から成る、弾性率80GPa以下のβ型チタン合金。
X=Mo+1.25Cr+1.7Mn+2.5Fe:4〜10・・・式(1)
(Nb/3.5)+X:11〜13 ・・・・・・・・・式(2)
(但し式中の元素記号は各元素の含有質量%を表す) - 請求項1において、質量%でSn:0.1〜8%を、Zr+Sn:0.1〜10%且つZr≧Snとなる量で含有させてあるβ型チタン合金。
- 請求項1において、質量%でSn:0.1〜8%,Al:0.1〜6%の1種又は2種を、Zr+Sn+Al:0.1〜10%且つZr≧Snとなる量で含有させてあるβ型チタン合金。
- 請求項1〜3の何れかにおいて、O,C,Nの1種又は2種以上の元素を全体を合計した総和の質量%で0.01〜1%含有させてあるβ型チタン合金。
- 請求項4において、引張強度が900MPa以上であるβ型チタン合金。
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