JP5250038B2 - 薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステム - Google Patents
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Description
本発明は熱延帯鋼の生産技術に関し、特に薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステムに関する。
従来、鉄鋼企業が熱延帯鋼を生産する方法は下記のように２種類があり、そのうち１種類は、厚さが120ｍｍ以上の厚スラブまたは中薄スラブを採用し、加熱―粗圧延―精圧延―層流冷却―巻取りを通じて帯鋼製品を得ることができる伝統工程である。伝統工程は、工程が長く、デバイスが多く、投資が大きく、コストが高いなどの欠点を有するが、原料の厚スラブまたは中薄スラブを1000〜1350℃の範囲に加熱し、鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出をより柔軟に制御することができ、その生産種類が幅広くて、特に深絞り用冷延基材、制御圧延・制御冷却の鋼種（例えば管線鋼）などの製品を生産することができる。他の１種類は、厚さが100ｍｍ以下の薄スラブを採用し、均熱―精圧延―層流冷却―巻取りを通じて帯鋼製品を得ることができる短工程である。従来の短工程技術には、主にCSP生産ライン、UTSR生産ライン及びISP生産ラインなどがある。CSP生産ラインまたはUTSR生産ラインの均熱炉の出炉温度および熱間連続圧延機の圧延開始温度は1150℃の１種類だけである。しかし、鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶温度には通常1250℃より高い温度を必要とし、固溶および析出過程は相反の過程であるため、該短工程は鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出を柔軟に制御する能力を具備しない。伝統工程と同じ品質の熱延帯鋼製品を生産するため、原料の薄スラブに対してより高い合金含有量を必要とし、そのため、生産コストが高くなる。ISP生産ラインは均熱されていない薄スラブを厚さが15〜25ｍｍのストリップになるように粗圧延し、更にストリップに対して高速誘導加熱処理を行う。一方では、薄スラブは粗圧延する前に十分な均熱時間を有しないため、スラブの断面温度が極めて不均一で、粗圧延後の断面組織も不均一になり、また一方では、15〜25ｍｍ厚さのストリップは薄すぎて、高速誘導加熱の条件では、厚い製品の帯鋼に対して圧延制御を実現するために充分な変形率を提供することができない。これにより、薄スラブの連続鋳造・連続圧延の技術が開発されて以来、短工程の低コスト化は実現することができたが、多くの種類を開拓するには、鋼材性能に影響する炭素、窒素、硫化物を有効に制御することができず、応用は大幅に制限される。従来の熱延帯鋼の生産ラインをほぼ変更せず、生産コストを増加させずに、前記伝統工程と短工程との欠点を克服することが、科学研究員達が解決する課題である。
本発明の課題は、改善された薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステムを提供することにある。該方法およびシステムを利用して鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出を有効に制御し、より低いコストおよび柔軟な工程で高品質の熱間連続圧延の広幅帯鋼を生産することができる。
前記課題を解決するため、本発明は薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法を提供し、該方法は、
１）成熟した連続鋳造工程を採用し、良品の溶鋼を、厚さが50〜90ｍｍで、必要な厚さの薄スラブに連続鋳造する工程であり、粗圧延を省略し、圧延変形に必要なエネルギー消費を節約することができると同時に、鋼中の炭素、窒素、硫化物の一部を固溶、一部を析出する工程と、
２）連続鋳造された薄スラブを必要な巻き重さまたはサイズにより所定の長さに切断する工程と、
３）所定の長さに切断された薄スラブに対して長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向に均熱処理を行い、薄スラブの温度を980〜1150℃の範囲に制御し、鋼中の炭素、窒素、硫化物を継続的に固溶または析出する工程と、
４)均熱された薄スラブにおいて、980〜1150℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて必要な温度を6〜12min保持することで、鋼中の炭素、窒素、硫化物を元の状態に保持し、1151〜1350℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて1〜2minの間に高速で必要の温度に加熱し、更に該温度を5〜10min保持して、鋼中の炭素、窒素、硫化物を充分に固溶する２種類の熱処理を行う工程と、
５）電磁誘導加熱された薄スラブに対して高圧水スケール除去処理を行い、薄スラブの均熱および電磁誘導加熱を通じて生成された酸化スケールを除去する工程と、
６)スケールが除去された薄スラブに対して通常の圧延を行い、圧延温度を980〜1350℃範囲に制御し、最終圧延温度を750〜980℃の範囲に制御し、前記薄スラブを必要な厚さを有する良品の帯鋼に圧延し、圧延過程で成熟した変形率分配制度を利用し、スタンド間の冷却水量の働きも利用して、鋼中の固溶又は析出された炭素、窒素、硫化物を通じて再結晶を制御する工程と、
７）良品標準の厚さに圧延された帯鋼に対して通常の層流冷却処理を行うことで、必要の巻取り温度である550〜700℃の範囲に冷却し、層流冷却を通じて圧延された鋼中の炭素、窒素、硫化物の析出を更に制御し、相変化および相変化後の結晶粒変化のための条件を提供する工程と、
８）必要な巻取り温度に冷却された帯鋼を鋼巻に巻取る工程とを備える。
１）成熟した連続鋳造工程を採用し、良品の溶鋼を、厚さが50〜90ｍｍで、必要な厚さの薄スラブに連続鋳造する工程であり、粗圧延を省略し、圧延変形に必要なエネルギー消費を節約することができると同時に、鋼中の炭素、窒素、硫化物の一部を固溶、一部を析出する工程と、
２）連続鋳造された薄スラブを必要な巻き重さまたはサイズにより所定の長さに切断する工程と、
３）所定の長さに切断された薄スラブに対して長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向に均熱処理を行い、薄スラブの温度を980〜1150℃の範囲に制御し、鋼中の炭素、窒素、硫化物を継続的に固溶または析出する工程と、
４)均熱された薄スラブにおいて、980〜1150℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて必要な温度を6〜12min保持することで、鋼中の炭素、窒素、硫化物を元の状態に保持し、1151〜1350℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて1〜2minの間に高速で必要の温度に加熱し、更に該温度を5〜10min保持して、鋼中の炭素、窒素、硫化物を充分に固溶する２種類の熱処理を行う工程と、
５）電磁誘導加熱された薄スラブに対して高圧水スケール除去処理を行い、薄スラブの均熱および電磁誘導加熱を通じて生成された酸化スケールを除去する工程と、
６)スケールが除去された薄スラブに対して通常の圧延を行い、圧延温度を980〜1350℃範囲に制御し、最終圧延温度を750〜980℃の範囲に制御し、前記薄スラブを必要な厚さを有する良品の帯鋼に圧延し、圧延過程で成熟した変形率分配制度を利用し、スタンド間の冷却水量の働きも利用して、鋼中の固溶又は析出された炭素、窒素、硫化物を通じて再結晶を制御する工程と、
７）良品標準の厚さに圧延された帯鋼に対して通常の層流冷却処理を行うことで、必要の巻取り温度である550〜700℃の範囲に冷却し、層流冷却を通じて圧延された鋼中の炭素、窒素、硫化物の析出を更に制御し、相変化および相変化後の結晶粒変化のための条件を提供する工程と、
８）必要な巻取り温度に冷却された帯鋼を鋼巻に巻取る工程とを備える。
工程３）において、先ず、高圧水を利用して所定の長さに切断された薄スラブに対してスケール除去処理を行うことで、連続鋳造を行う際に、その上、下表面に生成された酸化スケールおよびパウダー残渣を除去し、薄スラブの表面品質を向上させた後に、更に均熱処理を行うこともできる。
工程４）において、均熱された薄スラブに対して電磁誘導加熱を行うときに、薄スラブの周囲に不活性シールドガスを通させて薄スラブ表面の酸化損失を最大限に減少させることもできる。
上述の方法を実現するために、特別に設計された薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステムは、順番に直列に配置されたスラブ連続鋳造機、スラブ剪断装置、ローラ底型加熱炉、高圧水スケール除去装置、スラブ熱間連続圧延機、層流冷却装置、鋼帯巻取り装置、及び前記スラブ熱間連続圧延機のスタンド間に配置された冷却水シャワー装置を備える。前記ローラ底型加熱炉と高圧水スケール除去装置との間にはスラブ電磁誘導加熱炉が直列に配置され、該電磁誘導加熱炉は、パワー調節が可能な２段の電磁誘導加熱段から構成されていることを特徴とする。前記ローラ底型加熱炉側には高速電磁誘導段が配置され、主に大パワーの電磁誘導加熱を行うことで、薄スラブが短時間内に必要とする開始圧延温度に高速で加熱され、高圧水スケール除去装置側には電磁誘導保温段が配置され、主に小パワーの電磁誘導加熱を行うことで、薄スラブが所定時間内に次の工程に移るまで開始圧延温度を維持する。
薄スラブの上、下表面の酸化スケールおよびパウダー残渣がローラ底型加熱炉により薄スラブ内に押圧されることを防止および軽減するために、スラブ剪断装置とローラ底型加熱炉との間には高圧水スケール除去装置が直列に配置され、薄スラブがローラ型加熱炉に投入される前に表面スケール除去処理を一回行う。
薄スラブの酸化損失を更に減少するために、前記スラブ電磁誘導加熱炉の大パワー電磁誘導加熱段および小パワー電磁誘導加熱段にはそれぞれ不活性シールドガス供給装置が設けられている。
本発明の有益な効果は、薄スラブを連続鋳造・連続圧延する生産工程において、先ず、薄スラブを圧延開始温度または圧延開始温度より低い所定温度になるまで均一に加熱し、更に電磁誘導加熱の高パワー、高速の特性を利用し、薄スラブの圧延開始温度を保持し、または薄スラブを圧延開始温度まで高速で加熱してから所定時間保持し、鋼中の炭素、窒素、硫化物を充分に固溶するので、これにより、従来短工程の原料の薄スラブにおける、高い合金含有量を必要とし、薄スラブの均熱温度が低くて、薄スラブの断面温度および断面組織が不均一で、変形率が不足するといった欠点を防ぐことができ、伝統工程における工程が長く、投資が多く、コストが高いといった欠点を克服できることである。本発明の方法およびデバイスを利用することにより、鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出を有効に制御することができ、薄スラブ工程を通じて、通常の熱間連続圧延機を利用して生産する製品の種類、例えば冷延用低炭素鋼、制御圧延・制御冷却鋼、冷延用珪素鋼基板などの製品の製造を実現することが可能になり、かつ、生産コストを低く、生産工程を柔軟かつ手軽に、生産される広幅帯鋼製品の品質を良好に、薄スラブを連続鋳造・連続圧延して生産される鋼材の種類を幅広くすることができる。
（具体的な実施方式）
以下は図面を利用して、本発明の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステムを詳細に説明する。
以下は図面を利用して、本発明の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステムを詳細に説明する。
図に示す薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステムは、主に直列に配置することで連続鋳造圧延工程のスラブ連続鋳造機1、スラブ剪断装置2、高圧水スケール除去装置5、ローラ底型加熱炉3、スラブ電磁誘導加熱炉4、高圧水スケール除去装置6、スラブ熱間連続圧延機7、層流冷却装置9および鋼帯巻取り装置10の構成を完成する。ローラ底型加熱炉3の長さは短くても、加熱段長さ＋最大単板の薄スラブ長さを満たさなければならない。もし、炉の長さが短過ぎると、加熱温度の均一性が悪くなり、炉が長過ぎると、省エネ効果が悪くなる。炉の長さを適切にすることにより、薄スラブの長手方向、幅方向、厚さ方向の3つの方向において温度の均一性を保証しつつ、エネルギー消費を最大限に減少することができる。
スラブ電磁誘導加熱炉4は、２段のパワー調節が可能な電磁誘導加熱段4a、4bから構成され、ローラ底型加熱炉3側には高速電磁誘導段4aが配置され、高圧水スケール除去装置6側には電磁誘導保温段4bが配置される。高速電磁誘導段4aの加熱パワー（通常は大パワーを採用する）を調整することで、薄スラブの温度を短時間に必要な温度まで昇温することを確保し、電磁誘導保温段4bの加熱パワー（通常は小パワーを採用する）を調整することで、薄スラブの温度が変化しないように保持し、かつ薄スラブの運行速度を通じて誘導加熱時間を調整する。高速電磁誘導段4aおよび電磁誘導保温段4bにはそれぞれ不活性シールドガス供給装置が設けられ、薄スラブ表面の酸化損失を更に減少する。
スラブ熱間連続圧延機7のスタンド間には、冷却水シャワー装置8が配置され、スラブ熱間連続圧延機7の負荷に適合するように分配され、鋼中の炭素、窒素、硫化物の析出過程を制御する。
前記薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステムの工程を以下に説明する。
鋼中の化学成分を重量％に計算して、Cが0.08、Siが0.23、Mnが1.43、Pが0.012、Sが0.008、Nbが0.034を占める良品の溶鋼を、スラブ連続鋳造機1により厚さが70ｍｍ、幅が1250ｍｍ以上の薄スラブに連続鋳造する。スラブ連続鋳造機1から取出される薄スラブの温度は約1000℃で、スラブ切断装置2により長さ45ｍの所定サイズに薄スラブを切断する。所定サイズに切断された薄スラブは、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置5を通じてスケール除去処理が行われることで、その上、下表面に生成された酸化スケールおよびパウダー残渣が除去され、薄スラブの表面品質が向上する。スケールが除去された薄スラブは、ローラ底型加熱炉3に更に投入され、長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向に1150℃まで更に均熱される。その際の、サンプリングテストを通じて、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）のサイズが200〜500ｎｍであることが分かる。
その後、薄スラブは、不活性シールドガス供給装置を有するスラブ電磁誘導加熱炉4に投入される。高速電磁誘導段4aを通じて、1〜2ｍin内に薄スラブの温度が1260℃になるまで大パワーで高速昇温することで、鋼中の炭素、窒素、硫化物の温度が固溶温度に達し、その後、電磁誘導保温段4bを通じて、小パワーで加熱して薄スラブの温度を所定温度に5〜10ｍin保持することで、鋼中の炭素、窒素、硫化物が該時間内に充分に固溶される。その際に、観察を行うと、テストサンプルが見えなくなっているので、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）が完全に固溶されたことが分かる。
最後に、薄スラブは、スラブ電磁誘導加熱炉4から取出され、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置6により、その上、下表面の酸化スケールを最後に一回除去してから、スラブ熱間連続圧延機7に送られて熱間処理が行われ、スタンド間の冷却水シャワー装置8に適合して、圧延温度が1260℃から810℃なるまでに圧延が完成され、該薄スラブを厚さが8.9ｍｍの広幅帯鋼製品に圧延する。誘導電磁加熱する際に、鋼中のNb（CN）が充分に固溶されるため、圧延工程においては、温度の低下に従って、鋼中のNb（CN）が小さく分散して析出し、再結晶のための条件を提供し、かつ再結晶後の結晶粒の過分の拡大を防止し、これにより、再結晶の結晶粒を微細化する。
スラブ熱間連続圧延機7から温度が約810℃の広幅帯鋼を取出し、層流冷却装置9を通じて610℃まで冷却し、オーステナイトからフェライトへの変換を完成する。オーステナイト結晶粒は圧延過程で充分に細化されるため、該工程で、フェライトに変化する時に、微細なフェライト結晶粒を得ることができる。最後に、鋼帯巻取り装置10を通じて、必要な重さまたはサイズの鋼巻に巻取りを行う。
圧延階段のサンプリングテストの検査測定により、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）が充分に析出し、製品中の大きさが約50〜300ｎｍになり、オーステナイト結晶粒が微細化され、再結晶工程に対して良好な作用を果たすことが明らかになった。製品の鋼巻の検査測定により、引張強さが530Mpaになり、降伏強さが420Mpaになり、結晶粒度がASTM12レベルに達したことが明らかになった。本発明を採用することで、鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出を有効に制御することができ、より低いコストで高品質の熱間連続圧延広幅帯鋼の製品を生産することができる。
鋼中の化学成分を重量％に計算してCが0.04、Siが0.02、Mnが0.20、Pが0.010、Sが0.013、Nbが0.034、Alsが0.04を占める良品の溶鋼を、スラブ連続鋳造機1により厚さが70ｍｍ、幅が1250ｍｍ以上の薄スラブに連続鋳造する。スラブ連続鋳造機1から取出される薄スラブの温度は約1000℃で、該薄スラブは、スラブ剪断装置2により長さ45ｍの所定サイズに切断される。所定サイズに切断された薄スラブに対して、先ず、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置5によりスケール除去処理を行うことで、その上、下表面に生成される酸化スケールおよびパウダー残渣が除去され、薄スラブの表面品質が向上する。スケールが除去された薄スラブは、ローラ底型加熱炉3に投入され、長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向にて1100℃までに均熱される。その時の、サンプリングテストを通じて、鋼中の窒化物AｌNのサイズが200〜500ｎｍであることが分かる。
その後、薄スラブは、不活性シールドガス供給装置を有するスラブ電磁誘導加熱炉4に投入され、先ず、高速電磁誘導段4aにより薄スラブを1〜2ｍin内に高速で温度が1320℃になるまでに昇温させ、また、電磁誘導保温段4bにより1320℃の温度で6〜10ｍin保持し、これにより、薄スラブ内のAｌNが該時間内で充分に固溶されることができる。その時に観察すると、テストサンプルが見えなくなっているので、鋼中のAｌNが完全に固溶されたことが分かる。
最後に、薄スラブはスラブ電磁誘導加熱炉4から取出され、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置6を通じて、その上、下表面の酸化スケールが最後に一回除去されてから、スラブ熱間連続圧延機7に送られて熱処理が行われ、スタンドの間に配置された冷却水シャワー装置8と協働して、圧延完成の温度を890℃に制御し、該薄スラブを厚さが2.75ｍｍの広幅帯鋼製品に圧延する。圧延完成温度が比較的に高いため、圧延工程で、鋼中のAｌNが析出される時間がなく、層流冷却装置9を通じて広幅帯鋼を550℃までに冷却するが、冷却温度が比較的低いため、相変化過程でも、鋼中のAｌNが析出されない。最後に、鋼帯巻取り装置10により必要な重さ又はサイズの鋼巻に巻き取る。
圧延階段の実時間検査測定により、鋼中のAｌNが充分に固溶されたこと、圧延後に層流冷却を行う際の、速度が比較的速いので、製品中のAｌNがまだフェライト内に固溶されていることが分かる。製品中には析出したAｌN粒は検出されない。
鋼中の化学成分を重量％に計算して、Cが0.08、Siが0.23、Mnが1.43、Pが0.012、Sが0.008、Nbが0.034を占める良品の溶鋼を、スラブ連続鋳造機1により厚さが70ｍｍ、幅が1250ｍｍ以上の薄スラブに連続鋳造する。スラブ連続鋳造機1から取出される薄スラブの温度は約1000℃で、スラブ剪断装置2を通じて長さ45ｍの所定サイズに切断される。所定サイズに切断された薄スラブは、先ず、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置5を通じてスケール除去処理が行われることで、その上、下表面に生成された酸化スケールおよびパウダー残渣が除去され、該薄スラブの表面品質が向上する。スケールが除去された薄スラブは、ローラ底型加熱炉3に投入され、長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向にて1100℃までに均熱される。その際の、サンプリングテストにより、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）のサイズが200〜500ｎｍであることが分かる。
その後、薄スラブは、不活性シールドガス供給装置を有するスラブ電磁誘導加熱炉4に投入される。高速電磁誘導段4aおよび電磁誘導保温段4bのパワーの大きさを調整し、薄スラブの圧延温度を1100℃で6〜12ｍin保持し、これにより、鋼中の炭素、窒素、硫化物を継続的に固溶させて、析出されないように保持する。その際に、観察を行うと、テストサンプルがほとんど見えなくなっているので、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）がほぼ固溶されたことが分かる。
最後に、薄スラブは、スラブ電磁誘導加熱炉4から取出され、水圧10〜38Mpaの高圧水スケール除去装置6を通じて、その上、下表面の酸化スケールが最後に一回除去されてから、スラブ熱間連続圧延機7に送られて熱圧延処理が行われ、スタンド間に配置された冷却水シャワー装置8の働きを受けて、圧延温度が1100℃から800℃になるまでに圧延が完成され、該薄スラブを厚さが8.8ｍｍの広幅帯鋼製品に圧延する。誘導電磁加熱時に鋼中のNb（CN）の大部分が固溶されるため、圧延工程では、温度の低下に従って、その一部分のNb（CN）が小さく分散して析出し、再結晶のための条件を提供し、かつ再結晶後の結晶粒の過分の拡大を防止し、これにより、再結晶の結晶粒を微細化する。
スラブ熱間連続圧延機7から取出された広幅帯鋼の温度は約800℃で、層流冷却装置9により590℃まで冷却され、オーステナイトからフェライトへの転換を完成する。最後に、鋼帯巻取り装置10を通じて必要な重さまたはサイズの鋼巻に巻取る。
圧延階段のサンプリングテストにより、鋼中の炭素、窒化物Nb（CN）の大部分が析出し、製品中の大きさが約100〜340ｎｍであることが分かる。製品の鋼巻の検査測定により、引張強さが500Mpaで、降伏強さが390Mpaで、結晶粒度がASTM10レベルであることが分かる。
上述の実施例1〜3により、本発明の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法は、圧延開始温度が1151℃〜1350℃の範囲の鋼種に非常に適合し、鋼中の炭素、窒素、硫化物の固溶および析出を有効に制御することができ、良好な効果を有することがわかる。圧延開始温度が980℃〜1150℃の範囲の鋼種にも良好な効果を有する。
１・・・スラブ連続鋳造機 ２・・・スラブ剪断装置（切断装置）
３・・・ローラ底型加熱炉 ４・・・スラブ電磁誘導加熱炉
５・・・高圧水スケール除去装置 ６・・・高圧水スケール除去装置
７・・・スラブ熱間連続圧延機 ８・・・冷却水シャワー装置
９・・・層流冷却装置 １０・・・鋼帯巻取り装置
４a・・・高速電磁誘導段 ４b・・・電磁誘導保温段
３・・・ローラ底型加熱炉 ４・・・スラブ電磁誘導加熱炉
５・・・高圧水スケール除去装置 ６・・・高圧水スケール除去装置
７・・・スラブ熱間連続圧延機 ８・・・冷却水シャワー装置
９・・・層流冷却装置 １０・・・鋼帯巻取り装置
４a・・・高速電磁誘導段 ４b・・・電磁誘導保温段
Claims (6)
- 薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法であって、溶鋼を厚さが50〜90ｍｍの薄スラブに連続鋳造する工程（１）と、
連続鋳造された薄スラブを必要な所定の長さに切断する工程（２）と、
所定の長さに切断された薄スラブに対して長手方向、幅方向および厚さ方向の3つの方向に均熱処理を行い、薄スラブの温度を980〜1150℃範囲に制御する工程（３）と、
均熱された薄スラブにおいて、980〜1150℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて必要とする温度を6〜12min保持し、1151〜1350℃の範囲の圧延開始温度を必要とする鋼種に対しては、電磁誘導加熱を通じて1〜2minの間に高速で必要な温度に加熱し、更に該温度を5〜10min保持する２種類の熱処理を行う工程（４）と、
電磁誘導加熱された薄スラブに対して高圧水スケール除去処理を行い、薄スラブに対する均熱および電磁誘導加熱を通じて生成された酸化スケールを除去する工程（５）と、
スケールが除去された薄スラブに対して通常の圧延を行い、その圧延温度を980〜1350℃の範囲に制御し、最終圧延温度を750〜980℃の範囲に制御して、前記薄スラブを必要な厚さを有する良品の帯鋼として圧延する工程（６）と、
必要な厚さに圧延された良品の帯鋼に対して通常の層流冷却処理を行うことで、必要な巻取り温度550〜700℃の範囲に冷却する工程（７）と、
必要な巻取り温度に冷却された帯鋼を鋼巻に巻取る工程（８）と、
を備えることを特徴とする薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法。 - 前記工程（３）において、先ず、高圧水を利用して所定長さに切断された薄スラブに対してスケール除去処理を行い、連続鋳造を行う際に、その上、下表面に生成された酸化スケールおよびパウダー残渣を除去した後に、均熱処理を行うことを特徴とする請求項1に記載の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法。
- 前記工程（４）において、均熱された薄スラブに対して電磁誘導加熱を行う際に、薄スラブの周囲に不活性シールドガスを通すことを特徴とする請求項1または2に記載の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法。
- 順番に直列配置されたスラブ連続鋳造機（1）、スラブ剪断装置（2）、ローラ底型加熱炉（3）、高圧水スケール除去装置（6）、スラブ熱間連続圧延機（7）、層流冷却装置（9）、鋼帯巻取り装置（10）、及び前記スラブ熱間連続圧延機（7）のスタンドの間に配置された冷却水シャワー装置（8）を備える請求項１に記載の方法を利用して特別に設計された薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステムであって、前記ローラ底型加熱炉（3）と前記高圧水スケール除去装置（6）との間にはスラブ電磁誘導加熱炉（4）が直列に配置され、該電磁誘導加熱炉（4）は、パワーが調節できる２段の電磁誘導加熱段（4a、4b）から構成され、前記ローラ底型加熱炉（3）側には高速電磁誘導段（4a）が配置され、高圧水スケール除去装置（6）側には電磁誘導保温段（4b）が配置されることを特徴とする薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステム。
- 前記スラブ剪断装置（2）と前記ローラ底型加熱炉（3）との間には第２高圧水スケール除去装置（5）が直列に配置されていることを特徴とする請求項4に記載の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステム。
- 前記スラブ電磁誘導加熱炉（4）の高速電磁誘導段（4a）および電磁誘導保温段（4b）には不活性シールドガス供給装置が設けられていることを特徴とする請求項4に記載の薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産するシステム。
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