JPH069707B2 - 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 - Google Patents
連続鋳造鋼片の脱スケール方法Info
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- JPH069707B2 JPH069707B2 JP63271048A JP27104888A JPH069707B2 JP H069707 B2 JPH069707 B2 JP H069707B2 JP 63271048 A JP63271048 A JP 63271048A JP 27104888 A JP27104888 A JP 27104888A JP H069707 B2 JPH069707 B2 JP H069707B2
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- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鋼片特に連続鋳造鋼片表面のスケールを除去す
る方法に関するものである。
る方法に関するものである。
従来連続鋳造設備で製造される鋼材は、連続鋳造設備の
機端を経てから、加熱炉まで搬送される際デスケーリン
グ工程は有さず、加熱炉から熱間圧延ラインの熱間圧延
機までの工程で、加熱炉における加熱酸化によるスケー
ルを除去するデスケーリング工程と、圧延中の鋼材の空
気酸化によるスケールを除去するデスケーリング工程を
設けている。上記のようなスケールは完全に除去して圧
延しないと、スケールが圧延時に鋼材表面に押し込まれ
て製品のスケール疵となったり、強制冷却時にスケール
が残存していると、スケール残留部と剥離部との冷却能
の差により、鋼材温度が板内で不均一になり平坦度不良
が発生し、製品スペックを満足しないという問題が生じ
る。
機端を経てから、加熱炉まで搬送される際デスケーリン
グ工程は有さず、加熱炉から熱間圧延ラインの熱間圧延
機までの工程で、加熱炉における加熱酸化によるスケー
ルを除去するデスケーリング工程と、圧延中の鋼材の空
気酸化によるスケールを除去するデスケーリング工程を
設けている。上記のようなスケールは完全に除去して圧
延しないと、スケールが圧延時に鋼材表面に押し込まれ
て製品のスケール疵となったり、強制冷却時にスケール
が残存していると、スケール残留部と剥離部との冷却能
の差により、鋼材温度が板内で不均一になり平坦度不良
が発生し、製品スペックを満足しないという問題が生じ
る。
これらを解決するための従来技術としては特公昭59-135
74号公報で示すように、鋼材をデスケーリングする際、
鋼材表面温度を高目に規制してヒートパターンを制御す
る技術および特公昭62-39044号公報で示すようにデスケ
ーリング終了後次のデスケーリング開始までの経過時間
を規制したものがある。
74号公報で示すように、鋼材をデスケーリングする際、
鋼材表面温度を高目に規制してヒートパターンを制御す
る技術および特公昭62-39044号公報で示すようにデスケ
ーリング終了後次のデスケーリング開始までの経過時間
を規制したものがある。
通常、連続鋳造鋼片は連続鋳造設備内のロール帯、二次
冷却帯で高温多湿状態にさらされていて第２図に示すよ
うに鋼片表面にファヤライト層（2FeO・SiO2）、ウスタ
イト層(FeO)、マグネタイト層(Fe3O4)、ヘマタイト層(F
e2O3)により構成されるスケール層が存在する。ファヤ
ライト層は初期の段階は、剥離性がよいが、時間の経過
とともにウスタイト層及び地鉄粒界に侵入し剥離性が悪
くなる。また、ウスタイト層中にはファヤライトからの
ガス発生及び鉄イオンの外部拡散等により空孔、ワレが
成長し、空孔等の成長と共に剥離性が悪くなる。全体の
スケール層は、第３図に示すように経過時間の増加とと
もに厚みを増し、空気酸化よりも、連続鋳造設備の機内
における水蒸気雰囲気の酸化の方がより大きい。連続鋳
造設備の機内では通常40〜80分で鋼片が通過するので、
スケール層の全体厚みは約０．５mm程度である。さらに
鋼片は連続鋳造設備の機端以降加熱炉又は熱間圧延機ま
で空気酸化にさらされ１〜数時間経て、スケール層の全
体厚みは０．８mm以上に成長していき、加熱炉を通過
後、加熱酸化によるスケールの成長が行われ、合計でス
ケール層の厚みは１．５mm以上まで成長する。この段階
以降、高圧水噴射によるデスケーリングを行う場合、特
に脱スケール性の悪い鋼性、例えばシリコンキルド、ア
ルミキルド鋼やＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ等を含有する鋼種では
ファヤライト層を完全に除去することはできない。この
ことは特公昭62-39044号公報（第６図）に示しているよ
うに、約８％の欠陥発生材が生じていることからも明ら
かである。すなわち従来技術の課題としては、脱スケー
ル性の悪い鋼材では、スケール除去を完全に行うことが
できず、そのために、スケール起因の欠陥発生部材がま
た多いことがあげられる。
冷却帯で高温多湿状態にさらされていて第２図に示すよ
うに鋼片表面にファヤライト層（2FeO・SiO2）、ウスタ
イト層(FeO)、マグネタイト層(Fe3O4)、ヘマタイト層(F
e2O3)により構成されるスケール層が存在する。ファヤ
ライト層は初期の段階は、剥離性がよいが、時間の経過
とともにウスタイト層及び地鉄粒界に侵入し剥離性が悪
くなる。また、ウスタイト層中にはファヤライトからの
ガス発生及び鉄イオンの外部拡散等により空孔、ワレが
成長し、空孔等の成長と共に剥離性が悪くなる。全体の
スケール層は、第３図に示すように経過時間の増加とと
もに厚みを増し、空気酸化よりも、連続鋳造設備の機内
における水蒸気雰囲気の酸化の方がより大きい。連続鋳
造設備の機内では通常40〜80分で鋼片が通過するので、
スケール層の全体厚みは約０．５mm程度である。さらに
鋼片は連続鋳造設備の機端以降加熱炉又は熱間圧延機ま
で空気酸化にさらされ１〜数時間経て、スケール層の全
体厚みは０．８mm以上に成長していき、加熱炉を通過
後、加熱酸化によるスケールの成長が行われ、合計でス
ケール層の厚みは１．５mm以上まで成長する。この段階
以降、高圧水噴射によるデスケーリングを行う場合、特
に脱スケール性の悪い鋼性、例えばシリコンキルド、ア
ルミキルド鋼やＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ等を含有する鋼種では
ファヤライト層を完全に除去することはできない。この
ことは特公昭62-39044号公報（第６図）に示しているよ
うに、約８％の欠陥発生材が生じていることからも明ら
かである。すなわち従来技術の課題としては、脱スケー
ル性の悪い鋼材では、スケール除去を完全に行うことが
できず、そのために、スケール起因の欠陥発生部材がま
た多いことがあげられる。
本発明は従来技術の上記課題を有利に解決するものであ
って、その特徴とするところは 連続鋳造設備で製造される鋼片を前記連続鋳造設備の機
端より加熱炉まで搬送する搬送ロール帯上にデスケーリ
ング装置を設置し、該デスケーリング装置により吐出圧
力１０kg／cm2以上の高圧水を前記鋼片の表面に噴射す
る連続鋳造鋼片の脱スケール方法である。
って、その特徴とするところは 連続鋳造設備で製造される鋼片を前記連続鋳造設備の機
端より加熱炉まで搬送する搬送ロール帯上にデスケーリ
ング装置を設置し、該デスケーリング装置により吐出圧
力１０kg／cm2以上の高圧水を前記鋼片の表面に噴射す
る連続鋳造鋼片の脱スケール方法である。
本発明は連続鋳造装置の機端と加熱炉との間にデスケー
リング装置を設けて、特に剥離性の悪いファヤライト層
及び空孔、ワレを有するウスタイト層をかゝるスケール
が生長する前の初期生成段階で、高圧水噴射によって完
全に除去しようとするものである。このために、上記デ
スケーリング装置を機端にできるだけ近い位置に設置し
て鋼片が機端通過後、遅くとも１時間以内に高圧水噴射
が行われるようにすることが必要である。１時間以上経
過してウスタイト層とファヤライト層が０．５mm以上に
成長してしまうと後工程での高圧水によるデスケーリン
グではスケールを完全に剥離することは難しい。
リング装置を設けて、特に剥離性の悪いファヤライト層
及び空孔、ワレを有するウスタイト層をかゝるスケール
が生長する前の初期生成段階で、高圧水噴射によって完
全に除去しようとするものである。このために、上記デ
スケーリング装置を機端にできるだけ近い位置に設置し
て鋼片が機端通過後、遅くとも１時間以内に高圧水噴射
が行われるようにすることが必要である。１時間以上経
過してウスタイト層とファヤライト層が０．５mm以上に
成長してしまうと後工程での高圧水によるデスケーリン
グではスケールを完全に剥離することは難しい。
本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の実施例による鋼材（鋼片及び鋼板）の
搬送工程を示す概要図である。鋼片は連続鋳造装置１の
機端２を経て加熱炉３まで搬送され、熱間圧延装置４の
粗圧延機５および仕上圧延機６を通過する。前記機端２
と加熱炉３との間にはデスケーリング装置１０が設けら
れている。このデスケーリング装置１０において、10〜
200kg／cm2程度の高圧水を 搬送速度10〜50ｍ／minで移動する鋼片表裏の表面に、
ノズル角度35〜55゜程度でかつ20〜60／min程度の量
を噴射する。これにより鋼片表面のヘマタイト層、マグ
ネタイト層、ウスタイト層は完全になくなりファヤライ
ト層もほとんど除去される。その後加熱炉３までは空気
酸化でスケールが０．３mm程度（ほとんどがウスタイト
層）生成し、さらに加熱炉３での加熱酸化によりスケー
ルが発生するが、この場合、ファヤライト層の生成が少
なく、その結果ウスタイト中の空孔、ワレの発生が抑制
されるため、剥離性の良いスケールが大部分を占める。
そのため加熱炉３と粗圧延機５との間のデスケーリング
装置７により、スケールはほぼ完全に除去される。
搬送工程を示す概要図である。鋼片は連続鋳造装置１の
機端２を経て加熱炉３まで搬送され、熱間圧延装置４の
粗圧延機５および仕上圧延機６を通過する。前記機端２
と加熱炉３との間にはデスケーリング装置１０が設けら
れている。このデスケーリング装置１０において、10〜
200kg／cm2程度の高圧水を 搬送速度10〜50ｍ／minで移動する鋼片表裏の表面に、
ノズル角度35〜55゜程度でかつ20〜60／min程度の量
を噴射する。これにより鋼片表面のヘマタイト層、マグ
ネタイト層、ウスタイト層は完全になくなりファヤライ
ト層もほとんど除去される。その後加熱炉３までは空気
酸化でスケールが０．３mm程度（ほとんどがウスタイト
層）生成し、さらに加熱炉３での加熱酸化によりスケー
ルが発生するが、この場合、ファヤライト層の生成が少
なく、その結果ウスタイト中の空孔、ワレの発生が抑制
されるため、剥離性の良いスケールが大部分を占める。
そのため加熱炉３と粗圧延機５との間のデスケーリング
装置７により、スケールはほぼ完全に除去される。
その後鋼片は粗圧延機５及び仕上圧延機６で複数パス圧
延され、空気酸化によるスケールを０．２〜０．５mm程
度生じるが、デスケーリング装置８，９での高圧水噴射
によって完全に除去される。
延され、空気酸化によるスケールを０．２〜０．５mm程
度生じるが、デスケーリング装置８，９での高圧水噴射
によって完全に除去される。
第１表にデスケーリング装置７〜１０の一仕様を示す。
鋼片は厚板40〜60kクラスのもので、機端２での厚みは
240mm、幅が１〜２．２mであり、仕上圧延機６の出側で
板厚４〜 180mmの鋼板に減厚されるものとする。
鋼片は厚板40〜60kクラスのもので、機端２での厚みは
240mm、幅が１〜２．２mであり、仕上圧延機６の出側で
板厚４〜 180mmの鋼板に減厚されるものとする。
第４図は鋼材（鋼片及び鋼板）の表面温度分布を示す。
機端２と加熱炉３との間にデスケーリング装置１０を設
けると、高圧水噴射時に一時点に鋼片表面温度が約１０
℃低下するが、鋼片内部の保有熱によってすぐに復熱す
るため、温度降下はデスケーリング装置１０がない場合
とほとんど同じである。
機端２と加熱炉３との間にデスケーリング装置１０を設
けると、高圧水噴射時に一時点に鋼片表面温度が約１０
℃低下するが、鋼片内部の保有熱によってすぐに復熱す
るため、温度降下はデスケーリング装置１０がない場合
とほとんど同じである。
次に、上記仕様のデスケーリング装置１０によって通板
試験を行い、ショットブラスト処理後のスケール起因の
欠陥発生結果を、かかるデスケーリング装置を設置しな
い場合と比較して、第５図に示す（鋼片のＮ数：本発明
・213枚、比較例・249枚）。
試験を行い、ショットブラスト処理後のスケール起因の
欠陥発生結果を、かかるデスケーリング装置を設置しな
い場合と比較して、第５図に示す（鋼片のＮ数：本発明
・213枚、比較例・249枚）。
本発明によればスケール起因の欠陥発生機の比率が27.7
％から2.9％に大幅に改善されている。
％から2.9％に大幅に改善されている。
本発明は連続鋳造鋼片の製造直後において、剥離性の悪
いスケールが生長する前に完全にこれを除去するので、
後工程で発生したスケールも極めて除去し易くなり、こ
れによりスケール起因による欠陥発生が甚だしく減少す
る。従って、その工業的効果は甚大である。
いスケールが生長する前に完全にこれを除去するので、
後工程で発生したスケールも極めて除去し易くなり、こ
れによりスケール起因による欠陥発生が甚だしく減少す
る。従って、その工業的効果は甚大である。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の実施例による鋼材の搬送工程を示す概
略図、 第２図はスケール層の構造を示す概略断面図、 第３図はスケール層の厚さと経過時間との関係を示す
図、 第４図は本発明による鋼材表面温度推移を示す図、 第５図は本発明と従来法との比較を示す欠陥発生材の比
率を示す図である。 １…連続鋳造装置、 ２…連続鋳造装置の機端、 ３…加熱炉、 ４…熱間圧延装置、 ５…粗圧延機、 ６…仕上圧延機、 ７〜１０…デスケーリング装置。
略図、 第２図はスケール層の構造を示す概略断面図、 第３図はスケール層の厚さと経過時間との関係を示す
図、 第４図は本発明による鋼材表面温度推移を示す図、 第５図は本発明と従来法との比較を示す欠陥発生材の比
率を示す図である。 １…連続鋳造装置、 ２…連続鋳造装置の機端、 ３…加熱炉、 ４…熱間圧延装置、 ５…粗圧延機、 ６…仕上圧延機、 ７〜１０…デスケーリング装置。
フロントページの続き (72)発明者 長田 元宏 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 前田 弘志 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 山田 友教 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (56)参考文献 実開 昭62−61352（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭59−11362（ＪＰ，Ｂ２) 実公 昭52−56348（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (1)
- 【請求項１】連続鋳造設備で製造される鋼片を前記連続
鋳造設備の機端より加熱炉まで搬送する搬送ロール帯上
にデスケーリング装置を設置し、該デスケーリング装置
により吐出圧力10kg／cm2以上の高圧水を前記鋼片の表
面に噴射する ことを特徴とする連続鋳造鋼片の脱スケール方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271048A JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271048A JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121714A JPH02121714A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH069707B2 true JPH069707B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17494678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63271048A Expired - Lifetime JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069707B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100880148B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2009-01-23 | 에스엠에스 데마그 악티엔게젤샤프트 | 미니 밀의 롤러 단조로의 전방에서 슬래브를 세정하는장치 및 그 작업 방법 |
| CN104550279A (zh) * | 2014-11-26 | 2015-04-29 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种tmcp交货状态钢板的除鳞方法 |
| CN104550237A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-04-29 | 中冶南方工程技术有限公司 | 用于生产棒线材和型材的连铸-直接轧制装置及方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06269841A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面性状の良い熱延鋼板の製造方法 |
| IT1281442B1 (it) | 1995-10-27 | 1998-02-18 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione per nastri e lamiere e linea di laminazione che concretizza tale procedimento |
| DE19860570C1 (de) * | 1998-12-22 | 2000-10-05 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Erzeugung von runden Knüppeln |
| DE102005047936A1 (de) * | 2005-10-06 | 2007-04-12 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Brammen, Dünnbrammen, Profilen oder dergleichen |
| CN101181718B (zh) * | 2007-12-11 | 2010-06-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 薄板坯连铸连轧生产宽带钢的方法及其*** |
| CN104384209B (zh) * | 2014-12-03 | 2016-06-01 | 首钢总公司 | 一种消除机清条纹的方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5256348U (ja) * | 1975-10-21 | 1977-04-23 | ||
| JPS5911362A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-20 | Gosei Senriyou Gijutsu Kenkyu Kumiai | ポリエステル繊維用モノアゾ染料 |
| JPS6261352U (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP63271048A patent/JPH069707B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100880148B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2009-01-23 | 에스엠에스 데마그 악티엔게젤샤프트 | 미니 밀의 롤러 단조로의 전방에서 슬래브를 세정하는장치 및 그 작업 방법 |
| CN104550279A (zh) * | 2014-11-26 | 2015-04-29 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种tmcp交货状态钢板的除鳞方法 |
| CN104550237A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-04-29 | 中冶南方工程技术有限公司 | 用于生产棒线材和型材的连铸-直接轧制装置及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02121714A (ja) | 1990-05-09 |
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