JP5177081B2

JP5177081B2 - スクリュー圧縮機

Info

Publication number: JP5177081B2
Application number: JP2009132126A
Authority: JP
Inventors: 利一内田; 勇人清水; 裕敬亀谷; 隆史齋藤
Original assignee: Hitachi Plant Technologies Ltd
Current assignee: Hitachi Plant Technologies Ltd
Priority date: 2009-06-01
Filing date: 2009-06-01
Publication date: 2013-04-03
Anticipated expiration: 2029-06-01
Also published as: CN101900120A; CN101900120B; JP2010275995A

Description

本発明は、ロータ径方向外側に位置する吸入口と作動室に対しロータ軸方向のみを開口する吸込ポートとを連通する吸込流路を備えたスクリュー圧縮機に関する。

スクリュー圧縮機は、互いに噛合いながら回転する雄ロータ及び雌ロータと、これら雄ロータ及び雌ロータを収納するケーシングとを備えており、雄ロータ及び雌ロータの歯溝とケーシングの壁面とで複数の作動室が形成されている。そして、雄ロータ及び雌ロータの回転に伴い、作動室は、ロータ軸方向に移動するとともに、容積が拡大されてガスを吸込み（吸込行程）、その後、容積が縮小されてガスを圧縮し（圧縮行程）、圧縮ガスを吐出する（吐出行程）。このようなスクリュー圧縮機において、吸入口は、雄ロータ及び雌ロータの径方向外側に位置し、吸込ポートは、雄ロータ及び雌ロータの吸込側歯部端面の近傍に位置して、複数の吸込行程の作動室に対しロータ軸方向のみを開口しており、吸入口と吸込ポートを連通する吸込流路を備えたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。

特開平１１−４４２９９号公報（図１）

しかしながら、上記従来技術には以下のような課題が存在する。すなわち、雄ロータの歯数と雌ロータの歯数との組み合わせは、例えば３枚と４枚、４枚と５枚、４枚と６枚、５枚と６枚、又は６枚と８枚などであり、雄ロータの歯数が雌ロータの歯数に比べて１枚若しくは２枚少なくなっている。そのため、雄ロータの回転速度が雌ロータの回転速度に比べて大きくなり、雄ロータ側作動室（詳細には、雄ロータの歯溝内に形成された作動室）内のガス流速は雌ロータ側作動室（詳細には、雌ロータの歯溝内に形成された作動室）内のガス流速に比べて２０〜３０％速くなっている。ここで、吸込行程の作動室としては、雄ロータ及び雌ロータの噛合い側で互いに連通するものの吸込ポート側で互いに連通しない雄ロータ側作動室及び雌ロータ側作動室が存在する。このような吸込行程の雄ロータ側作動室と雌ロータ側作動室においては、吸込ガス流速に差が生じる。そして、吸込流路における吸入口近傍では、雄ロータ側作動室と雌ロータ側作動室による吸込ガス流速の偏りの影響が小さいものの、吸込ポート近傍では、その影響が生じて流れに乱れが生じる。そのため、吸込損失が大きくなっていた。

本発明は、上記事柄に鑑みてなされたものであり、その目的は、吸込損失を低減することができ、圧縮機効率を向上させることができるスクリュー圧縮機を提供することにある。

（１）上記目的を達成するために、本発明は、互いに噛み合うように回転する雄ロータ及び雌ロータと、前記雄ロータ及び前記雌ロータを収納して複数の作動室を形成するケーシングと、前記雄ロータ及び前記雌ロータの径方向外側に位置する吸入口と、前記雄ロータ及び前記雌ロータの吸込側歯部端面の近傍に位置して、複数の吸込行程の作動室に対しロータ軸方向のみを開口する吸込ポートと、前記吸入口と前記吸込ポートを連通する吸込流路とを備えたスクリュー圧縮機において、前記吸込流路は、前記雄ロータ及び前記雌ロータの吸込側歯部端面に対向する流路壁面に立設され、かつ前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向において、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間に前記雄ロータへの流れと前記雌ロータへの流れを隔てるように構成されて、前記吸込行程の作動室への流れを案内する案内羽根を有する。

このような本発明においては、吸込流路に案内羽根を設けることにより、雄ロータ側作動室と雌ロータ側作動室による吸込ガス流速の偏りを要因とした流れの乱れを抑制することができ（いわゆる整流効果）、吸込損失を低減することができる。その結果、圧縮機効率を向上させることができる。

（２）上記（１）において、好ましくは、前記吸込流路は、雄ロータ側の前記案内羽根を有しており、前記雄ロータ側の案内羽根は、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における雄ロータ側に下流側端部が位置するように延在する。

（３）上記（２）において、好ましくは、前記吸込流路は、雌ロータ側の前記案内羽根をさらに有しており、前記雌ロータ側の案内羽根は、前記雄ロータ側の案内羽根に対し離間するとともに、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における雌ロータ側に下流側端部が位置するように延在する。

（４）上記（３）において、好ましくは、前記吸込流路は、前記雄ロータ側の案内羽根の外側を流れる流路の断面積と前記雌ロータ側の案内羽根の外側を流れる流路の断面積との比が、前記雄ロータの回転速度と前記雌ロータの回転速度との逆比となるように形成する。

雄ロータの回転速度は、雌ロータの回転速度に比べて大きくなっている。そのため、雄ロータ側作動室は、雌ロータ側作動室に比べて、吸込ガス流速が速く、吸込ポート近傍での速度変化（言い換えれば、吸込流路側と作動室側との速度差）が大きくなっており、この速度変化が吸込損失の要因となる。そこで、本発明においては、雄ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積と雌ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積との比が、雄ロータの回転速度と前記雌ロータの回転速度との逆比となるように形成する。すなわち、雄ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積を小さくし、雌ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積を大きくする。これにより、例えば雄ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積と雌ロータ側案内羽根の外側を流れる流路の断面積を等しくした場合に比べ、雄ロータ側案内羽根の外側の流路における流速を速くすることができる。したがって、雄ロータ側作動室における吸込ポート近傍での速度変化を低減することができ、吸込損失をさらに低減することができる。その結果、圧縮機効率を向上させることができる。

（５）上記（１）〜（４）のいずれか１つにおいて、好ましくは、前記案内羽根は、流路幅方向外側に向かって凹状となるように曲線状に延在する。

本発明によれば、吸込損失を低減することができ、圧縮機効率を向上させることができる。

本発明の第１の実施形態におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図である。図１中のII−II矢視断面図である。図２中のIII−III矢視断面図である。図２中のIV−IV矢視断面図である。図２中のＶ−Ｖ矢視断面図である。本発明の第１の実施形態における雄ロータ及び雌ロータの構造を吸込ポートとともに表す雄ロータ及び雌ロータの斜視図である。本発明の第１の実施形態における雄ロータ及び雌ロータの吸込側歯部端面を表す側面図、並びに雄ロータ側及び雌ロータ側の作動室を吸込ポート及び吐出ポートとともに表す雄ロータ及び雌ロータの展開図である。本発明の第２の実施形態におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図である。本発明の一変形例におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図である。本発明の一変形例におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図である。

本発明の第１の実施形態を、図面を参照しつつ説明する。

図１は、本実施形態におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図であり、図２は、図１中のII−II矢視断面図である。図３は、図２中のIII−III矢視断面図であり、図４は、図２中のIV−IV矢視断面図であり、図５は、図２中のＶ−Ｖ矢視断面図である。なお、図１は、図３中のＩ−Ｉ矢視断面図に相当し、図２は、図３中のII−II矢視断面図に相当する。

これら図１〜図５において、スクリュー圧縮機は、例えばオイルフリータイプの（すなわち、作動室内を無給油状態で運転する）ものであって、互いに噛合いながら回転する雄ロータ１及び雌ロータ２と、これら雄ロータ１及び雌ロータ２を収納するケーシング３とを備えている。ケーシング３は吸込側ケーシング４、主ケーシング５、及び吐出側ケーシング６で構成されており、それらはボルト等で互いに締結固定されている。

主ケーシング５は、雄ロータ１及び雌ロータ２の歯部を収納する内壁（ボア壁）を有し、この内壁と雄ロータ1及び雌ロータ２の歯溝とで複数の作動室が形成されている。主ケーシング５には、雄ロータ１及び雌ロータ２の径方向外側（図１中下側）に位置する吸入口７が形成されている。また、吸込側ケーシング４及び主ケーシング５によって、雄ロータ１及び雌ロータ２の吸込側（図１中左側）歯部端面の近傍に位置し、複数の吸込行程の作動室に対しロータ軸方向のみ開口する吸込ポート８が形成されており、さらに吸入口７と吸込ポート８を連通する吸込流路９が形成されている。

また、主ケーシング５には、雄ロータ１及び雌ロータ２の径方向外側（図１中上側）に位置する吐出口１０と、雄ロータ１及び雌ロータ２の吐出側（図１中右側）歯部端面の近傍に位置して、吐出行程の作動室に対しロータ径方向及び軸方向を開口する吐出ポート１１と、吐出口１０と吐出ポート１１を連通する吐出流路１２とが形成されている。

雄ロータ１は、吸込側ケーシング４に設けられたラジアル軸受１３ａと主ケーシング５に設けられたラジアル軸受１４ａ及びスラスト軸受１５ａとで回転可能に支持されている。また、軸受１３ａより雄ロータ１の歯部側（図１及び図２中右側）には軸封装置１６ａが設けられ、軸受１４ａ，１５ａより雄ロータ１の歯部側（図１及び図２中左側）には軸封装置１７ａが設けられており、軸受１３ａ〜１５ａを潤滑する潤滑油が作動室に流入しないようになっている。

同様に、雌ロータ２は、吸込側ケーシング４に設けられたラジアル軸受１３ｂと主ケーシング５に設けられたラジアル軸受１４ｂ及びスラスト軸受１５ｂとで回転可能に支持されている。また、軸受１３ｂより雌ロータ２の歯部側（図１及び図２中右側）には軸封装置１６ｂが設けられ、軸受１４ｂ，１５ｂより雌ロータ２の歯部側（図１及び図２中左側）には軸封装置１７ｂが設けられており、軸受１３ｂ〜１５ｂを潤滑する潤滑油が作動室に流入しないようになっている。

雄ロータ１の吸込側軸部端部にはピニオン１８が取り付けられており、このピニオン１８は、図示しないモータの回転軸に接続されたプルギヤと噛合わされている。これにより、モータの回転動力が伝達されて雄ロータ１が回転するようになっている。また、雄ロータ１及び雌ロータ２の吐出側軸部端部には一対のタイミングギヤ１９ａ，１９ｂが設けられている。これにより、雄ロータ１及び雌ロータ２が非接触状態で同期回転するようになっている。

そして、雄ロータ１及び雌ロータ２の回転に伴い、作動室は、軸方向に移動するとともに、容積が拡大されて吸込ポート８を介しガスを吸込み（吸込行程）、容積がほぼ最大となって吸込ポート８が閉じられた後、容積が縮小されてガスを圧縮し（圧縮行程）、吐出ポート１１を介し圧縮ガスを吐出する（吐出行程）。このような作動室の詳細を、図６及び図７により説明する。

図６は、雄ロータ１及び雌ロータ２の構造を吸込ポート８とともに表す雄ロータ１及び雌ロータ２の斜視図である。図７（ａ）は、雄ロータ１及び雌ロータ２の吸込側歯部端面を表す側面図であり、図７（ｂ）は、雄ロータ１側及び雌ロータ２側の作動室を吸込ポート８及び吐出ポート１１とともに表す雄ロータ１及び雌ロータ２の展開図（詳細には、雄ロータ１及び雌ロータ２の歯部外周側を展開した図であり、図中の実線は歯先を示すもの）である。

これら図６、図７（ａ）、及び図７（ｂ）において、雄ロータ１は、４枚の歯２０ａ〜２０ｄを有し、雌ロータ２は、６枚の歯２１ａ〜２１ｆを有しており、吸込ポート８側にて雄ロータ１の歯２０ａが雌ロータ２の歯２１ｆ，２１ａの間の歯溝に噛合った状態を示している。

雄ロータ１側の作動室は、雄ロータ１の歯２０ａ，２０ｂの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吸込側の作動室２２ａと、雄ロータ１の歯２０ｂ，２０ｃの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吸込側の作動室２２ｂと、雄ロータ１の歯２０ｃ，２０ｄの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吸込側の作動室２２ｃと、雄ロータ１の歯２０ｄ，２０ａの間の歯溝に形成された作動室２２ｄと、雄ロータ１の歯２０ａ，２０ｂの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吐出側の作動室２２ｅと、雄ロータ１の歯２０ｂ，２０ｃの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吐出側の作動室２２ｆと、雄ロータ１の歯２０ｃ，２０ｄの間に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吐出側の作動室２２ｇとで構成されている。雄ロータ１側の作動室２２ａ，２２ｂ，２２ｃは、吸込ポート８を介し吸込流路９に連通してガスを吸い込み、雄ロータ１側の作動室２２ｆ，２２ｇは、吐出ポート１１を介し吐出流路１２に連通して圧縮ガスを吐出するようになっている。

雌ロータ２側の作動室は、雄ロータ２の歯２１ａ，２１ｂの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吸込側の作動室２３ａと、雌ロータ２の歯２１ｂ，２１ｃの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吸込側の作動室２３ｂと、雌ロータ１の歯２１ｃ，２１ｄの間の歯溝に形成された作動室２３ｃと、雌ロータ２の歯２１ｄ，２１ｅの間の歯溝に形成された作動室２３ｄと、雄ロータ１の歯２１ｅ，２１ｆの間の歯溝に形成された作動室２３ｅと、雄ロータ１の歯２１ｆ，２１ａの間の歯溝に形成された作動室２３ｆと、雄ロータ１の歯２１ａ，２１ｂの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吐出側の作動室２３ｇと、雄ロータ１の歯２１ｂ，２１ｃの間の歯溝に形成され雄ロータ１及び雌ロータ２の噛合いで区切られた吐出側の作動室２３ｈとで構成されている。雌ロータ２側の作動室２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、吸込ポート８を介し吸込流路９に連通してガスを吸い込み、雄ロータ２側の作動室２３ｇ，２３ｈは、吐出ポート１１を介し吐出流路１２に連通して圧縮ガスを吐出するようになっている。

雄ロータ１側の作動室２２ａ〜２２ｃにおける吸込ガス流速のロータ軸方向成分Ｖ_ＭＹと雌ロータ２側の作動室２３ａ〜２３ｃにおける吸込ガス流速のロータ軸方向成分Ｖ_ＦＹは、同じである。一方、雄ロータ１の回転速度が雌ロータ２の回転速度に比べて大きいため、雄ロータ１側の作動室２２ａ〜２２ｃにおける吸込ガス流速のロータ径方向成分Ｖ_ＭＸは雌ロータ２側の作動室２３ａ〜２３ｃにおける吸込ガス流速のロータ径方向成分Ｖ_ＦＸより大きくなる。したがって、雄ロータ１側の作動室２２ａ〜２２ｃにおける吸込ガス流速Ｖ_Ｍは、雌ロータ２側の作動室２３ａ〜２３ｃにおける吸込ガス流速Ｖ_Ｆより速くなる。そして、吸込流路９における吸入口７の近傍では、雄ロータ１側の作動室２２ａ〜２２ｃと雌ロータ側作動室２３ａ〜２３ｃによる吸込ガス流速の偏りの影響が小さいものの、吸込ポート８の近傍では、特に雄ロータ側の作動室２２ｂ，２２ｃと雌ロータ側作動室２３ｂ，２３ｃによる吸込ガス流速の偏りの影響を受けて、流れに乱れが生じやすくなっている。

そこで、本実施形態においては、前述の図１、図４、及び図５に示すように、吸込流路９は、雄ロータ１及び雌ロータ２の吸込側歯部端面に対向する流路壁面（詳細には、吸入側ケーシング４の端面）に立設された雄ロータ１側の案内羽根２４ａ及び雌ロータ２側の案内羽根２４ｂを有している。

雄ロータ１側の案内羽根２４ａは、雄ロータ１と雌ロータ２との軸心間方向（図５中上下方向）における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より雄ロータ１と雌ロータ２との軸心間方向における雄ロータ１側（図５中下側）に下流側端部が位置するように延在し、かつ流路幅方向外側（図５中下側）に向かって凹状となるように曲線状に延在している。言い換えれば、雄ロータ１の歯２０ｂ，２０ｃの間の歯底に向かって延在している。

雌ロータ２側の案内羽根２４ｂは、雄ロータ１側の案内羽根２４ａに対し離間するとともに、雄ロータ１と雌ロータ２との軸心間方向における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より雄ロータ１と雌ロータ２との軸心間方向における雌ロータ２側（図５中上側）に下流側端部が位置するように延在し、かつ流路幅方向外側（図５中上側）に向かって凹状となるように曲線状に延在している。言い換えれば、雌ロータ２の歯２１ｂ，２１ｃの間の歯底に向かって延在している。

そして、雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側を流れたガスは、主として雄ロータ１側の作動室２２ｂ，２２ｃへ案内されるようになっている。また、雌ロータ２側の案内羽根２４ｂの外側を流れたガスは、主として雌ロータ２側の作動室２３ｂ，２３ｃへ案内されるようになっている。また、雄ロータ１側の案内羽根２４ａと雌ロータ２側の案内羽根２４ｂとの間を流れたガスは、雄ロータ１側の作動室２２ａ及び雌ロータ２側の作動室２３ａへ案内されるようになっている。これにより、雄ロータ１側作動室と雌ロータ２側作動室による吸込ガス流速の偏りを要因とした流れの乱れを抑制することができ（いわゆる整流効果）、吸込損失を低減することができる。その結果、圧縮機効率を向上させることができる。

なお、上記第１の実施形態においては、吸込流路９は、雄ロータ１側の案内羽根２４ａ及び雌ロータ２側の案内羽根２４ｂを有する場合を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、雄ロータ１側作動室の吸込ガス流速が雌ロータ２側作動室の吸込ガス流速より速いことから、例えば雄ロータ１側の案内羽根２４ａのみとした場合でも、吸込損失を低減する効果を得ることができる。

本発明の第２の実施形態を図８により説明する。本実施形態は、雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側を流れる流路の断面積と雌ロータ２側の案内羽根２４ｂの外側を流れる流路の断面積とを異ならせた実施形態である。なお、上記第１の実施形態と同等の部分は同一の符号を付し、適宜説明を省略する。

図８は、本実施形態におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図であり、上記第１の実施形態における図５に相当する。

本実施形態では、吸込流路９は、雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側を流れる流路の断面積と雌ロータ２側の案内羽根２４ａの外側を流れる流路の断面積との比が、全体的に、雄ロータ１の回転速度と雌ロータ２の回転速度との逆比となるように形成している。すなわち、雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側を流れる流路の断面積Ｓ_Ｍを小さくし、雌ロータ２側の案内羽根２４ｂの外側を流れる流路の断面積Ｓ_Ｆを大きくする。これにより、例えば雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側を流れる流路の断面積と雌ロータ２側の案内羽根２４ｂの外側を流れる流路の断面積を等しくした場合に比べ、雄ロータ１側の案内羽根２４ａの外側の流路における流速を速くすることができる。したがって、雄ロータ１側作動室における吸込ポート８近傍での速度変化（言い換えれば、吸込流路側と作動室側との速度差）を低減することができ、吸込損失をさらに低減することができる。その結果、圧縮機効率を向上させることができる。

なお、上記第１及び第２の実施形態においては、雄ロータ１側の案内羽根２４ａ及び雌ロータ２側の案内羽根２４ｂは、流路断面幅方向外側に向かって凹状となるように曲線状に延在した場合を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、雄ロータ１側の案内羽根２４ａ及び雌ロータ２側の案内羽根２４ｂのうちの一方又は両方を直線状に延在するようにしてもよい。このような変形例を図９及び図１０により説明する。なお、本変形例において、上記第１の実施形態と同等の部分は、同一の符号を付し、適宜説明を省略する。

図９及び図１０は、本変形例におけるスクリュー圧縮機の構造を表す断面図であり、上記第１の実施形態における図４及び図５に相当する。

本変形例では、吸入口７は、雄ロータ１と雌ロータ２との軸心間方向に対して雌ロータ２側（図中上側）に約４５度傾けた方向に開口している。そして、雄ロータ１側の案内羽根２４ａは、ほぼ直線状に延在している。このような変形例においても、上記第１の実施形態と同様、吸込損失を低減することができ、圧縮機効率を向上させることができる。

１雄ロータ
２雌ロータ
３ケーシング
７吸入口
８吸込ポート
９吸込流路
２４ａ雄ロータ側の案内羽根
２４ｂ雌ロータ側の案内羽根

Claims

互いに噛み合うように回転する雄ロータ及び雌ロータと、前記雄ロータ及び前記雌ロータを収納して複数の作動室を形成するケーシングと、前記雄ロータ及び前記雌ロータの径方向外側に位置する吸入口と、前記雄ロータ及び前記雌ロータの吸込側歯部端面の近傍に位置して、複数の吸込行程の作動室に対しロータ軸方向のみを開口する吸込ポートと、前記吸入口と前記吸込ポートを連通する吸込流路とを備えたスクリュー圧縮機において、
前記吸込流路は、
前記雄ロータ及び前記雌ロータの吸込側歯部端面に対向する流路壁面に立設され、かつ前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向において、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間に前記雄ロータへの流れと前記雌ロータへの流れを隔てるように構成されて、前記吸込行程の作動室への流れを案内する案内羽根を有することを特徴とするスクリュー圧縮機。
請求項１記載のスクリュー圧縮機において、前記吸込流路は、雄ロータ側の前記案内羽根を有しており、前記雄ロータ側の案内羽根は、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における雄ロータ側に下流側端部が位置するように延在したことを特徴とするスクリュー圧縮機。
請求項２記載のスクリュー圧縮機において、前記吸込流路は、雌ロータ側の前記案内羽根をさらに有しており、前記雌ロータ側の案内羽根は、前記雄ロータ側の案内羽根に対し離間するとともに、前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における中央部に上流側端部が位置し、この上流側端部より前記雄ロータと前記雌ロータとの軸心間方向における雌ロータ側に下流側端部が位置するように延在したことを特徴とするスクリュー圧縮機。
請求項３記載のスクリュー圧縮機において、前記吸込流路は、前記雄ロータ側の案内羽根の外側を流れる流路の断面積と前記雌ロータ側の案内羽根の外側を流れる流路の断面積との比が、前記雄ロータの回転速度と前記雌ロータの回転速度との逆比となるように形成したことを特徴とするスクリュー圧縮機。
請求項１〜４のいずれか１項記載のスクリュー圧縮機において、前記案内羽根は、流路幅方向外側に向かって凹状となるように曲線状に延在したことを特徴とするスクリュー圧縮機。