JP5162954B2 - 高強度非磁性ステンレス鋼、並びに、高強度非磁性ステンレス鋼部品及びその製造方法 - Google Patents
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Description
従来、これらの用途には、13Cr−18Mn−0.5Mo−2Ni−0.3N、16.5Cr−16Mn−1Mo−1.3Ni−0.5Cu−0.4Nなどの高Mn系非磁性ステンレス鋼が用いられてきた。また、非磁性に加えて、耐食性、応力腐食割れ、強度、靱性等が改良された各種の非磁性ステンレス鋼も開発されている。
同文献には、このような組成にすることによって、強度を損なうことなく、靱性及び耐食性が向上する点が記載されている。
同文献には、REMを添加することによって、靱性の低下が改善される点が記載されている。
同文献には、CrとMnの複合添加によりNの溶解度を増加させることができる点、並びに、Nを固溶させることによって極低温における耐力及び靱性が向上する点が記載されている。
同文献には、熱間鍛造後、1000℃以上の温度で加工率10%以上の加工を行うと、結晶粒が微細化する点、及び、引き続き600〜1000℃で加工率10%以上の加工を行うと、結晶粒の微細化と炭窒化物の微細析出を図ることができる点が記載されている。
同文献には、合金元素を最適化することによって、非磁性で高強度、高耐食部材が得られる点が記載されている。
同文献には、合金元素を最適化することによって、Coを添加することなく、耐摩耗性、及び耐食性を向上させることができる点が記載されている。
さらに、一般に、材料が高強度化するに伴い、加工性も低下する。しかしながら、各種部品の製造コストを低減するためには、高い特性を維持したまま、加工性を向上させる必要がある。
0.01≦C≦0.06mass%、
0.10≦Si≦0.50mass%、
20.5≦Mn≦24.5mass%、
P≦0.040mass%、
S≦0.010mass%、
3.1≦Ni≦6.0mass%、
0.10≦Cu≦0.80mass%、
20.5≦Cr≦24.5mass%、
0.10≦Mo≦1.50mass%、
0.0010≦B≦0.0050mass%、
O≦0.010mass%、
0.65≦N≦0.90mass%、及び、
0.001≦Al≦0.10mass%
を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
次の(1)〜(4)式を満たすことを要旨とする。
≪P.I≫=[Cr]+3.3×[Mo]+16×[N]≧30 ・・・(1)
{Ni}/{Cr}≧0.15 ・・・(2)
但し、{Ni}=[Ni]+[Cu]+[N]、{Cr}=[Cr]+[Mo]
2.0≦[Ni]/[Mo]≦30.0 ・・・(3)
[C]×1000/[Cr]≦2.5 ・・・(4)
さらに、本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼部品の製造方法は、本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼を、表面温度が500〜900℃で、かつ減面率が15〜60%の仕上げ加工を施すことを要旨とする。
一方、N含有量を増加させることにより、オーステナイト単相組織を得ることが難しくなり、熱間加工性も低下する。しかしながら、本発明においては、Cr量及びMn量を増加すると同時に、Ni量及びB量を最適化したので、高強度、高耐食性、及び非磁性を維持しながら、熱間加工性を向上させることができる。
本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼は、以下のような元素を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる。成分元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
Cは、オーステナイト形成元素として不可欠であり、強度に寄与する。そのためには、C含有量は、0.01mass%以上が好ましい。C含有量は、さらに好ましくは、0.03mass%以上である。
一方、C含有量が過剰になると、粗大な炭化物が晶出し、加工性及び耐食性が劣化する。従って、C含有量は、0.06mass%以下が好ましい。C含有量は、さらに好ましくは、0.05mass%以下である。
Siは、鋼の脱酸剤として添加される。十分な脱酸効果を得るためには、Si含有量は、0.10mass%以上が好ましい。Si含有量は、さらに好ましくは、0.20mass%以上である。
一方、Si含有量が過剰になると、靱性の低下を招き、鋼の熱間加工性を低下させる。従って、Si含有量は、0.50mass%以下が好ましい。Si含有量は、さらに好ましくは、0.40mass%以下である。
Mnは、鋼の脱酸剤として作用するだけでなく、N固溶量を増加させる作用がある。必要なN固溶量を確保するためには、Mn含有量は、20.5mass%以上が好ましい。Mn含有量は、さらに好ましくは、21.0mass%以上である。
一方、Mn含有量が過剰になると、耐食性を劣化させる。従って、Mn含有量は、24.5mass%以下が好ましい。Mn含有量は、さらに好ましくは、23.0mass%以下である。
Pは、粒界に偏析し、粒界腐食感受性を高めるほか、靱性の低下を招く。そのため、P含有量は、低い方が望ましい。一方、必要以上の低減は、コストの上昇を招く。従って、P含有量は、0.040mass%以下が好ましい。P含有量は、さらに好ましくは、0.030mass%以下である。
Sは、熱間加工性を低下させる。従って、S含有量は、0.010mass%以下が好ましい。製造コストとの兼ね合いであるが、S含有量は、好ましくは、0.005mass%以下である。
Niは、耐食性、特に還元性酸環境中での耐食性を向上させるのに有効である。また、Ni添加によって、固溶加熱処理時にオーステナイト単相組織が得られる。このような効果を得るためには、Ni含有量は、3.1mass%以上が好ましい。Ni含有量は、さらに好ましくは、3.5mass%以上である。
一方、Ni含有量が過剰になると、コストの上昇を招く。従って、Ni含有量は、6.0mass%以下である。Ni含有量は、さらに好ましくは、5.0mass%以下である。
Cuは、耐食性、特に還元性酸環境中の耐食性を向上させるために有効である。また、オーステナイト単相組織を得るためにも有効である。このような効果を得るためには、Cu含有量は、0.10mass%以上が好ましい。
一方、Cu含有量が過剰になると、熱間加工性を低下させる。従って、Cu含有量は、0.80mass%以下が好ましい。
Crは、耐食性を確保する上で必須の元素であり、かつ、N固溶量を確保する作用がある。このような効果を得るためには、Cr含有量は、20.5mass%以上が好ましい。Cr含有量は、さらに好ましくは、21.0mass%以上である。
一方、Cr含有量が過剰になると、熱間加工性を害するとともに、靱性の低下を招く。従って、Cr含有量は、24.5mass%以下が好ましい。Cr含有量は、さらに好ましくは、23.0mass%以下である。
Moは、必要な耐食性が得られ、強度をより向上させることができる。このような効果を得るためには、Mo含有量は、0.10mass%以上が好ましい。Mo含有量は、さらに好ましくは、0.50mass%以上である。
一方、Mo含有量が過剰になると、熱間加工性を害するほか、コストの上昇を招く。従って、Mo含有量は、1.50mass%以下である。Mo含有量は、さらに好ましくは、1.0mass%以下である。
Bは、鋼の熱間加工性を向上させるのに有効な元素である。従って、B含有量は、0.0010mass%以上が好ましい。
一方、B含有量が過剰になると、BNなどの窒化物を形成し、加工性を低下させる。従って、B含有量は、0.0050mass%以下が好ましい。B含有量は、さらに好ましくは、0.0030mass%以下である。
Oは、冷間加工性や疲労特性などに対して有害な酸化物を形成することから、極力低く抑制すべきである。そのためには、O含有量は、0.010mass%以下が好ましい。製造コストとの兼ね合いであるが、O含有量は、さらに好ましくは、0.007mass%以下、さらに好ましくは、0.005mass%以下である。
Nは、非磁性、高強度、及び良好な耐食性を得るために添加される。このような効果を得るためには、N含有量は、0.65mass%以上が好ましい。N含有量は、さらに好ましくは、0.70mass%以上である。
一方、N含有量が過剰になると、Nブローを発生させる。従って、N含有量は、0.90mass%以下が好ましい。N含有量は、さらに好ましくは、0.80mass%以下である。
(A) ≪P.I≫
≪P.I≫は、耐食性の指標であり、次の(1)式を満たしている必要がある。≪P.I≫が大きいほど、耐食性が良好であることを示す。
≪P.I≫=[Cr]+3.3×[Mo]+16×[N]≧30 ・・・(1)
十分な耐食性を得るためには、≪P.I≫は、30以上が好ましい。より厳しい環境下においても使用できるようにするためには、≪P.I≫は、35以上が好ましい。
{Ni}/{Cr}は、オーステナイト相の安定性の指標であり、次の(2)式を満たしている必要がある。{Ni}/{Cr}が大きいほど、オーステナイトの安定性が高いことを示す。なお、{Ni}は、Ni当量を表し、{Cr}は、Cr当量を表す。
{Ni}/{Cr}≧0.15 ・・・(2)
但し、{Ni}=[Ni]+[Cu]+[N]、{Cr}=[Cr]+[Mo]
本発明においては、耐食性を十分確保するためにCr、Moを添加するが、それに伴いオーステナイト相の安定性が低下する。従って、オーステナイト相の安定化を図るためには、それに見合うだけの{Ni}を増加させれば良い。オーステナイト相を安定化させるためには、{Ni}/{Cr}は、0.15以上が好ましい。{Ni}/{Cr}は、さらに好ましくは、0.20以上である。
[Ni]/[Mo]は、オーステナイト相の安定性、耐食性等のバランスを表す尺度であり、次の(3)式を満たしている必要がある。
2.0≦[Ni]/[Mo]≦30.0 ・・・(3)
Niは、オーステナイト相の安定性に必要な元素であり、Moは、耐食性に必要な元素である。Ni含有量が過剰になると、温間加工での加工硬化度を低下させ、強度減少を招く。一方、Ni含有量が少なすぎると、オーステナイト相が不安定となる。
また、Mo含有量が過剰になると、σ相形成による脆化を招く。一方、Mo含有量が少なすぎると、十分な耐食性が得られない。
以上のことから、[Ni]/[Mo]は、2.0〜30.0が好ましい。[Ni]/[Mo]は、さらに好ましくは、3.0〜15.0である。
[C]×1000/[Cr]は、耐食性の指標を表し、次の(4)式を満たしている必要がある。[C]×1000/[Cr]が小さいほど、耐食性が良好であることを示す。
[C]×1000/[Cr]≦2.5 ・・・(4)
Cは、Crと結合して炭化物を形成し、マトリックス中のCr含有量を減少させ、耐食性の劣化を招く。良好な耐食性を維持するためには、[C]×1000/[Cr]は、2.5以下が好ましい。[C]×1000/[Cr]は、さらに好ましくは、2.0以下である。
(13) 0.01≦(Nb、V、W、Ta、Hf)≦2.0mass%。
Nb、V、W、Ta、及びHfの添加は、炭化物又は炭窒化物を形成し、鋼の結晶粒を微細化し、靱性を高める効果がある。このような効果を得るためには、Nb、V、W、Ta、Hfのいずれか1種又は2種以上の元素の含有量は、0.01mass%以上が好ましい。
一方、これらの元素の含有量が過剰になると、コスト上昇を招く。従って、これらの元素の含有量は、2.0mass%以下が好ましい。これらの元素の含有量は、さらに好ましくは、1.0mass%以下である。
Ca、Mg、及びREMは、鋼の熱間加工性を向上させるのに有効な元素である。このような効果を得るためには、Ca、Mg、REMのいずれか1種又は2種以上の元素の含有量は、0.0001mass%以上が好ましい。これらの元素の含有量は、さらに好ましくは、0.0050mass%以上である。
一方、これらの元素の含有量が過剰になると、効果が飽和し、逆に熱間加工性を低下させる。従って、これらの元素の含有量は、0.0100mass%以下が好ましい。これらの元素の含有量は、さらに好ましくは、0.0050mass%以下である。
Alは、強力な脱酸元素であり、Oを極力低減するために、必要に応じて添加する。このような効果を得るためには、Al含有量は、0.001mass%以上が好ましい。
一方、Al含有量が過剰になると、熱間加工性を劣化させる。従って、Al含有量は、0.10mass%以下が好ましい。Al含有量は、さらに好ましくは、0.050mass%以下、さらに好ましくは、0.010mass%以下である。
Coは、オーステナイト単相組織を得るために有効である。また、固溶強化による高強度化が図れ、弾性率、剛性率を上昇させる作用があるので、必要に応じて添加しても良い。このような効果を得るためには、Co含有量は、0.01mass%以上である。
一方、Co含有量が過剰になると、コストの大幅な上昇を招く。従って、Co含有量は、2.0mass%以下が好ましい。Co含有量は、さらに好ましくは、0.5mass%以下である。
本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼部品は、本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼を用いたことを特徴とする。本発明が適用可能な部品としては、具体的には、石油掘削用のドリルカラー、ばね、VTR用のガイドピン、モータ用のシャフト、ボルト、ネジなどがある。
一般に、仕上げ加工時の鋼材の表面温度が低すぎると、変形抵抗が大きくなり、加工が困難となる。従って、表面温度は、500℃以上が好ましい。
一方、表面温度が高すぎると、加工中に歪みの開放が起こり、高い強度が得られない。従って、表面温度は、900℃以下が好ましい。
また、仕上げ加工時の減面率が低すぎると、加工硬化が不十分となる。従って、減面率は、15%以上が好ましい。
一方、減面率が高すぎると、変形抵抗が大きくなり、加工が困難となる。従って、減面率は、60%以下が好ましい。
本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼は、従来の材料に比べて、Cr量及びMn量を増加させたので、N含有量を増加させることができる。そのため、従来の材料に比べて、高強度が得られる。
一方、N含有量を増加させることにより、オーステナイト単相組織を得ることが難しくなり、熱間加工性も低下する。しかしながら、本発明においては、Cr量及びMn量を増加すると同時に、Ni量及びB量を最適化したので、高強度、高耐食性、及び非磁性を維持しながら、熱間加工性を向上させることができる。
さらに、本発明に係る高強度非磁性ステンレス鋼を用いて部品を製造する場合において、特定の条件下で仕上げ加工を行うと、加工硬化により高強度を図ることができる。
[1. 試料の作製]
表1及び表2に示す化学成分を有する50kg鋼塊を高周波誘導炉にて溶製し、熱間鍛造加工にて直径20mmの棒材を作製した。さらに、1050〜1150℃での溶体化処理を行った。その後、700℃又は900℃において、30%の減面率の温間押出加工を実施した。
温間押出材を各種試験片に加工し、以下の試験を行った。
(1) 引張強さ、0.2%耐力、及び弾性率
引張強さ、0.2%耐力、及び弾性率は、JIS4号試験片を用いて、JIS−Z2241に準拠して、それぞれ、引張荷重を加えた際の破断応力、0.2%の歪みが生じたときの応力、及び弾性領域内での傾き(弾性率)として求めた。
(2) 衝撃値
衝撃試験は、JIS4号2mmVノッチ試験片を用いて、JIS−Z2242に準拠して試験を行った。
(3) 透磁率
透磁率は、外部磁界を200[Oe]とし、VSM法に従って測定した。
(4) 耐食性
耐食性は、JIS−G0575(硫酸−硫酸銅腐食曲げ試験)に準拠し、硫酸−硫酸銅腐食液の中に20mm×70mm×5mmtの板状の試験片を浸漬させて曲げ試験を行った。曲げ角度は、150°とした。この結果、割れないものを「○」、割れが発生したものを「×」とした。
(5) 製造性
鋼塊時点での窒素ブローの有無を調査した。
また、熱間高速引張試験の1000℃での絞りを測定し、絞りが60%以上であるものを良好な加工性を有すると判断し、「○」と判定した。
表3及び表4に、試験結果を示す。
比較例1は、N量が過剰であるために、Nブローが発生した。比較例2は、N量が少ないために、強度が低く、透磁率も高い。比較例3は、Crが過剰であるために、透磁率が高く、耐食性も低い。比較例4は、Cr量が少ないために、Nブローが発生した。比較例5は、B量が過剰であるために、透磁率が高く、熱間加工性も悪い。比較例6は、Bが添加されておらず、{Ni}/{Cr}が低いために、透磁率が高く、熱間加工性も悪い。比較例7、8は、[C]×1000/[Cr]が高いために、強度が低く、耐食性も悪い。比較例9は、N量が少なく、P.Iが低いために、強度が低く、耐食性も低い。
これに対し、実施例1〜3、実施例5〜12、実施例14、実施例16〜17、実施例19〜20、実施例22〜26は、成分元素が最適化されているために、高強度、高耐食性、及び非磁性を維持しながら、良好な熱間加工性が得られた。
Claims (7)
- 0.01≦C≦0.06mass%、
0.10≦Si≦0.50mass%、
20.5≦Mn≦24.5mass%、
P≦0.040mass%、
S≦0.010mass%、
3.1≦Ni≦6.0mass%、
0.10≦Cu≦0.80mass%、
20.5≦Cr≦24.5mass%、
0.10≦Mo≦1.50mass%、
0.0010≦B≦0.0050mass%、
O≦0.010mass%、
0.65≦N≦0.90mass%、及び、
0.001≦Al≦0.10mass%
を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
次の(1)〜(4)式を満たす高強度非磁性ステンレス鋼。
≪P.I≫=[Cr]+3.3×[Mo]+16×[N]≧30 ・・・(1)
{Ni}/{Cr}≧0.15 ・・・(2)
但し、{Ni}=[Ni]+[Cu]+[N]、{Cr}=[Cr]+[Mo]
2.0≦[Ni]/[Mo]≦30.0 ・・・(3)
[C]×1000/[Cr]≦2.5 ・・・(4) - さらに、Nb、V、W、Ta、Hfのいずれか1種又は2種以上を0.01〜2.0mass%含む請求項1に記載の高強度非磁性ステンレス鋼。
- さらに、Ca、Mg、REMのいずれか1種又は2種以上を0.0001〜0.0100mass%含む請求項1又は2に記載の高強度非磁性ステンレス鋼。
- さらに、Coを0.01〜2.0mass%含む請求項1から3までのいずれかに記載の高強度非磁性ステンレス鋼。
- 請求項1から4までのいずれかに記載の高強度非磁性ステンレス鋼を用いた高強度非磁性ステンレス鋼部品。
- ドリルカラー、ばね、シャフト、ボルト、又はネジとして用いられる請求項5に記載の高強度非磁性ステンレス鋼部品。
- 請求項1から4までのいずれかに記載の高強度非磁性ステンレス鋼を、表面温度が500〜900℃で、かつ減面率が15〜60%の仕上げ加工を施す高強度非磁性ステンレス鋼部品の製造方法。
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