JPS60238453A - 駆動用非磁性金属ベルトおよびその製造方法 - Google Patents
駆動用非磁性金属ベルトおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPS60238453A JPS60238453A JP9460584A JP9460584A JPS60238453A JP S60238453 A JPS60238453 A JP S60238453A JP 9460584 A JP9460584 A JP 9460584A JP 9460584 A JP9460584 A JP 9460584A JP S60238453 A JPS60238453 A JP S60238453A
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- Japan
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- belt
- driving
- strength
- metal belt
- steel
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は優れた強度と大きな熱膨張係数を有するととも
に、耐食性も優れた駆動用非磁性金属ベルト及びその製
造方法(=関する。
に、耐食性も優れた駆動用非磁性金属ベルト及びその製
造方法(=関する。
〔発明の技術的背景およびその問題点〕フロッピーディ
スクドライブやハードディスクドライブの磁気ヘッドの
移動はステップモータのlIh含を駆動用金属ベルトを
介して行なっておシ、二の駆動用金属ベルト(二は高強
度な材料が要求される。またこの駆動用金属ベルトは1
00ミクロン以下、一般には30〜70ミクロンと非常
(二薄い板材で構成されることから耐食性(二優れたも
のであることも必要である。
スクドライブやハードディスクドライブの磁気ヘッドの
移動はステップモータのlIh含を駆動用金属ベルトを
介して行なっておシ、二の駆動用金属ベルト(二は高強
度な材料が要求される。またこの駆動用金属ベルトは1
00ミクロン以下、一般には30〜70ミクロンと非常
(二薄い板材で構成されることから耐食性(二優れたも
のであることも必要である。
更3二駆#機構の各種部材や磁気ヘッド支持体等の部材
との熱膨張係数の整合の観点から、熱膨張係数は一般の
フェライト系鋼やマルテンサイト系d /7’% 11
−− IQ %/ tn−6t−h 本省 φ+ m
J? 、rl m L jr k r l、7なお、ス
テップモータからの漏洩磁気の観点からは透磁率の少さ
い方が今後のトラック密度や線密度の向上(−有利で、
透磁率の小さいことが望まれている。
との熱膨張係数の整合の観点から、熱膨張係数は一般の
フェライト系鋼やマルテンサイト系d /7’% 11
−− IQ %/ tn−6t−h 本省 φ+ m
J? 、rl m L jr k r l、7なお、ス
テップモータからの漏洩磁気の観点からは透磁率の少さ
い方が今後のトラック密度や線密度の向上(−有利で、
透磁率の小さいことが望まれている。
ところで、現在この駆動用金属ベルトは5US304冷
間圧延材や炭素0.1−以下、硅累l〜1.5俤、マン
ガン1〜1.5%、クロム16〜19%、ニッケル7〜
9%、モリブデン0.5〜1% 、残部鉄より成る鋼の
冷間圧延材で構成されているが、前者は強度刀S低く長
期間の使用が困難であり、また後者は強度は高いが加工
向起マルテンサイトが多いため、熱膨張係数が11〜1
2 X 10=と小さい事、また耐食性が十分でない事
、透磁率が大きい事などそれぞれ不都合な点を有してい
る。
間圧延材や炭素0.1−以下、硅累l〜1.5俤、マン
ガン1〜1.5%、クロム16〜19%、ニッケル7〜
9%、モリブデン0.5〜1% 、残部鉄より成る鋼の
冷間圧延材で構成されているが、前者は強度刀S低く長
期間の使用が困難であり、また後者は強度は高いが加工
向起マルテンサイトが多いため、熱膨張係数が11〜1
2 X 10=と小さい事、また耐食性が十分でない事
、透磁率が大きい事などそれぞれ不都合な点を有してい
る。
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、強度が高く、
耐食性にも優れ、さら(二熱膨張係数がフェライト系や
マルテンサイト系鋼などの11〜12×10−6よルも
高いととも(;透磁率も小さい、磁気記録再生用機器類
(二好適な駆動用非磁性金属ベルト〔発明の概要〕 本発明は高マンガンステンレス鋼の化学組成、加工、組
織熱処理など(二ついて広範な実験検討を行なった結果
、特定の組成範囲の合金を特定の工程で製造すると、優
れた強度と耐食性を有するととも(二熱膨張係数も大き
く、また透磁率の小さな磁気記録、再生機用として好適
な駆動用金属ベルトが得られることを見い出したことに
よる。
耐食性にも優れ、さら(二熱膨張係数がフェライト系や
マルテンサイト系鋼などの11〜12×10−6よルも
高いととも(;透磁率も小さい、磁気記録再生用機器類
(二好適な駆動用非磁性金属ベルト〔発明の概要〕 本発明は高マンガンステンレス鋼の化学組成、加工、組
織熱処理など(二ついて広範な実験検討を行なった結果
、特定の組成範囲の合金を特定の工程で製造すると、優
れた強度と耐食性を有するととも(二熱膨張係数も大き
く、また透磁率の小さな磁気記録、再生機用として好適
な駆動用金属ベルトが得られることを見い出したことに
よる。
すなわち、本発明は重量パーセントで炭素0.3−以下
、窒素0.2〜1.0チ、炭素と蛋素の和が0.4チ以
上、クロム10〜30%、マンガン10〜30チ残部鉄
および付随的不純物より成る鋼で構成された駆動用非磁
性金属ベルトであシ、また上記鋼を950〜1200’
Cで溶体化処理する工程と、次いで冷間あるいは温間で
圧延加工し板材とする工程と、エツチングあるいはプレ
ス加工によシ駆動用金属ベルトに成形する工程とを具備
し、さらに必要(=応じ前記成形する工程の少なくとも
前あるいは後(:100〜650℃で時効処理する工程
とを具備することを特徴としたIiAM用非磁性金属ベ
ルトの製造方、ノくで・ろる。
、窒素0.2〜1.0チ、炭素と蛋素の和が0.4チ以
上、クロム10〜30%、マンガン10〜30チ残部鉄
および付随的不純物より成る鋼で構成された駆動用非磁
性金属ベルトであシ、また上記鋼を950〜1200’
Cで溶体化処理する工程と、次いで冷間あるいは温間で
圧延加工し板材とする工程と、エツチングあるいはプレ
ス加工によシ駆動用金属ベルトに成形する工程とを具備
し、さらに必要(=応じ前記成形する工程の少なくとも
前あるいは後(:100〜650℃で時効処理する工程
とを具備することを特徴としたIiAM用非磁性金属ベ
ルトの製造方、ノくで・ろる。
ここで本発明に係る駆動用金属ベルトの製造方法の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
炭素は強度の向上とオーステナイトの安定化に必要な元
素′であるが、多量の含有は耐食性を悪くし、特(二本
発明に係る駆動用非磁性金属ベルトは非常1:薄い板で
構成されることから耐食性が悪いと腐食部分を起点とし
て切断するので、その含有量は0.3%以下、望ましく
は0.2%以下、更)二望ましくはQ、I膏以下が良い
。
素′であるが、多量の含有は耐食性を悪くし、特(二本
発明に係る駆動用非磁性金属ベルトは非常1:薄い板で
構成されることから耐食性が悪いと腐食部分を起点とし
て切断するので、その含有量は0.3%以下、望ましく
は0.2%以下、更)二望ましくはQ、I膏以下が良い
。
菫素は強度の同上とオー−テナイトの安定化に必要な元
素で少なくとも0.2%は必要である。しかし多量の添
加はピンホールやブローホールの発生原因(二なること
、加工性を悪くすることから1.0チまでとした。なお
望ましくは0.3〜0.7%が良い。
素で少なくとも0.2%は必要である。しかし多量の添
加はピンホールやブローホールの発生原因(二なること
、加工性を悪くすることから1.0チまでとした。なお
望ましくは0.3〜0.7%が良い。
また炭素と窒素の和が0.4%以上とした理由はそれ未
満の含有量ではフェライト系あるいはマルないこと(:
よシ、望ましくは0.51以上がよい。
満の含有量ではフェライト系あるいはマルないこと(:
よシ、望ましくは0.51以上がよい。
クロムは強度および耐食性の向上、オー−ステナイトの
安定化(=必要な元素で、少なくとも10%は必要で、
望ましくは16%以上がよい。しかし、多量の含有は加
工性を悪くするので:30%までとした。
安定化(=必要な元素で、少なくとも10%は必要で、
望ましくは16%以上がよい。しかし、多量の含有は加
工性を悪くするので:30%までとした。
マンガンは加工硬化(二よる強度の同上、オーステナイ
トの安定化(=必要な元素で、少なくとも10%は必要
である。しかし多量の含有は加工性を悪くするので30
%までとした。なお望ましくは15〜22チが良い。
トの安定化(=必要な元素で、少なくとも10%は必要
である。しかし多量の含有は加工性を悪くするので30
%までとした。なお望ましくは15〜22チが良い。
なお、本発明シー係る駆動用非磁性金属ベルトを構成す
る鋼を溶解する際(:脱酸剤として少量のStを添加す
ることはさしつかえなく、またオーステナイトの安定化
のためl−Ni −? Cuの少量を添加することもさ
しつかえない。
る鋼を溶解する際(:脱酸剤として少量のStを添加す
ることはさしつかえなく、またオーステナイトの安定化
のためl−Ni −? Cuの少量を添加することもさ
しつかえない。
また、漏洩磁気の観点から非磁性を必要とする場合には
金属組織を実質的にマルテンサイトを含まないよう(ニ
すればよい。
金属組織を実質的にマルテンサイトを含まないよう(ニ
すればよい。
次に溶体化処理は本発明に係るg動用非磁性金少なくと
も950℃以上が必要で、望ましくは1000゛C以上
が良い。しかし、温度が高すぎると結晶粒の粗大化など
機械的性質に好ましくなくなることから、上限を120
0℃までとしたが望ましい温度としては1150℃がよ
い。なお、溶体化処理(二おける冷却は速い方が望まし
く、強制空冷や油冷、水冷などを適用すればよい。
も950℃以上が必要で、望ましくは1000゛C以上
が良い。しかし、温度が高すぎると結晶粒の粗大化など
機械的性質に好ましくなくなることから、上限を120
0℃までとしたが望ましい温度としては1150℃がよ
い。なお、溶体化処理(二おける冷却は速い方が望まし
く、強制空冷や油冷、水冷などを適用すればよい。
又時効処理は引張強さ等を向上させるの(二有効であり
、100℃未満ではその効果が小さく、また650℃ケ
超えるとその効果がなくなる。なお実用上は200’C
〜550℃、更(−望ましくは450℃〜550℃とす
る。
、100℃未満ではその効果が小さく、また650℃ケ
超えるとその効果がなくなる。なお実用上は200’C
〜550℃、更(−望ましくは450℃〜550℃とす
る。
冷間あるいは温間ての加工は本発明(−係る駆動用金属
ベルトの強度を向上させるため(二必”要な工程で、加
工率が大きい8望ましく強度が向上する。
ベルトの強度を向上させるため(二必”要な工程で、加
工率が大きい8望ましく強度が向上する。
この加工率は望ましくは20チ以上が良い。
なお上限としては加工率100チはあり得ないので、加
工率は100%未満であるが工業的に望ましい範囲とし
ては30〜80饅が良い。
工率は100%未満であるが工業的に望ましい範囲とし
ては30〜80饅が良い。
4炉で溶解鋳造してインゴットを得た。その後、このイ
ンゴットを熱間鍛造、熱間圧延したのち、1100°C
t=加熱後急冷して溶体化処理を施こし、次いで室温で
圧延加工を行ない板材とした。なお、一部のものについ
ては250℃の温間圧延を行なって板材を得た。
ンゴットを熱間鍛造、熱間圧延したのち、1100°C
t=加熱後急冷して溶体化処理を施こし、次いで室温で
圧延加工を行ない板材とした。なお、一部のものについ
ては250℃の温間圧延を行なって板材を得た。
このよう(ニして得た板材よシ試験片な採取して耐食性
の評価と透磁率の測定を行ない、これらの特性の良かっ
た第1表(=示す実施例合金1〜3<二ついて熱膨張係
数の測定および圧延のままのものと400′C×11(
の時効処理のものの引張強さを行なった。
の評価と透磁率の測定を行ない、これらの特性の良かっ
た第1表(=示す実施例合金1〜3<二ついて熱膨張係
数の測定および圧延のままのものと400′C×11(
の時効処理のものの引張強さを行なった。
また一部のもの(二ついては加工率を変えたものの圧延
のままのものおよび時効処理を変えたものの引張試験を
行なった。
のままのものおよび時効処理を変えたものの引張試験を
行なった。
第2表は圧延率を40%とした場合の試験結果で、本発
明(=係るものは透磁率が1.1未満と従来のSUS
304冷間圧延のものの透磁率1.5以上より小さく、
耐食性に優れておpまた本発明に係る時効−1処理した
ものは時効処理しないものにルベ引張強さが高く、また
従来のSUS 304冷間圧延のものの引張強さ110
〜130 gy/mu2よυモはルカを二高<、優れた
特性を有していることが判る。さら4二熱膨張係数も1
5 X IF’以上必9、従来のものの11〜12×I
Oに比べ大きく、駆動用金属ベルトとして好適で必るこ
とが判る。
明(=係るものは透磁率が1.1未満と従来のSUS
304冷間圧延のものの透磁率1.5以上より小さく、
耐食性に優れておpまた本発明に係る時効−1処理した
ものは時効処理しないものにルベ引張強さが高く、また
従来のSUS 304冷間圧延のものの引張強さ110
〜130 gy/mu2よυモはルカを二高<、優れた
特性を有していることが判る。さら4二熱膨張係数も1
5 X IF’以上必9、従来のものの11〜12×I
Oに比べ大きく、駆動用金属ベルトとして好適で必るこ
とが判る。
第3表は第1表に示した実施例2の合金組成の鋼(二つ
いて圧延加工率を変えるととも口時効処理温度なJコえ
たもので、表より明らかなよう(=、加工率が増加する
と強度の向上することが判るととも(二、特定縣i範囲
での時効処理が強度の向上に効果的で大幅な強度の向上
を示rことが判る。
いて圧延加工率を変えるととも口時効処理温度なJコえ
たもので、表より明らかなよう(=、加工率が増加する
と強度の向上することが判るととも(二、特定縣i範囲
での時効処理が強度の向上に効果的で大幅な強度の向上
を示rことが判る。
なお、弔1表域二示した実施例20合金組成の鋼(二つ
いて、鋼塊を熱間鍛造、熱間圧延したのち、1ioo’
cで溶体化処理後!50%の冷間圧延を施こして厚さ5
0ミクロンの14i板とした。次いで、エツチング加工
(=よシ駆動用金属ベルトに成形したのち、フロッピー
ディスクドライブ(二装宥して2000万回性であった
。
いて、鋼塊を熱間鍛造、熱間圧延したのち、1ioo’
cで溶体化処理後!50%の冷間圧延を施こして厚さ5
0ミクロンの14i板とした。次いで、エツチング加工
(=よシ駆動用金属ベルトに成形したのち、フロッピー
ディスクドライブ(二装宥して2000万回性であった
。
以上説明したように、本発明に係る駆動用金属ベルトは
磁気記録再生用機器類はもちろんの事、各種レコーダの
ペン駆動用他多力面C二利用出来。
磁気記録再生用機器類はもちろんの事、各種レコーダの
ペン駆動用他多力面C二利用出来。
工業上有用である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1) JLitLi上ントで炭素0.3%以下、11.
2〜1.0チ、炭素と窒素の相が0.4%以上、クロム
10〜30%、マンガンlO〜30%、残部鉄および付
随的不純物よυ成る鋼でJ/4II成された事を特徴と
する駆動用非磁性金属ベルト。 2)電電パーセントで縦木0.3チ以下、4素0.2〜
1.0≠、炭素とtJの40が0.4%以上、クロム1
0〜30%、マンガン10〜30%、残部鉄および付随
的不純物より成る鋼を95o’c〜1200 ’Cで俗
体化処理】−る工程と、次いで冷間わるいは温間で圧延
加工し板材とする工程と、エツチングめるいはプレス加
工により金属ベル) !:成形する工程とを具備するこ
とを%倣とした、駆動用非磁性金属ベルトの製造方法。 3)前i己釜楓ベルト(二成形する工程の少なくと事を
特徴とした駆動用非磁性金属ベルト及びその製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9460584A JPS60238453A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 駆動用非磁性金属ベルトおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9460584A JPS60238453A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 駆動用非磁性金属ベルトおよびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60238453A true JPS60238453A (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=14114879
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9460584A Pending JPS60238453A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 駆動用非磁性金属ベルトおよびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60238453A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62294130A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | 高強度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
JPH02156047A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | 高硬度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
JP2008274380A (ja) * | 2007-05-06 | 2008-11-13 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼、並びに、高強度非磁性ステンレス鋼部品及びその製造方法 |
-
1984
- 1984-05-14 JP JP9460584A patent/JPS60238453A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62294130A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | 高強度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
JPH0653892B2 (ja) * | 1986-06-12 | 1994-07-20 | 鈴木金属工業株式会社 | 高強度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
JPH02156047A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | 高硬度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
JP2008274380A (ja) * | 2007-05-06 | 2008-11-13 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼、並びに、高強度非磁性ステンレス鋼部品及びその製造方法 |
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