JP5104655B2 - 可変容量型回転式ポンプ - Google Patents

Description

本願発明は、複数のポンプを備え、外部への流体の供給量を変更可能にした可変容量型回転式ポンプに関する。

例えば、可変容量型回転式ポンプとして可変容量型ギヤポンプが特許文献１に開示されている。特許文献１に開示された可変容量型ギヤポンプは、ケーシング内に駆動ギヤ及び駆動ギヤと噛み合う２つの従動ギヤを収容し、２系統の第１ポンプ及び第２ポンプとして作動するギヤポンプ本体（二重ギヤポンプ）を構成したものである。

具体的には、第１ポンプを構成する第１ギヤポンプの吐出通路に接続する共通の吐出口と第２ポンプを構成する第２ギヤポンプの吐出通路との間には、逆止弁が設けられている。共通の吐出口は油圧システムへ接続し、オイルを供給する。また、第２ギヤポンプの吐出口と前記逆止弁との間には、第２ギヤポンプの吸込口に接続するアンロード通路（オイルの戻し通路）が配管され、アンロード通路には電磁式開閉弁が設けられている。

電磁式開閉弁を閉じると、第１ポンプ及び第２ポンプが並列運転となって外部への吐出容量が大きくなり、この状態で高容量運転となる。電磁式開閉弁を開くと、第２ポンプがアンロードされるので、外部への吐出容量が小さくなり、この状態では低容量運転となる。

特開２００２−７０７５７号公報（第３−４頁、図１）

特許文献１に開示される可変容量型ギヤポンプは、外部の油圧システムに対するオイルの供給量を減少あるいは増大するために、第２ギヤポンプの電磁式開閉弁を作動してアンロード通路を開口あるいは閉口しなければならない。低容量運転時では、アンロード通路が開口し、逆止弁が閉口状態にあるため、第２ギヤポンプから吐出されたオイルは全てアンロード通路から吸込口に流れている。

低容量運転から高容量運転への切り換えは、逆止弁を開口し、電磁式開閉弁を閉鎖する操作が行われる。しかし、電磁式開閉弁はアンロード通路を即座に閉口するため、アンロード通路を流れる大量のオイルが瞬間的に停止される。このため、外部への吐出容量の急上昇及び吐出口内の圧力の急上昇により油撃等の衝撃が発生する。衝撃は外部の油圧システムやポンプ自体を損傷する恐れがあり、また衝撃による騒音が発生するなどの問題を引き起こす。

本願発明は、可変容量型回転式ポンプにおいて低容量運転から高容量運転への切り換え時の衝撃や騒音の発生を防止する。

請求項１に記載の本願発明は、主ポンプと副ポンプと前記副ポンプの吐出流体を外部へ供給する吐出通路に配設した逆止弁と前記副ポンプの吐出流体を吸入側へ戻すためのバイパス通路に設けた開閉弁とを備え、前記逆止弁及び前記開閉弁の異なる開閉口動作により外部への流体供給量を変更する可変容量型回転式ポンプにおいて、前記開閉弁を閉口する方向に作動する流体の供給通路を前記開閉弁に接続し、前記流体の供給通路に前記開閉弁の閉口動作の少なくとも終了段階に働く絞り通路を配設したことを特徴とする。

請求項１記載の本願発明によれば、開閉弁は閉口動作の終了段階に減速され、バイパス通路をゆっくりと閉口するため、外部への流体供給量の変更時における吐出流量の急激な増大とそれに伴う吐出圧の急上昇を防止し、衝撃や騒音の発生を防止することができる。

請求項２に記載の本願発明は、前記開閉弁は、弁孔内に摺動可能に配設され、前記バイパス通路の一部に形成した弁座に当接する位置と前記弁座から離間した位置との間を移動するスプール弁によって構成され、前記絞り通路は前記スプール弁の外周面と前記弁孔の内壁面との間に形成される前記スプール弁の摺動用の隙間に構成したことを特徴とするため、スプール弁の摺動用の隙間を利用することができ、絞り通路を簡単に構成することができる。

請求項３に記載の本願発明は、前記絞り通路は前記開閉弁が前記バイパス通路を閉口するまでの間に絞り量を漸次増大させた構成であることを特徴とするため、開閉弁の閉口動作の動きを漸次減速することができ、吐出流量を滑らかに増加させることができる。また、請求項３の発明は、開閉弁としてスプール弁を使用する場合、スプール弁の摺動用の隙間が絞り過ぎの傾向になるとき、好適である。

請求項４に記載の本願発明は、前記絞り通路の少なくとも一部の面が断面テーパ形状に形成されていることにより、請求項３と同様の作用効果を得ることができる。

請求項５に記載の本願発明は、前記絞り通路の少なくとも一部の面が断面階段状の段付き面で形成されていることにより、請求項３と同様の作用効果を得ることができる。

請求項６に記載の本願発明は、前記開閉弁はパイロット弁によって作動されることを特徴とするため、開閉弁の作動手段を簡単に構成することができる。

請求項７に記載の本願発明は、前記回転式ポンプはギヤポンプで構成されることにより、可変容量型ギヤポンプにおいて開閉弁の閉口時に生じやすい衝撃や騒音を抑制することができる。

本願発明は、開閉弁の閉口動作の少なくとも終了段階に開閉弁の移動速度を緩慢にし、閉口時の衝撃や騒音の発生を防止することができる。

（第１の実施形態）
流体としてオイルを使用する可変容量型ギヤポンプに実施した第１の実施形態を図１〜図７に基づいて説明する。
図１に示すように、可変容量型ギヤポンプのハウジング１は、中央のボデー２の両側にフロントハウジング３及びリヤハウジング４を接合して図２に示した通しボルト５により一体化された構成である。なお、本願明細書では、フロントハウジング３側を前方とし、リヤハウジング４側を後方として説明する。また、図１の上側を上方、下側を下方とし、図２の左側を左方、右側を右方として説明する。

ボデー２、フロントハウジング３及びリヤハウジング４はボデー２を貫通する駆動軸６及び駆動軸６と平行に配置された被動軸７（図２参照）を軸受８によって回転可能に支持している。駆動軸６は駆動軸６に一体成型された第１駆動ギヤ９及び駆動軸６上にスプライン嵌合された第２駆動ギヤ１０を有する。同様に、被動軸７は一体成型された第１被動ギヤ１１及びスプライン嵌合された第２被動ギヤ（図示せず）を有する。なお、駆動軸６の前方端部はフロントハウジング３より外方に突出し、図示しない外部動力源に接続されている。

ボデー２の内部には、仕切部１２を挟んでフロントハウジング３の後方側面との間に密閉された第１ギヤ室１３が形成され、リヤハウジング４の前方側面との間に密閉された第２ギヤ室１４が形成されている。図２に示されるように、第１ギヤ室１３は２つの円形空間を繋げた断面めがね形状に形成され、内部に駆動軸６の第１駆動ギヤ９及び被動軸７の第１被動ギヤ１１を歯合した状態で収容する。第２ギヤ室１４は第１ギヤ室１３と同一形状の空間で形成され、内部に駆動軸６の第２駆動ギヤ１０及び被動軸７の第２被動ギヤ（図示せず）を歯合した状態で収容する。

第１駆動ギヤ９及び第１被動ギヤ１１の前方側面とフロントハウジング３の後方側面との間、第１駆動ギヤ９及び第１被動ギヤ１１の後方側面と仕切部１２の前方側面との間にはそれぞれ、第１ギヤ室１３と同様の断面めがね形状をしたサイドプレート１５及びガスケット１６が介在されている。同様に、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）と仕切部１２の後方側面との間、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）とリヤハウジング４の前方側面との間には、それぞれサイドプレート１７及びガスケット１８が介在されている。

各サイドプレート１５及び１７には、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０と接触する側面にそれぞれ弧状の溝１９が形成され、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）と接触する側面にそれぞれ弧状の溝２０が形成されている。サイドプレート１５及び１７の溝１９は、図２に示すように、後述するオイルの吐出側（図２の上方）から第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０の反回転方向に向けた略３分の１程度の領域において、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０の歯と対応するように配設されている。

同様に、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）と接触するサイドプレート１５及び１７の溝２０はオイルの吐出側（図２の上方）から第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）の反回転方向に向けた略３分の１程度の領域において、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）の歯と対応するように配設されている。

各溝１９及び溝２０は第１駆動ギヤ９、第１被動ギヤ１１、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）により第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の内周壁に沿って搬送されるオイルを受入れ、吐出側に吐出する機能を有する。ガスケット１８は第１駆動ギヤ９、第１被動ギヤ１１、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）のスラスト方向のガタ付きを防止する機能を有する。

第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の下方には、それぞれ吸入側空間部２２及び２３が形成され、ボデー２の下部に駆動軸６と平行に配設された共通の吸入通路２１に連通している。吸入通路２１はリヤハウジング４の下部に配設されたリヤ側の共通の吸入通路２４及び吸入口２５を介して外部のオイルタンク（図示せず）に連通している。第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の上方には、それぞれ吐出側空間部２６、２７が形成されている。

ボデー２の上部には、駆動軸６と平行に共通の吐出通路２８が配設され、吐出通路２８に吐出側空間部２６、２７がそれぞれ連通する。従って、第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４から吐出側空間部２６及び２７に吐出されたオイルは吐出通路２８に合流し、吐出口２９を介して外部の油圧装置等へ接続する油圧回路（図示せず）に供給される。なお、前記第１ギヤ室１３、吸入側空間部２２及び吐出側空間部２６は主ポンプ３０を構成し、前記第２ギヤ室１４、吸入側空間部２３及び吐出側空間部２７は副ポンプ３１を構成する。

副ポンプ３１の吐出側空間部２７は吐出通路２８とは別にバイパス通路３２に連通している。バイパス通路３２はリヤハウジング４に配設され、また駆動軸６に対して平行な通路と直行する通路とからなる曲折した形状で構成され、リヤ側の吸入通路２４と連通している。なお、バイパス通路３２は吸入通路２１に連通する構成であってもよい。第２ギヤ室１４の吐出側空間部２７が吐出通路２８に連通する位置には、逆止弁３３が配設されている。逆止弁３３の閉口動作は吐出通路２８において、副ポンプ３１から吐出されたオイルが主ポンプ３０から吐出されるオイルに合流することを防止する。

逆止弁３３は外周に雄ねじを有する有底円筒状の本体３４と本体３４に開口側から摺動可能に嵌合する有底円筒状の弁体３５と弁体３５の内部空間で本体３４との間に介在されるコイル状の圧縮ばね３６から構成されている。圧縮ばね３６の強さは自由に設定できるが、強い圧縮ばねを使用した場合は弁体３５の閉口速度を速めることができる。弁体３５の有底側の周面及び本体３４には、それぞれ通孔３７及び通孔３８が穿設され、またボデー２の上部には、吐出口２９に開口する連通孔３９が穿設されている。

通孔３７、通孔３８及び連通孔３９は弁体３５の最上昇時（逆止弁３３の開口動作時）に連通し、吐出口２９に流れる吐出オイルの一部が弁体３５内に流入する。従って、弁体３５は圧縮ばね３６及び吐出オイルによる下方への付勢力を受けている。第２ギヤ室１４の吐出側空間部２７の上方には、吐出通路２８を形成するボデー２の一部に弁座４０が配設されている。弁体３５が下降し、弁座４０に当接すると、吐出通路２８は主ポンプ３０側と副ポンプ３１側との間の連通状態が遮断される。なお、弁体３５は下降しても通孔３７が吐出通路２８に連通するため、主ポンプ３０の吐出オイルが通孔３７から流入し、吐出オイルによる下方向への付勢力を継続して受けている。

バイパス通路３２の曲折部には、電磁式パイロット弁４１によって開閉動作を行う開閉弁４２が配設されている。開閉弁４２は基本構成として、リヤハウジング４に前後方向に穿設された弁孔４３及び弁孔４３の内壁面に接触して摺動可能に嵌合された有底円筒状のスプール弁４４からなる。弁孔４３は駆動軸６に平行なバイパス通路３２の延長上に、バイパス通路３２よりも大径の通路として穿設されている。リヤハウジング４の後方に貫通した弁孔４３の開口部は閉鎖ボルト４５により密閉されている。

スプール弁４４は前端側外周に円錐面状の弁部４６を有し、弁部４６よりも前端は駆動軸６に平行なバイパス通路３２よりも小径に形成された円柱部４７を有する。スプール弁４４がバイパス通路３２を閉口するために前方へ移動し、弁部４６がバイパス通路３２の一部に形成された弁座４８と当接した時、円柱部４７は駆動軸６に平行なバイパス通路３２に進入する。円柱部４７の外周面と駆動軸６に平行なバイパス通路３２の内壁との間の流体通路は、スプール弁４４の軸心線と平行な隙間からなるバイパス通路用絞り部４９として形成される。

バイパス通路用絞り部４９において、絞り量である隙間の大きさ及び絞り時間である前後方向の隙間の長さは、逆止弁３３の弁体３５の閉口速度に合せて設定されている。この構成は、バイパス通路３２からリヤ側の吸入通路２４へ流れるオイル量が急激に増加することを防止している。スプール弁４４の内部空間５０は弁孔４３に開口している。スプール弁４４の外周面に形成された環状溝５１はスプール弁４４の軸心線の方向に一定の長さを有し、適宜数の通孔５２によって内部空間５０と連通している。

電磁式パイロット弁４１は次のように構成されている。開閉弁４２の弁孔４３よりも下方位置のリヤハウジング４に、リヤハウジング４の後方に貫通する弁孔５３が穿設される。弁孔５３の前方端部は弁孔５３よりも小径の通孔５４と連通する。通孔５４はスプール弁４４よりもリヤ側の吸入通路２４寄りの位置でバイパス通路３２に開口している。弁孔５３内には円柱状のスプール弁５５が前後方向に摺動可能に嵌合されている。

スプール弁５５は前端側の外周面の２箇所に環状溝５６、５７を有し、略中心部に吸入圧連通路５８を有する。吸入圧連通路５８は後端部がスプール弁５５の半径方向に曲折して環状溝５６に接続し、前端部が弁孔５３に開口している。スプール弁５５は前端面と弁孔５３の前方側内壁との間に介在されたコイル状の圧縮ばね５９により後方へ付勢され、リヤハウジング４の後方に突出した後端部に弁孔５３よりも大径のフランジ６０を有する。従って、スプール弁５５は圧縮ばね５９に抗して前方へ移動された時、最前進位置をフランジ６０によって規定される。

リヤハウジング４の後端面には、電磁石６４及びプランジャー６５を備えたケース６６が適宜手段により固定されている。スプール弁５５のフランジ６０はプランジャー６５の摺動通路に挿入され、プランジャー６５の前端面に当接している。従って、スプール弁５５は電磁石６４が励磁されるとプランジャー６５により前方へ移動され、電磁石６４が消磁すると圧縮ばね５９の付勢力により後方へ移動される。

弁孔５３はリヤハウジング４に穿設された貫通孔６１によって弁孔４３に接続され、また、リヤハウジング４に刻設された溝６２に接続している。溝６２は吐出通路２８に開口された吐出圧連通路６３と接続している。貫通孔６１、溝６２及び環状溝５６、５７の関係は次のように構成されている。即ち、スプール弁５５が圧縮ばね５９の付勢力により最後方へ移動した時、環状溝５７は貫通孔６１及び溝６２と連通状態になり、環状溝５６は貫通孔６１及び溝６２との連通を遮断される（図１、図３、図５〜図７参照）。スプール弁５５が電磁石６４の励磁により最前方へ移動すると、環状溝５６が貫通孔６１と連通し、環状溝５７は貫通孔６１及び溝６２との連通を遮断される（図４参照）。

一方、スプール弁４４が前方へ移動し、弁部４６が弁座４８に当接した状態では、環状溝５１と貫通孔６１とは直接連通せず、図３に示すように一定の距離だけずれるように設定されている。この状態での環状溝５１と貫通孔６１との連通は、スプール弁４４が弁孔４３内を円滑に摺動できるようにスプール弁４４の外周面と弁孔４３の内壁面との間に形成された隙間６７によって行われる。即ち、スプール弁４４の摺動用の隙間６７が貫通孔６１から環状溝５１へ供給される吐出オイルの絞り通路として構成され、利用される。

隙間６７が絞り通路として働く期間は開閉弁４２の閉口動作の終了段階である。開閉弁４２の閉口動作の終了段階としては、スプール弁４４の弁部４６が弁座４８に当接する前の時期（図６の直後の状態）から弁部４６が弁座４８に当接した時期（図３の状態）を設定している。従って、スプール弁４４の前方への移動に伴い、環状溝５１が貫通孔６１からずれ始めると、吐出圧連通路６３から供給される吐出オイルは隙間６７によって絞られ、少流量の吐出流体のみが環状溝５１に供給される。このため、スプール弁４４の移動速度が減速され、弁部４６は弁座４８にゆっくりとした速度で当接する。なお、吐出圧連通路６３、溝６２、環状溝５７及び貫通孔６１は本願発明で説明した流体の供給通路を構成するものである。また、図面に記載した隙間６７は説明の便宜上比較的広く表示しているが、実際はスプール弁４４の摺動に必要な程度の狭い空間で設計されている。

以上のように構成された第１の実施形態における可変容量型ギヤポンプの運転について説明する。主ポンプ３０及び副ポンプ３１の吐出容量は同一である。主ポンプ３０から吐出されるオイルのみが吐出口２９から供給される場合は低容量の５０％運転時となり、主ポンプ３０及び副ポンプ３１から吐出されるオイル全てが吐出口２９から供給される場合は高容量の１００％運転時となる。従って、第１の実施形態における可変容量型ギヤポンプはオイルを供給する油圧装置の負荷に応じて吐出容量を５０％と１００％の２段階に変更可能なギヤポンプを構成する。

図１〜図３は可変容量型ギヤポンプの１００％運転時を示したもので、電磁石６４は非通電状態にあり、スプール弁５５は圧縮ばね５９により後方へ移動された位置にある。このため、環状溝５７が貫通孔６１及び溝６２に連通し、開閉弁４２のスプール弁４４は吐出オイルの圧力によりバイパス通路３２を閉口している。

この状態で駆動軸６が外部から駆動力を与えられると、図２に矢印で示すように、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０は反時計方向に回転し、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０と噛み合う第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）は時計方向に回転する。各ギヤの回転により、吸入通路２１内の低圧のオイルは主ポンプ３０の吸入側空間部２２から第１ギヤ室１３に、また副ポンプ３１の吸入側空間部２３から第２ギヤ室１４にそれぞれ吸入される。

第１ギヤ室１３に吸入されたオイルは、第１駆動ギヤ９の歯間と第１ギヤ室１３の内周面とにより形成される空間及び第１被動ギヤ１１の歯間と第１ギヤ室１３の内周面とにより形成される空間にそれぞれ閉じ込められて搬送され、吐出側空間部２６に吐出される。第２ギヤ室１４に吸入されたオイルは、第２駆動ギヤ１０の歯間と第２ギヤ室１４の内周面とにより形成される空間及び第２被動ギヤ（図示せず）の歯間と第２ギヤ室１４の内周面とにより形成される空間にそれぞれ閉じ込められて搬送され、吐出側空間部２７に吐出される。吐出側空間部２６及び２７に吐出されたオイルは共通の吐出通路２８に合流し、吐出口２９から外部油圧回路（図示せず）に供給されるため、外部油圧回路や油圧装置（図示せず）の負荷に応じて昇圧された吐出圧を有している。

吐出側空間部２６から吐出通路２８を介して吐出口２９へ流れるオイルの一部は連通孔３９、通孔３８及び３７から弁体３５の内部空間へ流れるため、オイルの吐出圧及び圧縮ばね３６は弁体３５を閉口する方向に付勢する。一方、吐出側空間部２７から吐出通路２８に流れるオイルの吐出圧及びバイパス通路３２の閉鎖に伴うオイル流れの圧損により生じる圧力が逆止弁３３の弁体３５を開口する方向にかかる。従って、弁体３５が圧縮ばねの収縮によって圧力バランスが保たれ、逆止弁３３は開口状態を維持される。

また、吐出通路２８内のオイルの一部は吐出圧連通路６３を流れ、溝６２、環状溝５７、貫通孔６１及び絞り通路としての隙間６７からスプール弁４４の環状溝５１及び通孔５２を介して内部空間５０に流入する。このため、スプール弁４４の弁部４６がオイルの吐出圧により弁座４８に当接され、開閉弁４２はバイパス通路３２の閉口状態を維持する。従って、副ポンプ３１から吐出側空間部２７に吐出されたオイルは吐出通路２８に流れ、主ポンプ３０から吐出側空間部２６に吐出されたオイルと合流するため、１００％のオイルが吐出口２９から外部の油圧回路（図示せず）に供給される。

図４は可変容量型ギヤポンプの５０％運転時の状態を示したものである。１００％運転時から５０％運転時への切り換えは、電磁式パイロット弁４１の電磁石６４を通電することにより行われる。従って、スプール弁５５は圧縮ばね５９の付勢力に抗して前方位置へ移動され、環状溝５６を貫通孔６１に連通する。このため、スプール弁５５の内部空間５０及び弁孔４３内のオイルが吸入圧連通路５８を介してバイパス通路３２へ流出し、内部空間５０及び弁孔４３内は低圧状態になる。

スプール弁４４は駆動軸６に平行なバイパス通路３２内のオイルの吐出圧を受けて後方へ移動し、弁部４６が弁座４８から離間するため、吐出側空間部２７に吐出されたオイルはバイパス通路３２側へ流れ始める。バイパス通路３２の開口に伴う圧損の低下により、逆止弁３３の圧縮ばね３６が伸張し、弁体３５は吐出通路２８を閉口する方向へ移動する。バイパス通路３２へ流れるオイルはバイパス通路用絞り部４９により設定された流量に制限されているため、主ポンプ３０から吐出されたオイルのバイパス通路３２側への逆流が抑制される。

バイパス通路３２に流入するオイルの流量制限は逆止弁３３が吐出通路２８を閉口するまで継続される。このため、逆止弁３３の閉口時までのオイルの逆流がほとんど無くなり、油撃の発生が防止される。吐出通路２８が逆止弁３３により閉口され、バイパス通路３２が全開口になると、副ポンプ３１から吐出されるオイルは全て吸入通路２４へ流れる。従って、外部油圧回路（図示せず）へは主ポンプ３０から吐出されるオイルのみが供給され、流体供給量が減少する。

可変容量型ギヤポンプを５０％運転時から１００％運転時に切り換える場合は、電磁式パイロット弁４１の電磁石６４を非通電にする。電磁石６４が消磁し、スプール弁５５は圧縮ばね５９によって後方へ移動され、環状溝５７が貫通孔６１及び溝６２に連通する（図５参照）。吐出通路２８の吐出オイルは吐出圧連通路６３から溝６２、環状溝５７、貫通孔６１及び環状溝５１を介してスプール弁４４の内部空間５０に流入する。従って、スプール弁４４はオイルの吐出圧によって前方へ一定速度で移動する。スプール弁４４の移動に伴い、バイパス通路３２へのオイルの流れに抵抗が生じるため、駆動軸６に平行なバイパス通路３２内の圧損が高まり、逆止弁３３の弁体３５は開口方向へ移動する（図６参照）。

スプール弁４４が開閉弁４２の閉口動作の終了段階まで移動すると、スプール弁４４の環状溝５１が貫通孔６１との連通状態から外れる。貫通孔６１に流入した吐出オイルは絞り通路として構成された隙間６７を介して環状溝５１へ供給される（図７参照）。このため、内部空間５０に供給されるオイル量が減少し、スプール弁４４の移動速度は大きく減速される。スプール弁４４は隙間６７の絞り効果により減速状態を維持されながら前方へ移動し、スプール弁４４の弁部４６がゆっくりとした速度で弁座４８に当接してバイパス通路３２の閉口動作を完了する（図１及び図３参照）。

従って、バイパス通路３２を吸入通路２４側へ流れるオイル量が徐々に減少されていくため、バイパス通路３２が急激に閉鎖された場合のような衝撃や衝撃に伴う騒音の発生を防止することができる。また、スプール弁４４の弁部４６はゆっくりとした速度で弁座４８に当接するため、接触による衝撃や接触音の発生を防止することができる。

バイパス通路３２が閉口され、吐出通路２８が開口されると、副ポンプ３１から吐出されるオイルは吐出通路２８に合流し、主ポンプ３０から吐出されるオイルとともに吐出口２９から外部油圧回路（図示せず）に供給される。なお、スプール弁４４の前端側に設けたバイパス通路用絞り部４９はスプール弁４４の閉口方向への移動に伴いバイパス通路３２を流れる吐出オイルに対する絞り機能を生じる。従って、本実施形態はバイパス通路用絞り部４９の絞り機能をスプール弁４４の隙間６７の絞り機能に併用させることができるため、衝撃や騒音発生の防止効果をより高めることができる。

前記した第１の実施形態は以下の作用効果を有する。
（１）開閉弁４２の閉口動作の終了段階にスプール弁４４の摺動用の隙間６７を利用して吐出オイルの供給を制限するため、スプール弁４４の移動速度を緩慢にしてバイパス通路３２の急激な閉口に伴う衝撃や騒音の発生を防止することができるとともに絞り通路を簡単に構成することができる。
（２）逆止弁３３の開閉口は圧力バランスによって行われるため、圧縮ばね３６は小さなばね定数のものを使用することができ、構成を簡単に、かつ小型化することができる。
（３）バイパス通路３２の閉口に伴う衝撃や騒音の発生を防止することにより、逆止弁３３の圧縮ばね３６の振動を防止する効果も期待できる。即ち、逆止弁３３の閉口時期において圧縮ばね３６の振動が生じると、弁体３５が閉口位置、開口位置を繰り返して不安定な状態を生じる。そのため、主ポンプ３０側のオイルが逆流と逆流停止を繰り返し、外部油圧回路（図示せず）への定量のオイル供給を阻害する恐れがあり、不安定な状態を生じる。しかし、圧縮ばね３６の振動発生防止効果はこのような問題を無くすことができる。
（４）バイパス通路用絞り部４９による絞り機能を併用することにより、バイパス通路３２を流れるオイル量の変化をより滑らかなものとすることができる。

（第２の実施形態）
図８に示す第２の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路を形成する隙間６７の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第２の実施形態は、開閉弁４２がバイパス通路３２を閉口した状態において、弁孔４３の内壁面の一部を環状溝５１側から貫通孔６１側に拡大する截頭円錐形状に刻設し、絞り通路６８を形成する。即ち、絞り通路６８はリヤハウジング４側の面を断面テーパ形状に構成されている。従って、スプール弁４４の前方への移動に伴い、絞り量が漸次増大するため、スプール弁４４の移動速度を漸次減少させることができる。このような絞り通路６８の構成は、スプール弁４４の摺動用の隙間が非常に狭く、オイルの供給量が絞り過ぎとなるような場合にも効果がある。なお、断面テーパ形状はスプール弁４４の外周面側に環状溝５１に接続する形態で構成したり、スプール弁４４とリヤハウジング４との双方に形成した構成とすることも可能である。

（第３の実施形態）
図９に示す第３の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路を形成する隙間６７の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第３の実施形態は、開閉弁４２がバイパス通路３２を閉口した状態において、弁孔４３の内壁面の一部を環状溝５１側から貫通孔６１側に拡大するように、リヤハウジング４側の面を断面階段状の段付き面に形成し、絞り通路６９を構成したものである。従って、スプール弁４４の前方への移動に伴い、絞り量が段階的であるが漸次増大し、スプール弁４４の移動速度を漸次減少させることができる。第３の実施形態は第２の実施形態と同一の作用効果を有する。なお、断面階段状の面はスプール弁４４の外周面側に環状溝５１に接続する形態で形成したり、スプール弁４４とリヤハウジング４との双方に形成することも可能である。

本願発明は、前記した各実施形態の構成に限定されるものではなく本願発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、次のように実施することができる。

（１）絞り通路はオイルの供給通路を構成する吐出圧連通路６３、溝６２、環状溝５７及び貫通孔６１のいずれかに形成することが可能である。例えば、環状溝５７を浅く形成したり、貫通孔６１を専用の流体供給孔として小径で形成する方法などが考えられる。但し、これらの方法ではスプール弁４４の閉口側への移動速度が終始緩慢になるため、スプール弁４４の最大開口量を可能な限り小さく設定することが好ましい。
（２）第１の実施形態におけるスプール弁４４は前端側に円柱部４７を設けることによってバイパス通路３２の内壁面との間にバイパス通路用絞り部４９を形成する構成であるが、本願発明はバイパス通路用絞り部４９を必ずしも必要としない。
（２）開閉弁４２を作動する電磁式パイロット弁４１は、電磁式に代えて差圧により作動する構成とすることができる。
（３）開閉弁４２は電磁式パイロット弁４１を使用せず、吐出通路２８側の吐出圧と吸入通路２１、２４側の低圧との切り換え弁を介在したオイル通路に直接接続して作動するように構成しても良い。
（４）容量可変型回転式ポンプとしては、ギヤポンプに限らず、スクリューポンプ、ベーンポンプ及びルーツ式ポンプ等の他のポンプにおいても実施することが可能である。

第１の実施形態を示すギヤポンプの縦断面図である。 図１のＡ−Ａ線断面図である。 開閉弁を示す拡大断面図である。 ５０％運転時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 １００％運転に切り換え時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 １００％運転に切り換え時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 １００％運転に切り換え時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 第２の実施形態を示す開閉弁の部分断面図である。 第３の実施形態を示す開閉弁の部分断面図である。

符号の説明

１ ハウジング
６ 駆動軸
７ 被動軸
９ 第１駆動ギヤ
１０ 第２駆動ギヤ
１１ 第１被動ギヤ
１３ 第１ギヤ室
１４ 第２ギヤ室
２１、２４ 吸入通路
２２、２３ 吸入側空間部
２６、２７ 吐出側空間部
２８ 吐出通路
２９ 吐出口
３０ 主ポンプ
３１ 副ポンプ
３２ バイパス通路
３３ 逆止弁
４１ 電磁式パイロット弁
４２ 開閉弁
４４ バイパス弁体
４７ 円柱部
４９ バイパス通路用絞り部
５５ スプール弁
５８ 吸入圧連通路
６３ 吐出圧連通路
６７ 隙間（絞り通路）

Claims (7)

1. 主ポンプと副ポンプと前記副ポンプの吐出流体を外部へ供給する吐出通路に配設した逆止弁と前記副ポンプの吐出流体を吸入側へ戻すためのバイパス通路に設けた開閉弁とを備え、前記逆止弁及び前記開閉弁の異なる開閉口動作により外部への流体供給量を変更する可変容量型回転式ポンプにおいて、
   前記開閉弁を閉口する方向に作動する流体の供給通路を前記開閉弁に接続し、前記流体の供給通路に前記開閉弁の閉口動作の少なくとも終了段階に働く絞り通路を配設したことを特徴とする可変容量型回転式ポンプ。
2. 前記開閉弁は、弁孔内に摺動可能に配設され、前記バイパス通路の一部に形成した弁座に当接する位置と前記弁座から離間した位置との間を移動するスプール弁によって構成され、前記絞り通路は前記スプール弁の外周面と前記弁孔の内壁面との間に形成される前記スプール弁の摺動用の隙間に構成したことを特徴とする請求項１記載の可変容量型回転式ポンプ。
3. 前記絞り通路は前記開閉弁が前記バイパス通路を閉口するまでの間に絞り量を漸次増大させた構成であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型回転式ポンプ。
4. 前記絞り通路の少なくとも一部の面が断面テーパ形状に形成されていることを特徴とする請求項３に記載の可変容量型回転式ポンプ。
5. 前記絞り通路の少なくとも一部の面が断面階段状の段付き面で形成されていることを特徴とする請求項３に記載の可変容量型回転式ポンプ。
6. 前記開閉弁はパイロット弁によって作動されることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか１項に記載の可変容量型回転式ポンプ。
7. 前記回転式ポンプはギヤポンプで構成されることを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載の可変容量型回転式ポンプ。