JP5062492B2 - 流体モーターとポンプの正味変位制御方法 - Google Patents
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Description
φ(t)=‐(1/N‐1)×β(t) (46)
尚、φ(t)は、サンプル時間tにおけるスター43のこの中心に関する回転角度であり、Nは、容積チャンバ45の数であり、β(t)は、サンプル時間tにおけるスター43のリングアセンブリ35の中心に関する軌道角度である。本実施形態では、例示的にのみ示すと、スター43は6つの外歯を有し、ジェローター変位機構は7つの容積チャンバ45を定める。従って、スター43のこの中心に関する完全な回転の各々で、スター43はリングアセンブリ35の中心に関して6回軌道移動する。
Tjc(φ)=Pjc×(dVjc(φ)/dφ) (57)
尚、Tjc(φ)は、スター43の与えられた回転角度、φ(t)、における容積チャンバjcの瞬間的なトルクの分であり、dVjc(φ)/dφは、スター43の回転角度、φ(t)、の増分の変化に関するチャンバjcの容積の増分の変化であり、Pjcは、容積チャンバjcの流体圧力である。ステップ53では、トルクの式57は、Pjcを、流体入口25の流体圧力と等しくするように計算し、ステップ55では、トルクの式57は、Pjcを、流体出口27の流体圧力と等しくするように計算する。
φp(t)=φ(t)+k・ω・Δt (603)
尚、φ(t)は、現在のサンプル時間tにおけるスター43の回転角度であり、ωは、スター43の角速度であり、Δtは、現在のサンプル時間と前のサンプル時間の間の時間間隔であり、kは、0と1の間のサンプル時間の予測定数である。例示的にのみ示すと、現在のサンプル時間と次のサンプル時間の間の間隔の半分のサンプル時間におけるスター43の回転角度、φp(t)、を予測するためには、kは1/2に等しくする。スター43の回転角度、φp(t)、を予測するためには様々に異なる式があるため、当該技術分野における当業者であれば、本発明は、上述した式を用いる場合に制限されないことを理解するであろう。
Claims (29)
- 回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)であって、流体入口(25)と流体出口(27)を含み、第一部材(43)とこの第一部材(43)と操作可能なように関連付けられる第二部材(35)を有する流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)を含み、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)は相対移動を行って、内側から係合して前記相対移動に応じて複数Nの膨張と縮小を行う流体容積チャンバ(45)を定め、さらに複数Nの個々の制御可能な制御弁(15)を含み、前記複数の制御弁(15)の各々が前記複数の容積チャンバ(45)のいずれかと前記流体入口(25)と前記流体出口(27)の間で選択的な流通を提供し、前記複数の制御弁(15)の各々は電気制御信号(19)に電気的に応答して、前記電気制御信号(19)を制御手段(17)によって生じさせ、さらに、前記方法は、
(a)現在のサンプル時間で所望の入力パラメータ(23)を得て、
(b)前記流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)の前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の相対位置(21)を検出し、
(c)前記相対位置(21)に基づいた前記複数の容積チャンバ(45)の各々の第一出力値を決定し、該第一出力値は、対応する制御弁(15)によって流体入口と流通する容積チャンバにおける該容積チャンバの流体出力値であり、
(d)前記相対位置(21)に基づいた前記複数の容積チャンバ(45)の各々の第二出力値を決定し、該第二出力値は、対応する制御弁(15)によって流体出口と流通する容積チャンバにおける該容積チャンバの流体出力値であり、
(e)複数の制御弁構造(63)の各々の全出力値を計算し、前記各制御弁構造は、各制御弁の作動位置の特定の組み合わせで構成され、該作動位置は、対応する容積チャンバが流体入口に流通する第一位置と、対応する容積チャンバが流体出口に流通する第二位置とを含み、各制御弁構造の各々の全出力値は、各制御弁構造に提供された各制御弁の作動位置に対応した各容積チャンバの流体出力値を加算することによって計算され、
(f)各制御弁構造(63)の各々の前記全出力値を前記所望の入力パラメータ(23)と比較し、
(g)前記各制御弁構造(63)のうち、前記全出力値が前記所望の入力パラメータ(23)と近似した前記制御弁構造(63)を選択し、
(h)前記選択した制御弁構造(63)に従って、前記制御弁(15)を作動させる、各ステップを有することを特徴とする方法。 - 前記相対位置は、出力軸エンコーダーから得ることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間で決定されることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間と続くサンプル時間の間の時間間隔で予測される、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の予測された相対位置(21)であることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記流体変位機構はジェローター変位機構であることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記第一出力値は瞬間的なトルク出力値であることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記第二出力値は瞬間的なトルク出力値であることを特徴とする、請求項6に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記全出力値は全トルク出力値であることを特徴とする、請求項6に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記制御弁(15)を作動する前記ステップ(h)は、前記複数の制御弁(15)の各々を作動させることを含むことを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(47)。
- 前記制御弁(15)はラッチ弁タイプであることを特徴とする、請求項1に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(101)。
- 前記制御弁(15)を作動する前記ステップ(h)は、
(h1)前記制御弁構造(63)を、直前の前記制御弁構造(63)と比較するステップと、
(h2)直前の前記制御弁構造(63)と合わない前記制御弁(15)だけを作動するステップと、
を含むことを特徴とする、請求項10に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(101)。 - 回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)であって、流体入口(25)と流体出口(27)を含み、第一部材(43)とこの第一部材(43)と操作可能なように関連付けられる第二部材(35)を有する流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)を含み、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)は相対移動を行って、内側から係合して前記相対移動に応じて複数Nの膨張と縮小を行う流体容積チャンバ(45)を定め、さらに複数Nの個々の制御可能な制御弁(15)を含み、前記複数の制御弁(15)の各々が前記複数の容積チャンバ(45)のいずれかと前記流体入口(25)と前記流体出口(27)の間で選択的な流通を提供し、前記複数の制御弁(15)の各々は電気制御信号(19)に電気的に応答して、前記電気制御信号(19)を制御手段(17)によって生じさせ、さらに、前記方法は、
(a)現在のサンプル時間で所望の入力パラメータ(23)を得て、
(b)前記流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)の前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の相対位置(21)を検出し、
(c)前記所望の入力パラメータ(23)と前記相対位置(21)を、複数の制御弁構造を備えた制御弁構造のルックアップテーブルに入力し、ここで、複数の制御弁構造は、各制御弁の作動位置の特定の組み合わせで構成され、該作動位置は、対応する容積チャンバが流体入口に流通する第一位置と、対応する容積チャンバが流体出口に流通する第二位置とを含み、
(d)前記所望の入力パラメータ(23)と前記相対位置(21)に基づいて前記ルックアップテーブルから前記所望の入力パラメータ(23)と全出力値とが近似する制御弁構造(63)を得て、
(e)前記得た制御弁構造(63)に従って、前記制御弁(15)を作動させる、各ステップを有することを特徴とする方法。 - 前記相対位置は、出力軸エンコーダーから得ることを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間で決定されることを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間と続くサンプル時間の間の時間間隔で予測される、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の予測された相対位置(21)であることを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記流体変位機構(33)はジェローター変位機構(33)であることを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記制御弁(15)を作動させる前記ステップ(e)は、前記複数の制御弁(15)の各々を作動させることを含むことを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記制御弁構造(463)は、前記複数の膨張する容積チャンバ(45)の各々が、前記対応する制御弁により流体入口と流通することを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(201)。
- 前記制御弁(15)はラッチ弁タイプであることを特徴とする、請求項12に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(301)。
- 前記制御弁(15)を作動する前記ステップ(e)は、
(e1)前記制御弁構造(63)を、直前の前記制御弁構造(63)と比較するステップと、
(e2)直前の前記制御弁構造(63)と合わない前記制御弁(15)だけを作動するステップと、
を含むことを特徴とする、請求項19に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(301)。 - 前記制御弁構造(463)は、前記複数の膨張する容積チャンバ(45)の各々が、前記対応する制御弁により流体入口と流通することを特徴とする、請求項20に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(301)。
- 回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)であって、流体入口(25)と流体出口(27)を含み、第一部材(43)とこの第一部材(43)と操作可能なように関連付けられる第二部材(35)を有する流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)を含み、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)は相対移動を行って、内側から係合して前記相対移動に応じて複数Nの膨張と縮小を行う流体容積チャンバ(45)を定め、さらに複数Nの個々の制御可能な制御弁(15)を含み、前記複数の制御弁(15)の各々が前記複数の容積チャンバ(45)のいずれかと前記流体入口(25)と前記流体出口(27)の間で選択的な流通を提供し、前記複数の制御弁(15)の各々は電気制御信号(19)に電気的に応答して、前記電気制御信号(19)を制御手段(17)によって生じさせ、さらに、前記方法は、
(a)現在のサンプル時間で所望の入力パラメータ(23)を得て、
(b)前記流体エネルギー変換用変位アセンブリ(33)の前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の相対位置(21)を検出し、
(c)前記複数の容積チャンバ(45)の各々の膨張状態を検出し、
(d)前記相対位置(21)に基づいた前記複数の膨張する容積チャンバ(45)の各々の第一出力値を決定し、該第一出力値は、対応する制御弁(15)によって流体入口と流通する膨張する容積チャンバにおける該容積チャンバの流体出力値であり、
(e)前記相対位置(21)に基づいた前記複数の縮小する容積チャンバ(45)の各々の第一出力値を決定し、該第一出力値は、対応する制御弁(15)によって流体入口と流通する縮小する容積チャンバにおける該容積チャンバの流体出力値であり、
(f)前記相対位置(21)に基づいた前記複数の縮小する容積チャンバ(45)の各々の第二出力値を決定し、該第二出力値は、対応する制御弁(15)によって流体出口と流通する縮小する容積チャンバにおける該容積チャンバの流体出力値であり、
(g)複数の制御弁構造(463)の各々の全出力値を計算し、前記各制御弁構造は、各容積チャンバに対応する各制御弁の作動位置の組み合わせで構成され、該作動位置は、対応する容積チャンバが流体入口に流通する第一位置と、対応する容積チャンバが流体出口に流通する第二位置とを含み、各制御弁構造は、流体入口に流通した膨張する容積チャンバと、流体入口または流体出口と流通する縮小する容積チャンバとを有し、各制御弁構造の各々の全出力値は、各制御弁構造に提供された各制御弁の作動位置に対応した各容積チャンバの流体出力値を加算することによって計算され、
(h)各制御弁構造(463)の各々の前記全出力値を前記所望の入力パラメータ(23)と比較し、
(i)前記各制御弁構造(463)のうち、前記全出力値が前記所望の入力パラメータ(23)と近似した前記制御弁構造(463)を選択し、
(j)前記選択した制御弁構造(463)に従って、前記制御弁(15)を作動させる、各ステップを有することを特徴とする方法。 - 前記相対位置(21)は、出力軸エンコーダーから得ることを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間で決定されることを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)。
- 前記ステップ(b)における相対位置(21)は、前記現在のサンプル時間と続くサンプル時間の間の時間間隔で予測される、前記第一部材(43)と前記第二部材(35)の予測された相対位置(21)であることを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)。
- 前記流体変位機構はジェローター変位機構であることを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)。
- 前記制御弁(15)を作動させる前記ステップ(j)は、前記複数の制御弁(15)の各々を作動させることを含むことを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(401)。
- 前記制御弁(15)はラッチ弁タイプであることを特徴とする、請求項22に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(501)。
- 前記制御弁(15)を作動する前記ステップ(j)は、
(j1)前記制御弁構造(463)を、直前の前記制御弁構造(463)と比較するステップと、
(j2)直前の前記制御弁構造(463)と合わない前記制御弁(15)だけを作動するステップと、
を含むことを特徴とする、請求項28に記載の、回転型流体圧力装置(13)の正味変位制御方法(501)。
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