JP4853557B2 - 放射音低減構造 - Google Patents

Description

本発明は、内部を気体が通過する管体における放射音低減構造に関する。

内燃機関の排気系において、排気通路に複層管を採用することにより剛性を高めたり、排気振動を層間の摩擦により減衰させたりして放射音を低減するものが知られている（例えば特許文献１，２，３参照）。

特許文献１では、車両用マフラーにおいて、シェル内を区画する横仕切板による隔壁を、補強板により二重隔壁として剛性を高めて、区画された隔室間の振動伝達を抑制して放射音を低減している。

特許文献２では、内燃機関の排気管を内管と外管と二重にし、更にこれらの間に金属網を介在させることにより、空隙を形成して放射音を低減させたものである。
特許文献３では、内燃機関の排気管を内管と外管との二重とし、内管の外周に突起部を形成することにより、外管との間に空隙を設けて防音効果や断熱効果を生じさせると共に、熱歪みは突起部の弾性変形により緩和させている。

特開２００７−２３９４６５号公報（第８頁、図１） 特開昭６１−６５９８２号公報（第３頁、図２） 特開２００７−１５４６９４号公報（第４−５頁、図２，３）

特許文献１では、二重隔壁により隔室の剛性を向上させているが、このような手法では多数の隔壁と補強板とをシェル内に固定しなくてはならず、複雑な構成となり生産性が低い。しかも車両用マフラーの重量化となり、車両の軽量化に不利である。

特許文献２では、外管と内管との間に金属網により空隙を設けたものであり、このような複雑な三重構造により初めて放射音低減効果が生じるのでは生産性が低いものとなり、更にマフラーの重量化となって車両の軽量化にも不利である。

特許文献３では、内管の突起部は外管内面に点接触しているのは、突起部自身が柔軟に変形することにより、剛直な内管から剛直な外管への振動伝達を防止する効果を期待しており、内管と外管との摺動による振動吸収効果は全く存在しない。したがって十分な放射音低減効果は期待できない。

本発明は、内部を気体が通過する管体において、簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現することを目的とするものである。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用・効果について記載する。
請求項１に記載の放射音低減構造は、内部に気体が通過する内周面が円筒状の管体における放射音低減構造であって、前記管体内には多面体をなす筒体が配置され、同筒体の外周面が前記管体の内周面に点状接触するとともに、同筒体の外周面に形成された多面体の稜が撓んで前記管体の軸方向に対してヘリカル状の線状接触状態をもって線状接触するものであることを特徴とする。

筒体の外周面と管体の内周面の一部が接触するものであり全面が接触するものではないために気体の圧力振動が筒体を振動させることにより容易に管体と筒体の間で摺動を生じる。更に接触状態が線状接触状態と点状接触状態とが混在した接触状態であるので安定してより強い摩擦を生じさせることができる。

このような強い摩擦を伴う摺動により、気体の圧力振動が効率的に熱エネルギーに変換されることで吸収され、大きい放射音低減効果を生じる。
このようにして、管体内に一部が線状接触及び点状接触した筒体を配置するという簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現できる。

また、ヘリカル状に線状接触することにより、管体内での接触状態が安定すると共に、軸方向や周方向での振動により、管体と筒体との間に十分な摺動を生じさせることができる。このことによっても、簡易な構成にて効果的に振動を熱に変換することができ、摺動による十分な放射音低減効果を生じる。
そして、筒体を多面体として形成することにより、筒体の表面は凸状態の頂点あるいは稜（面の境界）を全体に分布させた状態とすることができる。この筒体を管体内に配置することにより頂点あるいは稜を管体の内周面に接触させることができる。
管体内に多面体を嵌め込んだ場合には、多面体を構成する各面間の稜は通常、初期の形状が直線状態であるので、頂点が管体の内周面に当接する。このことから通常は点状接触状態となる。しかし稜の初期の形状が直線状態であっても、管体の内周面に沿うように稜を撓ませて管体内に筒体を配置することは可能であるので、このように撓ませることにより、多面体の稜を、管体の内周面に対して十分に強い摩擦力にて摺動可能な線状接触状態にすることができる。
更に筒体が多面体であることにより、管体との間に筒体の外周面の凹凸による多数の空間が広く全体に分散して生じる。したがって筒体の膜振動時にこれらの空間の体積変動により振動エネルギーが消費されることから、より高い放射音低減効果を生じさせることができる。
しかも多面体であれば、筒体自体も容易に形成できることから、生産性がより高まる。

請求項２に記載の放射音低減構造では、請求項１に記載の放射音低減構造において、前記線状接触状態は、前記管体の軸方向に対してねじれ角が逆方向の２種類からなることにより交叉したヘリカル状の線状接触を含むことを特徴とする。

このように線状接触状態を、交叉したヘリカル状の線状接触とすることにより、更に安定的な接触状態を生じさせて管体と筒体との間の摺動を更に効果的に増加させ、効率的に振動を熱に変換して摺動による十分な放射音低減効果を生じさせることができる。更に交叉するヘリカル状の接触により、管体と筒体との間に線状接触にて完全あるいは不完全に分割された多数の空間が生じるので、筒体の膜振動時にこれらの空間の体積変動により振動エネルギーが消費されることから、より高い放射音低減効果を生じさせることができる。

請求項３に記載の放射音低減構造では、請求項１又は２に記載の放射音低減構造において、前記線状接触状態は、網目状の接触を含むことを特徴とする。
このように線状接触状態を網目状の接触状態とすることにより軸方向振動や周方向振動などの各種の振動状態の振動において管体と筒体との間に十分な摺動を生じさせることができ、効果的に振動を熱に変換して摺動による十分な放射音低減効果を生じさせることができる。更に網目状の接触により、管体と筒体との間には分割された多数の空間が生じるので、筒体の膜振動時にこれらの空間の体積変動により振動エネルギーが消費されることから、より高い放射音低減効果を生じさせることができる。

請求項４に記載の放射音低減構造では、請求項１〜３のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記筒体は、円筒形の部材に対して折り目を形成することにより多面体として形成されていることを特徴とする。

このように筒体として元の形状が円筒形の部材を用いることで、このような部材は容易に製造できると共に、更に折り目を形成して筒体とすることから、円筒形の部材から筒体自体も容易に製造できる。したがって筒体の生産性が高く、放射音低減構造も生産性が高くなる。

請求項５に記載の放射音低減構造では、請求項１〜４のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記多面体は、疑似円筒形凹多面体であることを特徴とする。
このように筒体を疑似円筒形凹多面体として実現しても良い。このような疑似円筒形凹多面体に存在する頂点や稜の内で凸状態の頂点あるいは稜を用いて、管体の内周面に対して十分に強い摩擦力にて摺動可能な線状接触状態、更に点状接触状態にすることができる。

しかも前述したごとく、管体と筒体との間に多数の空間が広く全体に分散して生じるので、十分に高い放射音低減効果を生じさせることができ、更に疑似円筒形凹多面体は円筒形の素材から形成することは容易であり筒体の生産性がより高まる。

請求項６に記載の放射音低減構造では、請求項１〜５のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記管体は内部の気流通路を内燃機関の排気通路としていることを特徴とする。

このように上述した構成を、内燃機関の排気通路に採用することにより、内部を排気が通過する排気管としての管体において簡易な構成にて十分な放射音低減効果を実現することができ、内燃機関の生産性が向上すると共に、内燃機関の軽量化に貢献できる。

（ａ）〜（ｃ）実施の形態１の消音器の構成説明図。 （ａ），（ｂ）実施の形態１の消音器の部分破断説明図。 図２の構成の分解説明図。 （ａ），（ｂ）実施の形態１の筒体の構成説明図。 実施の形態１の筒体の部分拡大説明図。 （ａ）〜（ｃ）実施の形態１の筒体と管体との嵌合工程説明図。 実施の形態１の筒体と管体との線状接触状態説明図。 実施の形態１の消音器における放射音の実測グラフ。 （ａ），（ｂ）実施の形態２の筒体の構成説明図。 実施の形態２の筒体の部分拡大斜視図。 実施の形態２の筒体と管体との線状接触状態説明図。 実施の形態３の筒体の部分拡大及び部分破断説明図。 （ａ），（ｂ）実施の形態３の筒体の構成説明図。 実施の形態３の筒体と管体との線状接触状態説明図。 （ａ），（ｂ）実施の形態４の筒体の構成説明図。 実施の形態４の筒体の斜視図。 実施の形態４の筒体と管体との点状接触状態説明図。 （ａ）〜（ｃ）実施の形態５の筒体の構成説明図。 実施の形態５の筒体と管体との間の線状接触状態と点状接触状態との混在状態説明図。 （ａ），（ｂ）他の実施の形態の筒体の構成説明図。

［実施の形態１］
図１に上述した発明が適用された消音器２の主要部を示す。図１の（ａ）は斜視図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は左側面図である。消音器２の外郭は、円筒状の管体４とこの管体４の両端を閉塞する端板６，８とから構成されている。一方の端板６には気体導入管１０が取り付けられて、気体を消音器２内に導入している。他方の端板８には気体導出管１２が取り付けられて、消音器２内部を通過した気体を排出している。

図２に消音器２の外郭を縦断して内部を示す。図２の（ａ）は破断した状態の斜視図、（ｂ）は正面図である。図３は図２の構成を分解して示す斜視図である。
管体４の内部には、管体４の内周面４ａに接触する筒体１４が配置されている。この筒体１４は、図４の（ａ）の正面図及び（ｂ）の左側面図に示すごとく多面体として形成されて、全体形状が疑似円筒形に形成されているものであり、いわゆる疑似円筒形凹多面体（ＰＣＣＰ：Ｐｓｅｕｄｏ−Ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ Ｃｏｎｃａｖｅ Ｐｏｌｙｈｅｄｒａｌ Ｓｈｅｌｌ）である。ここでの疑似円筒形凹多面体は、凹凸の折線を境界とする三角形あるいは台形を組み合わせた形状のものが該当する。図２〜４では三角形を組み合わせたものを例示している。

この疑似円筒形凹多面体として形成されている筒体１４は、図５の拡大説明図に示すごとく、平面状の三角形ＰＴが、折り目として形成されている３種類の稜（三角形ＰＴの境界）ＲＬ１，ＲＬ２，ＲＬ３に囲まれた構成とされている。このような三角形ＰＴが周面を構成することにより、疑似円筒形が形成されている。

この３種類の稜ＲＬ１，ＲＬ２，ＲＬ３の内で、２つの稜ＲＬ１，ＲＬ２は、筒体１４の軸方向に対してヘリカル状に配置及び配列されている。これらの稜ＲＬ１，ＲＬ２は隣接する２つの三角形ＰＴの面間角度は１８０°を越えており凸部として形成されている。

残りの１つの稜ＲＬ３は周方向に配置及び配列されて、全体としてリング状となっている。この稜ＲＬ３は隣接する２つの三角形ＰＴの面間角度は１８０°未満であり凹状の稜として形成されている。

この筒体１４においてその軸から径方向に最も離れている部分は、ヘリカルに配列している２つの稜ＲＬ１，ＲＬ２であり、撓んでいない状態では、特に稜ＲＬ１，ＲＬ２同士が交叉している頂点Ｋである。

このような疑似円筒形凹多面体である筒体１４は、図６の（ａ）〜（ｃ）に工程を示すごとく端板６，８が取り付けられる以前の管体４内に嵌合することにより配置される。
管体４と筒体１４との寸法関係は、管体４の内周面４ａの径よりも稜ＲＬ１，ＲＬ２同士が交叉している頂点Ｋ部分の径の方がわずかに大きくされている。あるいは稜ＲＬ１，ＲＬ２全体が管体４の内周面４ａの径よりもわずかに大きくされている。したがって管体４側を加熱して行う焼きばめ処理などにより、管体４内に筒体１４を嵌合することができる。

このようにして嵌合されて管体４と筒体１４とが同一温度になれば、筒体１４が管体４の内周面４ａに強く圧接し、筒体１４自身が撓むことにより、凸部である２つの稜ＲＬ１，ＲＬ２のほぼ全体が管体４の内周面４ａに当接する。したがつて図７に破線で示すごとく、管体４の軸方向にねじれ角が逆方向の２種類からなる交叉した線状接触状態が筒体１４と管体４との間に形成される。尚、このような線状接触状態は、図７に示したごとく全体として網目状の接触状態となっている。

このように筒体１４を嵌合した管体４に対して端板６，８、気体導入管１０及び気体導出管１２が取り付けられることにより、消音器２が完成する。このような構成の消音器２は例えば内燃機関の排気管に取り付けることができる。

図８に本実施の形態の消音器２における放射音の実測を示す。スピーカ入力にて音波の周波数（Ｈｚ）を変更しつつ、その音圧を消音器２内に与えて、消音器２の側面から離れた位置にて放射音の音圧（ｄＢ）測定を行った結果である。

更に比較例として管体４は同一であるが疑似円筒形凹多面体の筒体１４の代わりに完全に円筒の筒体を、管体４の内周面４ａと筒体の外周面とをほぼ全面接触させた状態で放射音の実測を行った。

図８に実線にて示すごとく本実施の形態の消音器２では、破線で示す比較例よりも放射音のピークとなる位置、ここでは高周波側にて放射音が効果的に減少していることが判る。

このメカニズムは、次のように考えられる。すなわち筒体１４が図５に示したごとく疑似円筒形凹多面体とされている。このことにより図７に示したごとく筒体１４と管体４とは線状接触状態、ここではねじれ角が逆方向の２種類の稜ＲＬ１，ＲＬ２からなる交叉するヘリカル状の線状接触状態となっており、網目状の線状接触状態でもある。このため管体４と筒体１４とが、安定した接触状態でかつ十分に強い摩擦を伴う摺動を生じる接触状態になる。

更に図７に示したごとく管体４と筒体１４との間には、稜ＲＬ１，ＲＬ２による線状接触にて分割された多数の空間ＲＳが生じている。したがって筒体１４の膜振動時にこれらの空間ＲＳの体積変動により振動エネルギーが消費されることから、より高い放射音低減効果を生じさせることができると考えられる。

以上説明した本実施の形態１によれば、以下の効果が得られる。
（１）前述したごとくのメカニズムにより、管体４と筒体１４との間で十分に強い摩擦力の摺動が容易に生じ、気体の圧力振動が熱エネルギーに変換されて吸収され、放射音が効果的に低減できる。このようにして管体４内に上述したごとくの筒体１４を配置するという簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現できる。

そして上述した構成を内燃機関の排気通路に採用すれば、内部を排気が通過する排気管としての管体４において簡易な構成にて摺動にて十分な放射音低減効果を実現することができ、内燃機関の生産性が向上すると共に、内燃機関の軽量化に貢献できる。

（２）特に管体４の内周面４ａに対する筒体１４の接触状態が網目状になっているので、軸方向振動や周方向振動などの各種の振動状態の振動において管体４と筒体１４との間に十分な摺動を生じさせることができ、効果的に振動を熱に変換して摺動による十分な放射音低減効果を生じさせることができる。

（３）筒体１４を多面体として形成していることにより、筒体１４の表面は凸状態の稜ＲＬ１，ＲＬ２を分布させた状態にすることができる。この筒体１４を管体４内に嵌合して配置することにより稜ＲＬ１，ＲＬ２を管体４の内周面４ａに接触させることができる。多面体を構成する各面（三角形ＰＴ）間の稜ＲＬ１，ＲＬ２は通常、初期の形状が直線状態であるが、管体４の内周面４ａに沿うように稜ＲＬ１，ＲＬ２を撓ませて管体４内に筒体１４を配置することは可能であり、このことにより多面体の稜ＲＬ１，ＲＬ２は、管体４の内周面４ａに対して強い摩擦力にて摺動可能な線状接触状態となる。

しかも多面体であれば筒体１４自体も容易に形成できる。特に疑似円筒形凹多面体は円筒形の素材から折り目を形成することにより製造することが容易であり、筒体１４の生産性がより高まり、消音器２の生産性も高まる。

そして前述したごとく、管体４と筒体１４との間に多数の空間ＲＳが広く全体に分散して生じているので、十分に高い放射音低減効果を生じさせることができる。
［実施の形態２］
本実施の形態は、消音器の筒体として図９，１０に示すごとくの筒体１１４を用いる。図９の（ａ）は正面図、（ｂ）は左側面図、図１０は斜視図とその一部の拡大図を示している。他の構成は前記実施の形態１と同じである。尚、図１１は筒体１１４を管体１０４内に嵌合して配置した状態を示す斜視図とその一部の拡大図である。

前記実施の形態１の筒体は三角形の面からなる疑似円筒形凹多面体であったが、本実施の形態の筒体１１４は台形ＰＱを面とした疑似円筒形凹多面体である。この台形ＰＱは平行な稜ＱＬ１，ＱＬ２と、これらの端部を接続する平行でない稜ＱＬ３，ＱＬ４とにより囲まれている。平行な稜ＱＬ１，ＱＬ２は筒体１１４の周方向に形成されてリング状をなしている。平行でない稜ＱＬ３，ＱＬ４は本実施の形態の筒体１１４の軸方向に対して傾いており、ヘリカル状態の配置となっている。

これらの稜の内で稜ＱＬ１，ＱＬ３，ＱＬ４が両側の台形ＰＱのなす面間角度が１８０°を越えており凸部となっている。稜ＱＬ２は両側の台形ＰＱのなす面間角度が１８０°未満であり凹状となっている。

したがって図１１に破線にて示したごとく、筒体１１４を管体１０４内に嵌合して配置すると、稜ＱＬ１，ＱＬ３，ＱＬ４が管体１０４の内周面１０４ａに当接する。この場合も稜ＱＬ１，ＱＬ３，ＱＬ４が撓むことにより直線状態の折り目として形成されている稜ＱＬ１，ＱＬ３，ＱＬ４のほぼ全長が内周面１０４ａに対して線状に接触することになる。

前記実施の形態１の場合には２種のヘリカル状態の稜配列が管体の内周面に当接したが、本実施の形態の場合には、稜ＱＬ１による管体１０４の周方向の飛び飛びのリング状配列と、ねじれ角が逆方向の２種の稜ＱＬ３，ＱＬ４による管体１０４の軸方向に対するヘリカル状の飛び飛びの配列とが管体１０４の内周面１０４ａに当接することになる。尚、このような線状接触状態は、図１１の破線に現れているように全体として六角形の網目状の接触状態となっている。更にこの網目状の接触に囲まれて、管体１０４と筒体１１４との間には多数の空間ＱＳが存在する。

このような台形ＰＱを面とした疑似円筒形凹多面体として形成された筒体１１４を用いた場合にも、前記実施の形態１の場合と同様な効果を生じる。
［実施の形態３］
本実施の形態は、消音器の筒体として図１２，１３に示すごとくの筒体２１４を用いる。図１２は筒体２１４の正面図であり、部分拡大図と部分拡大縦断面図も示している。図１３の（ａ）は左側面図、（ｂ）は斜視図である。他の構成は前記実施の形態１と同じである。尚、図１４は筒体２１４を管体２０４内に嵌合して配置した状態を示す斜視図とその一部の拡大図である。

ここで筒体２１４の壁部２１４ａは、軸方向に径が大小を繰り返して変化する蛇腹状に形成されている。
そして図１４に示したごとく管体２０４の内周面に２０４ａ対して、筒体２１４は蛇腹状の壁部２１４ａの内で最大径部分２１４ｂにより、リング状の線状接触状態で配置されている。図１４では破線にて管体２０４の内周面に２０４ａに接触している最大径部分２１４ｂの位置を示している。このことにより最大径部分２１４ｂの間には管体２０４と筒体２１４との間に軸方向に分割された多数の空間ＣＳが生じる。

以上説明した本実施の形態３によれば、以下の効果が得られる。
（１）外周面を蛇腹状に形成することで筒体２１４を管体２０４の内周面２０４ａに対してリング状の線状接触状態にて摺動可能に配置している。このことにより気体の圧力振動が筒体２１４を振動させることで管体２０４の内周面２０４ａに対してリング状に接触している部分が振動し、強い摩擦力の摺動が容易に生じる。この摺動時の摩擦により気体の圧力振動が熱エネルギーに変換されることで吸収され、放射音の低減効果を生じる。このようにして管体２０４内に上述したごとくの蛇腹状の筒体２１４を配置するという簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現できる。

更に前述したごとく管体２０４と筒体２１４との間に軸方向に分割された多数の空間ＣＳが生じているので、筒体２１４の膜振動時にこれらの空間ＣＳの体積変動により振動エネルギーが消費されることから、より高い放射音低減効果を生じさせることができる。

そして上述した構成を内燃機関の排気通路に採用することにより、内部を排気が通過する排気管としての管体２０４において簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現することができ、内燃機関の生産性が向上すると共に、内燃機関の軽量化に貢献できる。

［実施の形態４］
図１５，１６に示すごとく本実施の形態の筒体３１４は台形ＰＳを面とした疑似円筒形凹多面体であり、他の構成は前記実施の形態１と同じである。図１５の（ａ）は筒体３１４の正面図、（ｂ）は左側面図であり、図１６は斜視図である。尚、図１７は筒体３１４を管体３０４内に嵌合して配置した状態を示す斜視図である。

台形ＰＳは平行な稜ＱＭ１，ＱＭ２の内で一方の稜ＱＭ１は他方の稜ＱＭ２に比較して極めて短かい。これ以外の平行でない稜ＱＭ３，ＱＭ４については、稜ＱＭ２と同じ程度の長さである。

このため筒体３１４を管体３０４内に嵌合して配置すると、管体３０４の内周面３０４ａには、図１７に破線で示したごとく最短の稜ＱＭ１のみが管体３０４の内周面３０４ａに対して点状に分散して当接することになる。すなわち管体３０４の内周面３０４ａの全体に対して、筒体３１４の当接部分が点状接触状態にて分布することになる。

尚、このような点状接触状態は、稜ＱＭ１の長さを０として完全に三角形の面からなる疑似円筒形凹多面体とした場合には、完全な点状接触状態を、管体３０４の内周面３０４ａの全体に分布させることができる。

以上説明した本実施の形態４によれば、以下の効果が得られる。
（１）前述したごとく管体３０４の内周面３０４ａに対して、筒体３１４を、その外周面を摺動可能な点状接触状態として嵌合して配置している。このことにより、気体の圧力振動が筒体３１４を振動させることで管体３０４の内周面３０４ａに対して点状に広く分布して接触している部分が振動し、強い摩擦力の摺動が容易に生じる。このようにして前記実施の形態１に述べたごとく気体の圧力振動が効率的に熱エネルギーに変換され、摺動により効果的に放射音が低減できることになる。

更に筒体３１４が多面体（ここでは疑似円筒形凹多面体）であることにより、管体３０４との間に筒体３１４の外周面の凹凸による多数の空間ＭＳが広く全体に分散して生じている。このため筒体３１４の膜振動時にこれらの空間ＭＳの体積変動により振動エネルギーが消費される。更に筒体３１４と管体３０４との間で空間ＭＳが占める面積が大きくなることから筒体３１４から管体３０４には振動が伝達されにくくなる。これらのことから、放射音低減効果をより大きなものとすることができる。

しかもこのような多面体であれば、筒体３１４自体も容易に形成できることから、生産性がより高まる。特に円筒状の部材から折り目の形成により疑似円筒形凹多面体として筒体３１４を完成できることからも、生産性が高まる。

そして上述した構成を内燃機関の排気通路に採用していることにより、内部を排気が通過する排気管としての管体３０４において簡易な構成にて摺動による十分な放射音低減効果を実現することができ、内燃機関の生産性が向上すると共に、内燃機関の軽量化に貢献できる。

［実施の形態５］
図１８に示すごとく本実施の形態の筒体３６４は台形ＰＸと三角形ＰＹとを面とした疑似円筒形凹多面体であり、他の構成は前記実施の形態１と同じである。図１８の（ａ）は筒体３６４の正面図、（ｂ）は右側面図であり、（ｃ）は斜視図である。図１９は筒体３６４を管体３５４内に嵌合して配置した状態を示す斜視図である。

筒体３６４を管体３５４内に嵌合して配置すると、管体３５４の内周面３５４ａには、図１９に破線で示したごとく台形ＰＸ周りの稜ＱＮが管体３５４の内周面３５４ａに対して六角形の線状接触状態となる。この稜ＱＮに分割されて多数の六角形の空間ＲＴが筒体３６４と管体３５４との間に生じる。

更に周りが三角形ＰＹにて囲まれた位置にある頂点ＫＺが管体３５４の内周面３５４ａに対して点状接触状態となる。
このように管体３５４の内周面３５４ａに対して、筒体３６４の当接部分が線状接触状態と点状接触状態とが混在して全体に分布した状態になる。

以上説明した本実施の形態５によれば、前記実施の形態２及び前記実施の形態４にて説明したごとくの効果が得られる。
［その他の実施の形態］
・多面体としては、前記実施の形態１，２，４，５に示したごとくの疑似円筒形凹多面体に限らず他の形状の多面体でも良い。

・前記実施の形態３は円筒体を蛇腹状としたが、角筒体を蛇腹状としても良い。
・前記各実施の形態では筒体には中心側と管体側とを連絡する貫通孔は存在しなかったが、貫通孔を筒体に設けて、管体と筒体との間の空間を筒体の内部空間に接続しても良い。例えば図２０のごとく筒体４１４に貫通孔４１４ａを形成しても良い。図２０の（ａ）は筒体４１４の斜視図、（ｂ）はその正面図である。

・前記各実施の形態では管体に対して筒体を嵌合して配置した二重構造の消音器の例を示したが、これを重ねて４重構造の消音器としても良く、６重構造以上としても良い。
・前記各実施の形態の筒体の内側に管体と同様な円筒体を配置しても良い。この円筒体に貫通孔を設けても良い。

２…消音器、４…管体、４ａ…内周面、６，８…端板、１０…気体導入管、１２…気体導出管、１４…筒体、１０４…管体、１０４ａ…内周面、１１４…筒体、２０４…管体、２０４ａ…内周面、２１４…筒体、２１４ａ…壁部、２１４ｂ…最大径部分、３０４…管体、３０４ａ…内周面、３１４…筒体、３５４…管体、３５４ａ…内周面、３６４…筒体、４１４…筒体、４１４ａ…貫通孔、ＣＳ，ＭＳ，ＱＳ，ＲＳ，ＲＴ…空間、Ｋ，ＫＺ…頂点、ＰＱ，ＰＳ，ＰＸ…台形、ＰＴ，ＰＹ…三角形、ＱＬ１，ＱＬ２，ＱＬ３，ＱＬ４，ＱＭ１，ＱＭ２，ＱＭ３，ＱＭ４，ＱＮ，ＲＬ１，ＲＬ２，ＲＬ３…稜。

Claims (6)

1. 内部に気体が通過する内周面が円筒状の管体における放射音低減構造であって、前記管体内には多面体をなす筒体が配置され、同筒体の外周面が前記管体の内周面に点状接触するとともに、同筒体の外周面に形成された多面体の稜が撓んで前記管体の軸方向に対してヘリカル状の線状接触状態をもって線状接触することを特徴とする放射音低減構造。
2. 請求項１に記載の放射音低減構造において、前記線状接触状態は、前記管体の軸方向に対してねじれ角が逆方向の２種類からなることにより交叉したヘリカル状の線状接触を含むことを特徴とする放射音低減構造。
3. 請求項１又は２に記載の放射音低減構造において、前記線状接触状態は、網目状の接触を含むことを特徴とする放射音低減構造。
4. 請求項１〜３のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記筒体は、円筒形の部材に対して折り目を形成することにより多面体として形成されていることを特徴とする放射音低減構造。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記多面体は、疑似円筒形凹多面体であることを特徴とする放射音低減構造。
6. 請求項１〜５のいずれか一項に記載の放射音低減構造において、前記管体は内部の気流通路を内燃機関の排気通路としていることを特徴とする放射音低減構造。

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