JP4838585B2 - 固定床多管式反応器 - Google Patents

Description

本発明は、固体状の触媒を用いた気相接触酸化反応が行われる固定床多管式反応器に関する。
本願は、２００３年７月１４日に出願された特願２００３−２７４１４０号について優先権を主張し、その内容をここに援用する。

固体状の触媒を用いた気相接触酸化反応が商用規模で実施されている。気相接触酸化反応としては、例えば、プロピレンからのアクロレインやアクリル酸、イソブチレンやターシャリーブチルアルコールからメタクロレインやメタクリル酸の製造が挙げられる。
これらの気相接触酸化反応では、分子状酸素を用い、中間の酸化状態に留めることで有用な目的化合物を合成している。例えば、１モルのプロピレンと１モルの酸素とからアクロレインを合成し、１モルのアクロレインと１／２モルの酸素とからアクリル酸を合成することができる。
ところが、このような酸化反応では、目的生成物を得る反応と併発的にあるいは逐次的に分解反応や酸化反応も起こっている。その結果、酸化が最も進んだ状態である二酸化炭素等の副生成物を生じることがある。
このように、気相接触酸化反応は複雑な反応であるため、そのような反応の中でも目的生成物を高収率で合成できるような製造方法について検討されている。

酸化反応を中間で留めて目的生成物が高収率で得られる温度条件は狭い範囲にある。通常、その最適範囲より温度が高くなった場合には、分解酸化生成物、例えば、酢酸、一酸化炭素や二酸化炭素の生成が多くなるので収率が低下する。目的生成物が生成する酸化反応は発熱反応であり、大きな発熱を伴うが、これらの副反応の反応熱はさらに大きいため、副反応の比率が高くなると反応全体の発熱量はさらに多くなる。そして、反応速度は温度に対し指数関数的に速くなるから、この副反応によって暴走反応を引き起こすおそれがある。そのため、酸化反応を固定床多管式反応器で行うときは、最適条件より温度が高くならないように、触媒の品質、触媒充填方法や操作条件を厳密に規定することが求められる。
例えば、特許文献１に記載されているような、反応管内温度分布を改善する方法が提案されている。
この文献には、イソブチレンまたはターシャリーブチルアルコールと分子状酸素とを原料にして気相接触酸化反応によりメタクロレインを製造する際に、触媒として反応に不活性な担体に触媒紛を担持させたものを用い、かつ、反応管長手方向を複数段に区分して反応管入口部から出口部に向かって触媒粉の担持量を次第に多くする方法が記載されている。
また、気相接触酸化反応を安定に行う方法として、反応管外部の熱媒体の循環量を多くして除熱を促進する方法、反応管内の温度を正確にモニタリングする方法等が提案されている。
例えば、特許文献２には、固定床多管式反応器において循環装置を介して熱媒体を反応器シェル側に循環させる方法であって、反応器シェルから抜き出した熱媒体の一部を熱交換し、この熱交換した熱媒体を反応器シェル側に戻すことで、抜き出した熱媒体と導入される熱媒体との温度差を１５〜１５０℃にして反応管内温度の上昇を抑える方法が開示されている。
また、特許文献３には、熱媒浴を備えた固定床多管式反応器を用いてプロピレンをアクロレインに気相接触酸化する際に、熱媒浴の流速を熱媒体入口部から、熱媒浴に入って熱媒体出口部に達するまでに２〜１０℃上昇する程度に定めて触媒層の温度を抑える方法が開示されている。

また、反応管の長手方向の温度を測定する方法としては、例えば、特許文献４のように、触媒を充填するに先立ち固定床多管式反応器全体を代表するいくつかの反応管に保護管を設置しておき、この保護管内に熱電対を挿入して、反応管内の長手方向の温度を測定する方法が挙げられる。
しかしながら、特許文献１に記載された方法では、気相接触酸化反応を十分安定に操作するための具体的方法について示されていなかった。すなわち、活性を変化させるための具体的方法や、安定な反応操作実現のため反応管の各区分の具体的長さが示されていなかった。さらに、特許文献１では、第１と第２区分の△Ｔの最高値（以下、△Ｔｍａｘ、あるいはホットスポット部という）の絶対値が示されていない上に、第１と第２区分の△Ｔｍａｘの差が大きいため、十分安定に操作することは困難であった。
また、特許文献２、特許文献３に記載された方法のように、触媒層温度をモニタリングして最適な条件を維持することは、安定で高効率に操業するためには重要なことであるが、これらの文献には、反応器シェル側に流す熱媒体の量や温度を測定する方法が開示されているのみで、触媒層温度を高精度に測定する技術について示されていなかった。その結果、△Ｔｍａｘの位置を十分に把握できず、十分に反応条件を一定に維持できなかった。
また、特許文献４に記載された方法は、触媒層の長手方向の様々な位置の温度を簡便に測定できるものの、工業的な固定床多管式反応器に用いるには煩雑すぎて実用的でなかった。すなわち、工業スケールの固定床多管式反応器の多くは反応管の本数が数百から数千本、更に多くは数万本に及ぶ場合があり、しかも反応管の長さは数メートルに及ぶため、熱電対の数が多く、全ての反応管での触媒層の温度を把握し、管理することは困難であった。
また、複数本の反応管の中からいくつかの反応管を選択し、これら選択された反応管に熱電対を挿入して温度を測定することがあるが、測定位置が定められていないため、安定操業に最も重要な触媒層長手方向の最高温度（△Ｔｍａｘ）部の位置を把握するには不十分であった。
特開平６−１９２１４４号公報 特開２００１−１３９４９９号公報 特開平８−９２１４７号公報 特開２００２−２１２１２７号公報

本発明は、前記事情を鑑みてなされたものであり、触媒が充填された固定床多管式反応器の反応管長手方向の温度分布を正確にかつ実用的に測定し、ホットスポット部の位置を把握することで、酸化反応を安定に最高レベルの最適条件での操業を可能にする固定床多管式反応器を提供することを目的とする。

本発明は、触媒が充填される複数本の反応管と、前記反応管の半径方向の中心部近傍の温度を測定する触媒温度測定器と、反応管の外側に位置する熱媒浴の温度を測定する熱媒浴温度測定器とを備える固定床多管式反応器であって、前記触媒温度測定器が、前記複数本の反応管のすべて、もしくはその一部である複数本の反応管にひとつずつ設けられ、かつそれらの測定位置が各反応管の長手方向について異なっており、前記熱媒浴温度測定器は、その測定位置が各触媒温度測定器の測定位置と同じ高さになるように複数設置されている固定床多管式反応器を提供する。
本発明の固定床多管式反応器においては、前記触媒温度測定器が、互いに隣接する反応管５〜１０９本からなる反応管群のうちの５〜３５本に設けられていることが望ましい。
本発明の固定床多管式反応器においては、前記反応管群が複数設けられ、それら反応管群は、前記反応管の外側を流れる熱媒体のフローパターンが異なる部分にそれぞれ配置されていることが望ましい。
本発明の固定床多管式反応器においては、気相接触酸化反応用であることが望ましい。
本発明の固定床多管式反応器においては、前記気相接触酸化反応が、プロピレンまたはイソブチレンまたはターシャリーブチルアルコールから、不飽和アルデヒドまたは不飽和カルボン酸を合成する反応であることが望ましい。
本発明の固定床多管式反応器においては、前記気相接触酸化反応が、不飽和アルデヒドから不飽和カルボン酸を合成する反応であることが望ましい。
本発明の固定床多管式反応器によれば、触媒が充填された固定床多管式反応器の反応管長手方向の温度分布を正確にかつ実用的に測定し、ホットスポット部の位置を把握することで、酸化反応を安定に最高レベルの最適条件での操業が可能になる。

本発明の固定床多管式反応器によれば、触媒が充填された固定床多管式反応器の反応管長手方向の温度分布を正確にかつ実用的に測定し、ホットスポット部の位置を把握することで、酸化反応を安定に最高レベルの最適条件での操業が可能になる。

本発明の固定床多管式反応器の一例について図面を参照しながら説明する。
図１は、固定床多管式反応器の概略構成図である。この固定床多管式反応器１は、気相接触酸化反応が行われるものであって、触媒が充填されて触媒層２を形成した複数本の反応管３と、これら複数本の反応管３のうちの全てではなくその一部である複数本の反応管３の内部にそれぞれ１つずつ挿入された触媒温度測定器４と、反応管３の外側に位置する熱媒浴５と、熱媒浴５の温度を測定する熱媒浴温度測定器６とを具備して概略構成される。
この固定床多管式反応器１において、複数本の反応管３に挿入された触媒温度測定器４の測定位置Ｐは、反応管の長手方向について異なっており、一定ではない。
また、図２に示すように、複数本の反応管３は、互いに隣接するように配置されて反応管群１１をなしている。ここで、その反応管群１１をなす少なくとも一部の反応管に触媒温度測定器が設けられていることが好ましい。
このように反応管３が反応管群１１をなし、その反応管群１１をなす少なくとも一部に触媒温度測定器が設けられていれば、高精度に触媒層の温度分布を把握できる。なお、「隣接する」とは、基準となる反応管から反応管配列ピッチが５本目以内の範囲のことである。ただし、その範囲は、反応管の全本数によって異なり、反応管の全本数が少なくなれば、範囲も小さくなる。また、反応管配列ピッチが５本目を超えた範囲では反応管本数が多くなるので、温度測定精度が低下するおそれがある。

反応管群１１をなす少なくとも一部に触媒温度測定器が設けられている場合には、具体的には、触媒温度測定器が、互いに隣接する反応管５〜１０９本からなる反応管群のうちの５〜３５本に設けられていることが好ましい。
ここで、反応管群における反応管本数が５〜１０９本である理由は以下の通りである。
多管式反応器において、反応管は、通常、図３に示すような三角配置あるいは図４に示すような四角配置で配置される。図３および図４においては、各直線の交点（黒丸）に反応管が配置される。
基準となる中心の反応管から反応管配列ピッチがおおよそ５本目の範囲（図中の最も外側の円内）にある反応管から反応管群１１を構成した場合、三角配置では、反応管群をなす反応管本数が１０９本であり、四角配置では９７本である。また、基準となる中心の反応管から反応管配列ピッチがおおよそ１本目の範囲（図中の最も内側の円内）にある反応管から反応管群を構成した場合、三角配置では、反応管群をなす反応管本数が７本であり、四角配置では５本である。したがって、反応管群の最高の本数が１０９本であり、最低の本数が５本である。
また、触媒温度測定器が設けられた反応管の本数が５本未満であると、十分に触媒層の温度分布を把握できないことがあり、３５本を超えると、触媒温度測定器の設置に伴う設備が大きくなる。
なお、全反応管本数が３５本未満の場合には、必然的に触媒温度測定器が設けられる反応管本数は、全反応管本数以下になる。
さらに、触媒温度測定器が設けられた反応管は、反応管長手方向の温度分布をより一層正確に把握できることから、基準となる反応管から１本目以内の範囲で隣接していることが好ましい。
また、異なる活性の触媒を反応管に充填した場合には、各触媒の区分毎に、好ましくは少なくとも１つの、より好ましくは２つの触媒温度測定器が設けられる。

反応管群を複数有している場合、それら反応管群は、反応管の外側を流れる熱媒体のフローパターンが異なる部分に配置されていることが好ましい。
ここで、熱媒体のフローパターンについて説明する。熱媒体のフローパターンとは、固定床多管式反応器を反応管長手方向に対し直交方向に切断したときの切断面（以下、切断面と略す。図５参照）を見た際の、熱媒体の流動状態（流量、流動方向：模式的には図５中の矢印２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ）のことである。通常、この熱媒体のフローパターンが均一になるように反応器は設計され、例えば、図５に示すように、熱媒体の入口２１と出口２２とは、互いに反対方向を向くように、あるいは、同一方向を向くように設けられる。しかし、熱媒体のフローパターンを全く同じにすることは困難であり、固定床多管式反応器内に熱媒体が流れやすい場所と流れにくい場所とが生ずる。特に、反応管数が多い場合には、固定床多管式反応器内で熱媒体のフローパターンの違いが大きくなりやすい。フローパターンが異なると反応管の伝熱状態が変化するので、異なるフローパターンの熱媒体が接する反応管同士では温度にも差が生じやすい。
したがって、複数の反応管群１１が、反応管の外側を流れる熱媒体のフローパターン２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄが異なる部分に配置されていれば、固定床多管式反応器内の温度をより詳細に把握することができる。

また、反応管群が複数である場合の反応管群の配置としては、図２に示すように、複数の反応管群１１が環状（図２中の円１２ａ，１２ｂ上）に配置されているとともに、反応器の半径方向切断面を同面積になるように中心Ｍから分けた２以上の区域の各区域Ｌに少なくとも１つの反応管群１１が配置されていることが好ましい。
このようにして固定床多管式反応器内の触媒層の温度をモニタリングすることで、酸化反応のように大きな発熱を伴う操作においても、ホットスポット部の温度を監視できる。
そして、その測定結果に基づいて反応を制御することで、気相接触酸化反応を安定にかつ高効率に操業できる。

上述した固定床多管式反応器においては、図１に示すように、熱媒浴温度測定器６が、触媒温度測定器４と対応するように、その測定位置Ｑが、触媒温度測定器４の測定位置Ｐと同じ高さ（反応管長手方向の位置）になるよう複数箇所設置されることが好ましい。さらに、熱媒浴温度測定器６の測定位置Ｑが、触媒温度測定器４の測定位置Ｐと同じ高さ（反応管長手方向の位置）にされていれば、反応器の形態、反応条件、熱媒体の流動状態等によって、熱媒浴５内の熱媒体の温度に若干の不均一分布が生じた場合でも、各場所の△Ｔを正確に求めることができる。

この固定床多管式反応器１の反応管の本数は、特に制限はない。数十本から上限は、多管式反応器製作の機械的制限から定まり、通常では、数千本から数万本である。反応管の長さも特に制限がないが、１ｍから１０ｍ程度である。反応管長さが短いと本数が増え反応管毎の充填斑、活性斑、熱媒体による除熱程度の斑が生じやすくなる。一方、反応管長さが長いと圧力損失が大きくなり気体の供給動力が増加する。また、一般的には反応圧が高いと目的生成物の選択率が下がる傾向にあるので、それらを考慮すると２ｍから７ｍ程度が好ましい。
また、反応管３の内径は、通常２０〜３０ｍｍ程度である。
なお、この固定床多管式反応器においては、反応管３には、反応原料ガスを、下から上へ向けて流してもよいし、その逆に流してもよい。

反応管３内に充填される触媒としては、固体酸化触媒であれば特に限定されず、反応に応じた従来から知られている触媒を使用することができ、例えば、モリブデンを含む複合酸化物等の固体酸化触媒を用いることができる。具体的には、特開平６−１９２１４４号公報に示されるような、シリカ、アルミナの多孔質担体等の不活性担体にモリブデン、ビスマス等の金属酸化物触媒を担体１００質量部に対して１０〜４００質量部担持したものが挙げられる。
このような触媒を調製する方法も特に限定されず、成分の著しい偏在を伴わない限り、従来からよく知られている種々の方法を採用することができる。触媒の調製に用いられる原料としては特に限定されず、各元素の硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩、アンモニウム塩、酸化物、ハロゲン化物等を組み合わせて使用することができる。

固定床多管式反応器に設けられる触媒温度測定器４および熱媒浴温度測定器６としては、工業的に使用できるものであれば制限されないが、通常、熱電対または抵抗温度計が使用される。また、これらの温度測定器は、ある程度の機械的強度が必要なことから保護管内に挿入されることが好ましい。
さらに、触媒温度測定器４の設置間隔は、０．１〜２ｍであることが好ましく、０．５〜１ｍであることがさらに好ましい。この間隔が短すぎると、固定床多管式反応器１全体を測定するのに熱媒浴温度測定器６の数が多くなり、装置コストが高くなるだけでなく、熱媒体の流れを妨いでしまうおそれがある。また、間隔が広すぎると、正確な温度分布を測定するのが困難になり、ホットスポット部の位置あるいは温度を把握するのが困難になることがある。
熱媒浴５に充填される熱媒体としては特に限定はなく、通常、硝酸カリウムおよび亜硝酸ナトリウムを含む塩溶融物やダウサム系の有機熱媒体などが使用される。
また、固定床多管式反応器１には、通常、熱媒浴の入口７および出口８に温度検出部（図示せず）が設けられ、入口温度により反応温度をコントロールする。
この固定床多管式反応器１のシェル側（熱媒浴５側）には、熱媒体の流れ方を制御する目的で通常バッフルを挿入することができる。バッフルを挿入した場合、少なくともバッフルで仕切られた区域毎に１つ以上の熱媒浴温度測定器６が設けられていることが好ましい。
また、△Ｔをより正確に測定するために、熱媒浴５内において熱媒体が流れる方向が異なる場所毎に少なくとも１つ以上の熱媒浴温度測定器６が設けられていることが好ましい。
反応管出口部のゲージ圧力１００〜１０００ｋＰａ、反応温度は、２００〜５００℃、被酸化原料の反応原料ガス中の濃度は、１〜１０％、反応原料ガス中の酸素の被酸化原料に対するモル比は、０．５〜２０、反応原料ガスの空時速度（ＳＶ）は、５００〜３０００ｈ^−１（ＮＴＰ）程度である。

このような固定床多管式反応器１で行われる気相接触酸化反応では、原料ガスに被酸化物質と酸化物質とが含まれる。これらの種類は目的生成物に応じて選択されるが、被酸化物質としては、例えば、プロピレン、イソブチレン、ターシャリーブチルアルコール、アクロレイン、メタクロレインなどが挙げられる。また、酸化物質としては、分子状酸素あるいは水蒸気が用いられる。ここで、分子状酸素源としては、経済的観点から、空気を用いるのが好ましいが、必要に応じて酸素濃度を高めた空気を用いてもよい。
原料ガスには、反応に対して実質的に影響を与えない範囲で、低級飽和アルデヒド等の不純物が少量含まれていてもよいし、窒素、水蒸気、二酸化炭素等の不活性ガスが加えられて希釈されていてもよい。原料ガス中の各成分の組成比は、目的生成物の生産性および爆発範囲を考慮して決定される。
本発明は、気相接触酸化反応の中でも、プロピレンまたはイソブチレンまたはターシャリーブチルアルコールから不飽和アルデヒドまたは不飽和カルボン酸を合成する反応、および／または、不飽和アルデヒドから不飽和カルボン酸を合成する反応に対して、とりわけ効果を奏する。

以下の実施例では、気相接触酸化反応としてメタクロレインの酸化触媒反応の例を示しており、酸化触媒としては一般的に公知のリン−モリブデン−バナジウム系の触媒を用い、その触媒組成は触媒成分の原料仕込み量から求めた（以下の記載における「部」は、「質量部」を意味する）。固定床多管式反応器の熱媒体としては硝酸カリウム５０質量％および亜硝酸ナトリウム５０質量％からなる塩溶融物を使用した。また、この酸化反応における反応原料および生成物はガスクロマトグラフィーにより分析した。

（試験例１）
パラモリブデン酸アンモニウム１００部、メタバナジン酸アンモニウム２．８部および硝酸セシウム９．２部を純水３００部に溶解して水溶液を得た。この水溶液を攪拌しながら、８５質量％リン酸８．２部を純水１０部に溶解した溶液と、テルル酸１．１部を純水１０部に溶解した溶液とを加え、９５℃に昇温した。次いで、硝酸銅３．４部、硝酸第二鉄７．６部、硝酸亜鉛１．４部および硝酸マグネシウム１．８部を純水８０部に溶解した溶液を加えた。さらに、混合液を１００℃で１５分間攪拌してスラリーを得た。
次いで、得られたスラリーを乾燥し、この乾燥物１００部に対してグラファイト２部を添加混合し、打錠成型機により外径５ｍｍ、内径２ｍｍ、長さ３ｍｍのリング状に成型した。そして、この打錠成型物を空気流通下に３８０℃で５時間焼成して触媒（１）を得た。触媒（１）の原子組成を表１に示す。

この例の気相接触酸化反応においては、熱媒浴を備えた鋼鉄製固定床多管式反応器（反応管は三角配置で配置されており、各反応管の内径は２５．４ｍｍのもの）を用いた。この固定床多管式反応器では、半径方向切断面を同面積になるように中心から分けた４つの区域の各区域に、原料ガス入口側から熱電対（触媒温度測定器）が挿入された反応管が３１本隣接した状態で密集した反応管群を配置した。ここで、熱電対を、反応管の長手方向（触媒層の長さ方向）に沿って１０ｃｍずつ測定位置がずれるように各反応管に挿入した。また、各反応管群については、切断面を見た際に中心からの距離を等しく、各反応管群同士の間隔を等しくした。
また、熱媒浴側温度測定用の熱電対（熱媒浴温度測定器）を触媒温度測定器に対応するように同様な間隔で設置し、さらに熱媒体入口側および出口側にも設置した。
このような温度測定器を備えた反応管内の原料ガス入口側に、触媒（１）３７０ｍｌと外径５ｍｍのアルミナ球１３０ｍｌとを混合したものを充填し、原料ガス出口側に触媒（１）のみを１０００ｍｌ充填した。このときの触媒層の長さは３０００ｍｍであった。
そして、この触媒層に、メタクロレイン５．５容量％、酸素１０．７容量％、水蒸気９．０容量％および窒素７４．８容量％からなる原料ガスを空間速度６３０ｈｒ^−１で通じ、常圧流通式で気相接触酸化反応を行った。
このときの触媒層温度と熱媒浴側の温度を備え付けの熱電対（触媒温度測定器、熱媒浴温度測定器）により反応管長手方向１０ｃｍ間隔で測定した結果、触媒層原料ガス出口付近の△Ｔが１８℃から２３℃の範囲にあり、触媒層中間付近の△Ｔは１５℃から２０℃の範囲にあり、原料ガス入口付近の△Ｔは２０℃から３０℃の範囲にあることが判明した。さらに、具体的には触媒層原料ガス入口より８００ｍｍの位置にホットスポット部（△Ｔ＝３０℃）が形成していることを確認した。
また、他の反応管群全てについて同様に測定した結果、ほぼ同じ△Ｔ分布およびホットスポット部の位置を示し、固定床多管式反応器全体の△Ｔ分布を把握できた。そして、固定床多管式反応器全体の△Ｔ分布を把握できたことにより安定したスタートアップが実現できた。さらに、その後のロードアップで触媒層原料ガス入口より６００ｍｍの位置に△Ｔ＝４０℃のホットスポット部を形成したが、触媒層温度を反応管長手方向に１０ｃｍ間隔で測定しているため、このホットスポットの移動も容易に確認された。

（試験例２）
熱媒浴温度測定器を熱媒浴の入口および出口のみに設け、触媒温度測定器を、固定床多管式反応器中心付近の反応管の原料ガス入口より８００ｍｍの位置に１つのみ設けたこと以外は試験例１と同様にして反応を行った。その結果、原料ガス入口から８００ｍｍで△Ｔ＝３０℃を確認したが、ホットスポット部の位置が不明であり、触媒の暴走反応を招き、温度制御不能になって反応をやむなく停止した。

（試験例３）
触媒（１）を１５００ｍｌ無希釈で充填したこと以外は試験例１と同様にして反応を行った。その結果、触媒層原料ガス出口付近の△Ｔが１５℃から２０℃の範囲にあり、触媒層中間付近の△Ｔが２０℃から２５℃の範囲にあり、原料ガス入口付近の△Ｔは３０℃から４０℃の範囲にあった。さらに、具体的には触媒層原料ガス入口より４００ｍｍの位置でホットスポット部（４０℃）が形成していることを確認した。また、他の反応管群についても同様な値を示し、触媒の充填条件によらず反応器全体の△Ｔ分布を確認でき、安定したスタートアップを実現できることが判明した。

（試験例４）
触媒層の原料ガス入口から長手方向に１００ｃｍ間隔で熱電対が挿入された反応管４本をそれぞれ隣接した状態で密集させた反応管群を、固定床多管式反応器の中心部と、そこを中心とした円周上の１箇所とに配置したこと以外は試験例１と同様にして反応を行った。その結果、触媒層原料ガス出口付近の△Ｔが１５℃から１６℃、触媒層中間付近の△Ｔは１８℃から２０℃、原料ガス入口付近の△Ｔは２０℃から２２℃であり、△Ｔの差を確認することができた。ただし、ホットスポット部の位置の正確な確認ができず、定常反応負荷運転にするまで長期間を要し、かつ安定な操業を維持するため生産性を少し低くした。

（試験例５）
熱電対が挿入された反応管を隣接した１つの反応管群に複数個配置することなく、アトランダムな１０本の反応管に熱電対を設置したこと以外は試験例３と同様にして反応を行った。その結果、触媒層の長手方向の温度分布が明確に把握できず、ホットスポット部の位置が不明確であった。反応成績は、試験例３に比較してメタクリル酸の選択率が２％程度低かった。また、１０００時間の運転が継続できたが、反応終了後触媒を回収したところ、一部の反応管に暴走反応を生じた痕跡のある触媒が確認された。

以上、本発明の好ましい実施形態を説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されることはない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、構成の付加、省略、置換、およびその他の変更が可能である。本発明は前述した説明によって限定されることはなく、添付のクレームの範囲によってのみ限定される。

図１は、本発明の固定床多管式反応器の一例を示す概略構成図である。 図２は、図１の固定床多管式反応器をＡ−Ａに沿って断面したときの切断面を模式的に示す図である。 図３は、反応管が三角配置で配置された場合の反応管群を示す図である。 図４は、反応管が四角配置で配置された場合の反応管群を示す図である。 図５は、熱媒体のフローパターンを説明する図である。

Claims (6)

1. 触媒が充填される複数本の反応管と、
   前記反応管の半径方向の中心部近傍の温度を測定する触媒温度測定器と、反応管の外側に位置する熱媒浴の温度を測定する熱媒浴温度測定器とを備える固定床多管式反応器であって、
   前記触媒温度測定器が、前記複数本の反応管のすべて、もしくはその一部である複数本の反応管にひとつずつ設けられ、かつそれらの測定位置が各反応管の長手方向について異なっており、
   前記熱媒浴温度測定器は、その測定位置が各触媒温度測定器の測定位置と同じ高さになるように複数設置されている固定床多管式反応器。
2. 前記触媒温度測定器が、互いに隣接する反応管５〜１０９本からなる反応管群のうちの５〜３５本に設けられている、請求項１に記載の固定床多管式反応器。
3. 前記反応管群が複数設けられ、それら反応管群は、前記反応管の外側を流れる熱媒体のフローパターンが異なる部分にそれぞれ配置されている、請求項２に記載の固定床多管式反応器。
4. 気相接触酸化反応用である、請求項１〜３のいずれかに記載した固定床多管式反応器。
5. 前記気相接触酸化反応が、プロピレンまたはイソブチレンまたはターシャリーブチルアルコールから、不飽和アルデヒドまたは不飽和カルボン酸を合成する反応である、請求項４に記載した固定床多管式反応器。
6. 前記気相接触酸化反応が、不飽和アルデヒドから不飽和カルボン酸を合成する反応である、請求項４に記載した固定床多管式反応器。

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