JP4064720B2 - 成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形性、特に冷間におけるプレス成形性に優れた安価な展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、展伸用マグネシウム合金板は、厚み数mm〜数十mmの鋳造スラブ、あるいは押し出しによる厚板を繰り返し熱処理、熱間圧延、温間圧延、冷間圧延することにより薄板とされている。このように繰り返し熱処理、熱間圧延、温間圧延等されて製造される薄Mg合金板は、室温〜温間域以下の温度、すなわち冷間での加工性が劣ると共に、経済性の点でも割高であり、広く使用されるに至ってない。
【0003】
近年、Mg合金は、Alよりも比重が小さく、軽量化できることから安価で、成形性に優れたMg合金板の要求が高まっていて、プレス成形性に優れたマグネシウム合金として、特開平6−293944号公報、特開平6−25788号公報、特開平9−41066号公報等がある。特開平6−293944号公報は、200℃で、温間でのプレス成形性を改善するための組成、圧延条件について示したものである。特開平6−25788号公報および特開平9−41066号公報は、マグネシウムにリチウムを添加し、hcp構造のα相中にbcc構造のβ相を1部生成させたり、あるいはβ単相にすることにより、冷間における延性や曲げ加工性を改善しているが、リチウムは活性な金属であるため工業的に大量に取り扱うには安全上問題があるばかりでなく、高価でマグネシウムの耐食性を著しく低下させるものである。
【0004】
マグネシウムの熱間加工に関して提案されているものがあるが、例えば特開平5−293529号公報、特開平6−81089公報、特開2000−271693号公報、特開2001−252703号公報等においては、熱間における加工を効率的に行うことを目的としており、成形性の改善を目的としてない。特開2000−271693号公報は、結晶粒微細化を目的とし大ひずみを付与する加工法や条件を検討したものであり、結晶粒径が1μm以下に微細化されているが成形性の改善については言及されてない。また、形状が限定されるあるいは熱間鍛造を繰り返し行う必要があり、薄肉のマグネシウム合金板は作製できないものである。
【0005】
また、温間での加工は、生産性が劣り、加熱設備を必要とし、特殊な潤滑油が必要となり、また、その脱脂が必要となり、多くの問題点を伴うものである。
【0006】
【発明が解決すべき課題】
本発明はこれらの点に鑑みてなされたものであり、加工性、特に冷間での張り出し加工性、曲げ性などのプレス成形性に優れ、かつ経済性の点でも安価な成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者らは、鋭意検討した結果、下記のマグネシウム合金が加工性に優れていることを見いだして本発明を完成させた。
【0008】
Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、X線強度比[(0002)面のX線強度]/[(101(上バー)0)面のX線強度]が18以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする。
【0009】
請求項2記載の本発明の展伸用マグネシウム薄板の製造方法は、Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を圧延率が0.5〜30%の冷間圧延によって圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする。また、前記Mg合金板は、冷間圧延後、250〜300℃の温度範囲で熱処理をするとよい。
【0010】
請求項4記載の本発明の展伸用マグネシウム薄板の製造方法は、Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を温度200〜300℃の範囲で圧延率が0.5〜40%の温間圧延によって圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする。
【0011】
【発明の実施の形態】
上記した展伸用マグネシウム薄板は、Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる鋳造ビレットを直接押し出すことにより、耳割れや破断を抑制しつつ大ひずみを付与しながら板を作製することによって得られる。各成分の適正な濃度範囲は下記の通りである。
【0012】
[Al量]
Al量は、添加量が多いほど、耐食性、強度、鋳造性を改善する効果があり、1重量%以上添加する必要がある。3.8重量%を超えると、晶出物を溶体化することが困難となり、脆化しやすい。
【0013】
[Zn量]
Zn量は、添加量が多いほど、強度延性を改善する効果があり、1重量%以上添加する必要がある。6重量%を超えると、晶出物が生成、増加し、更に脆化する。
【0014】
[Mn量]
Mn量は、耐食性を改善する効果があり、0.1重量%以上添加することが必要である。2重量%を超えると、晶出物を溶体化できず、脆化する。
【0015】
[Zr量]
Zr量は、結晶粒の微細化に有効な成分であり、2重量%の添加でこの効果が飽和する。
【0016】
[Y量]
Y量は、強度を改善するために有効な成分であり、8重量%を超えると脆化する。
【0017】
[Ag、Si、Ca量]
Ag、Si、Ca量は、強度を改善するために必要であり、これらの成分の合計が2重量%を超えると、脆化する。
【0018】
以上の組成を持ったMg合金のビレットを押し出す。押し出し条件としては、押し出し温度の範囲が350〜450℃、押し出し速度が1〜100m/分、押し出し比が50以上、望ましくは100以上、厚みが0.5〜2.5mmの範囲が望ましい。
【0019】
このように押し出したマグネシウム合金を圧延後の板厚が0.2〜2mmの範囲になるように、冷間あるいは温間圧延を施す。冷間圧延の場合、圧延率は、0.5〜30%の範囲が好ましい。温間圧延の場合、温度200〜300℃の範囲で0.5〜40%の範囲が好ましい。0.5%未満では、押し出し時の表面疵の解消ができず、上限(冷間圧延では、30%。温間圧延では40%)を超えると、加工性が悪化する。圧延方法として、上下ロールの周速の異なる異周速圧延の適用も加工性の点から望ましい。その場合の圧延率は、等速圧延範囲と同じ範囲で差し支えない。温間圧延は、200〜350℃で、組成により適切な温度で設定すれば良い。
【0020】
この圧延後の引張強度は圧延方向に対して平行方向及び直角方向とも200〜350MPaの範囲になるように、更に、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmにすることが好ましい。
【0021】
このようにして作製した展伸用マグネシウム合金をX線回折を行った結果、X線強度比[(0002)面のX線強度]/[(101(上バー)0)面のX線強度]を18以下となるような結晶方位を示す。
【0022】
平均結晶粒径は3μm未満では、製造上経済的に困難であり、逆に、100μmを超えると、加工性が劣る。
【0023】
また、冷間圧延後、250〜300℃の温度範囲で熱処理すると、ひずみの回復、再結晶化が生じ、なおかつ、結晶粒の成長が起こりにくいため、加工性が改善すると考えられる。
【0024】
【実施例】
本発明について、さらに、以下の実施例を参照して具体的に説明する。
【0025】
(実施例1)
Mg−3重量%Al−1重量%Zn−1重量%Mnの組成を有するビレットを温度400℃、押し出し速度5m/分の条件で押し出しを行い、板厚を0.52mmとした。更に、冷間圧延により板厚0.5mmの展伸用マグネシウム合金薄板を得た。
【0026】
上記のように、作製したマグネシウム合金の特性を評価した。評価結果を表1に示す。評価方法は下記に示す通りである。
【0027】
[降伏強度、引張強度及び伸びの評価]
JISZ2201の6号試験片を使って、引張試験にて測定し評価した。引張強度と降伏強度の比は測定結果から計算して求めた。なお、表1において、RD平行は、圧延方向に対して平行方向に引張を行った試験結果であり、RD直角は圧延方向に対して直角に引張を行った試験結果を示す。
【0028】
[張出し高さの評価]
張出し高さは、エリクセン試験機によりマグネシウム合金薄板を張出しを行い、破断する前の最大張出し高さを求めた。
【0029】
[X線強度比の評価]
管球としてCuを用い、電圧50kV、電流190mAの条件で、X線強度を測定し、X線強度比[(0002)面のX線強度]/[(101(上バー)0)面のX線強度]を求めた。
【0030】
評価結果を表1に示す。表1に示すように、本発明の展伸用マグネシウム合金薄板は従来のマグネシウム合金板(製造工程:スラブの押出し→温間圧延→熱処理→冷間圧延)と比べて張出し加工性に優れている。これは、従来法では、圧延による板厚減少率が高いため、板面に平行な底面の割合の高い圧延集合組織が発達するが、押し出し加工度を高め、圧延条件、圧延加工度を低減するなどにより板面に平行な底板面比の少ない集合組織が得られる。
【0031】
このことは、X線回折結果から推察され、表1に示すような値を示す。集合組織の違いが、(Y1/T1)比等に現れるものと推察されるが、その値が加工性を改善していくものと考えられる。
【0032】
すなわち、X線強度比[(0002)面のX線強度]/[(101(上バー)0)面のX線強度]が18以下では、圧延方向に対して平行方向あるいは直角方向のいずれかの降伏比が0.7以下となる傾向を有し、張出し加工性に優れているものと考えられる。
【0033】
【表1】
【0034】
【発明の効果】
本発明の展伸用マグネシウム合金薄板およびその製造方法は、スラブの押出し、温間圧延、熱処理、冷間圧延の行程を通って製造される従来材に比べて特に張り出し加工性が優れるものである。
Claims (4)
- Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、X線強度比[(0002)面のX線強度]/[(101(上バー)0)面のX線強度]が18以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板。
- Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を圧延率が0.5〜30%の冷間圧延によって圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板の製造方法。
- 前記Mg合金板は、冷間圧延後、250〜300℃の温度範囲で熱処理をすることを特徴とする請求項2に記載の成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板の製造方法。
- Alを1〜3.8重量%、Znを1〜6重量%、Mnを0.1〜2重量%を含有し、残部がMg及び不可避の不純物からなる押し出しMg合金板を温度200〜300℃の範囲で圧延率が0.5〜40%の温間圧延によって圧延し、圧延後の板厚が0.2〜2mmであり、圧延方向に対して平行方向の降伏強度をY1、引張強度をT1、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をY2、引張強度をT2とした時、T1およびT2が200〜350MPaであり、(Y1/T1)値あるいは、(Y2/T2)値の少なくとも1つの値が0.7以下であり、平均結晶粒径が3〜100μmであることを特徴とする成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板の製造方法。
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