JP3796143B2

JP3796143B2 - 燃料用パイプまたはタンク

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Publication number: JP3796143B2
Application number: JP2001220960A
Authority: JP
Inventors: 太一祢宜; 俐廣藤
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 2001-07-23
Filing date: 2001-07-23
Publication date: 2006-07-12
Anticipated expiration: 2021-07-12
Also published as: JP2002122273A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、ガソリン、特に含酸素ガソリンに対する耐ストレスクラック性およびガソリンバリアー性に優れた、ＥＶＯＨ樹脂組成物層を有する燃料用パイプまたはタンクに関する。
【０００２】
【従来の技術】
炭化水素類、例えばガソリンを保存するための容器あるいは移送するためのパイプの素材としてプラスチックは多くの分野において期待されており、自動車用燃料タンク、燃料パイプ等が一例として挙げられる。また、プラスチックとしてはポリエチレン（特に、超高密度ポリエチレン）が経済性、成形加工性、機械的強度等の点で期待されている。しかし、ポリエチレン製燃料タンクは、保存されるガソリンの気体あるいは液体が容器のポリエチレンの壁を通して大気中に飛散しやすいという欠点を有する事が知られている。そこで、かかる欠点を解消するため、ポリエチレン製容器にハロゲンガス（フッ素、塩素、臭素等）あるいは三酸化硫黄（ＳＯ_３）等を容器に吹き込み、容器内面をハロゲン化あるいはスルホン化する方法が、また、ポリアミド樹脂とポリエチレン樹脂とを多層化する方法が考案されており一部で実用化されている。しかしながら、既述の方法で処理したポリエチレン容器においても、近年ガソリンの消費節約、高性能化、地球環境改善のため、メチルアルコール、エチルアルコール等の沸点の低いアルコール類、あるいはメチル−ｔ−ブチルエーテル（ＭＴＢＥ）等のエーテル類をブレンドした含酸素ガソリンや、燃料タンク使用時に実際上避けることのできない水分混入ガソリンおよび水分混入含酸素ガソリンに対しては、透過量が増大するという欠点を有しており、これらの欠点の改善が望まれる。
【０００３】
そこで、さらなる改善方法として、ガソリンおよび含酸素ガソリンの透過性が非常に小さい（バリアー性良好）素材として、エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下これを「ＥＶＯＨ」と略称する）に注目が集まっており、ＥＶＯＨとポリエチレンとを積層した多層容器、あるいはＥＶＯＨとポリアミドとを積層した多層パイプ等が試作されている。また、特開昭５０−１０３５２８号公報には、内外２層よりなる中空成形容器あるいはチューブ状容器において、一方の層がポリオレフィンで形成され、他方の層がＥＶＯＨを主体としこれに金属イオンを含有するエチレン共重合体（デュポン社製サーリン）とナイロンの三成分からなる樹脂組成物で形成されている中空成形容器あるいはチューブ状容器はガソリンの透過度が小さく、耐油性に優れていることが紹介されている。
【０００４】
その結果、これらの多層構成体はガソリンおよび含酸素ガソリンのバリアー性が良好であり、実用化を目指し積極的な検討がなされているが、予想外の大きな問題点がある事が判明した。すなわち、例えば、超高密度ポリエチレン（ＵＨＤＰＥ）／接着性樹脂（Ａｄ）／ＥＶＯＨ／Ａｄ／ＵＨＤＰＥ３種５層多層構成の燃料タンクにおいて、各種ガソリンを充填して長期間保存すると、タンクの一部に微小なクラックが生じる為か、ガソリンバリアー性が急激に悪化する場合がある。種々原因の調査を行った結果、該多層構成容器において、ガソリン充填時、ＵＨＤＰＥおよびＡｄのガソリン膨潤性（寸法変化率）とＥＶＯＨのそれとが大きく異なりＥＶＯＨに異常なストレスが掛かる事、およびＥＶＯＨは含酸素ガソリンおよび水分混入含酸素ガソリンでストレスクラックが生じやすい事が判明した。それゆえ、ガソリン、特に含酸素ガソリンに対する耐ストレスクラック性、およびガソリンバリアー性に優れたＥＶＯＨの開発が重要な課題の一つである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、ガソリン、特に含酸素ガソリンに対する耐ストレスクラック性、およびガソリンバリアー性に優れたＥＶＯＨ樹脂組成物を用いたガソリンバリアー性を有する燃料用パイプまたはタンクを提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的は、エチレン含有量１０〜８０モル％のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部に対し、エチレン含有量４０〜９５モル％、けん化度５０％以上で、エチレン含有量が前記のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン含有量よりも少なくとも１０モル％大きいエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）５〜４０重量部を配合した組成物（Ｃ）層を少なくとも一層有する燃料用パイプまたはタンクを提供することによって、また前記組成物（Ｃ）層と熱可塑性樹脂（Ｄ）層とを接着性樹脂（Ｅ）層を介して積層した多層構造体からなる燃料用パイプまたはタンクを提供することにより達成される。本発明者らは、種々の熱可塑性樹脂等をＥＶＯＨにブレンドしたフィルムを用い、１０％引張定歪み条件下におけるガソリンに対するストレスクラック性およびガソリンバリアー性の評価を実施した。その結果、ＥＶＯＨ（Ａ）に前記エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）を配合した場合、ストレスクラックが改善すること、すなわち１０％引張定歪み条件下におけるガソリンに対するストレスクラックが生じないことを見出した。
【０００７】
本発明において、ＥＶＯＨ（Ａ）とはエチレン−ビニルエステル共重合体けん化物であり、エチレン含有量はそれぞれ１０〜８０モル％、好適には２０〜７０モル％の範囲が、またけん化度は８０％以上、好適には８５％以上から選ばれる。エチレン含有量が２０モル％未満では溶融成形性が悪く、一方８０モル％以上では、ガスバリアー性が不足する。また、けん化度が８０％未満では、ガスバリアー性および熱安定性が悪くなる。本発明においては、ＥＶＯＨ製造時に用いるビニルエステルとしては酢酸ビニルが代表的なものとして挙げられるが、その他の脂肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニル等）も使用できる。
【０００８】
また、ＥＶＯＨに共重合成分としてビニルシラン化合物０．０００２〜０．２モル％を含有する場合にも基材と該ＥＶＯＨとの溶融粘性の整合性が改善され、均質な共押出多層フィルムの製造が可能なだけでなく、ＥＶＯＨ同士のブレンドに際し分散性が改善され成形性等の改善の面で有効である。
【０００９】
ここで、ビニルシラン系化合物としては、たとえばビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシランが挙げられる。なかでも、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが好適に用いられる。
【００１０】
さらに、本発明の目的が阻害されない範囲で、他の共単量体、例えばプロピレン、ブチレン、不飽和カルボン酸またはそのエステル｛（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル（メチル、エチル）等｝、ビニルピロリドン（Ｎ−ビニルピロリドン等）を共重合することもできるし、さらに、熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、フィラー、ホウ素系化合物をブレンドすることもできる。特に、ゲル発生防止、成形性改善、クラック防止対策として、ハイドロタルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系熱安定剤、高級脂肪族カルボン酸の金属塩（たとえば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等）、あるいはホウ素系化合物の一種または二種以上を０．０１〜１重量％添加する事は好適である。
【００１１】
また、本発明に用いるＥＶＯＨの好適なメルトインデックス（ＭＩ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下で測定した値；ただし、融点が１９０℃付近あるいは１９０℃を越えるものは２１６０ｇ荷重下、融点以上の複数の温度で測定し、片対数グラフで絶対温度の逆数を横軸、メルトインデックスを縦軸としてプロットし、１９０℃に外挿して求めた値）は０．１〜５０ｇ／１０ｍｉｎ．、最適には０．５〜２０ｇ／１０ｍｉｎ．である。
【００１２】
本発明に用いるエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）としては、エチレン含有量４０〜９５モル％、けん化度５０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物が挙げられる。該エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物のエチレン含有率が４０％以下の場合には耐ストレスクラック性の改善効果が十分でなく、一方９５％以上ではＥＶＯＨ（Ａ）との相溶性の悪化による機械的強度の低下およびガソリンバリアー性が悪化する。一般的な傾向としてはエチレン含有率が低い事が望ましく好適には４４〜９０モル％である。また、けん化度に関しては５０％以下では熱安定性が悪く、また相溶性の面からも好ましくない。一般的な傾向としてはけん化度が低い事が望ましく好適には６０％以上である。なおＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン含有量とは少なくとも１０モル％大きいことが必要である。
【００１３】
エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の配合量は、ＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部に対して、５〜４０重量部である。配合量が５重量部未満では耐ストレスクラック性の改善効果が十分でない。一方、４０重量部をこえるとガソリンバリアー性が十分でない。
【００１４】
本発明においては、前記（Ａ）および（Ｂ）からなる組成物に、疎水性可塑剤（Ｆ）を配合することが好適な場合が多い。
【００１５】
ここで疎水性可塑剤としては次の式を満足するものがより好適である。
６．５≧１９−ＣＨ（Ａ）×０．１−ＳＰ（Ｆ）≧１．５・・・・・・・（ｉ）
−１≦ＳＰ（Ｆ）−ＳＰ（Ｂ）≦３．５・・・・・・（ｉｉ）
［但し、ＣＨ（Ａ）はＥＶＯＨ（Ａ）の平均エチレン含有量（モル％）を、ＳＰ（Ｆ）は疎水性可塑剤（Ｆ）の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式）を、ＳＰ（Ｂ）はエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｒｏｓの式）を示す。］
【００１６】
疎水性可塑剤（Ｆ）添加による予想外の改善効果発現の原因は定かでは無いが、耐ストレスクラック性は疎水性可塑剤（Ｆ）添加により、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の添加量を大きく削減できる事、すなわち、疎水性可塑剤（Ｆ）が溶解性（パラメーター）の関係でＥＶＯＨ樹脂（Ａ）側よりはエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）に優先的に分配され、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の可塑化による耐ストレスクラック性の改善が図れたものと推定される。
【００１７】
疎水性可塑剤（Ｆ）としては、芳香族エステル、脂肪族エステル、リン酸エステル、およびそれらのエポキシ化合物等が挙げられる。
【００１８】
芳香族エステルとしては、ジブチルフタレート、ジオクチルフタレート、ジヘプチルフタレート、ジ（２−エチルヘキシル）フタレート、ジシクロヘキシルフタレート、ブチルラウリルフタレート、ジイソオクチルフタレート、ブチルココナッツアルキルフタレート、ジトリデシルフタレート、ジラウリルフタレート、ジイソデシルフタレート、ブチルベンジルフタレート、オクチルカプリルフタレート、ジメチルグリコールフタレート、エチルフタリルエチレングリコレート、メチルフタリルエチレングリコレート、ブチルフタリルブチレングリコレート、ジノニルフタレート、オクチルデシルフタレート、ジカプリルフタレート、ジ（３，５，５−トリメチルヘキシル）フタレート、イソオクチルイソデシルフタレート、ジメトキシエチルフタレート、ジブトキシジエチルフタレート、ビス（ジエチレングリコールモノメチルエーテル）フタレート等が挙げられる。
【００１９】
脂肪族エステルとしては、ポリプロピレンアジペート、ジイソデシルアジペート、ジ（２−メチルヘキシル）アジペート、ジカプリルアジペート、ジイソオクチルアジペート、オクチルデシルアジペート、イソオクチルイソデシルアジペート、ジブチルフマレート、ジオクチルフマレート、トリエチルシトレート、アセチルトリエチルシトレート、トリブチルシトレート、アセチルトリブチルシトレート、アセチルトリ（２−エチルヘキシル）シトレート等がある。
【００２０】
リン酸エステルとしては、トリクレシルフォスフェート、フェニルジクレシルフォスフェート、キシレニルジクレシルフォスフェート、クレシルジキシレニルフォスフェート、トリフェニルフォスフェート、トリブチルフォスフェート、トリクロルエチルフォスフェート、トリオクチルフォスフェート、トリエチルフォスフェート、アリルアルキルフォスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルフォスフェート等がある。
【００２１】
エポキシ系化合物としては、エポキシモノエステル、ブチルエポキシステアレート、オクチルエポキシステアレート、エポキシブチルオレエート、エポキシ化オレイン酸ブチル、エポキシ化ダイズ油、エポキシ化アマニ油、エポキシ化アルキルオイル、エポキシ化アルキルオイルアルコールエステル等がある。
【００２２】
これらの疎水性可塑剤の中でも、エポキシ化ダイズ油、エポキシ化アマニ油、ジ（２−エチルヘキシル）アジペート、ジイソオクチルアジペート、ジブチルフタレート、ジエチルフタレート、ジ（２−エチルヘキシル）フタレート、メチルフタリルエチレングリコレート等が好適に用いられる。
【００２３】
ＥＶＯＨ（Ａ）とエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）との組成物またはこれに疎水性可塑剤（Ｆ）を配合した組成物の１９０℃、２１６０ｇ荷重下におけるＭＩは０．１〜５０ｇ／１０ｍｉｎ．好適には、０．３〜３０ｇ／１０ｍｉｎ．である。
【００２４】
前記（Ａ）および（Ｂ）、さらにはこれに（Ｆ）をブレンドする方法に関しては、特に限定されるものではないが、ＥＶＯＨ（Ａ）とエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）をドライブレンドしてそのまま使用する、あるいはより好適にはバンバリミキサー、単軸または二軸スクリュー押出機等でペレット化、乾燥する方法等がある。ブレンドが不均一であったり、またブレンドペレット化操作時にゲル、ブツの発生、混入があるとクラックが発生する可能性が大きい。従って、ブレンドペレット化操作時混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口を窒素シールし、低温で押出しする事が望ましい。また、ブレンドペレット化する際、他の添加剤（可塑剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、フィラー、ホウ素系化合物、他の樹脂等）を本発明の目的が阻害されない範囲で使用する事は自由である。特にゲル発生防止対策として、ハイドロタルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系熱安定剤、高級脂肪族カルボン酸の金属塩（たとえば、ステアリン酸カルシウム等）の一種または二種以上を０．０１〜１重量％添加する事は好適である。
【００２５】
本発明の燃料用パイプまたはタンクは、前記（Ａ）および（Ｂ）、またはこれに（Ｆ）を配合した組成物（Ｃ）の層を少なくとも１層有するものであるが、組成物（Ｃ）層に他の熱可塑性樹脂（Ｄ）層を積層したものが好適である。ガスバリアー性およびガソリンバリアー性を付与する組成物（Ｃ）層の厚みは５〜２５０μ、通常１０〜１００μの範囲から選ばれる。一方、内層および／または外層に使用する熱可塑性樹脂（Ｄ）は任意のものが採用され、特に制限はないが、目的によっては透湿性、耐熱性、ヒートシール性、等の点を配慮することにより優れたガソリンバリアー性の多層構造体を得る事ができる。熱可塑性樹脂（Ｄ）としては、ポリプロピレン、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリウレタン樹脂および照射架橋したポリプロピレン、ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−酢酸ビニル系共重合体けん化物、エチレン−アクリル酸系共重合体、エチレン−メタクリル酸系共重合体、エチレン−アクリル酸エステル系共重合体、エチレン−メタクリル酸エステル系共重合体等が挙げられ、中でも高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミドが好適に用いられる。また両外層に使用する樹脂には前述したような酸化防止剤、着色剤、充填剤等の添加物を添加してもよい。
【００２６】
本発明において組成物（Ｃ）と該熱可塑性樹脂（Ｄ）とを積層する場合、ストレスクラック性を向上させるために接着性樹脂（Ｅ）を使用することが好ましい。接着性樹脂（Ｅ）としては、組成物（Ｃ）層と該熱可塑性樹脂（Ｄ）層とを強固に接着するものであれば、特に限定されるものではないが、不飽和カルボン酸またはその無水物（無水マレイン酸等）をポリプロピレン、ポリエチレン等のオレフィン系重合体、あるいはエチレンとこれを共重合しうるモノマー（酢酸ビニル、アクリル酸エステル等）との共重合体［たとえばエチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル（メチルエステル、またはエチルエステル）共重合体］にグラフトしたものが好適に用いられる。
【００２７】
多層構造体を得る方法としては、組成物（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ｄ）とを接着性樹脂（Ｅ）を介して押出ラミネート法、ドライラミネート法、共押出ラミネート法、共押出成形法、共射出成形法、共押出インフレーション成形法、溶液コート法等によりフィルム状、シート状、パイプ状、タンク（含ボトル）状構造体、特に多層構造体を得る方法が挙げられる。この構造体を得る場合、構造体をＥＶＯＨの融点以下の範囲で再加熱し、ロール延伸法、パンタグラフ式延伸法、あるいはインフレーション延伸法、ブロー延伸法等により一軸、あるいは二軸延伸することができる。また、該多層構造体に放射線、電子線、紫外線等を照射し、組成物（Ｃ）層、熱可塑性樹脂（Ｄ）層を架橋すること、あるいは押出成形時、化学架橋剤を添加し化学架橋することもできる。
【００２８】
多層構造体の厚み構成に関しても、成形性およびコスト等を考慮した場合、全厚みに対するＥＶＯＨ組成物層の厚み比率は２〜２０％程度が好適である。中間層の組成物（Ｃ）層と両外層または片外層にある熱可塑性樹脂（Ｄ）層との位置関係は、バリアー性および耐ストレスクラック性に大きく影響し、タンクあるいはパイプの内側、すなわち、ガソリン等の燃料と接触している層を内層、また外気に触れる層を外層とした場合、組成物（Ｃ）層が内側に位置する程、耐ストレスクラック性は改善され、またガソリンの銘柄によってはバリアー性が悪化することがある。これとは逆に組成物（Ｃ）層が外層側に位置するほど耐ストレスクラック性は悪くなるもののガソリンバリアー性がよい場合がある。従って一般的には組成物（Ｃ）層が外層と内層との中央に位置しない構成を取る事が望ましい。また多層構造体の構成としては、ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／熱可塑性樹脂（Ｄ）層、熱可塑性樹脂（Ｄ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層、熱可塑性樹脂（Ｄ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／熱可塑性樹脂（Ｄ）層等が代表的なものして挙げられる。両外層にポリオレフィン樹脂層を設ける場合は、該樹脂が異なっていてもよいし、また同じものでもよい。また成形時発生するトリム等のスクラップを熱可塑性樹脂層にブレンドしたり、別途回収層をもうけて再使用される場合も多い。
【００２９】
ここで燃料用パイプとは、ガソリン供給用のパイプ、自動車に使用されるガソリン移送用のパイプ、石油供給用のパイプ、石油ストーブに使用される石油移送用のパイプ等を意味し、また燃料用タンクとはガソリン貯蔵タンク、貯蔵ボトル、自動車に用いられるガソリンタンク、石油貯蔵タンク、貯蔵ボトル、石油ストーブに用いられる貯蔵タンク等を意味する。
【００３０】
またこれらのパイプまたはタンクは、前記したとおり、共押出法、共射出法等により得られるが、フィルム状物、シート状物を得、これを使用してパイプまたはタンクを得ることもできる。
【００３１】
【実施例】
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００３２】
実施例１
エチレン含有量２７モル％、けん化度９９．５％、ＭＩ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）１．５ｇ／１０ｍｉｎ．のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部とエチレン含有量５０モル％、けん化度９５％のエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（表１中Ｄと記載）４０重量部を二軸スクリュータイプ、ベント式４０Φ押出機に入れ、窒素雰囲気下、２００℃で押出しペレット化を行い、ＥＶＯＨ樹脂組成物（Ｃ）のペレットを得た。該ペレットを単層フィルム成形装置に投入し１００μのフィルムを得、ＪＩＳダンベル３号を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃ Ｒｅｆ−Ｃ（トルエン５０％とイソオクタン５０％とからなる混合ガソリン）に３時間浸漬し、ストレスクラック性の評価を行ったがクラックは認められなかった。
【００３３】
また、該ペレットを用いて３種５層共押出多層ダイレクトブロー装置により、多層容器を作成した。多層容器の構成は両最外層が高密度ポリエチレン樹脂層（ＨＤＰＥ，三井石油化学（株）製のハイゼックスＨＺ８２００Ｂ）各８５０μ、接着性樹脂層（ＡＤ−１、三井石油化学（株）製のアドマーＮＦ４５０Ａ）各１００μ、さらに最内層中央には上記ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層１００μである。得られた容器にＲｅｆ−Ｃ混合ガソリンを充填し４０℃、６５％ＲＨの条件下で１年間放置したが容器にクラックは認められず、またガソリンバリアー性の低下は認められなかった。加速試験として、該容器の胴部を切取り、上記フィルムと同様にＪＩＳダンベル３号を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃のＲｅｆ−Ｃ混合ガソリンに３時間浸漬しストレスクラック性の評価を行ったがクラックは認められなかった。また、該容器のガソリンバリアー性は０．００３ｇ／ｍ ^２・ｄａｙであった。
【００３４】
実施例２
エチレン含有量２７モル％、けん化度９９．５％、ＭＩ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）１．５ｇ／１０ｍｉｎ．のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と、エチレン含有量５０モル％、けん化度９５％のエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）２０重量部とを一軸４０Φ押出機に入れ、窒素雰囲気下、２００℃で押出しペレット化を行った。得られた組成物（Ｃ）のＭＩは２．５ｇ／１０ｍｉｎ．であった。該ペレットを単層フィルム成形装置に投入し１００μのフィルムを得、ＪＩＳダンベル３号を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃、メタノール１５％含有モデルガソリン（イソオクタン＋トルエン（５０ｖｏｌ％））に３時間浸漬しストレスクラッス性の評価を行ったがクラックは認められなかった。また、該ペレットを用いて４種５層共押出多層パイプ成形装置にかけ、多層パイプを作成した。パイプの構成は最外層１２ポリアミド（宇部興産（株）製ＵＢＥナイロン３０２００）が４５０μ、次に接着性樹脂層（ＡＤ−２三井石油化学（株）製アドマーＶＦ５００）が各５０μ、さらに６ポリアミド（東レ（株）製東レアミランＣＭ１０４６）１００μ、上記ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層１５０μであり、最内層が６ポリアミド（東レ（株）製東レアミランＣＭ１０４６）２５０μである。得られたパイプの末端に金属製金具を取付け、Ｒ（半径）＝３０ｃｍでループ状に巻きガソリン（表１中Ｍ−１５で示す。Ｒｅｆ−Ｃ８５容量％とメタノール１５容量％との混合ガソリン）を充填し４０℃−６５％ＲＨ条件下で１年間放置したがクラック、ガソリンバリアー性の悪化は認められなかった。加速試験として、該パイプの胴部を輪切りにし、１０％引張伸度が付加できるように、パイプ内径周囲長さより１０％長い外周径を持つ円柱状の治具で該輪切りパイプを押し広げ（１０％引張伸度付加）、４０℃、Ｍ−１５混合ガソリンに３時間浸漬しストレスクラック性の評価を行ったがクラックは認められなかった。また、該パイプのガソリンバリアー性は０．２ｇ／ｍ^２・ｄａｙであった。
【００３５】
実施例３
実施例２で用いたエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の代りにエチレン含有量９０モル％、けん化度９０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物を用い、Ｍ−１５ガソリンの代りにＭＢＥ−１５（Ｒｅｆ−Ｃ８５容量％とＭＴＢＥ１５容量％の混合ガソリン）を用いて実施例２の操作を繰返した。その結果を表１に示す。
【００３６】
比較例１
実施例１に用いたＥＶＯＨ（Ａ）を二軸スクリュータイプ、ベント式４０Φの押出機を用いてペレットを製造し、このペレットを実施例１と同様の方法で１００μの単層フィルムを製造した。またこのペレットを用いて実施例１と同様３種５層共押出ダイレクトブロー装置により多層容器を製造した。この単層フィルムおよび多層容器について実施例１と同様Ｒｅｆ−Ｃ混合ガソリンに対するストレスクラック性およびガソリンバリアー性について測定した結果を表１に示した。
【００３７】
【表１】

【００３８】
（註）表１中の符号は次の通りである。
（１）エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）の銘柄
Ｄエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（エチレン含有量５０モル％）
Ｅエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（エチレン含有量９０モル％）
（２）多層構造体を構成する熱可塑性樹脂の銘柄
ＨＤＰＥ三井石油化学（株）製ハイゼックスＨＺ８２００Ｂ
６ＰＡ東レ（株）製アラミンＣＭ１０４６
１２ＰＡ宇部興産（株）製ＵＢＥナイロン３０２００
ＡＤ−１三井石油化学（株）製アドマーＮＦ４５０Ａ
ＡＤ−２三井石油化学（株）製アドマーＶＦ５００
（３）ガソリンの銘柄
Ｒｅｆ−Ｃトルエン（５０容量％）＋イソオクタン（５０容量％）
Ｍ−１５Ｒｅｆ−Ｃ（８５容量％）＋メタノール（１５容量％）
ＭＢＥ−１５Ｒｅｆ−Ｃ（８５容量％）＋ＭＴＢＥ（１５容量％）
【００３９】
【発明の効果】
このようにして得られた本発明の燃料用パイプまたはタンクは、ガソリンに対する耐ストレスクラック性が優れており、かつガソリンバリアー性が良好で、さらにガスバリアー性、保香性あるいは耐有機溶剤性が優れている。

Claims

エチレン含有量１０〜８０モル％のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）１００重量部に対し、エチレン含有量４０〜９５モル％、けん化度５０％以上で、エチレン含有量が前記のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン含有量よりも少なくとも１０モル％大きいエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）５〜４０重量部を配合した組成物（Ｃ）層を少なくとも一層有する燃料用パイプ。
さらに熱可塑性樹脂（Ｄ）層と接着性樹脂（Ｅ）層とを有し、かつ組成物（Ｃ）層と熱可塑性樹脂（Ｄ）層とを接着性樹脂（Ｅ）層を介して積層した多層構造体よりなる、請求項１記載の燃料用パイプ。
エチレン含有量１０〜８０モル％のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）１００重量部に対し、エチレン含有量４０〜９５モル％、けん化度５０％以上で、エチレン含有量が前記のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン含有量よりも少なくとも１０モル％大きいエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物（Ｂ）５〜４０重量部を配合した組成物（Ｃ）層を少なくとも一層有する燃料用タンク。
さらに熱可塑性樹脂（Ｄ）層と接着性樹脂（Ｅ）層とを有し、かつ組成物（Ｃ）層と熱可塑性樹脂（Ｄ）層とを接着性樹脂（Ｅ）層を介して積層した多層構造体よりなる、請求項３記載の燃料用タンク。