JP3762085B2 - 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3762085B2 JP3762085B2 JP00950098A JP950098A JP3762085B2 JP 3762085 B2 JP3762085 B2 JP 3762085B2 JP 00950098 A JP00950098 A JP 00950098A JP 950098 A JP950098 A JP 950098A JP 3762085 B2 JP3762085 B2 JP 3762085B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel sheet
- temperature
- rolled steel
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、特に自動車、家電製品等に適する、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、連続焼鈍で製造される加工用冷延鋼板の製造では、軟質化と高ｒ値化のために熱延時に高温巻取を行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進している。ただし、高温巻取を行うと、酸素の供給が容易なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたらし酸洗性が劣化するという問題がある。そこで、特開昭４８−１００３１４号公報にはＢでＮを粗大ＢＮとして固定して巻取温度を低減する方法が開示されているが、この方法を直送圧延に適用しても、巻取温度低減効果は得られない。これは、加熱炉材ではスラブ中に析出した粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留するのに対し、直送圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧延されるため、圧延時に析出した微細ＭｎＳが粒成長性を抑制するためである。
【０００３】
そこで、直送圧延でも加熱炉材と同等の軟質材を得ることを目的として、特開平７−２４２９９５号公報にはＳを０．００４％以下とし微細ＭｎＳ量を低減して軟質化する方法が開示されている。また、特開平９−３５５０号公報には連続鋳造スラブをＡｃ3 点以下に冷却する前に圧延を開始することで、Ｆｅの変態に伴う圧延前のＭｎＳの形態変化を抑制し、析出物の核とすることで析出物の粗大化を促進する方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平７−２４２９９５号公報に開示の方法により、Ｓを０．００４％以下にすると脱硫コストが極めて大きくなり、その用途は高級鋼板に限られてしまう。
【０００５】
また、特開平９−３５５０号公報に開示の方法においても、軟質化は十分ではなく、８００℃以上の高温焼鈍が必須である。
以上のように、軟質冷延鋼板を製造する場合に、直送圧延で低温巻取を可能にする方法は得られていないのが現状である。
【０００６】
本発明の目的は、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決し目的を達成するために、本発明は以下に示す手段を用いている。
本発明の製造方法は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５を満たし、さらに、下記(1)式で定義される範囲のＢを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物である組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａｒ３点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、
仕上圧延された熱延鋼板を６３０℃以下で巻取り、引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う工程と、
を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法である。
11 ／ 14 ×Ｎ％− 0 ． 0004 ≦Ｂ≦ 11 ／ 14 ×Ｎ％＋ 0 ． 002 …（１）
【０００９】
【発明の実施の形態】
従来では、微細ＭｎＳ量を低減するためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法を鋭意研究した結果、直送圧延で多量に発生する微細ＭｎＳをすべてＢＮと複合析出させることによりすベての析出物を粗大化させる条件を見出した。それは、添加Ｓ量に対してＮをＳ／５≦Ｎとなるように添加し、さらにそのＮに対してＢを添加するものである。理由は未だ明らかとなってはいないが、直送圧延で析出したＭｎＳは加熱炉材を圧延してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核になりやすく、Ｓ量に対して最適にＮを添加すれば、微細ＭｎＳはもれなくＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延でも加熱炉材と同レベルまで軟質化させることができるからと推定される。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分けて行う場合、粗圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳを過冷却状態にした後に、１０５０℃以上に加熱することで仕上げ圧延前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核とすることでこの効果は著しいものとなる。
【００１０】
以上の知見に基づき、本発明者らは、Ｂ添加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を完成させた。
【００１１】
すなわち、本発明は、鋼組成及び製造条件を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を提供することができる。以下に、本発明の成分添加理由、成分限定理由、及び製造条件の限定理由について説明する。
（１）成分組成範囲
Ｃ≦０．０３％
Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析出し、ｒ値やＥＬを低下させ、成形性を阻害することから０．０３％以下である。また、０．０１％未満では連続焼鈍の過時効時に炭化物の析出駆動力が小さくなり耐時効性が劣化することから、０．０１％以上が望ましい。
【００１２】
Ｓｉ≦０．１％
Ｓｉは過剰に添加すると強度が上がり成形性を劣化させることから、０．１％以下である。
【００１３】
Ｍｎ≦０．５％
ＭｎはＳをＭｎＳの形で固定し、熱間延性を向上させる働きがあることから０．０５％以上は添加することが望ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性を劣化させるため、上限は０．５％である。
Ｐ≦０．０３％
Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。
Ｓ≦０．０２％
Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ量の増加につながり加工性を低下させることから、上限は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．００５％を下限とすることが好ましい。
【００１４】
Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％
Ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として使用されることから、ある程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化を阻害することから、添加量は０．０４％以下である。
Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５
【００１５】
本発明においてはＮはＢＮとして固定されるが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化の効果が得られないため下限は０．００１％である。一方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化することから、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由を実験結果より説明する。
【００１６】
Ｃ＝約０．０２％、Ｓｉ＝約０．０１％、Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さらにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６３０℃で直送圧延を行った。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７２０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットした。ＹＰはＮ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％／５で飽和した。従って、Ｎ量は本発明の軟質化の効果を得るために、Ｎ％≧Ｓ％／５である。
【００１７】
Ｂ：１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２
ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／１４×Ｎ％−０．００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべてＢＮと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１４×Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによる硬質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋０．００２である。
Ｂ添加量を以上のように決めた理由を実験結果で説明する。
【００１８】
Ｃ＝約０．０２０％、Ｓｉ＝約０．０１％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延した。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７５０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図２はＢ量の変化に伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降伏点）の変化を示したものである。直送圧延材のＹＰはＢ添加が増加するに従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．００１６％添加（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％−０．０００４となる点）したところで直送圧延と加熱炉材の差はほぼ無くなり、さらにＢを添加してもその差は維持される。 一方、Ｂを０．００４％（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰが急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２である。
【００１９】
なお、粗圧延を１０００℃以下で終了し１０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場合は、ＢＮ析出前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効果が促進され、Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計算される値以上添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質差は無くなることから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−０．００１以上である。
【００２２】
上記の成分組成範囲に調整することにより、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能となる。
このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法により製造することができる。
【００２３】
（２）軟質冷延鋼板製造工程
本発明において、以下に示す各工程の温度は重要な意味を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明の効果は低下する。
【００２４】
（２−１）態様１の製造条件
（製造方法）
上記（１）の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際に、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
【００２５】
ａ．仕上温度
本発明においては、仕上温度はＡｒ3 点以上である。仕上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。
ｂ．巻取温度
酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃である。ただし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、ｒ値の著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好ましく、できれば５５０℃以上が望ましい。
【００２６】
ｃ．焼鈍温度
本発明では直送圧延でも良好な粒成長性が見られていることから、高温焼鈍する必要はない。そのため、高温焼鈍に伴う生産性の低下、粗大粒の発生を防止するため、焼鈍温度は８００℃未満である。ただし、あまり低いと再結晶しないことから、６８０℃以上が望ましい。均熱時間については、特に規定するものではないが、組織を安定化させるために６０秒以上が好ましい。
【００２７】
（２−２）態様２の製造条件
上記（１）に記載の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
【００２８】
ａ．粗圧延終了温度、粗バー加熱温度
１０００℃以下で粗圧延が終了した場合、ＭｎＳは過冷却状態にあることから、１０５０℃以上に粗バー加熱することでＢＮ析出前にＭｎＳを完全に析出させ、本発明の効果を増大させる。粗バー加熱温度が１０５０℃未満ではＭｎＳの析出が不十分であることから、粗バー加熱温度の下限は１０５０℃である。粗バー加熱方法は特に限定するものではないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネル炉等を用いても良い。
【００２９】
粗圧延後、粗バーを接合して仕上げ圧延を連続で行ってもなんら問題は生じない。さらに、薄スラブを用いて粗圧延を省略しても本発明の効果は変わらない。この場合、粗バー加熱はスラブ加熱に相当する。
【００３０】
ｂ．仕上温度
態様１の製造条件と同様。
ｃ．巻取温度
態様１の製造条件と同様。
【００３１】
ｄ．焼鈍温度
態様１の製造条件と同様。
なお、酸洗後の冷間圧延については、加工性、特に深絞り性から圧延率は３０〜９０％が好ましい。調質圧延の条件についての制限はないが、２％を越えるとＥＬの低下が激しいことから、２％以下が望ましい。また、本発明鋼の成分調整には、転炉と電気炉のどちらも使用可能である。さらに、本発明の鋼板に亜鉛めっきやすずめっき、クロメート、リン酸亜鉛などの化成処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼさない。
以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
【００３９】
【実施例】
下記表３に示す成分の鋼（本発明例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、下記表４の条件で熱間圧延を行った。
【００４０】
一部のもの（本発明例Ｎｏ．５，９，１２）を除き、熱間圧延に関しては、粗圧延後、誘導加熱で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ3 点以上とした。引き続き酸洗、冷間圧延を行い７５０℃で連続焼鈍を行ったのち、調圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚１．０ｍｍの板を製造した。また、同じチャージのスラブを室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られた焼鈍板の特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表４に示す。
【００４１】
本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５はＢ添加量を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発明例Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本発明例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜１２はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー加熱の効果が確認できる。
このように、本発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることができ、粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することにより、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びその方法による加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板を提供することができる。
従って、本発明の製造方法を用いることにより、家電製品等に適する冷延鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造することができるなど、産業上の利用価値は大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係る焼鈍板のＮ含有量とＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
【図２】本発明の実施の形態に係る直送圧延材と加熱炉材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、特に自動車、家電製品等に適する、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、連続焼鈍で製造される加工用冷延鋼板の製造では、軟質化と高ｒ値化のために熱延時に高温巻取を行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進している。ただし、高温巻取を行うと、酸素の供給が容易なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたらし酸洗性が劣化するという問題がある。そこで、特開昭４８−１００３１４号公報にはＢでＮを粗大ＢＮとして固定して巻取温度を低減する方法が開示されているが、この方法を直送圧延に適用しても、巻取温度低減効果は得られない。これは、加熱炉材ではスラブ中に析出した粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留するのに対し、直送圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧延されるため、圧延時に析出した微細ＭｎＳが粒成長性を抑制するためである。
【０００３】
そこで、直送圧延でも加熱炉材と同等の軟質材を得ることを目的として、特開平７−２４２９９５号公報にはＳを０．００４％以下とし微細ＭｎＳ量を低減して軟質化する方法が開示されている。また、特開平９−３５５０号公報には連続鋳造スラブをＡｃ3 点以下に冷却する前に圧延を開始することで、Ｆｅの変態に伴う圧延前のＭｎＳの形態変化を抑制し、析出物の核とすることで析出物の粗大化を促進する方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平７−２４２９９５号公報に開示の方法により、Ｓを０．００４％以下にすると脱硫コストが極めて大きくなり、その用途は高級鋼板に限られてしまう。
【０００５】
また、特開平９−３５５０号公報に開示の方法においても、軟質化は十分ではなく、８００℃以上の高温焼鈍が必須である。
以上のように、軟質冷延鋼板を製造する場合に、直送圧延で低温巻取を可能にする方法は得られていないのが現状である。
【０００６】
本発明の目的は、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決し目的を達成するために、本発明は以下に示す手段を用いている。
本発明の製造方法は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５を満たし、さらに、下記(1)式で定義される範囲のＢを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物である組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａｒ３点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、
仕上圧延された熱延鋼板を６３０℃以下で巻取り、引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う工程と、
を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法である。
11 ／ 14 ×Ｎ％− 0 ． 0004 ≦Ｂ≦ 11 ／ 14 ×Ｎ％＋ 0 ． 002 …（１）
【０００９】
【発明の実施の形態】
従来では、微細ＭｎＳ量を低減するためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法を鋭意研究した結果、直送圧延で多量に発生する微細ＭｎＳをすべてＢＮと複合析出させることによりすベての析出物を粗大化させる条件を見出した。それは、添加Ｓ量に対してＮをＳ／５≦Ｎとなるように添加し、さらにそのＮに対してＢを添加するものである。理由は未だ明らかとなってはいないが、直送圧延で析出したＭｎＳは加熱炉材を圧延してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核になりやすく、Ｓ量に対して最適にＮを添加すれば、微細ＭｎＳはもれなくＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延でも加熱炉材と同レベルまで軟質化させることができるからと推定される。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分けて行う場合、粗圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳを過冷却状態にした後に、１０５０℃以上に加熱することで仕上げ圧延前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核とすることでこの効果は著しいものとなる。
【００１０】
以上の知見に基づき、本発明者らは、Ｂ添加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を完成させた。
【００１１】
すなわち、本発明は、鋼組成及び製造条件を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を提供することができる。以下に、本発明の成分添加理由、成分限定理由、及び製造条件の限定理由について説明する。
（１）成分組成範囲
Ｃ≦０．０３％
Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析出し、ｒ値やＥＬを低下させ、成形性を阻害することから０．０３％以下である。また、０．０１％未満では連続焼鈍の過時効時に炭化物の析出駆動力が小さくなり耐時効性が劣化することから、０．０１％以上が望ましい。
【００１２】
Ｓｉ≦０．１％
Ｓｉは過剰に添加すると強度が上がり成形性を劣化させることから、０．１％以下である。
【００１３】
Ｍｎ≦０．５％
ＭｎはＳをＭｎＳの形で固定し、熱間延性を向上させる働きがあることから０．０５％以上は添加することが望ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性を劣化させるため、上限は０．５％である。
Ｐ≦０．０３％
Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。
Ｓ≦０．０２％
Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ量の増加につながり加工性を低下させることから、上限は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．００５％を下限とすることが好ましい。
【００１４】
Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％
Ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として使用されることから、ある程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化を阻害することから、添加量は０．０４％以下である。
Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５
【００１５】
本発明においてはＮはＢＮとして固定されるが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化の効果が得られないため下限は０．００１％である。一方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化することから、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由を実験結果より説明する。
【００１６】
Ｃ＝約０．０２％、Ｓｉ＝約０．０１％、Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さらにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６３０℃で直送圧延を行った。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７２０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットした。ＹＰはＮ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％／５で飽和した。従って、Ｎ量は本発明の軟質化の効果を得るために、Ｎ％≧Ｓ％／５である。
【００１７】
Ｂ：１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２
ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／１４×Ｎ％−０．００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべてＢＮと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１４×Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによる硬質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋０．００２である。
Ｂ添加量を以上のように決めた理由を実験結果で説明する。
【００１８】
Ｃ＝約０．０２０％、Ｓｉ＝約０．０１％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延した。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７５０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図２はＢ量の変化に伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降伏点）の変化を示したものである。直送圧延材のＹＰはＢ添加が増加するに従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．００１６％添加（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％−０．０００４となる点）したところで直送圧延と加熱炉材の差はほぼ無くなり、さらにＢを添加してもその差は維持される。 一方、Ｂを０．００４％（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰが急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２である。
【００１９】
なお、粗圧延を１０００℃以下で終了し１０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場合は、ＢＮ析出前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効果が促進され、Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計算される値以上添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質差は無くなることから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−０．００１以上である。
【００２２】
上記の成分組成範囲に調整することにより、加工性に優れた軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能となる。
このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法により製造することができる。
【００２３】
（２）軟質冷延鋼板製造工程
本発明において、以下に示す各工程の温度は重要な意味を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明の効果は低下する。
【００２４】
（２−１）態様１の製造条件
（製造方法）
上記（１）の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際に、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
【００２５】
ａ．仕上温度
本発明においては、仕上温度はＡｒ3 点以上である。仕上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。
ｂ．巻取温度
酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃である。ただし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、ｒ値の著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好ましく、できれば５５０℃以上が望ましい。
【００２６】
ｃ．焼鈍温度
本発明では直送圧延でも良好な粒成長性が見られていることから、高温焼鈍する必要はない。そのため、高温焼鈍に伴う生産性の低下、粗大粒の発生を防止するため、焼鈍温度は８００℃未満である。ただし、あまり低いと再結晶しないことから、６８０℃以上が望ましい。均熱時間については、特に規定するものではないが、組織を安定化させるために６０秒以上が好ましい。
【００２７】
（２−２）態様２の製造条件
上記（１）に記載の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
【００２８】
ａ．粗圧延終了温度、粗バー加熱温度
１０００℃以下で粗圧延が終了した場合、ＭｎＳは過冷却状態にあることから、１０５０℃以上に粗バー加熱することでＢＮ析出前にＭｎＳを完全に析出させ、本発明の効果を増大させる。粗バー加熱温度が１０５０℃未満ではＭｎＳの析出が不十分であることから、粗バー加熱温度の下限は１０５０℃である。粗バー加熱方法は特に限定するものではないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネル炉等を用いても良い。
【００２９】
粗圧延後、粗バーを接合して仕上げ圧延を連続で行ってもなんら問題は生じない。さらに、薄スラブを用いて粗圧延を省略しても本発明の効果は変わらない。この場合、粗バー加熱はスラブ加熱に相当する。
【００３０】
ｂ．仕上温度
態様１の製造条件と同様。
ｃ．巻取温度
態様１の製造条件と同様。
【００３１】
ｄ．焼鈍温度
態様１の製造条件と同様。
なお、酸洗後の冷間圧延については、加工性、特に深絞り性から圧延率は３０〜９０％が好ましい。調質圧延の条件についての制限はないが、２％を越えるとＥＬの低下が激しいことから、２％以下が望ましい。また、本発明鋼の成分調整には、転炉と電気炉のどちらも使用可能である。さらに、本発明の鋼板に亜鉛めっきやすずめっき、クロメート、リン酸亜鉛などの化成処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼさない。
以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
【００３９】
【実施例】
下記表３に示す成分の鋼（本発明例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、下記表４の条件で熱間圧延を行った。
【００４０】
一部のもの（本発明例Ｎｏ．５，９，１２）を除き、熱間圧延に関しては、粗圧延後、誘導加熱で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ3 点以上とした。引き続き酸洗、冷間圧延を行い７５０℃で連続焼鈍を行ったのち、調圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚１．０ｍｍの板を製造した。また、同じチャージのスラブを室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られた焼鈍板の特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表４に示す。
【００４１】
本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５はＢ添加量を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発明例Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本発明例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜１２はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー加熱の効果が確認できる。
このように、本発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることができ、粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
【００４２】
【表３】
【表４】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することにより、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びその方法による加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板を提供することができる。
従って、本発明の製造方法を用いることにより、家電製品等に適する冷延鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造することができるなど、産業上の利用価値は大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係る焼鈍板のＮ含有量とＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
【図２】本発明の実施の形態に係る直送圧延材と加熱炉材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す図。
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される範囲のＢを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物である組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａｒ３点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、
仕上圧延された熱延鋼板を６３０℃以下で巻取り、引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行う工程と、
を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法。
11／14×Ｎ％−0．0004≦Ｂ≦11／14×Ｎ％＋0．002 …（１）
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00950098A JP3762085B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
| US09/116,290 US6171413B1 (en) | 1997-07-28 | 1998-07-16 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| EP98113575A EP0905267B1 (en) | 1997-07-28 | 1998-07-21 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| DE69815778T DE69815778T2 (de) | 1997-07-28 | 1998-07-21 | Weiches, kaltgewalztes Stahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CN98117554A CN1082560C (zh) | 1997-07-28 | 1998-07-27 | 软质冷轧钢板及其制造方法 |
| KR1019980030175A KR100294353B1 (ko) | 1997-07-28 | 1998-07-27 | 연질냉연강판 및 그 제조방법 |
| TW087112303A TW400390B (en) | 1997-07-28 | 1998-07-28 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| BR9802610-0A BR9802610A (pt) | 1997-07-28 | 1998-07-28 | Chapa de aço doce laminada a frio e processo para sua fabricação |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00950098A JP3762085B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199971A JPH11199971A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3762085B2 true JP3762085B2 (ja) | 2006-03-29 |
Family
ID=11721969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00950098A Expired - Fee Related JP3762085B2 (ja) | 1997-07-28 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3762085B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415721B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 연속소둔 연질냉연강판 |
-
1998
- 1998-01-21 JP JP00950098A patent/JP3762085B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11199971A (ja) | 1999-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6171413B1 (en) | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same | |
| JP3263143B2 (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP4177477B2 (ja) | 耐常温時効性とパネル特性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3596398B2 (ja) | 焼付硬化性と耐常温時効性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3719025B2 (ja) | 耐疲労特性に優れた深絞り用冷延薄鋼板 | |
| JP3762085B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3404798B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JP2868870B2 (ja) | 高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0559970B2 (ja) | ||
| JP3871722B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3204101B2 (ja) | 深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| JP3562410B2 (ja) | コイル内材質変動が小さく、加工性と表面性状の優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3508491B2 (ja) | 組織安定性に優れた軟質冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0681045A (ja) | 加工性および焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2669188B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| JP4332960B2 (ja) | 高加工性軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3331944B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2002105540A (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0756056B2 (ja) | 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5817811B2 (ja) | フカシボリセイノ スグレタコウチヨウリヨクレイエンコウハンノ セイゾウホウホウ | |
| JPH0657336A (ja) | 高加工用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0776410B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた非時効性深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH10287929A (ja) | ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07126756A (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH0559443A (ja) | 焼付硬化性に優れた溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060112 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090120 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100120 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110120 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120120 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130120 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130120 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140120 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |