JP3331944B2 - 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP3331944B2 JP3331944B2 JP00949998A JP949998A JP3331944B2 JP 3331944 B2 JP3331944 B2 JP 3331944B2 JP 00949998 A JP00949998 A JP 00949998A JP 949998 A JP949998 A JP 949998A JP 3331944 B2 JP3331944 B2 JP 3331944B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolled
- direct
- hot
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に自動車、家電
製品等に適する、加工性に優れた軟質熱延鋼板、及びそ
の鋼板を直送圧延で安価に製造する方法に関する。
製品等に適する、加工性に優れた軟質熱延鋼板、及びそ
の鋼板を直送圧延で安価に製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ａｌキルド鋼による加工用軟質熱
延鋼板の製造では、軟質化のために熱延時に高温巻取を
行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進してい
る。ただし、高温巻取をおこなうと、酸素の供給が容易
なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたらし
酸洗性が劣化するという問題がある。さらに、冷却速度
の大きいコイル長手方向端部ではＡｌＮ、炭化物の凝集
が十分ではなく、長手方向の材質変動が生じる。
延鋼板の製造では、軟質化のために熱延時に高温巻取を
行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進してい
る。ただし、高温巻取をおこなうと、酸素の供給が容易
なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたらし
酸洗性が劣化するという問題がある。さらに、冷却速度
の大きいコイル長手方向端部ではＡｌＮ、炭化物の凝集
が十分ではなく、長手方向の材質変動が生じる。
【０００３】そこで、特開昭５８−２０７３３５号公報
にはＢ添加でＮをＢＮとして固定し、微細ＡｌＮの析出
を防止するとともに巻取温度を低減する方法が開示され
ている。
にはＢ添加でＮをＢＮとして固定し、微細ＡｌＮの析出
を防止するとともに巻取温度を低減する方法が開示され
ている。
【０００４】しかしながら、この技術は加熱炉材に対し
ては有効であるが、直送圧延材については加熱炉材ほど
の軟質化効果が得られないため、低温巻取化はできない
のが現状である。
ては有効であるが、直送圧延材については加熱炉材ほど
の軟質化効果が得られないため、低温巻取化はできない
のが現状である。
【０００５】また、特開昭５６−１４６８２２号公報に
は直送圧延材端部で仕上温度（ＦＴ）がＡｒ3 を下回り
やすいために材質の確保が困難であるという問題に対し
て、Ｂ添加とＣ、Ｍｎ量を式で規定することでＡｒ3 を
低下させ、ＦＴを確保し、圧延荷重の低減や軟質化を促
進する方法が開示されている。
は直送圧延材端部で仕上温度（ＦＴ）がＡｒ3 を下回り
やすいために材質の確保が困難であるという問題に対し
て、Ｂ添加とＣ、Ｍｎ量を式で規定することでＡｒ3 を
低下させ、ＦＴを確保し、圧延荷重の低減や軟質化を促
進する方法が開示されている。
【０００６】しかし、この発明においても同一成分にお
ける直送圧延材と加熱炉材を比較して両者の差異を低減
する試みはなされておらず、直送圧延材では加工性が良
好でも、同一成分の加熱炉材よりは常に加工性が劣って
いるのが現状である。このように常に直送圧延材が加熱
炉材よりも加工性が劣っているのは、加熱炉材ではスラ
ブ中に析出した粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留する
のに対し、直送圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧
延され、圧延時にＭｎＳが微細析出して粒成長性を抑制
するためである。
ける直送圧延材と加熱炉材を比較して両者の差異を低減
する試みはなされておらず、直送圧延材では加工性が良
好でも、同一成分の加熱炉材よりは常に加工性が劣って
いるのが現状である。このように常に直送圧延材が加熱
炉材よりも加工性が劣っているのは、加熱炉材ではスラ
ブ中に析出した粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留する
のに対し、直送圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧
延され、圧延時にＭｎＳが微細析出して粒成長性を抑制
するためである。
【０００７】一方、特開昭５６−１４６８２２号公報の
改良として、特開昭６３−１４３２２５号公報には、ス
ラブを高温のまま加熱炉に挿入し、加工性の優れた熱延
鋼板を得る方法が開示されている。
改良として、特開昭６３−１４３２２５号公報には、ス
ラブを高温のまま加熱炉に挿入し、加工性の優れた熱延
鋼板を得る方法が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−１４３２２５号公報の方法は、ＭｎＳの粗大化に
ついては直接には言及していないが、副次的にＭｎＳを
粗大化させる効果が期待できるものの、通常よりも加熱
温度を低く限定しており、専用加熱炉を用意しなければ
ならず、生産性が低下するという問題がある。
６３−１４３２２５号公報の方法は、ＭｎＳの粗大化に
ついては直接には言及していないが、副次的にＭｎＳを
粗大化させる効果が期待できるものの、通常よりも加熱
温度を低く限定しており、専用加熱炉を用意しなければ
ならず、生産性が低下するという問題がある。
【０００９】以上のように、軟質熱延鋼板を製造する場
合に、直送圧延でも低温巻取で加熱炉材と同等の材質を
得る方法はないのが現状である。本発明の目的は、加工
性に優れた軟質熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板を直送圧
延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻
取を可能とする方法を提供することにある。
合に、直送圧延でも低温巻取で加熱炉材と同等の材質を
得る方法はないのが現状である。本発明の目的は、加工
性に優れた軟質熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板を直送圧
延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻
取を可能とする方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、
Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％
と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１％と、
Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧
Ｓ％／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される
範囲のＢを含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であ
ることを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質熱延鋼板である。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ …（１） （２）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、仕上圧延
された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取る工程と、を備え
たことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質熱延鋼板の製造方法である。 （３）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加
熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終
了する工程と、仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下
で巻取る工程と、を備えたことを特徴とする、加工性に
優れた直送圧延による軟質熱延鋼板の製造方法である。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、
Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％
と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１％と、
Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧
Ｓ％／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される
範囲のＢを含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であ
ることを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質熱延鋼板である。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ …（１） （２）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、仕上圧延
された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取る工程と、を備え
たことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質熱延鋼板の製造方法である。 （３）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加
熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終
了する工程と、仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下
で巻取る工程と、を備えたことを特徴とする、加工性に
優れた直送圧延による軟質熱延鋼板の製造方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】従来では、微細ＭｎＳ量を低減す
るためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般
的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５
％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法
を鋭意研究した結果、直送圧延で微細ＭｎＳをすべてＢ
Ｎと複合析出させることによりすべての析出物を粗大化
させる条件を見出した。それは、添加Ｓ量に対してＮを
Ｓ／５≦Ｎとなるように添加し、さらにそのＮに対して
Ｂを添加するものである。理由は未だ明らかとなっては
いないが、直送圧延で析出したＭｎＳは加熱炉材を圧延
してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核になりやすく、Ｓ
量に対して最適にＮを添加すれば、微細ＭｎＳはもれな
くＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延でも加熱炉材と
同レベルまで軟質化させることができるからと推定され
る。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分けて行う場合、粗
圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳを過冷却状態に
した後に、１０５０℃以上に加熱することで仕上げ圧延
前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核とすることでこ
の効果は著しいものとなる。
るためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般
的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５
％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法
を鋭意研究した結果、直送圧延で微細ＭｎＳをすべてＢ
Ｎと複合析出させることによりすべての析出物を粗大化
させる条件を見出した。それは、添加Ｓ量に対してＮを
Ｓ／５≦Ｎとなるように添加し、さらにそのＮに対して
Ｂを添加するものである。理由は未だ明らかとなっては
いないが、直送圧延で析出したＭｎＳは加熱炉材を圧延
してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核になりやすく、Ｓ
量に対して最適にＮを添加すれば、微細ＭｎＳはもれな
くＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延でも加熱炉材と
同レベルまで軟質化させることができるからと推定され
る。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分けて行う場合、粗
圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳを過冷却状態に
した後に、１０５０℃以上に加熱することで仕上げ圧延
前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核とすることでこ
の効果は著しいものとなる。
【００１２】以上の知見に基づき、本発明者らは、Ｂ添
加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量
に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする
際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終
了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧
延で軟質熱延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の
材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を
完成させた。
加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量
に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする
際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終
了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧
延で軟質熱延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の
材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を
完成させた。
【００１３】すなわち、本発明は、鋼組成及び製造条件
を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質
熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板を直送圧延で製造する場
合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする
方法を提供することができる。
を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質
熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板を直送圧延で製造する場
合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする
方法を提供することができる。
【００１４】以下に、本発明の成分添加理由、成分限定
理由、及び製造条件の限定理由について説明する。 （１）成分組成範囲 Ｃ≦０．０３％ Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析
出し、ＥＬを低下させ、成形性を阻害することから０．
０３％以下である。
理由、及び製造条件の限定理由について説明する。 （１）成分組成範囲 Ｃ≦０．０３％ Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析
出し、ＥＬを低下させ、成形性を阻害することから０．
０３％以下である。
【００１５】Ｓｉ≦０．１％ Ｓｉは過剰に添加すると強度が上がり成形性を劣化させ
ることから、０．１％以下である。
ることから、０．１％以下である。
【００１６】Ｍｎ≦０．５％ ＭｎはＳをＭｎＳの形で固定し、熱間延性を向上させる
働きがあることから０．０５％以上は添加することが望
ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性
を劣化させるため、上限は０．５％である。 Ｐ≦０．０３％ Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼
の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。 Ｓ≦０．０２％ Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭ
ｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ
量の増加につながり加工性を低下させることから、上限
は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低
減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．０
０５％を下限とすることが好ましい。
働きがあることから０．０５％以上は添加することが望
ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性
を劣化させるため、上限は０．５％である。 Ｐ≦０．０３％ Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼
の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。 Ｓ≦０．０２％ Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭ
ｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ
量の増加につながり加工性を低下させることから、上限
は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低
減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．０
０５％を下限とすることが好ましい。
【００１７】Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１％ Ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として使用されることから、ある
程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの
析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化
を阻害することから、添加量は０．１％以下である。 Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５。
程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの
析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化
を阻害することから、添加量は０．１％以下である。 Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５。
【００１８】本発明においてはＮはＢＮとして固定され
るが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満
では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化
の効果が得られないため下限は０．００１％である。一
方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化すること
から、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下
が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由
を実験結果より説明する。
るが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満
では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化
の効果が得られないため下限は０．００１％である。一
方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化すること
から、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下
が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由
を実験結果より説明する。
【００１９】Ｃ＝約０．０２％、Ｓｉ＝約０．０１％、
Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０
１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さ
らにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した
鋼を鋳造し、仕上温度を８８０℃、巻取温度を６２０℃
で直送圧延を行った。その後、調圧率０．８％で調質圧
延し、板厚２．８ｍｍの熱延板を製造した。得られた熱
延板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を
行った。図１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットし
た。ＹＰはＮ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％
／５で飽和した。従ってＮ量は本発明の軟質化の効果を
得るため、Ｎ％≧Ｓ％／５である。 Ｂ：１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２ ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効
な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／
１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋
０．００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべ
てＢＮと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１
４×Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによ
る硬質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋
０．００２である。Ｂ添加量を以上のように決めた理由
を実験結果で説明する。
Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０
１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さ
らにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した
鋼を鋳造し、仕上温度を８８０℃、巻取温度を６２０℃
で直送圧延を行った。その後、調圧率０．８％で調質圧
延し、板厚２．８ｍｍの熱延板を製造した。得られた熱
延板よりＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を
行った。図１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットし
た。ＹＰはＮ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％
／５で飽和した。従ってＮ量は本発明の軟質化の効果を
得るため、Ｎ％≧Ｓ％／５である。 Ｂ：１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２ ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効
な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／
１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋
０．００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべ
てＢＮと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１
４×Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによ
る硬質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋
０．００２である。Ｂ添加量を以上のように決めた理由
を実験結果で説明する。
【００２０】Ｃ＝約０．０２０％、Ｓｉ＝約０．０１
％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約
０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約
０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕
上温度を８８０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行
った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延し
た。その後、調圧率１．０％で調質圧延を行い、板厚
１．５ｍｍの熱延板を製造した。得られた熱延板よりＪ
ＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図
２はＢ量の変化に伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降
伏点）の変化を示したものである。直送圧延材のＹＰは
Ｂ添加が増加するに従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．０
０１６％添加（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／
１４×Ｎ−０．０００４となる点）したところで直送圧
延と加熱炉材の差はほぼ無くなり、さらにＢを添加して
もその差は維持される。
％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約
０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約
０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕
上温度を８８０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行
った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延し
た。その後、調圧率１．０％で調質圧延を行い、板厚
１．５ｍｍの熱延板を製造した。得られた熱延板よりＪ
ＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図
２はＢ量の変化に伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降
伏点）の変化を示したものである。直送圧延材のＹＰは
Ｂ添加が増加するに従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．０
０１６％添加（Ｎ＝０．００２５％に対してＢ＝１１／
１４×Ｎ−０．０００４となる点）したところで直送圧
延と加熱炉材の差はほぼ無くなり、さらにＢを添加して
もその差は維持される。
【００２１】一方、Ｂを０．００４％（Ｎ＝０．００２
５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる
点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰ
が急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、
本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量
は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２である。なお、粗圧延を１０００℃
以下で終了し１０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場
合は、ＢＮ析出前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効
果が促進され、Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計
算される値以上添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質
差は無くなることから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−
０．００１以上である。
５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる
点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰ
が急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、
本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量
は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２である。なお、粗圧延を１０００℃
以下で終了し１０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場
合は、ＢＮ析出前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効
果が促進され、Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計
算される値以上添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質
差は無くなることから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−
０．００１以上である。
【００２２】また、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ｃａ、Ｏ
などを添加しても、本発明において意図している軟質化
を妨げないことから、通常の鋼と同じ思想で適量添加す
ることができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎの添加は耐食
性を向上させ、Ｃａの添加は炭化物凝集を促進し、耐時
効性を向上させる。
などを添加しても、本発明において意図している軟質化
を妨げないことから、通常の鋼と同じ思想で適量添加す
ることができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎの添加は耐食
性を向上させ、Ｃａの添加は炭化物凝集を促進し、耐時
効性を向上させる。
【００２３】Ｏは鋼中では酸化物の形で存在し、Ｍｎ
Ｓ、ＢＮの析出核としてはたらき、これらの析出を促進
する。さらにスクラップを溶解原料として用いた場合に
混入するＳｂ、Ａｓについても本発明の効果に影響を与
えるものではない。
Ｓ、ＢＮの析出核としてはたらき、これらの析出を促進
する。さらにスクラップを溶解原料として用いた場合に
混入するＳｂ、Ａｓについても本発明の効果に影響を与
えるものではない。
【００２４】上記の成分組成範囲に調整することによ
り、加工性に優れた軟質熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板
を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質
で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能とな
る。このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法に
より製造することができる。
り、加工性に優れた軟質熱延鋼板と、この軟質熱延鋼板
を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質
で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能とな
る。このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法に
より製造することができる。
【００２５】（２）軟質熱延鋼板製造工程 本発明において、以下に示す各工程の温度は重要な意味
を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明
の効果は低下する。
を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明
の効果は低下する。
【００２６】（２−１）態様１の製造条件 （製造方法）上記（１）の組成を有する鋼を鋳造後直ち
に圧延を行う直送圧延する際に、Ａｒ3 点以上で仕上げ
圧延を終了し、６５０℃以下で巻取る。 ａ．仕上温度 本発明においては、仕上温度はＡｒ3 点以上である。仕
上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合
組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。 ｂ．巻取温度 酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃以下であ
る。ただし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、
ｒ値の著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好
ましく、できれば５５０℃以上が望ましい。
に圧延を行う直送圧延する際に、Ａｒ3 点以上で仕上げ
圧延を終了し、６５０℃以下で巻取る。 ａ．仕上温度 本発明においては、仕上温度はＡｒ3 点以上である。仕
上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合
組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。 ｂ．巻取温度 酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃以下であ
る。ただし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、
ｒ値の著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好
ましく、できれば５５０℃以上が望ましい。
【００２７】（２−２）態様２の製造条件 上記（１）に記載の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延
を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を
終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａ
ｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取
る。
を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を
終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａ
ｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取
る。
【００２８】ａ．粗圧延終了温度、粗バー加熱温度 粗圧延を１０００℃以下で終了すると、ＭｎＳの過飽和
度が増し、１０５０℃以上に粗バーを加熱することでＭ
ｎＳを短時間に析出させ、ＢＮ析出前にＭｎＳの析出を
完了させることができるため、本発明の効果が促進され
る。粗バー加熱温度が１０５０℃未満ではＭｎＳの析出
が不十分であることから、粗バー加熱温度の下限は１０
５０℃である。粗バー加熱方法は特に限定するものでは
ないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネル炉等を用いても
良い。
度が増し、１０５０℃以上に粗バーを加熱することでＭ
ｎＳを短時間に析出させ、ＢＮ析出前にＭｎＳの析出を
完了させることができるため、本発明の効果が促進され
る。粗バー加熱温度が１０５０℃未満ではＭｎＳの析出
が不十分であることから、粗バー加熱温度の下限は１０
５０℃である。粗バー加熱方法は特に限定するものでは
ないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネル炉等を用いても
良い。
【００２９】本発明の鋼は直送圧延を対象としている
が、炉加熱を行ってもなんら問題はない。また、粗圧延
後、粗バーを接合して仕上げ圧延を連続で行ってもなん
ら問題は生じない。さらに、薄スラブを用いて粗圧延を
省略しても本発明の効果は変わらない。この場合、粗バ
ー加熱はスラブ加熱に相当する。
が、炉加熱を行ってもなんら問題はない。また、粗圧延
後、粗バーを接合して仕上げ圧延を連続で行ってもなん
ら問題は生じない。さらに、薄スラブを用いて粗圧延を
省略しても本発明の効果は変わらない。この場合、粗バ
ー加熱はスラブ加熱に相当する。
【００３０】ｂ．仕上温度 態様１の製造条件と同様。 ｃ．巻取温度 態様１の製造条件と同様。
【００３１】なお、本発明の熱延板は熱延ままの黒皮材
のまま使用しても、酸洗して用いても効果は変わらな
い。調質圧延の条件についての制限はないが、２％を越
えるとＥＬの低下が激しいことから、２％以下が望まし
い。また、本発明鋼の成分調整には、転炉と電気炉のど
ちらも使用可能である。さらに、本発明の鋼板に亜鉛め
っきやすずめっき、クロメート、リン酸亜鉛などの化成
処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼさない。以下
に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
のまま使用しても、酸洗して用いても効果は変わらな
い。調質圧延の条件についての制限はないが、２％を越
えるとＥＬの低下が激しいことから、２％以下が望まし
い。また、本発明鋼の成分調整には、転炉と電気炉のど
ちらも使用可能である。さらに、本発明の鋼板に亜鉛め
っきやすずめっき、クロメート、リン酸亜鉛などの化成
処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼさない。以下
に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
【００３２】
【実施例】（実施例１）表１に示す成分の鋼（Ｎｏ．３
〜８，１１〜１６，１９〜２１，２３〜２６：本発明
例、Ｎｏ．１，２，９，１０，１７，１８，２２，２
７：比較例）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、熱間圧
延を行った。熱間圧延に際しては、Ａｒ3 点以上の温度
で仕上げ圧延を行い、表２に示す巻取温度（ＣＴ）で巻
きとった（直送圧延材）。得られた熱延板を酸洗後、調
圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚２．８ｍｍの板を
製造した。また、同じチャージのスラブを室温まで冷却
後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉
材）。得られた熱延板の特性をＪＩＳ５号引張試験片に
よる引張試験で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強
さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥ
Ｌの差を表２に示す。表１中の１１／１４Ｎ−０．００
０４、１１／１４Ｎ＋０．００２の欄は、それぞれ本発
明のＢ量の下限と上限を示す。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．９（本
発明例Ｎｏ．３〜８、比較例：Ｎｏ．１，２，９）はＢ
添加量を変化させたものであるが、比較例Ｎｏ．１，２
はＢ量が少なく、加熱炉材とのＥＬ差が大きい。また、
比較例Ｎｏ．９はＢ量が多く、加熱炉材とのＥＬ差はな
いが固溶Ｂによる硬質化が著しい。
〜８，１１〜１６，１９〜２１，２３〜２６：本発明
例、Ｎｏ．１，２，９，１０，１７，１８，２２，２
７：比較例）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、熱間圧
延を行った。熱間圧延に際しては、Ａｒ3 点以上の温度
で仕上げ圧延を行い、表２に示す巻取温度（ＣＴ）で巻
きとった（直送圧延材）。得られた熱延板を酸洗後、調
圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚２．８ｍｍの板を
製造した。また、同じチャージのスラブを室温まで冷却
後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉
材）。得られた熱延板の特性をＪＩＳ５号引張試験片に
よる引張試験で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強
さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥ
Ｌの差を表２に示す。表１中の１１／１４Ｎ−０．００
０４、１１／１４Ｎ＋０．００２の欄は、それぞれ本発
明のＢ量の下限と上限を示す。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．９（本
発明例Ｎｏ．３〜８、比較例：Ｎｏ．１，２，９）はＢ
添加量を変化させたものであるが、比較例Ｎｏ．１，２
はＢ量が少なく、加熱炉材とのＥＬ差が大きい。また、
比較例Ｎｏ．９はＢ量が多く、加熱炉材とのＥＬ差はな
いが固溶Ｂによる硬質化が著しい。
【００３３】比較例Ｎｏ．１０も同様にＢ量が少なく加
熱炉材とのＥＬ差が大きく、比較例Ｎｏ．１７はＢ量が
多く、固溶Ｂによる硬質化が著しい。Ｎｏ．１８〜２２
（本発明例Ｎｏ．１９〜２１、比較例Ｎｏ．１８，２
２）はＮ量を変化させたものであるが、比較例Ｎｏ．１
８はＳ量に対してＮ量が少なく、ＢＮと複合しない微細
ＭｎＳが多量に残留するため、加熱炉材とのＥＬ差が大
きい。比較例Ｎｏ．２２はＮ量が多く、ＢＮが多量に析
出しているため、ＥＬが低い。
熱炉材とのＥＬ差が大きく、比較例Ｎｏ．１７はＢ量が
多く、固溶Ｂによる硬質化が著しい。Ｎｏ．１８〜２２
（本発明例Ｎｏ．１９〜２１、比較例Ｎｏ．１８，２
２）はＮ量を変化させたものであるが、比較例Ｎｏ．１
８はＳ量に対してＮ量が少なく、ＢＮと複合しない微細
ＭｎＳが多量に残留するため、加熱炉材とのＥＬ差が大
きい。比較例Ｎｏ．２２はＮ量が多く、ＢＮが多量に析
出しているため、ＥＬが低い。
【００３４】Ｎｏ．２３〜２７（本発明例Ｎｏ．２３〜
２６、比較例Ｎｏ．２７）はＳ量を変化させた場合であ
るが、比較例Ｎｏ．２７はＳ量が多くやはりＥＬの低下
が著しい。
２６、比較例Ｎｏ．２７）はＳ量を変化させた場合であ
るが、比較例Ｎｏ．２７はＳ量が多くやはりＥＬの低下
が著しい。
【００３５】一方、本発明の成分範囲を満たす本発明例
Ｎｏ．３〜８，１１〜１６，１９〜２１，２３〜２６
は、いずれも加工性の良好な材質（直送圧延材のＴＳ，
ＥＬ，炉材とのＥＬ差）が得られている。このように、
本発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質
を得ることができ、低温巻取が可能となる。
Ｎｏ．３〜８，１１〜１６，１９〜２１，２３〜２６
は、いずれも加工性の良好な材質（直送圧延材のＴＳ，
ＥＬ，炉材とのＥＬ差）が得られている。このように、
本発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質
を得ることができ、低温巻取が可能となる。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】（実施例２）表３に示す成分の鋼（本発明
例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、
表４の条件で熱間圧延を行った。一部のもの（本発明例
Ｎｏ．５，９，１２）を除き、熱間圧延に関しては、粗
圧延後、誘導加熱で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ
3 点以上とした。引き続き調圧率０．８％で調質圧延を
行い、板厚１．２ｍｍの板を製造した。また、同じチャ
ージのスラブを室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行
い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られた熱延板の
特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験で評価し
た。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）およ
び、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表４に示す。表
３中の１１／１４Ｎ−０．０００４、１１／１４Ｎ＋
０．００２の欄は、それぞれ本発明のＢ量の下限と上限
を示す。本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５はＢ添加量を変化
させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発明例
Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が促進
されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量を変
化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本発明
例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の効果
が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜１２
はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー加熱
の効果が確認できる。このように、本発明により直送圧
延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることができ、
粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、
表４の条件で熱間圧延を行った。一部のもの（本発明例
Ｎｏ．５，９，１２）を除き、熱間圧延に関しては、粗
圧延後、誘導加熱で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ
3 点以上とした。引き続き調圧率０．８％で調質圧延を
行い、板厚１．２ｍｍの板を製造した。また、同じチャ
ージのスラブを室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行
い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られた熱延板の
特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験で評価し
た。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）およ
び、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表４に示す。表
３中の１１／１４Ｎ−０．０００４、１１／１４Ｎ＋
０．００２の欄は、それぞれ本発明のＢ量の下限と上限
を示す。本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５はＢ添加量を変化
させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発明例
Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が促進
されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量を変
化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本発明
例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の効果
が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜１２
はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー加熱
の効果が確認できる。このように、本発明により直送圧
延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることができ、
粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することによ
り、直送圧延で軟質熱延鋼板を製造する場合でも加熱炉
材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びそ
の方法による加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼
板を提供することができる。従って、本発明の製造方法
を用いることにより、家電製品等に適する熱延鋼板を直
送圧延で安価に製造することができるなど、産業上の利
用価値は大きい。
鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することによ
り、直送圧延で軟質熱延鋼板を製造する場合でも加熱炉
材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びそ
の方法による加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼
板を提供することができる。従って、本発明の製造方法
を用いることにより、家電製品等に適する熱延鋼板を直
送圧延で安価に製造することができるなど、産業上の利
用価値は大きい。
【図１】本発明の実施の形態に係る熱延板のＮ含有量と
ＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
ＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
【図２】本発明の実施の形態に係る直送圧延材と加熱炉
材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す
図。
材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す
図。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−217125（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−41041（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−242996（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−228505（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−56732（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−193244（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−195543（ＪＰ，Ａ) 特許2840459（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦
０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ
≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１％と、Ｎ：０．
００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５
を満たし、さらに、下記（１）式で定義される範囲のＢ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であることを
特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼
板。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ …（１） - 【請求項２】 請求項１に記載の組成を有する鋼を鋳造
後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、Ａｒ3 点以上で
仕上げ圧延を終了する工程と、 仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取る工程
と、 を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延に
よる軟質熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１に記載の組成を有する鋼を鋳造
後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、１０００℃以下
で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延
を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、 仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取る工程
と、 を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延に
よる軟質熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00949998A JP3331944B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00949998A JP3331944B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199976A JPH11199976A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3331944B2 true JP3331944B2 (ja) | 2002-10-07 |
Family
ID=11721938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00949998A Expired - Fee Related JP3331944B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3331944B2 (ja) |
-
1998
- 1998-01-21 JP JP00949998A patent/JP3331944B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11199976A (ja) | 1999-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4214006B2 (ja) | 成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR950007472B1 (ko) | 상온 비시효 소성경화성 인발 가공용 고장력 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| KR100294353B1 (ko) | 연질냉연강판 및 그 제조방법 | |
| JPH11279693A (ja) | 焼付硬化性に優れた良加工性高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
| JPH03277741A (ja) | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP2987815B2 (ja) | プレス成形性および耐二次加工割れ性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3304747B2 (ja) | 焼付硬化性と延性および常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板ならびにその製造方法 | |
| JP3719025B2 (ja) | 耐疲労特性に優れた深絞り用冷延薄鋼板 | |
| JP3331944B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3169293B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた自動車用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPS58126956A (ja) | プレス加工性の優れた高強度薄鋼板 | |
| JP2002155317A (ja) | 深絞り性および耐２次加工脆性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3293424B2 (ja) | 非ｉｆ鋼系非時効性極低炭素冷延鋼板の製造法 | |
| JP4507364B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH11279682A (ja) | 加工性とスポット溶接性の良い高強度鋼板とその製造方法 | |
| JPH0559970B2 (ja) | ||
| JPH07188856A (ja) | 常温遅時効性と焼付硬化性に優れた冷延鋼板 | |
| JP3762085B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2003089847A (ja) | 伸びフランジ加工性に優れた熱延鋼板および溶融亜鉛めっき鋼板とそれらの製造方法 | |
| JP3718987B2 (ja) | 耐時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2669188B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| KR100398383B1 (ko) | 성형성이우수한고강도냉연강판의제조방법 | |
| JP3508491B2 (ja) | 組織安定性に優れた軟質冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000212690A (ja) | 成形性および表面性状が優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3339343B2 (ja) | 高加工性軟質熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080726 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090726 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100726 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100726 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110726 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110726 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120726 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120726 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130726 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |