JP3684140B2 - 樹脂製中空体の製造方法及びその製造装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して得られる樹脂製中空体の製造方法及びその製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、合成樹脂製のパイプ等の管状体を成形する方法として、合成樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して中空成形品を得る方法は公知である。
また、半割り体どうしを接合する際に、上記接合用樹脂通路への溶融樹脂の充填を、半割り体を成形する成形型内で行えるようにした方法が知られている。
【０００３】
例えば、特公平２−３８３７７号公報には、基本的に、一方の金型に一組の半割り体を成形する雄型成形部と雌型成形部とが設けられ、他方の金型にこれらの成形部に対向する雌型成形部と雄型成形部とが設けられた一対の金型構造が開示されており、そして、かかる金型を用いることによって、各半割り体を同時に成形（射出成形）した後、一方の金型を他方に対してスライドさせることにより、各雌型成形部に残された半割り体どうしを衝合させ、この衝合部の周縁に溶融樹脂を射出して両者を接合するようにした方法（所謂、ダイスライド・インジェクション（ＤＳＩ）法）が開示されている。
【０００４】
また、例えば特公平７−４８３０号公報には、基本的に、互いに開閉可能に組み合わされる成形型であって、一方の成形型が他方に対して所定角度回転可能とされ、各成形型に、上記所定角度毎の回転方向に雄／雌／雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成形部と２つの雌型成形部からなる成形部を設けた回転式射出成形用の型構造が開示されており、かかる成形型を用いることによって、回転（例えば正逆反転）動作毎に、各半割り体の成形と、衝合された一対の半割り体どうしの接合を行い、各回転動作毎に完成品が得られるようにした方法（所謂、ダイロータリ・インジェクション（ＤＲＩ）法）が開示されている。
【０００５】
上記半割り体どうしを接合させる溶融樹脂が充填される接合用樹脂通路は、良好な接合状態を得る上で、あるいは成形品（完成品）の外観性を向上させる上で、基本的には上記衝合部の外表面に露出しないようにすることが望ましい。つまり、上記接合用樹脂通路は、内部通路として衝合部内で閉断面状に形成することが望ましい。
しかしながら、接合用樹脂通路をこのように内部通路として閉断面状に形成した場合には、成形品を金型から取り出した後、実際に上記内部通路内に樹脂が十分に充填されているか否か（つまり、充填不良が無いかどうか）を確かめることが非常に難しい。
【０００６】
このような充填不良は、一般的に、内部通路内への溶融樹脂の供給口であるゲート部から、溶融樹脂の流れに沿って遠くなる程、生じ易い。
特に、例えば開口した管端部を複数有する多岐管では、管端部の成形性あるいは成形品精度の確保等の理由により、上記内部通路が管端面を回避した閉ループ状に形成されることが考えられるが、かかる場合には、内部通路の形状がより複雑化して、一般に溶融樹脂の流動性の確保が難しくなり、上述のような充填不良がより発生し易くなる。
このように、上記内部通路を衝合部内で閉断面状に形成した場合には、充填不良による不具合の有無をチェックすることが必要であり、このための実用的な方法を確立することが望まれている。
【０００７】
かかる問題に関して、例えば特開平１０−１５９４７号公報では、上述のような内部通路内に溶融樹脂を充填し半割り体どうしを接合して樹脂製多岐管を製造するに際し、溶融樹脂の内部通路内への充填不良の有無をできるだけ簡単な方法で判定できるように、上記内部通路のゲート部からできるだけ離れた部位に、該部位まで溶融樹脂が到達したか否かを判定するための判定部を設けることが提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、例えば、自動車用エンジンのインレットマニホールドのように、使用条件が厳しい樹脂製中空体を半割り体どうしの接合によって製造する場合、耐久性向上のためにその接合部には高い接合強度が求められる。特に、軽量化の観点から、前述の接合用の内部通路の壁部の板厚を大きくしないで接合強度を高めることを要求される。
このような場合には、溶融樹脂をより高温・高圧で充填速度をできるだけ高めて内部通路内に注入すれば、より高い接合強度を得ることができるのであるが、過充填による内部通路からの（つまり、半割り体どうしの衝合部からの）溶融樹脂の漏洩（つまり、樹脂洩れ）を生じる可能性がある。
【０００９】
一方、このような過充填による樹脂洩れを確実に回避しようとした場合には、充填不足による接合強度の低下を招く惧れがあり、内部通路内への充填量を適正に制御するには、上記内部通路内への溶融樹脂の注入充填を行う成形機の充填圧力や注入速度等の設定を微細に調整・制御する必要がある。
ところが、上記成形機の充填特性についても実際には微妙なバラツキがあり、各成形機ごとに、また、一つの成形機についても毎ショットごとに、厳密に一定した注入・充填を行うことは実際上難しい。
このように、上記内部通路内への溶融樹脂の注入・充填を行うに際して、溶融樹脂の充填不足による接合強度の不足を来すことなく、過充填による樹脂洩れの発生を確実に防止し、過不足のない注入・充填を安定して行うことは、実際にはなかなかに困難であった。
【００１０】
この発明は、上記技術的課題に鑑みてなされたもので、一対の樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに該衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して樹脂製中空体を得るに際して、上記接合用樹脂通路内への過不足のない確実な溶融樹脂の注入・充填を、比較的容易かつ安定して行えるようにすることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
このため、本願の請求項１に係る発明(以下、第１の発明という)は、一対の樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して中空体を得るようにした樹脂製中空体の製造方法であって、上記接合用樹脂通路には、該通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりが設けられ、該第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりが連通して設けられており、上記通路内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力に応じて充填量が制御されるようにしたものである。
【００１２】
また、本願の請求項２に係る発明(以下、第２の発明という)は、上記第１の発明において、上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されていることを特徴としたものである。
【００１３】
更に、本願の請求項３に係る発明(以下、第３の発明という)は、上記第１または第２の発明において、上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられていることを特徴としたものである。
【００１４】
また更に、本願の請求項４に係る発明(以下、第４の発明という)は、一対の樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して得られる樹脂製中空体の製造装置であって、上記衝合部に対応する金型部分には、上記接合用樹脂通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりが設けられ、該第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりが連通して設けられており、上記通路内に溶融樹脂を充填する際に上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力を検出する圧力検出手段と、該圧力検出手段の検出値に応じて充填量を制御する制御手段とが設けられていることを特徴としたものである。
【００１５】
また更に、本願の請求項５に係る発明(以下、第５の発明という)は、上記第４の発明において、上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されていることを特徴としたものである。
【００１６】
また更に、本願の請求項６に係る発明(以下、第６の発明という)は、上記第４または第５の発明において、上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられていることを特徴としたものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、例えば、自動車用のエンジン吸気系のインテーク・マニホールドの製造に適用した場合を例にとって、添付図面を参照しながら詳細に説明する。
図１０〜図１６に、本実施の形態に係る成形品であるインテーク・マニホールドＷが示されている。該インテーク・マニホールドＷは、例えば、一つの入口部Ｗｉと複数（本実施の形態では三つ）の出口部Ｗｏとを備え、入口部Ｗｉと各出口部Ｗｏとが所定の角度（本実施の形態では略直角）をなすように設定されている。
本成形品Ｗは、後で詳しく説明するように、例えば所謂ダイロータリ・インジェクション（ＤＲＩ）法により、一つの成形型にて上下の半割り体Ｗ_U及びＷ_Lをそれぞれ成形するとともに、その成形型内で両者Ｗ_U及びＷ_Lを衝合させて接合することにより、中空の管状体として得られるものである。
【００２１】
図１２から良く分かるように、上記成形品Ｗの型割線Ｌｐは、管端部（入口部Ｗｉおよび各出口部Ｗｏ）を回避するように、つまり型割線Ｌｐが管端面に現れることがないように、かつ、成形品Ｗの周囲に沿った閉ループを構成するように設定されている。尚、半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしの衝合面は、上記型割線Ｌｐに沿って形成されることになる。この型割線Ｌｐを管端部を回避した閉ループ状に形成することにより、管端円筒部の真円度を高めることができる。これにより、相手部品との組付状態におけるシール性を良好に保つことができる。
また、より好ましくは、上記入口部Ｗｉおよび出口部Ｗｏの各管端部分は、いずれも、例えば上側半割り体（アッパハーフ）Ｗ_U側に一体的に成形されるようになっている。
【００２２】
そして、図１４〜図１６から良く分かるように、この閉ループに沿って（つまり衝合面の外周に沿って）、好ましくは各半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lの壁部で形成された閉断面の溝状の内部通路Ｗ_Pが設けられており、この内部通路Ｗ_P内に、上下の半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしを互いに衝合させた後に両者を相互に接合するための接合用樹脂（二次樹脂）が充填されるようになっている。
すなわち、本実施の形態で示す例では、上記成形品Ｗの型割線Ｌｐが（従って、内部通路Ｗ_Pが）、管端部（入口部Ｗｉおよび各出口部Ｗｏ）を回避して成形品Ｗの周囲に沿った閉ループを構成するように設定されている。
尚、上記内部通路Wｐが、本願請求項に記載した「接合用樹脂通路」に相当している。
【００２３】
本実施の形態では、上記内部通路Ｗ_P内に溶融樹脂（二次樹脂）を充填して両半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしを接合するに際して、接合用樹脂通路（内部通路Wｐ）内への過不足のない溶融樹脂の注入・充填を、比較的容易かつ安定して行えるように、半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしの衝合部に設けた上記内部通路Ｗ_Pに対応する部分の所定部位の外側に、溶融樹脂の通過断面積を絞った絞り部（オリフィス部：後述する）に対応した連接部を介して余肉部が２段で直列式に形成されている。
【００２４】
以下、この連接部および余肉部について説明する。かかる連接部および余肉部は、図１７〜図２１に示すように、成形品Ｗの入口側と出口側とにそれぞれ設けられており、入口側のものについては、上記内部通路Wｐを充填した上で該通路Wｐ内から溢れた溶融樹脂で形成された第１余肉部Ｋｉ１が第１連接部Ｊｉ１を介して連接されるとともに、該第１余肉部Ｋｉ１には、該余肉部Ｋｉ１から溢れた溶融樹脂で形成された第２余肉部Ｋｉ２が第２連接部Ｊｉ２を介し連接されて構成されている。
【００２５】
また、出口側についても、上記と同様に内部通路Wｐを充填した上で該通路Wｐ内から溢れた溶融樹脂で形成された第１余肉部Ｋｏ１が第１連接部Ｊｏ１を介して連接されるとともに、該第１余肉部Ｋｏ１には、上記と同様に該余肉部Ｋｏ１から溢れた溶融樹脂で形成された第２余肉部Ｋｏ２が第２連接部Ｊｏ２を介し連接されて構成されている。尚、本実施の形態の場合、上記出口側の第１連接部Ｊｏ１およびこれに連なる第１および第２余肉部Ｋｏ１及びＫｏ２は、好ましくは、型割線Ｌｐに沿って例えば下側半割り体（ロアハーフ）Ｗ_L側に設けられている。
【００２６】
図１７に示されるように、製品形状に応じて複雑な形状の内部通路Ｗ_P内に二次樹脂を十分に供給・充填することができるように、上記内部通路Ｗ_Pに対するゲート部Ｇ_Pが複数箇所（本実施の形態では２箇所）に設けられており、上記内部通路Wｐを充填した上で該通路Wｐ内から溢れた溶融樹脂で形成された各第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１を内部通路Ｗｐとそれぞれ連接させる第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１は、上記内部通路Ｗｐの左右２箇所のゲート部Ｇｐから溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位、より好ましくは、これら各ゲート部Ｇｐから上記内部通路Ｗｐ内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に対応する部位に設けられている。
【００２７】
すなわち、入口側の第１連接部Ｊｉ１が成形品Ｗの入口部Ｗｉの平面視における最外側に設けられるとともに、出口側の第１連接部Ｊｏ１は３つの出口側管端のうちの中央の管端の出口部Ｗｏ側に設けられている。換言すれば、入口側および出口側ともに、第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１は、左右のゲート部Ｇ_Pから溶融樹脂の流れ方向において最も離れた部位に設けられていることになる。
また、上記各第２連接部Ｊｉ２，Ｊｏ２は、それぞれ対応する第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１よりも、溶融樹脂通過方向に直交する断面積が小さく設定されている。
【００２８】
上記第１および第２余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１及びＫｉ２，Ｋｏ２は、成形後にこれら第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１でそれぞれ切断され除去されるものであるが、各第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１は、上記内部通路Ｗ_Pの一部を半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしの衝合部の表面まで連通させて設けられているおり、成形後に、若しくは切断後に、各第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１での樹脂（二次樹脂）の充填度合いを見ることにより、それぞれ入口側および出口側の内部通路Ｗ_P内における二次樹脂の充填度合いを、目視にて確かめることができる。
【００２９】
以上、説明したように、本実施の形態によれば、半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしの衝合部に対応する部分には、上記内部通路Ｗｐ（接合用樹脂通路）のゲート部Ｇｐから溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、上記通路Ｗｐを充填した上で通路Ｗｐ内から溢れた溶融樹脂で形成された第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１が第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１を介して連接されるとともに、該第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１には、該余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１から溢れた溶融樹脂で形成された第２余肉部Ｋｉ２，Ｋｏ２が第２連接部Ｊｉ２，Ｊｏ２を介して連接され、つまり、接合用樹脂通路Ｗｐに対する余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１及びＫｉ２，Ｋｏ２を２段で直列式に設けられているので、上記接合用樹脂通路Ｗｐ内に溶融樹脂を充填する際には、該通路Ｗｐを充填した上で通路Ｗｐ内から溢れた溶融樹脂を上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１として押出させ、更に、この第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１から溢れた溶融樹脂を上記第２余肉部Ｋｉ２，Ｋｏ２として押出させることが可能になる。
【００３０】
これにより、接合用樹脂通路Ｗｐ内の圧力を過度に高めることなく、従って、過充填による樹脂洩れを生じることなく、上記通路Ｗｐ内へ必要な量の溶融樹脂を充填することができる。尚、成形後に上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１を目視観察することによって、上記通路Ｗｐ内への充填不良（不足）があった場合には、容易にこれを検出することができる。また、ゲート部Ｇｐから注入されて最初に通路内に流れ込んで移動する先頭部分の溶融樹脂は、通路Ｗｐ内を通過中に最も多く熱を奪われて温度が低下する結果、接合強度を高める上では不利な樹脂であるが、この先頭部分の溶融樹脂を余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１又はＫｉ２，Ｋｏ２として押出し、通路Ｗｐ内を温度条件の良い溶融樹脂で満たすことにより、接合強度の向上に寄与することができる。尚、上記ら第１および第２余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１及びＫｉ２，Ｋｏ２は、成形後に上記第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１で切断され除去される。
【００３１】
そして、上記接合用樹脂通路Ｗｐ内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の充填度合い（樹脂圧力）に応じて「充填量を制御」することにより、上記通路Ｗｐ内部の適正な充填圧力を確保して高い接合強度を得ることが可能になる。この場合、成形機の充填特性に基づく充填量のバラツキがある場合には、第２段目の余肉部分である第２余肉部Ｋｉ２，Ｋｏ２への押出し量が変化することによって、そのバラツキが効果的に吸収される。
すなわち、上記接合用樹脂通路Ｗｐ内への溶融樹脂の注入・充填を行うに際して、溶融樹脂の充填不足による接合強度の不足を来すことなく、過充填による樹脂洩れの発生を確実に防止し、過不足のない注入・充填を安定して行うことができるのである。尚、上述の「充填量を制御」は、当該成形機の各ショット毎あるいは一定サイクル単位での充填量のバラツキが比較的大きい場合（つまり、成形機自体の最大バラツキ量が大きい場合）には、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の充填度合い（樹脂圧力）を成形機の制御系にフィードバックし、成形機の充填量の設定を随時自動的に制御して、上記通路Ｗｐ内部の適正な充填圧力を確保するようにしても良い。或いは、当該成形機の充填量のバラツキが比較的小さい場合には、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の充填度合い（樹脂圧力）が良好で、且つ、樹脂洩れのない成形機の設定値を予め実験的に調べておき、成形機の充填量設定値をその値に一定に維持することも「充填量を制御」の範疇に含むものである。
【００３２】
また、上記第２連接部Ｊｉ２，Ｊｏ２はそれぞれ第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１よりも、溶融樹脂通過方向に直交する断面積が小さく設定されているので、充填時、第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１内の内部圧力の維持が容易になり、その結果、接合用樹脂通路内Ｗｐの内部圧力（成形機による充填圧力）の確保が容易かつ確実に行えるよういなる。
【００３３】
更に、上記接合用樹脂通路Ｗｐには複数のゲート部Ｇｐが設けられ、これら各ゲート部Ｇｐから上記通路Ｗｐ内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１連接部Ｊｉ１，Ｊｏ１が設けられているので、溶融樹脂の各ゲートＧｐからの充填経路の長さが略等価な部位から、余剰な溶融樹脂を上記第１，第２の余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１及びＫｉ２，Ｋｏ２に順次流入させることができ、接合用樹脂通路Ｗｐ内の充填圧力をバランス良く確保することができるのである。
【００３４】
次に、本実施の形態に係るインテーク・マニホールドＷの製造（成形）に用いられる成形型の構成について説明する。尚、本実施の形態では、上記インテークマニホールドＷは、好ましくは、所謂ダイロータリ・インジェクション（ＤＲＩ）法により成形される。
図１〜図５は、上記インテーク・マニホールド成形用の成形型の縦断面説明図である。図１,図２および図５から良く分かるように、上記成形型は、成形機（例えば射出成形機：不図示）に連結される固定型１と、該固定型１に対して開閉動作を行う可動型２とで構成され、上記固定型１には、以下に詳しく説明するように、その成形部を含む所定部分を回動させる回動機構が設けられている。
尚、図１〜図５では、上記固定型１と可動型２は上下に配置された状態で描かれているが、実際に成形機（不図示）に取り付けられた状態での両型１,２の配置構造としては、上下に限定されるものではなく、例えば水平（左右）方向に対向配置して使用されても良い。
【００３５】
上記固定型１は、本体部１０に固定されたベース盤１１と、該ベース盤１１および本体部１０の中央部に固定されたスプールブッシュ１２と、このスプールブッシュ１２と同軸に配置されたロータ１３とを備えており、上記スプールブッシュ１２に成形機の射出ヘッド（不図示）が固定される。
上記ロータ１３は基本的には円盤状に形成され、その中央部分が円柱状に突出しており、上記スプールブッシュ１２のスプール１２ａは、この中央突出部１３ａの表面に開口している。
【００３６】
図５から良く分かるように、ロータ１３の外周部には、その近傍に配置された駆動ギヤ１４と噛み合う歯部１３ｇが形成されている。上記駆動ギヤ１４は、例えば油圧モータ等の駆動源１５に連結されており、この駆動源１５によって駆動ギヤ１４が回転させられることにより、この回転方向および回転回数に応じて、ロータ１３が所定の向きに所定角度（本実施の形態では１２０度）だけ回動するようになっている。
【００３７】
一方、上記可動型２は、本体部３０と平行に配設されたベース盤３１と、本体部３０に固定された型盤４０とを備え、該型盤４０に後述する成形部が設けられている。尚、上記型盤４０は、実際には、中央の円柱部４０ｄと該円柱部４０ｄを取り囲む三つのブロック体とで構成されている。
上記本体部３０及びベース盤３１は、例えば油圧式の駆動手段（不図示）に連結されており、所定のタイミングで固定型１に対して開閉動作を行えるようになっている。尚、上記本体部３０とベース盤３１の間には、スペーサブロック３２ａ,３２ｂ（図５参照）が介設されている。
また、上記可動型２には、型盤４０に沿って可動型２の開閉方向と直交する方向にスライドするスライド型３３と、可動型２の開閉動作に連動してスライド型３３を駆動する棒状のスライドガイド３４とが設けられている。
【００３８】
上記スライド型３３は、成形品Ｗの出口部Ｗｏに対応するもので、そのコア部３３ａ（図２〜図４参照）が成形品出口部Ｗｏの管端部分における内周部に対応している。また、成形品Ｗの入口部Ｗｉについては、可動型２の本体支持板３５に固定されたコア部材３６ａ,３６ｂの先端部分がそれぞれ対応している。
尚、上記スライド型３３およびスライドガイド３４は、後述するように、可動型２内において、上半割り体（アッパハーフ）Ｗ_Uを成形する箇所および衝合された上下の半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしを二次樹脂で接合する箇所の２箇所について設けられている。
【００３９】
上記スライドガイド３４の一端側にはテーパ部３４ｃが形成されており、このテーパ部３４ｃが、スライド型３３のテーパ穴３３ｃに係合している。一方、スライドガイド３４の他端側には、ガイド駆動板３７を係合させる凹部３４ｄが形成されており、上記ガイド駆動板３７は、いずれか一方のスライドガイド３４に係合するようになっている。
上記ガイド駆動板３７は、その背面側がバックプレート３８で支持されており、該バックプレート３８には、図５に示すように、ガイド駆動板３７のバックプレート３８に沿ったスライド動作を案内する一対のガイドレール３８ａが固定されている。
【００４０】
そして、ガイド駆動板３７は、例えば油圧シリンダ等の駆動手段４９（図５参照）によってバックプレート３８に沿った方向に駆動されることにより、上記ガイドレール３８ａに沿って移動し、スライドガイド３４との係合状態（つまり、左右いずれのスライドガイド３４と係合するか）が切り換えられる。
このガイド駆動板３７とスライドガイド３４との係合状態の切り換えは、成形装置のコントローラ（不図示）からの制御信号により、上記ロータ１３の回動動作に対応して行われるようになっている。
【００４１】
上記バックプレート３８の背面には、可動型２の作動方向（開閉方向）と同一の方向に伸縮作動する、例えば油圧式の駆動シリンダ（不図示）のピストンロッド３９が、ベース盤３１を貫通して連結されており、該ピストンロッド３９の伸縮動作により、バックプレート３８及びガイド駆動板３７を介して、スライドガイド３４を駆動（進退動）することができるようになっている。
また、可動型２の本体部３０の内部には、エジェクタプレート４６ａ,４６ｂ,４６ｃにそれぞれ取り付けられたエジェクタピン４７ａ,４７ｂ,４７ｃ及びエジェクタリング４８ａ,４８ｂが設けられている。尚、エジェクタリング４８ａ,４８ｂは、成形品ＷあるいはアッパハーフＷ_Uの入口部Ｗｉの管端部をエジェクトする（突き上げる）もので、それぞれコア部材３６ａ,３６ｂの外周を取り囲むようにして配置されている。
【００４２】
上記３枚のエジェクタプレート４６（４６ａ,４６ｂ,４６ｃ）は、ガイド駆動板３７が可動型２の本体部３０側に駆動（前進動）させられた際、該駆動板３７に突設された２本の突設ピン３７ａが、本体支持板３５の各穴部３５ｈを貫通してエジェクタプレート４６（４６ａ,４６ｂ,４６ｃ）の背面側を押圧することにより、３枚のうちの２枚が突き上げられるようになっている。
３枚のうちのどの２枚のエジェクタプレート４６（４６ａ,４６ｂ,４６ｃ）が突き上げられるかは、ガイド駆動板３７とスライドガイド３４との係合状態によって切り換えられることになる。
【００４３】
上記スライドガイド３４は、可動型２が固定型１に対して閉じられている状態（図１参照）では初期位置にあり、スライド型３３に対して駆動力を及ぼしておらず、該スライド型３３は、成形ポシション（成形品出口部Ｗｏの管端部分における内周部に対応した位置）に位置している。
また、成形工程終了後、型開きの時点（図２参照）でも、スライドガイド３４は初期位置で静止しており、スライド型３３は成形ポシションに維持される。
【００４４】
その後、図３に示すように、スライドガイド３４が可動型２の本体部３０側に駆動（前進動）される。これにより、スライド型３３のテーパ穴３３ｃがスライドガイド３４のテーパ部３４ｃに沿うようにして、スライド型３３が外側にスライドさせられ、そのコア部３３ａが、成形品Ｗの出口部Ｗｏにおける管端部から抜脱される。つまり、可動型２の開閉方向と異なる（直交する）方向にスライドするスライド型３３のコア部３３ａが完成品Ｗの管端部（出口部Ｗｏ）から抜脱される。
【００４５】
そして、スライドガイド３４が更に前進させられると、図４に示すように、ガイド駆動板３７の２本の突設ピン３７ａが、本体支持板３５の三つの穴部３５ｈのうちの二つ（図４の例では、右側の二つ）をそれぞれ貫通して、エジェクタプレート４６ａ,４６ｂを突き上げることにより、エジェクタピン４７ａ,４７ｂ及びエジェクタリング４８ａ,４８ｂが作動させられるようになっている。
尚、固定型１側には、例えば油圧駆動式のエジェクタピン２７ａ,２７ｂ（図１,図２および図５参照）が設けられており、図１〜図４に示した一連の作動例では、成形工程終了後、型開きの時（図２参照）にエジェクタピン２７ａが突き出されるようになっている。
【００４６】
図６は、上記固定型１のロータ１３の型合わせ面側を示す正面説明図である。この図に示すように、該ロータ１３には、三つの型盤ブロック２０が、円周等配状（つまり、互いに１２０度の角度をなして）中央突出部１３ａの周囲に固定されており、これら型盤ブロック２０のそれぞれに成形部２０Ａ,２０Ｂ又は２０Ｃが設けられている。
上記成形部２０Ｃは凸状に形成された雄型部であり、また、成形部２０Ａ,２０Ｂ共に凹状に形成された雌型部である。すなわち、固定型１のロータ１３は、１個の雄型成形部２０Ｃと２個の雌型成形部２０Ａ,２０Ｂとを備えている。
【００４７】
尚、この固定型１のロータ１３に設けられた各成形部２０Ａ,２０Ｂ,２０Ｃに繋がる樹脂通路は設けられていない。
しかしながら、ロータ１３の中央突出部１３ａの表面には、後述するように、可動型２側の成形部に繋がる樹脂通路とスプールブッシュ１２のスプール１２ａとの接続状態を切り換えるために、長溝状の一群（本実施の形態では、計５本）の切換スロット２１（２１Ａ,２１Ｂ,２１Ｃ）が設けられている。
これら切換スロット２１は、１本の切換スロット２１Ｃは成形部２０Ｃを、２本の平行な切換スロット２１Ｂは成形部２０Ｂを、また、２本の平行な切換スロット２０Ａは成形部２０Ａを、それぞれ指向するように設けられている。
【００４８】
上記ロータ１３の外周部には、前述のように、駆動ギヤ１４と噛み合う歯部１３ｇが、少なくとも１２０度の角度に対応する円弧長さ分だけ設けられており、駆動ギヤ１４の回転に伴って（つまり、この回転方向および回転回数に応じて）、ロータ１３が所定の向きに１２０度だけ回動するようになっている。該駆動ギヤ１４の回転の制御（つまりロータ１３の回転制御）は、油圧モータ等の駆動源１５（図５参照）を制御することによって行われる。
本実施の形態では、上記ロータ１３は、所定のタイミングで１２０度ずつ正方向と逆方向とに交互に回動させられるように設定されている。例えば、図６の状態で駆動ギヤ１４が回転すると、ロータ１３は図６における反時計回り方向へ回動することになる。
【００４９】
一方、図７は、上記可動型２の型盤４０の型合わせ面側を示す正面説明図である。この図に示すように、該型盤４０には、三つの成形部４０Ａ,４０Ｂ,４０Ｃが円周等配状（つまり、互いに１２０度の角度をなして）に設けられている。
上記成形部４０Ｂは凸状に形成された雄型部であり、また、成形部４０Ａ,４０Ｃは共に凹状に形成された雌型部である。すなわち、可動型２は、１個の雄型成形部４０Ｂと２個の雌型成形部４０Ａ,４０Ｃとを備えている。
尚、上記図１〜図４は、この図７におけるＡ−Ｃ線に沿った縦断面説明図、また、図５は、図７におけるＢ−Ｂ線に沿った縦断面説明図である。
【００５０】
この可動型２の型盤４０には、各成形部４０Ａ,４０Ｂ,４０Ｃにそれぞれ直接に繋がる一次および二次の樹脂通路４１（４１Ａ,４１Ｂ,４１Ｃ）,４２（４２Ａ,４２Ｃ）と、型盤４０の中央円柱部４０ｄに形成された枝分かれ状の分岐樹脂通路４３の２種類の樹脂通路が形成されている。
上記雌型の成形部４０Ａ,４０Ｃには、半割り体（Ｗ_U,Ｗ_L）成形用の一次樹脂を供給する一次樹脂通路４１Ａ,４１Ｃと、衝合された半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしを接合する接合用の二次樹脂を供給する二次樹脂通路４２Ａ,４２Ｃが接続されている。一方、雄型の成形部４０Ｂには、一次樹脂通路４１Ｂのみが接続されている。
【００５１】
上記各一次樹脂通路４１（４１Ａ,４１Ｂ,４１Ｃ）は、各成形部４０（４０Ａ,４０Ｂ,４０Ｃ）における成形品入口部Ｗｉに対応する部分の側面に接続されている。また、各二次樹脂通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）は、各成形部４０Ａ,４０Ｃの両側に対をなして設けられ、各成形部４０Ａ,４０Ｃにおける成形品出口部Ｗｏに対応する部分の側面にゲート部４２ｇを設けて接続されている。
【００５２】
上記分岐樹脂通路４３は、可動型２が固定型１に対して閉じられた際に、スプールブッシュ１２のスプール１２ａに対応するセンタ部分４３ｄを基点として分岐しており、雌型の成形部４０Ａ,４０Ｃに接続された一次および二次の各樹脂通路４１（４１Ａ,４１Ｃ）,４２（４２Ａ,４２Ｃ）に対応して６本の分岐部が設けられている。
各分岐部は、その先端が、対応する樹脂通路の一端に対して、その延長線上で所定距離を隔てるように位置設定されている。
【００５３】
そして、可動型２が固定型１に対して閉じられた際には、固定型１のロータ１３に設けられた切換スロット２１により、所定の樹脂通路が分岐部樹脂通路４３と（つまり、スプール１２ａと）接続され、この接続状態はロータ１３の回動によって切り換えられるようになっている。
尚、雄型の成形部４０Ｂに接続された一次樹脂通路４１Ｂは、分岐部樹脂通路４３に（そのセンタ部分４３ｄに）直接に接続されている。したがって、上記成形部４０Ｂには、ロータ１３の回動位置とは無関係に、常時、一次樹脂が供給されることになる。すなわち、上記成形部４０Ｂ（雄型）は、後述するように、ロータ１３の回動状態に拘わらず、常に、ロアハーフＷ_Lを成形するようになっている。
【００５４】
本実施の形態では、二次樹脂通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）が設けられた可動型２の成形部４０Ａ,４０Ｃに、前述の入口側の第１，第２余肉部Ｋｉ１，Ｋｉ２及び第１，第２連接部Ｊｉ１，Ｊｉ２に対応する凹状の樹脂溜まり成形部４５Ｊがそれぞれ設けられている。この入口側樹脂溜まり成形部４５Ｊは、後述するように、成形された半割り体（アッパハーフＷ_U及びロアハーフＷ_L）どうしを型内で衝合させた際に、この衝合部を介して上記内部通路Ｗ_Pの一部と連通し、該内部通路Ｗ_Pから溢れ出た溶融樹脂を流入させるオーバフローキャビティ部として形成されている。
また、この入口側樹脂溜まり成形部４５Ｊは、成形品Ｗの入口部分について、二次樹脂通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）のゲート部４２ｇから通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たる、所謂、ウエルドが生じる部位の外側であって、より好ましくは、上記各ゲート部４２ｇから溶融樹脂の流れ方向において最も離れた部位の外側に繋ぎ込まれている。
【００５５】
また、可動型２の成形部４０Ｂ（雄型）には、前述の出口側の第１，第２余肉部Ｋｏ１，Ｋｏ２及び第１，第２連接部Ｊｏ１，Ｊｏ２に対応する樹脂溜まり成形部４４Ｊが設けられている。この出口側樹脂溜まり成形部４４Ｊは、後述するように、成形された半割り体（アッパハーフＷ_U及びロアハーフＷ_L）どうしを型内で衝合させた際に、この衝合部を介して上記内部通路Ｗ_Pの一部と連通し、該内部通路Ｗ_Pから溢れ出た溶融樹脂を流入させるオーバフローキャビティ部として形成されている。
また、この出口側樹脂溜まり成形部４４Ｊは、成形品Ｗの入口部分について、二次樹脂通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）のゲート部４２ｇから通路４２（４２Ａ,４２Ｃ）内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たる、所謂、ウエルドが発生する部位の外側であって、より好ましくは、上記各ゲート部４２ｇから溶融樹脂の流れ方向において最も離れた部位の外側に繋ぎ込まれている。
【００５６】
上記樹脂溜まり成形部４４Ｊ，４５Ｊは、入口側のもの４５Ｊを例にとって説明すれば、図２２及び図２３に詳しく示すように、半割り体（アッパハーフＷ_U及びロアハーフＷ_L）どうしの衝合部に対応する金型部分には、上記ゲート部４２ｇから溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部６１を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まり７１が設けられ、該第１樹脂溜まり７１の所定部位には第２オリフィス部６２を介して第２樹脂溜まり７２が連通して設けられている。
上記第２オリフィス部６２の通過断面積は、第１オリフィス部６１の通過断面積よりも小さく（例えば、１／１０〜１／３０程度に）設定されている。
【００５７】
上記第１樹脂溜まり７１を内部通路Ｗｐに連通させる第１オリフィス６１は、上述のようにウエルドが生じる部位にて、幅広に設定されている（図２３参照）。具体的には、例えば、内部通路Ｗｐの溝深さ約４ｍｍに対して隙間が１〜２ｍｍ、横幅が１０〜４０ｍｍに設定されている。
このように第１オリィフス６１を幅広形状に設定することにより、内部通路Wｐの２方向から流入して来た溶融樹脂のそれぞれを共に、比較的小さい抵抗で第１樹脂溜まり７１内に押出すことができる。
【００５８】
上記第１樹脂溜まり７１の充填度合いによって、内部通路Wｐ内における溶融樹脂の充填不良（不足）の有無を目視観察することができる。すなわち、成形工程終了後、成形型内から成形品を取り出し、第１樹脂溜まり７１に対応する余肉部Kｉ１を目視検査し、この第１樹脂溜まり７１に樹脂が溜まっていないか若しくは僅かしか溜まっていない場合には、そもそも内部通路Wｐが十分に充填されていないことが分かる。
【００５９】
また、この第１樹脂溜まり７１が充填されていても完全には充填されていない場合には、内部通路Wｐ内への溶融樹脂の充填圧力が十分ではなく、余り高い接合強度を得ることができないことを示している。上記第１樹脂溜まり７１への充填が完全であるか否かは、第２樹脂溜まり７２の（つまり、第２余肉部Ｋｉ２の）充填状況によって容易に判断できる。つまり、この第２樹脂溜まり７２に樹脂が全く流れ込んでいないか、若しくは充填量が非常に少ない場合には、第１樹脂溜まり７１への充填が完全ではないことを示している。
【００６０】
また、第１樹脂溜まり７１には、上記内部通路Ｇｐ内に溶融樹脂を充填する際に上記第１樹脂溜まり７１内の樹脂圧力を検出する圧力検出手段ととして圧力センサＳｐが設けられている。
そして、この圧力センサＳｐは、信号ラインＶｐを介して、成形装置の制御盤内のコントローラ（不図示）に電気的に接続されており、該コントローラは、圧力センサＳｐの検出値に応じて、射出成形機による内部通路Ｗｐ内への充填量を制御するようになっている。
尚、上記の例は、入口側の樹脂溜まり成形部４５Ｊについてのものであったが、出口側の樹脂溜まり成形部４４Ｊについても、同様に構成されている。
【００６１】
図２４は、本実施の形態の一変形例に係る成形型の説明図であり、図２２に対応した部分拡大縦断面図である。上述の実施の形態では、樹脂溜まり成形部４５Ｊは全て可動型２の型盤４０側のみに形成されていたが、この変形例では、樹脂溜まり成形部４５Ｊ’は可動型の型盤４０’と固定型の型盤ブロック２０’の両方にまたがるようにして形成されている。
【００６２】
以上のように構成された成形型を用いて行われるインテークマニホールドＷの成形工程について説明する。
まず、初期状態として、固定型１が図６に示された状態で可動型２と組み合わされている場合、これら両型１,２の成形部どうしの組み合わせは、以下のようになる。
・ 可動型２の成形部４０Ａ（雌型）／固定型１の成形部２０Ａ（雌型）
・ 可動型２の成形部４０Ｂ（雄型）／固定型１の成形部２０Ｂ（雌型）
・ 可動型２の成形部４０Ｃ（雌型）／固定型１の成形部２０Ｃ（雄型）
【００６３】
このとき、固定型１のロータ１３の切換スロット２１は、図８において破線で示す回転位置にある。すなわち、一対の切換スロット２１Ａが、可動型２の成形部４０Ａに対する各２次樹脂通路４２Ａと分岐樹脂通路４３とを連通させる一方、切換スロット２１Ｃが、可動型２の成形部４０Ｃに対する１次樹脂通路４１Ｃと分岐樹脂通路４３とを連通させる。また、可動型２の成形部４０Ｂに対する１次樹脂通路４１Ｂは、上記分岐樹脂通路４３と常時連通している。
尚、具体的には図示しなかったが、上記固定型１の雄型成形部２０Ｃ及び可動型２の雄型成形部４０Ｂには、二次樹脂（接合用樹脂）注入用のゲート４２ｇ及び上記樹脂溜まり部に一次樹脂（半割体成形用の樹脂）が流入することがないように、上記樹脂溜まりのランナ部（つまり、第１オリフィス部）及び上記ゲート部４２ｇの各凹部に対応して、これらを閉じる凸状部（不図示）がそれぞれ設けられている。
【００６４】
したがって、この状態で可動型２を固定型１に対して閉じ合わせ（図１および図５参照）、型締めを行って成形機（不図示）から溶融樹脂を射出すると、溶融樹脂は、スプール１２ａを介して、分岐樹脂通路４３に連通した上記各樹脂通路４２Ａ,４１Ｃ,４１Ｂに供給される。尚、本実施例では、材料樹脂として、例えば、ガラス強化繊維が配合されたナイロン樹脂を用いた。
その結果、固定型１と可動型２の各成形部が組み合わされた成形キャビティでは、以下の成形体が成形されることになる。
・ 成形部４０Ａ（雌型）／成形部２０Ａ（雌型）：完成品Ｗ
・ 成形部４０Ｂ（雄型）／成形部２０Ｂ（雌型）：ロアハーフＷ_L
・ 成形部４０Ｃ（雌型）／成形部２０Ｃ（雄型）：アッパハーフＷ_U
【００６５】
尚、最初の射出工程の場合には、成形部４０Ａ（雌型）／成形部２０Ａ（雌型）で形成される成形キャビティには、成形された半割り体（アッパハーフＷ_U及びロアハーフＷ_L）は存在しないので、アッパハーフＷ_UとロアハーフＷ_Lとを衝合させたものと同一の外形形状を有するダミーをセットした上で、溶融樹脂の射出が行われる。
また、ガイド駆動板３７は、常に、完成品Ｗに対するスライド型３３と係合するスライドガイド３４（図１〜図４の例では右側のスライドガイド３４）の凹部３４ｄと係合するように設定されている。
【００６６】
この射出工程時、可動型２の成形部４０Ａに対する各２次樹脂通路４２Ａに２次樹脂が充填されるが、本実施の形態では、上述のように、第１樹脂溜まり７１内の樹脂圧力を検出する圧力センサＳｐの検出値に応じて、射出成形機による内部通路Ｗｐ内への充填量が制御されるようになっている。
尚、この場合、上記成形部４０Ａに接続されている一次樹脂通路４１Ａは、半割り体Ｗ_U,Ｗ_Lどうしが型内で衝合された際には、その内部通路Ｗ_Pとは遮断されている。
【００６７】
上記射出工程を終えると、可動型２を固定型１から後退させて型開きを行う（図２参照）。
このとき、固定型１側のエジェクタピン２７ａが突き出され、完成品Ｗは、固定型１側に残ることはない。
【００６８】
次に、ピストンロッド３９を前進させることにより、完成品Ｗに対するスライド型３３と係合するスライドガイド３４を前進させ（図３参照）、完成品Ｗに対するスライド型３３のコア部３３ａを完成品Ｗの出口部Ｗｏから抜脱する。
このようにして、成形型（可動型２）の開閉方向と異なる（直交する）方向にスライドするスライド型３３のコア部３３ａを完成品Ｗから抜脱することができる。
【００６９】
そして、スライドガイド３４を更に前進させることにより、ガイド駆動板３７の各突設ピン３７ａで対応するエジェクタプレート４６ａ,４６ｂを突き上げ、各エジェクタピン４７ａ,４７ｂ及びエジェクタリング４８ａを作動（突き上げ作動）させる。
これにより、コア部材３６ａが完成品Ｗの入口部Ｗｉから抜脱されるとともに、該完成品Ｗが可動型２から離型されて型外に取り出すことができるようになっている（図４参照）。
【００７０】
このようにして、完成品Ｗの角度をなす二つの管端部（入口部Ｗｉおよび出口部Ｗｏ）について、その内周部に対応するコア材（コア部材３６ａおよびスライド型コア部３３ａ）を支障なく抜脱し、完成品Ｗを取り出すことができるのである。
この完成品（成形品）Ｗの取り出し後、第１及び第２樹脂たまり７１及び７２を（つまり、第１及び第２余肉部Kｉ１及びKｉ２を）目視観察することにより、簡単かつ確実に、内部通路Ｗ_P内における溶融樹脂の充填状況をチェックすることができる。
【００７１】
一方、成形部４０Ｂ（雄型）と成形部２０Ｂ（雌型）で形成されたキャビティで成形されたロアハーフＷ_Lは固定型１の成形部２０Ｂに残され、また、 成形部４０Ｃ（雌型）／成形部２０Ｃ（雄型）で形成されたキャビティで成形されたアッパハーフＷ_Uは可動型２の成形部４０Ｃに残されている。
そして、固定型１のロータ１３が、図６における矢印で示された方向に１２０度だけ回動させられた後、可動型２が前進させられて固定型１に対して閉じ合わされ、型締めが行われる。
尚、このとき、ガイド駆動板３７は、バックプレート３７のガイドレール３７ａに沿ってスライドさせられ、図１〜図４における右側のスライドガイド３４との係合が解除されて、今度は左側のスライドガイド３４の凹部３４ｄに係合するようになっている。
【００７２】
上記の回動状態の固定型１が可動型２と組み合わされることにより、これら両型１,２の成形部どうしの組み合わせは、以下のようになる。
・ 可動型２の成形部４０Ａ（雌型）／固定型１の成形部２０Ｃ（雄型）
・ 可動型２の成形部４０Ｂ（雄型）／固定型１の成形部２０Ａ（雌型）
・ 可動型２の成形部４０Ｃ（雌型）／固定型１の成形部２０Ｂ（雌型）
このとき、上述のように、固定型１の成形部２０ＢにはロアハーフＷ_Lが、可動型２の成形部４０ＣにはアッパハーフＷ_Uが、それぞれ残されているので、上記ロータ１３の回動により、アッパハーフＷ_UとロアハーフＷ_Lとが、成形部４０Ｃ（雌型）と成形部２０Ｂ（雌型）とで形成されるキャビティ内で衝合されることになる。
【００７３】
また、このとき、固定型１のロータ１３の切換スロット２１は、図９において破線で示す回転位置にある。すなわち、切換スロット２１Ｃが、可動型２の成形部４０Ａに対する１次樹脂通路４１Ａと分岐樹脂通路４３とを連通させる一方、一対の切換スロット２１Ｂが、可動型２の成形部４０Ｃに対する各２次樹脂通路４２Ｃと分岐樹脂通路４３とを連通させるる。尚、可動型２の成形部４０Ｂに対する１次樹脂通路４１Ｂは、上記分岐樹脂通路４３と常時連通している。
【００７４】
したがって、この状態で可動型２を固定型１に対して閉じ合わせ（図１および図５参照）、型締めを行って成形機（不図示）から溶融樹脂を射出すると、溶融樹脂は、スプール１２ａを介して、分岐樹脂通路４３に連通した上記各樹脂通路４１Ａ,４２Ｃ,４１Ｂに供給される。
その結果、固定型１と可動型２の各成形部が組み合わされた成形キャビティでは、以下の成形体が成形されることになる。
・ 成形部４０Ａ（雌型）／成形部２０Ｃ（雄型）：アッパハーフＷ_U
・ 成形部４０Ｂ（雄型）／成形部２０Ａ（雌型）：ロアハーフＷ_L
・ 成形部４０Ｃ（雌型）／成形部２０Ｂ（雌型）：完成品Ｗ
尚、可動型２の成形部４０Ｂ（雄型）では、ロータ１３の回動状態に拘わらず、常に、ロアハーフＷ_Lが成形されることになる。
【００７５】
この後、型開きを行って完成品Ｗが取り出される。尚、このロータ回動状態では、図１〜図４における左側のスライドガイド３４が駆動され、また、エジェクタプレート４６ａ,４６ｂ,４６ｃは、左側の２枚（４６ｂ,４６ｃ）が駆動される。
尚、このとき、固定型１の成形部２０ＡにはロアハーフＷ_Lが、可動型２の成形部４０ＡにはアッパハーフＷ_Uが、それぞれ残されることになる。
【００７６】
そして、この状態でロータ１３を１２０度逆方向に回動させて型締めを行うことにより、初期状態（図４参照）に戻り、同様の工程を繰り返すことにより、１個の完成品Ｗが得られる。
すなわち、固定型１のロータ１３の１２０度ごとの正転と反転とを繰り返しながら、その都度、型締め，射出および型開きを行うことにより、上記ロータ１３の１回動動作ごとに１個の成形品Ｗを得ることができるのである。
【００７７】
このようにして得られた成形品Ｗについては、各成形品Ｗに形成された上述の第１及び第２樹脂たまり７１及び７２を（つまり、第１及び第２余肉部Kｉ１及びKｉ２を）目視観察することにより、簡単かつ確実に、内部通路Ｗ_P内における溶融樹脂の充填状況をチェックされるようになっている。
そして、このチェックの後、上記第１及び第２余肉部Kｉ１及びKｉ２は、成形品Ｗにとっては不必要な余肉部分であるので、切断して除去される。
【００７８】
以上、説明したように、本実施の形態によれば、半割り体（ロアハーフＷ_L及びアッパハーフＷ_U）どうしの衝合部に対応する金型部分には、接合用樹脂通路Ｗｐのゲート部Ｇｐから溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部６１を介して上記通路Ｗｐに連通する第１樹脂溜まり７１を設け、更に、第１樹脂溜まり７１の所定部位には第２オリフィス部６２を介して第２樹脂溜まり７２を連通して設け、つまり、接合用樹脂通路Ｗｐに対する樹脂溜まり７１，７２を２段で直列式に設けたので、上記接合用樹脂通路Ｗｐ内に溶融樹脂を充填する際には、該通路Ｗｐを充填した上で通路Ｗｐ内から溢れた溶融樹脂を上記第１樹脂溜まり７１内に流入させ、更に、この第１樹脂溜まり７１から溢れた溶融樹脂を上記第２樹脂溜まり７２内に流入させることができる。
【００７９】
これにより、接合用樹脂通路Ｗｐ内の圧力を過度に高めることなく、従って、過充填による樹脂洩れを生じることなく、上記通路Ｗｐ内へ必要な量の溶融樹脂を充填することができる。尚、成形後に第１樹脂溜まり７１に対応する余肉部分Ｋｉ１を目視観察することによって、上記通路Ｗｐ内への充填不良（不足）があった場合には、容易にこれを検出することができる。また、ゲート部Ｇｐから注入されて最初に通路内に流れ込んで移動する先頭部分の溶融樹脂は、通路Ｗｐ内を通過中に最も多く熱を奪われて温度が低下する結果、接合強度を高める上では不利な樹脂であるが、この先頭部分の溶融樹脂を樹脂溜まり７１，７２内に押出し、通路Ｗｐ内を温度条件の良い溶融樹脂で満たすことにより、接合強度の向上に寄与することができる。
【００８０】
そして、上記通路Ｗｐ内に溶融樹脂を充填する際に上記第１樹脂溜まり７１内の樹脂圧力を検出する圧力検出手段（圧力センサ）Ｓｐと、該圧力検出手段Ｓｐの検出値に応じて充填量を制御する制御手段（不図示）とを設けたので、接合用樹脂通路Ｗｐ内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１樹脂溜まり７１内の樹脂圧力に応じて充填量が制御され、第１段目の樹脂溜まりである第１樹脂溜まり７１に余剰分の溶融樹脂を溜めてその「樹脂圧力に応じて充填量を制御」することにより、上記通路内部Ｗｐの適正な充填圧力を確保して高い接合強度を得ることができる。この場合、成形機の充填特性に基づく充填量のバラツキがある場合には、第２段目の樹脂溜まりである第２樹脂溜まり７２への流入量が変化することによって、そのバラツキが効果的に吸収される。
【００８１】
尚、上述の「樹脂圧力に応じて充填量を制御」は、当該成形機の各ショット毎あるいは一定サイクル単位での充填量のバラツキが比較的大きい場合（つまり、成形機自体の最大バラツキ量が大きい場合）には、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の充填度合い（樹脂圧力）を成形機の制御系にフィードバックし、成形機の充填量の設定を随時自動的に制御して、上記通路Ｗｐ内部の適正な充填圧力を確保するようにしても良い。或いは、当該成形機の充填量のバラツキが比較的小さい場合には、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の充填度合い（樹脂圧力）が良好で、且つ、樹脂洩れのない成形機の設定値を予め実験的に調べておき、成形機の充填量設定値をその値に一定に維持することも「充填量を制御」の範疇に含むものである。この場合には、上記圧力センサＳｐは、通常時、警報装置に電気的に接続して、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の樹脂圧力が規定上限値を越えて樹脂洩れの不良が発生したことを知らせる、及び／又は、上記第１余肉部Ｋｉ１，Ｋｏ１の樹脂圧力が規定下限値を下回って充填不足の不良が発生したことを知らせる手段として用いても良い。
【００８２】
すなわち、上記接合用樹脂通路Ｗｐ内への溶融樹脂の注入・充填を行うに際して、溶融樹脂の充填不足による接合強度の不足を来すことなく、過充填による樹脂洩れの発生を確実に防止し、過不足のない注入・充填を安定して行うことができるのである。
【００８３】
また、上記第２オリフィス部６２の通過断面積が第１オリフィス部６１の通過断面積よりも小さく設定されているので、第１樹脂溜まり７１内の内部圧力の維持が容易になり、その結果、接合用樹脂通路Ｗｐ内の内部圧力（成形機による充填圧力）の確保が容易かつ確実になる。
【００８４】
更に、上記接合用樹脂通路Ｗｐには複数のゲート部Ｇｐが設けられ、これら各ゲート部Ｇｐから上記通路Ｗｐ内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部６１が設けられているので、溶融樹脂の各ゲートＧｐからの充填経路の長さが略等価な部位から、余剰な溶融樹脂を上記第１，第２の樹脂溜まり７１，７２に順次流入させることができ、接合用樹脂通路Ｗｐ内の充填圧力をバランス良く確保することができ、また、高い接合強度を得る上で不利なウエルド部の樹脂を優先的に樹脂溜まり７１，７２に押出すことができ、接合強度をより高めることができる。
【００８５】
図２５は、射出成形機の射出特性（充填特性）の一例を示すグラフである。
例えば、各半割り体（ロアハーフＷ_L及びアッパハーフＷ_U）の必要充填量をそれぞれ１００ｇとし、接合樹脂用の内部通路Ｗｐ内への必要充填量を１０ｇとする。
また、種々実験を重ねた結果、内部通路Ｗｐ内への必要充填量の２０〜４０％の量の溶融樹脂を各樹脂溜まり内に押出せば、所要の高い接合強度が得られることが分かった。そこで、第１樹脂溜まり内への樹脂の押し出し量を、内部通路Ｗｐ内への必要充填量の３０％（つまり、３ｇ）に設定すると、成形機からの射出樹脂量の目安値は、２１３ｇ（１００ｇ＋１００ｇ＋１０ｇ＋３ｇ）となる。
【００８６】
射出成形機の射出量のバラツキは、一般に設定射出量の１％（±０.５％）と言われているので、上記目安値（２１３ｇ）に対しては、上限値（最高射出量）が約２１４ｇ、下限値(最低射出量)は約２１１.９ｇで、バラツキの幅が約２.１ｇとなる。
そこで、射出量の設定値を２１４ｇとすれば、最低射出量が約２１３ｇ、最高射出量は約２１５.１ｇとなり、成形機の充填特性のバラツキを吸収し得る設定となる。
【００８７】
この場合、成形機の充填特性のバラツキ（射出樹脂量の約１％）を吸収するためには、第２樹脂溜まりの容量は、樹脂重量２.１ｇに相当する容積とする必要がある。しかし、成形機の充填特性のバラツキ量は、個々の成形機によっても異なるので、金型内でのスペースの許す限り大きく（例えば、上記容量の２〜３倍）設定することが好ましい。
【００８８】
尚、上記実施の態様は、所謂ＤＲＩ法で成形されるインテークマニホールドについてのものであったが、本発明は、かかる場合に限定されるものではなく、例えば、所謂ＤＳＩ法あるいは他の一般的な成形法で成形される場合においても、更には、インテークマニホールド以外の他の種類の樹脂製中空体に対しても、有効に適用することができる。
また、本発明は、以上の実施態様に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、種々の改良あるいは設計上の変更が可能であることは言うまでもない。
【００８９】
【発明の効果】
本願の第１の発明によれば、上記接合用樹脂通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりを設け、更に、第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりを連通して設け、つまり、接合用樹脂通路に対する樹脂溜まりを２段で直列式に設けたので、上記接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填する際には、該通路を充填した上で通路内から溢れた溶融樹脂を上記第１樹脂溜まり内に流入させ、更に、この第１樹脂溜まりから溢れた溶融樹脂を上記第２樹脂溜まり内に流入させることができる。
これにより、接合用樹脂通路内の圧力を過度に高めることなく、従って、過充填による樹脂洩れを生じることなく、上記通路内へ必要な量の溶融樹脂を充填することができる。尚、成形後に第１樹脂溜まりに対応する余肉部分を目視観察することによって、上記通路内への充填不良（不足）があった場合には、容易にこれを検出することができる。また、ゲート部から注入されて最初に通路内に流れ込んで移動する先頭部分の溶融樹脂は、通路内を通過中に最も多く熱を奪われて温度が低下する結果、接合強度を高める上では不利な樹脂であるが、この先頭部分の溶融樹脂を樹脂溜まり内に押出し、通路内を温度条件の良い溶融樹脂で満たすことにより、接合強度の向上に寄与することができる。
そして、上記通路内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力に応じて充填量が制御されるようにしたので、第１段目の樹脂溜まりである第１樹脂溜まりに余剰分の溶融樹脂を溜めてその樹脂圧力に応じて充填量を制御することにより、上記通路内部の適正な充填圧力を確保して高い接合強度を得ることができる。この場合、成形機の充填特性に基づく充填量のバラツキがある場合には、第２段目の樹脂溜まりである第２樹脂溜まりへの流入量が変化することによって、そのバラツキが効果的に吸収される。
すなわち、上記接合用樹脂通路内への溶融樹脂の注入・充填を行うに際して、溶融樹脂の充填不足による接合強度の不足を来すことなく、過充填による樹脂洩れの発生を確実に防止し、過不足のない注入・充填を安定して行うことができるのである。
【００９０】
また、本願の第２の発明によれば、基本的には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができる。特に、上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されているので、第１樹脂溜まり内の内部圧力の維持が容易になり、その結果、接合用樹脂通路内の内部圧力（成形機による充填圧力）の確保が容易かつ確実になる。
【００９１】
更に、本願の第３の発明によれば、基本的には、上記第１または第２の発明と同様の効果を奏することができる。特に、上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられているので、溶融樹脂の各ゲートからの充填経路の長さが略等価な部位から、余剰な溶融樹脂を上記第１，第２の樹脂溜まりに順次流入させることができ、接合用樹脂通路内の充填圧力をバランス良く確保することができ、また、高い接合強度を得る上で不利なウエルド部の樹脂を優先的に樹脂溜まりに押出すことができ、接合強度をより高めることができる。
【００９２】
また更に、本願の第４の発明によれば、半割り体どうしの衝合部に対応する金型部分には、上記接合用樹脂通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりを設け、更に、第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりを連通して設け、つまり、接合用樹脂通路に対する樹脂溜まりを２段で直列式に設けたので、上記接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填する際には、該通路を充填した上で通路内から溢れた溶融樹脂を上記第１樹脂溜まり内に流入させ、更に、この第１樹脂溜まりから溢れた溶融樹脂を上記第２樹脂溜まり内に流入させることができる。
これにより、接合用樹脂通路内の圧力を過度に高めることなく、従って、過充填による樹脂洩れを生じることなく、上記通路内へ必要な量の溶融樹脂を充填することができる。尚、成形後に第１樹脂溜まりに対応する余肉部分を目視観察することによって、上記通路内への充填不良（不足）があった場合には、容易にこれを検出することができる。また、ゲート部から注入されて最初に通路内に流れ込んで移動する先頭部分の溶融樹脂は、通路内を通過中に最も多く熱を奪われて温度が低下する結果、接合強度を高める上では不利な樹脂であるが、この先頭部分の溶融樹脂を樹脂溜まり内に押出し、通路内を温度条件の良い溶融樹脂で満たすことにより、接合強度の向上に寄与することができる。
そして、上記通路内に溶融樹脂を充填する際に上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力を検出する圧力検出手段と、該圧力検出手段の検出値に応じて充填量を制御する制御手段とを設けたので、接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力に応じて充填量が制御され、第１段目の樹脂溜まりである第１樹脂溜まりに余剰分の溶融樹脂を溜めてその樹脂圧力に応じて充填量を制御することにより、上記通路内部の適正な充填圧力を確保して高い接合強度を得ることができる。この場合、成形機の充填特性に基づく充填量のバラツキがある場合には、第２段目の樹脂溜まりである第２樹脂溜まりへの流入量が変化することによって、そのバラツキが効果的に吸収される。
すなわち、上記接合用樹脂通路内への溶融樹脂の注入・充填を行うに際して、溶融樹脂の充填不足による接合強度の不足を来すことなく、過充填による樹脂洩れの発生を確実に防止し、過不足のない注入・充填を安定して行うことができるのである。
【００９３】
また更に、本願の第５の発明によれば、基本的には、上記第４の発明と同様の効果を奏することができる。特に、上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されているので、第１樹脂溜まり内の内部圧力の維持が容易になり、その結果、接合用樹脂通路内の内部圧力（成形機による充填圧力）の確保が容易かつ確実になる。
【００９４】
また更に、本願の第６の発明によれば、基本的には、上記第４または第５の発明と同様の効果を奏することができる。特に、上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられているので、溶融樹脂の各ゲートからの充填経路の長さが略等価な部位から、余剰な溶融樹脂を上記第１，第２の樹脂溜まりに順次流入させることができ、接合用樹脂通路内の充填圧力をバランス良く確保することができ、また、高い接合強度を得る上で不利なウエルド部の樹脂を優先的に樹脂溜まりに押出すことができ、接合強度をより高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施の形態に係る成形型の型締め状態を示す、図７におけるＡ−Ｃ線に沿った縦断面説明図である。
【図２】 上記成形型の型開き状態を示す、図１と同様の縦断面説明図である。
【図３】 上記成形型のスライド型駆動状態を示す、図１と同様の縦断面説明図である。
【図４】 上記成形型のエジェクタ機構駆動状態を示す、図１と同様の縦断面説明図である。
【図５】 上記成形型の型締め状態を示す、図７におけるＢ−Ｂ線に沿った縦断面説明図である。
【図６】 上記成形型の固定型のロータの正面説明図である。
【図７】 上記成形型の可動型の正面説明図である。
【図８】 上記可動型の樹脂通路の切換状態を説明するための正面説明図である。
【図９】 上記可動型の樹脂通路の切換状態を説明するための正面説明図である。
【図１０】 本発明の実施の形態に係る成形品の平面説明図である。
【図１１】 上記成形品の正面説明図である。
【図１２】 上記成形品の側面説明図である。
【図１３】 上記成形品の図１１におけるＤ−Ｄ線に沿った縦断面説明図である。
【図１４】 上記成形品の図１０におけるＥ−Ｅ線に沿った縦断面説明図である。
【図１５】 上記成形品の図１３におけるＦ部拡大説明図である。
【図１６】 上記成形品の図１３におけるＧ部拡大説明図である。
【図１７】 上記成形品の余肉部および連接部を説明するための成形品全体の平面説明図である。
【図１８】 上記成形品の余肉部および連接部を説明するための成形品全体の側面説明図である。
【図１９】 上記成形品の出口側の余肉部および連接部を説明するための拡大図である。
【図２０】 上記成形品の出口側の余肉部および連接部の説明図であり、図１９におけるＹ２０−Ｙ２０線に沿った縦断面説明図である。
【図２１】 上記成形品の出口側の余肉部および連接部の説明図であり、図１９における矢印Ｙ２１−Ｙ２１方向からの矢視図である。
【図２２】 上記成形品の入口側の樹脂溜まり成形部を説明するための成形型の部分拡大縦断面図である。
【図２３】 上記成形品の入口側の樹脂溜まり成形部の説明図であり、図２２におけるＹ２３−Ｙ２３線に沿った成形型の部分拡大断面図である。
【図２４】 上記実施の形態の一変形例に係る成形型の説明図であり、図２２に対応した部分拡大縦断面図である。
【図２５】 射出成形機の射出特性（充填特性）の一例を示す線図である。
【符号の説明】
１…固定型
２…可動型
２０…固定型の型盤ブロック
４０…可動型の型盤
４２…二次樹脂通路
４２ｇ…成形型の二次樹脂通路ゲート部
４４Ｊ…出口側の樹脂溜まり成形部
４５Ｊ，４５Ｊ’…入口側の樹脂溜まり成形部
６１…第１オリフィス部
６２…第２オルフィス部
７１…第１樹脂溜まり
７２…第２樹脂溜まり
ＧＰ…成形品の内部通路ゲート部
Ｊｉ１，Ｊｏ１…第１連接部
Ｊｉ２，Ｊｏ２…第２連接部
Ｋｉ１，Ｋｏ１…第１余肉部
Ｋｉ２，Ｋｏ２…第２余肉部
Ｗ…インテークマニホールド（中空体）
Ｗ_L…下側半割り体
Ｗ_P…内部通路（接合用樹脂通路）
Ｗ_U…上側半割り体

Claims (6)

1. 一対の樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して中空体を得るようにした樹脂製中空体の製造方法であって、
   上記接合用樹脂通路には、該通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりが設けられ、該第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりが連通して設けられており、上記通路内に溶融樹脂を充填する際には、上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力に応じて充填量が制御されることを特徴とする樹脂製中空体の製造方法。
2. 上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されていることを特徴とする請求項１記載の樹脂製中空体の製造方法。
3. 上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の樹脂製中空体の製造方法。
4. 一対の樹脂製の半割り体どうしを衝合させるとともに、この衝合部の周縁に沿って形成された接合用樹脂通路内に溶融樹脂を充填することにより、上記半割り体どうしを接合して得られる樹脂製中空体の製造装置であって、
   上記衝合部に対応する金型部分には、上記接合用樹脂通路のゲート部から溶融樹脂の流れ方向において所定以上離れた部位の外側に、第１オリフィス部を介して上記通路に連通する第１樹脂溜まりが設けられ、該第１樹脂溜まりの所定部位には第２オリフィス部を介して第２樹脂溜まりが連通して設けられており、上記通路内に溶融樹脂を充填する際に上記第１樹脂溜まり内の樹脂圧力を検出する圧力検出手段と、該圧力検出手段の検出値に応じて充填量を制御する制御手段とが設けられていることを特徴とする樹脂製中空体の製造装置。
5. 上記第２オリフィス部の通過断面積が第１オリフィス部の通過断面積よりも小さく設定されていることを特徴とする請求項４記載の樹脂製中空体の製造装置。
6. 上記接合用樹脂通路には複数のゲート部が設けられ、これら各ゲート部から上記通路内に充填された溶融樹脂どうしが互いに突き当たるウエルド部の外側に、上記第１オリフィス部が設けられていることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の樹脂製中空体の製造装置。

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