JP3574136B2 - 歪み及び温度測定が可能な単一の回折格子を用いた埋封型光学センサ - Google Patents

歪み及び温度測定が可能な単一の回折格子を用いた埋封型光学センサ Download PDF

Info

Publication number
JP3574136B2
JP3574136B2 JP52360895A JP52360895A JP3574136B2 JP 3574136 B2 JP3574136 B2 JP 3574136B2 JP 52360895 A JP52360895 A JP 52360895A JP 52360895 A JP52360895 A JP 52360895A JP 3574136 B2 JP3574136 B2 JP 3574136B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
reflective element
optical sensor
embedded optical
sensor according
layers
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP52360895A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH09510293A (ja
Inventor
メルツ，ジェラルド
ヴァラジ，マウロ
ヴァンヌッチ，アントネッロ
シニョラッツィ，マリオ
フェラーロ，ピエトロ
インセーラ インパラート，サバート
ヴォート，クラウディオ
アール． タンフィー，ジェイムズ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Raytheon Technologies Corp
Original Assignee
United Technologies Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by United Technologies Corp filed Critical United Technologies Corp
Publication of JPH09510293A publication Critical patent/JPH09510293A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3574136B2 publication Critical patent/JP3574136B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
    • G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
    • G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
    • G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
    • G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M11/00—Testing of optical apparatus; Testing structures by optical methods not otherwise provided for
    • G01M11/08—Testing mechanical properties
    • G01M11/083—Testing mechanical properties by using an optical fiber in contact with the device under test [DUT]
    • G01M11/086—Details about the embedment of the optical fiber within the DUT
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
    • G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
    • G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
    • G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
    • G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
    • G01K11/32—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres
    • G01K11/3206—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres at discrete locations in the fibre, e.g. using Bragg scattering
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K5/00—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material
    • G01K5/48—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material the material being a solid
    • G01K5/56—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material the material being a solid constrained so that expansion or contraction causes a deformation of the solid
    • G01K5/62—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material the material being a solid constrained so that expansion or contraction causes a deformation of the solid the solid body being formed of compounded strips or plates, e.g. bimetallic strip
    • G01K5/70—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material the material being a solid constrained so that expansion or contraction causes a deformation of the solid the solid body being formed of compounded strips or plates, e.g. bimetallic strip specially adapted for indicating or recording
    • G01K5/72—Measuring temperature based on the expansion or contraction of a material the material being a solid constrained so that expansion or contraction causes a deformation of the solid the solid body being formed of compounded strips or plates, e.g. bimetallic strip specially adapted for indicating or recording with electric transmission means for final indication

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
  • Optical Transform (AREA)
  • Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
  • Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)

Description

技術分野
本発明は、光学的歪み及び温度センサに関し、より具体的には、ブラッグ回折格子を有している埋封型ファイバを用いた光学センサに関するものである。
背景技術
歪みセンサの分野においては、ブラッグ回折格子といった反射要素を有するオプティカルファイバを構造体内に埋封することが知られており、これらのものとしては、ともにメルツ（Meltz）等に付与された米国特許第4,806,012号、題名“分散され、かつ、空間分解能を有するオプティカルファイバ型歪みゲージ”、及び米国特許第4,761,073号、題名“分散され、かつ、空間分解能を有するオプティカルファイバ型歪みゲージ”、を挙げることができる。回折格子を有する上記ファイバは、また、“ファイバセンサ”とも呼ばれている。オプティカルファイバセンサは、また、複合材料、又は、構造体中に埋封させることが可能であり、上記構造体中での歪み及び／又は温度測定を可能としている。
典型的には、波長幅の広い光源からの光線が上記ファイバ中に入射され、上記回折格子は、上記光源からの光のうちの狭い波長幅の部分のみを反射する。上記回折格子の反射波長（すなわち、反射が生じる波長の極大値という）は、上記回折格子のある位置での歪み変化と、温度変化と、の双方に依存してシフトする。その結果、温度変化に独立して歪みを決定するためには、上記センサは、別の測定デバイス（例えば、別の回折格子部分といった）を必要としていた。従って、上記配置における単一の回折格子（又は、センサ）では、温度で補償した歪み測定はこれまで不可能であり、また、歪みで補償した温度測定も不可能であった。従って、構造体内に埋封されたセンサにおいても、単一のセンサによる温度及び歪み測定は不可能であった。
従って、温度と歪みの双方が決定可能な、単一の回折格子によって光学的信号が得られる埋封型オプティカルファイバセンサが望まれていた。
発明の開示
本発明の目的は、単一の回折格子によって温度及び歪みの双方を測定可能な、埋封型オプティカルファイバセンサを提供することにある。
本発明によれば、埋封型オプティカルセンサは、入射光を規制し、かつ、戻り光を規制するための光学的導波路と、上記入射光の光路内の上記導波路内に配設され、第一の横方向軸と、上記第一の横方向軸に垂直な第二の横方向軸と、を有する少なくとも一つの反射要素と、を有しており、かつ、上記第一の横方向軸と上記第二の横方向軸とは双方とも、長手方向軸に対して垂直とされているものであって、上記反射要素に対して力を加える横方向歪み手段を有し、上記反射要素内に不等方横方向歪みを加え、かつ、上記不均等横方向歪みは、上記反射要素内に複屈折を生じさせるとともに、温度により上記不等方横方向歪みが変化して、温度による複屈折の変化を生じさせており、上記複屈折は、上記反射要素の第一の偏光軸に沿った上記反射要素波長の第一ピークを与え、かつ、上記反射要素の第二の偏光軸に沿った上記反射要素波長の第二ピークを与えるようにされており、上記第一ピークと上記第二ピークとの間には波長差が存在するために波長間隔が形成されており、かつ、上記第一ピークと上記第二ピークとの間の中間が平均波長とされ、さらに、上記波長間隔は、温度と、歪みと、に応答性を有しており、これらの応答性は、上記平均波長に対する応答性とは異なっているため、温度測定と、歪み測定と、を上記単一の反射要素によっても独立して行うことを可能とするものである。
本発明によれば、さらに、上記横方向歪み手段は、上記反射要素を取り囲んだ複合構造を有している。さらに本発明によれば、上記複合構造は、上記反射要素に対して所定のように配列された複数の強化フィラメントと、結合材料と、を有しており、上記複合構造を互いに保持するようになっている。
さらに本発明に従えば、上記反射要素に隣接する複数の上記フィラメントは、上記反射要素の上記長手方向軸とは平行とならないように配向されている。さらに、本発明によれば、上記複合構造は、複数の層を有しており、それぞれの層は、複数の上記フィラメントと、上記結合材料と、を含んでなることを特徴とする。
さらに、本発明によれば、上記導波路は、オプティカルファイバとされ、かつ、上記反射要素は、ブラッグ回折格子とされる。
本発明は、従来の埋封型オプティカルファイバ歪みセンサ及びオプティカルファイバ温度センサを著しく改善することができるが、これは、単一の回折格子によって温度と歪みとを決定することのできる信号を与えることを可能とし、従って温度変化などを補償するための回折格子や、その他のセンサの数を低減させることができる。この様にして、所望する補償点において上記温度を測定できることから、温度補償歪み測定装置の一体性を向上させることができる。この結果、本発明によれば、上記それぞれの回折格子による温度測定、温度補償された歪み測定、又は、単一回折格子による歪みと温度との分離測定等が可能となる。
本発明の上記目的及びその他の効果、特徴及び特徴については、後述する詳細な説明と、添付の図面の記載と、によってより詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の埋封型オプティカルファイバセンサの一部切り欠図であり、オプティカルファイバが埋封された積層構造体として製造された強化フィラメントを有する複数の層を示している。
図２は、本発明の層の断面を、側面を一部を切り欠いて示した図であり、複数の上記強化フィラメントと、上記複数のフィラメント間の樹脂とを示したものである。
図３は、本発明の複数の層の横断面を示した図であり、これらの層は、上記オプティカルファイバの上記長手方向に対して垂直に配列された強化フィラメントを有しているとともに、樹脂リッチ層も示されている。
図４は、構造体内に埋封される前のセンサ透過プロファイルを、波長に対してプロットしたグラフを示した図である。
図５は、図４に示したファイバセンサを、本発明に従い上記ファイバに垂直、かつ、隣接して重ね合わされた層状のフィラメントを有する構造体中に埋封した後の上記センサ反射プロファイルを、波長に対してプロットしたグラフである。
図６は、本発明の別実施例として、強化フィラメントを有する複数の層の断面を示した側面図であり、埋封されたオプティカルファイバの上記長手方向軸に沿って、強化フィラメントが配向されているのを示した図である。
図７は、構造体中に上記センサを埋封する以前のファイバセンサについての透過プロファイルを波長に対してプロットしたグラフである。
図８は、図７に示したファイバセンサを、本発明に従い上記ファイバに平行、かつ、隣接して重ね合わされた層状のフィラメントを有する構造体中に埋封した後の上記センサ反射プロファイルを、波長に対してプロットしたグラフである。
図９は、本発明に従い上記埋封ファイバに隣接する上記複数の層が取り得る種々の角度と、対応する上記ファイバの横断面と、形成される“目”形状の樹脂リッチ領域を示した上面図である。
図10は、本発明に従い、規格化したアスペクト比と、上記ファイバの複屈折と、を上記埋封ファイバに隣接する上記複数の層の角度に対してプロットしたグラフである。
図11は、本発明の複数の層を一部切り欠いて示した斜視図であり、オプティカルファイバが埋封された積層構造が製造されている別実施例を示した図である。
図12は、ブラッグ回折格子の反射率曲線のグラフであり、上記ピーク波長分離と、ピークと、温度及び歪みによる平均波長シフトと、を示した図である。
図13は、埋封型オプティカルファイバセンサの平均波長変化を、構造体に加えた温度に対してプロットした図であり、本発明により高い直線性が得られているのが示されている。
図14は、本発明の埋封型オプティカルファイバセンサの平均的な波長シフトを、加えられた構造的歪みに対してプロットしたグラフであり、高い直線性が得られているのが示されている。
図15は、本発明の上記埋封型オプティカルファイバセンサのピーク波長分離を、構造体に加えた温度に対してプロットしたグラフであり、二つの直線状の応答部分が示されている。
図16は、本発明による埋封型オプティカルファイバセンサのピーク波長分離を、構造体に加えた歪みに対してプロットしたグラフであり、実質的に構造的な歪みに対しては依存しないことが示されている。
図17は、本発明による不等方横方向歪みを生じさせるための通常の実施例を示したものである。
発明の最良の実施態様
図１には、埋封型オプティカルファイバセンサをしてしているが、このオプティカルファイバセンサは、複数の層10〜20（詳細は後述する）と、上記複数の層10と12との間に埋封されている非複屈折オプティカルファイバ21と、を有している。上記ファイバ21は、単一空間モードを有するゲルマニア−ドープの直径約６ミクロンのシリカコアと、シリカクラッディングを有しており、その全外径（コア及びクラッディング）は、約125ミクロンである。所望により、これ以外のファイバ組成及びサイズも使用することができる。また、バッファコーティングを有するファイバ、又は、バッファコーティングを有さないファイバも、所望により使用することができる。上記ファイバ21のコアは、ブラッグ回折格子といった少なくとも一つの反射要素を有しており、これについては、前述したメルツ等による複数の米国特許に開示のものと同様である。
上記複数の層10〜20は、それぞれグラファイト製の断面が円形の強化フィラメント22を有しており、このフィラメントは、所定の方向において上記複数の層10〜20内に埋封されている。それぞれの層10〜20内の上記複数のフィラメント22は、実質的に互いに平行されている。上記フィラメント22の間は、工業的に知られている熱硬化性エポキシ樹脂等のポリママトリクス24領域である。所望により他の材料もフィラメントとして使用可能であり、また、別の熱硬化性ポリママトリックス材料も上記フィラメント間の領域には使用することができる。例えば、上記フィラメント22としては、ガラス、織物（例えば、ナイロン、布）、又は、その他の材料から製造されていても良い。また、この層は、上記の他、KEVLAR（登録商標）等、ファイバーガラス強化ポリマ樹脂や、その他の材料から製造されていても良い。また、上記フィラメントは、その断面が円形でなくとも良い。上記複数の層10〜20は、また、“プライ”とも呼ばれ、その全体が８つの構造で構成されており、“レイアップ”（又は、ラミネート若しくは複合構造体）と呼ばれる。
図１の上記レイアップについては、上記対となった複数の層10,12は、直接互いに隣り合っており、かつ、上記ファイバ21を取り囲んでいるとともに、XYZ軸系23のＸ−軸に沿って上記複数のフィラメント22が配列されている。このＸ軸は、光線が進行してゆく上記ファイバの長手方向軸（Ｚ−軸）に対して90゜とされている。次の対となった層14,15は、上記ファイバ21を取り囲んでいるとともに、上記Ｚ−軸から＋45゜の角度で配列された上記フィラメント22を有している。上記複数の層16,17は、上記Ｚ−軸から−45゜の角度で配列されたフィラメント22を有しているとともに、最外部の複数の層18,20は、上記Ｚ−軸に沿って配列されたフィラメント22を有している。
従って、図１の上記レイアップは、パターン［0,−45,＋45,90］ファイバ［90,＋45,−45,0］を有している。上記パターンを、“擬似等方対称的レイアップ”と呼ぶ。擬似等方対照的レイアップは、良く知られているように、上記層平面内における高い剛性を有する構造であり（すなわち、面内における剛性）、これは、上記構造に加えられる面内での荷重配置には依存しないように固定されている。また、図１の上記レイアップは、“対称的”と呼ばれるが、これは、上記フィラメント22の配列が、上記ファイバ21と、上記複数の層10,12の間の平面と、に対して対称になっているためである。上記レイアップが対称な場合には、その結果得られる構造は最もカールが少なくなる。その他のフィラメント配列及び上記以外の層数も所望により用いることができるが、これについては後述する。
図１のレイアップは、どのようなフィラメント配列を有している場合にも種々の方法によって製造することができる。例えば、上記層10〜20は、樹脂24を間に予め含浸させたフィラメント22を有するように、予め形成しておくこともできる。上記層は、その後、所望のレイアップパターンとして形成することも可能であるが、この場合には、上記ファイバ21は、所望する方向に上記所望の複数の層に対して、位置決めされる。この様な構成体は、その後、密閉型の金型又は、オートクレーブ内で固化される。又は、乾式織布レイアップでは、密閉式樹脂−射出成形プロセスを用いて同様にして構成体とすることができる。上記いずれのプロセスにおいても、上記樹脂は、化学反応が生じる温度にまで昇温されて、上記マトリックスが重合（すなわち、硬化）される。この様にして硬化され、その後冷却が行われる。
図２には、上記フィラメント22それぞれが、上記フィラメント22よりもずっと細い撚られたグラファイトファイバ束（又はストランド）50とされているのが示されている。上記フィラメント22は、典型的には、約５から10ミクロンの直径d1を有しており、これらは、所定層の全体積に占める強化グラファイトの容量％（例えば50〜70％）に依存して決定される距離d2だけ所定層内において互いに隔てられている。上記それぞれの層の層厚t1は、上記フィラメント22の上記直径d1とおよそ等しいか、あるいは、僅かに厚くされる。これ以外の層厚、直径、容量％であっても所望により使用することができる。また、上記フィラメントは、撚られた束である必要はないが、固体であることが必要である。
図２は、単一の層についての理想的な場合を示しており、上記積層した複合構造体では、上記複数の層が、明瞭に規定できるようになっていない。例えば、別の層からのフィラメントは、上記硬化プロセス中に移動してきて、上記フィラメントの間に再配置されることもあるし、上記フィラメント間の上記樹脂24が、別の層の樹脂と結合することもあり、この様にして上記複数の層間における明確な境界が無くなるためである。
再度図１を参照すると、上記層10、12の上記強化フィラメント22は、上記ファイバ21に対してそれぞれ90゜で配列されており、上記ファイバ21と上記回折格子28には、大きな不等方横方向在留応力があることがわかる。これにより、上記ファイバ21と上記回折格子28には、対応する歪みが誘起される。用語“横方向”応力とは、本明細書中では、上記ファイバ21への上記レイアップの上記Ｘ−軸方向と、Ｙ−軸方向への応力を示している（すなわち上記ファイバ21の長手方向Ｚ−軸に対して垂直な方向である）。特に、横方向の残留応力成分は、上記Ｙ−方向である上記層面に対して垂直な方向（すなわち、膜厚方向である）の他にも、上記層の面内において上記Ｘ−軸に沿って存在する。上記それぞれの横方向応力は等しくないことから、大きく異なった歪みが上記ファイバ21には加えられており、上記ファイバ21の上記部分と、上記構造体内に埋封されている上記回折格子28と、に複屈折を生じさせている。上記複屈折により、上記ブラッグ回折格子は、そえぞれの偏光が異なった反射波長を与える。
我々は、また、ファイバ21内においてこの様にして誘起された複屈折と回折格子28が、温度に依存して変化することを見いだした。この効果は、上記ファイバ領域の全構造が、上記ファイバ21の特定部分において、上記Ｘ−方向と上記Ｙ−方向で異なった熱膨張係数を示すためである。この結果、上記複屈折は、温度とともに変化することになる。上記複屈折は、所定の構造に基づいて較正され、上記構造体の温度変化、温度で補償された歪みを決定するために使用され、又は、温度信号と、歪み信号と、の双方を得るために使用される。
ここで図３を参照すると、上記２つの層10,12の強化フィラメント22が、上記ファイバ21に平行でない場合には、上記樹脂24の“目”形状領域40が、上記ファイバ21の周囲に形成される。この領域は、固化及び重合プロセスの間に上記強化フィラメント22が上記ファイバ21の上に橋掛けし、上記ファイバ21の回りに空虚な“目”形状空間が残されることになるためである。この空間は、その後上記硬化サイクル中に充填されることになる。上記“目”形状領域40の上記形状と、寸法と、を決定する要因は次のようになっている。上記ファイバ21と上記隣接した層10,12の上記フィラメント22の間の角度、上記オプティカルファイバ21の直径、上記フィラメント22のコンプライアンス、固化中に加えた圧力である。
上記オプティカルファイバ21の異なった熱膨張係数により、上記樹脂24と、上記フィラメント22と、上記レイアップ全体とは、上記複合構造体が硬化温度から室温にまで冷却されると、上述した不等方横方向在留応力を上記オプティカルファイバ21の回りに発生させる。この様な不等方応力は、上記ファイバに大きな複屈折を生じさせる。上記複屈折は、熱残留応力によるものであるため、上記構造体の温度が変化すると、複屈折の大きさも変化する。
特に、図４を参照すると、構造体中に埋封する前にファイバセンサは、所定の波長、例えば1290.79nmの点52によって示す透過プロファイルを示しており、これは、単一の極小値を有しているにすぎない。図５を参照すると、図４の上記センサが、上記ファイバ21に垂直な隣接したフィラメント22を有する構造体中に埋封されている場合（図３参照）、で［90,−45,＋45,0,0,＋45,−45,90］２ファイバ［90,−45,＋45,0,0,＋45,−45,90］４（上記ファイバの長手方向軸から測定した角度である）のレイアップを有する場合には、上記反射プロファイルには、二つの局所的ピーク54,56を生じ、その波長分離はb1、例えば0.569nmであり、かつ、第一の反射波長54と第二の反射波長56は、それぞれ異なった偏光に対応している。上記波長分離は、上述したようなファイバの複屈折によって引き起こされているものである。
より具体的には、上記ファイバ21（図３）の周囲の樹脂リッチ領域40は、その隣接するフィラメント22の垂直配置と、上記複合構造体中の他の層とともに、上記ファイバセンサに対して、横方向残留応力の不等方成分を加える。上記不等方応力は、その一部は、上記Ｙ−軸に沿った領域と、上記Ｘ−軸に沿った樹脂リッチ領域40とで、樹脂体積が不均等であることに起因している。また、所定の層についての樹脂の体積割合も、上記ファイバに生じる応力集中の要因となっていることも考えられる。上記要因すべてが、上記ファイバ21の複屈折を最大化させているものと推定できる。
上記横方向応力は、また、ネット熱膨張係数において、上記面内における上記フィラメントの長さ分にそった熱膨張係数と、それに垂直な方向の熱膨張係数とでは、大きく異なっている（すなわち、それぞれの層内における垂直面内のネット熱膨張係数）が、これは、それぞれ上記複数の層10〜20すべてのフィラメントが同一方向に対して配向されているわけでないことによる。特に、上記フィラメントの熱膨張係数は、上記樹脂の熱膨張係数とは異なっている。
ここで、図６を参照すると、上記ファイバ21が、隣接したそれぞれの層10,12のフィラメント22に平行になるように配列されている場合には、図３の上記“目”形状の樹脂リッチ領域40は、本質的に存在しない。これは、上記強化フィラメントは、向きが異なってはおらず、上記ファイバ21の回りに実質的に均一に接しているためである。
特に、図７を参照すると、構造体中に埋封される前は、ファイバセンサは、所定の波長、例えば1284.38nmの点58で示すように、単一の極小値をその透過プロファイル中に有している。図８に示すように、図７の上記ファイバセンサが、上記隣接するフィラメント22が上記ファイバ21（図６）に平行となるような構造で埋封されている場合であて、下記のようにレイアップされている場合には、［0,＋45,−45,90,90,−45,＋45,0］２ファイバ［0,＋45,−45,90,90,−45,＋45,0］４（それぞれの角度は、上記ファイバの長手方向軸から測定した角度である）、上記反射プロファイルは、２つの局所的ピーク59,60を反射率において有することとなり、この際の微小な波長分離b2は、例えば、0.125nmとなっている。
この様な微小な波長分離b2（図８）は、上記複合構造体中でのそれぞれ別の層の存在と、上記配列と、によって生じるファイバ中の上記不等方横方向応力により生じているものである。図５から図８の複屈折の大きな変化は、従って、上記ファイバに対する上記隣接する層10,12それぞれの上記フィラメントの配列にのみ依存している。このことは、上記ファイバ21の直接上下にある上記二つの層の互いの配列と、これに対応する上記“目”形状40（図３）の形成とが、上記ファイバの複屈折を生じさせる主要要因となっていることを示している。
図４と図７に示した上記透過プロファイルは、上記回折格子28を通過した光線34（図１）の強度分布と、波長分布と、を示しているものであり、また、図５と、図８と、に示した上記反射プロファイルは、上記回折格子28によって反射された上記光線32（図１）の強度分布と、波長分布と、を示している。
ここで、図９と、図10と、を参照すると、上記ファイバ21の上記直径dfは、上記“目”形状領域40（図３）の直径deと、上記ファイバに対する上記隣接層10,12の種々の異なった配列と比較がなされている。特に、上記フィラメント22が、上記ファイバ21から，それぞれ62,64,66で示すように90゜,45゜,22.5゜で配列されている場合の上記“目”形状は、それぞれ68,70,72の形状で示されている。図１と、図３と、に示す配列、すなわち各隣接フィラメントが90゜である配列については、上記“目”形状の直径deは、最大化され、又、上記複屈折もまた、最大化される。逆に、図６に示す配列については、上記“目”形状の直径deは、最小化され、かつ、上記複屈折もまた、最少化される。
ここで、図10と、表１と、を参照には、図10にプロットした規格化したアスペクト差（de−df）／（de−df）maxとフィラメント配列との関係及び規格化したファイバ複屈折とフィラメント配列との関係が、表１の経験的なデータから得られることを示す。表１と、図10と、に示されているように、上記規格化された複屈折と上記規格化されたアスペクト差とは、互いに関連性を有している。
上記の議論は、温度により上記回折格子28に生じ、かつ変化する横方向応力についてのものであるが、この議論は、直接上記回折格子28に生じ、かつ、変化する複屈折にも関連している。しかしながら、上記ファイバ21はまた、温度変化により、上記長手方向軸（Ｚ−軸）に沿って膨張及び収縮する。このことにより、上記回折格子の間隔（空間的周期）が変化して、すなわち、平均的な屈折率が変化して、周知のように上記ピーク反射波長はシフトすることになる。従って、本発明の上記埋封型ファイバセンサでは、温度変化が、長手方向が変化することによる波長シフトを生じさせるとともに、温度変化による複屈折の変化が、上記２つの偏光の波長差（分離）の変化として現れることになる。
外部から加えられる応力については、上記Ｚ−軸に沿った外部からの引っ張り応力に関していえば、我々は、上記横方向応力（従って複屈折は生じない）についての影響は無視し得るものであることを見いだしている。しかしながら、本発明は、上記影響が無視し得ない場合であっても、加えられた応力に対する応答性が温度に対する応答性と同一ではないものの、等しく適用できる。これについてはより詳細に後述する。
ここで図11を参照すると、図１のレイアップに変えて、複数の他のレイアップが所望により使用できるとが示されており、これらによっても上記回折格子に不等方横方向応力を与えることができる。上記隣接した層10,12の上記フィラメント22の配列は、所望する複屈折の大きさによって決定される。特に図11のパターンは、次のようになっている。［0,＋45,90,−45］ファイバ［−45,90,＋45,0］である。また、上記ファイバの上下の上記複数の層のブラケットされた対となった数は、ファイバの複屈折に対して影響を与える最小の数として示されている。例えば、図11のレイアップは、上記ファイバの上下において、８対の織布を有していても良く、この場合には［７以上が同一］［0,＋45,90,−45］ファイバ［−45,90,＋45,0］［７以上が同一］のように表される。
図１から図11を参照すると、良く知られているように、ブラッグ回折格子を有するファイバが構造体内に埋封され、かつ、センサとして使用される場合には、上述のメルツ等による米国特許に論じられているように、波長幅の広い、偏光されていない光線30が、上記ファイバ21の一端から入射される。上記回折格子28は、所定の波長幅の狭い戻り光32を反射させて、残りの波長については、上記回折格子28を通過させ、光線34とする。上記戻り光32は、スペクトラムアナライザ（図示せず）により分析され、ファイバが埋封されている上記構造体の歪みと、温度変化と、により引き起こされる波長シフトが決定される。
図12を参照すると、本発明のレイアップにより生じた上記ファイバ21の複屈折により、上記回折格子28（図１）の上記反射スペクトルが、上記複屈折の偏光軸に沿った２つの特性を有していることが見い出された。特に、上記複屈折により、上記ファイバ回折格子28（図１）は、複屈折誘起ファイバ回折格子28の第一の偏光軸（又は偏光状態）に対応する波長λａに中心を有する第一の反射曲線80を有する。また、第二の反射曲線82は、波長λｂに中心を有しており、これは、複屈折誘起ファイバ回折格子28の第一のすなわち、直交する偏光軸（又は偏光状態）に対応している。
反射率曲線80,82における上記反射ピーク波長λa,λｂの間の波長分離Δλ１は、それぞれ上記ファイバ28に誘起された複屈折に対応している。従って、上記波長幅の広い未偏光の光線30（図１）を上記回折格子28に入射させた場合には、戻り光32の最大強度は、実質的には、λａと、λｂと、とになり、この際、λａは、上記第一の偏光軸にそって偏光しており、λｂは、上記第二の偏光軸に沿って偏光している。これは、上記回折格子28の上記複屈折によるものである。上記偏光軸の配列は、図１の軸23に沿っている必要はなく、上記ファイバ回折格子28内に加えられる応力ベクトルの方向に関連付けられている。
上記構造体は、外部から応力及び／又は温度の変化にさらされた場合には、中心波長すなわち、上記２つのピークλａと、λｂとの中間の平均波長λｃは、新たな平均波長λｆにシフトすることとなる。このλｆは、上記回折格子28の周期的間隔が変化しているため（及び上記コアの平均屈折率が変化しているため）、λｃからはΔλ３だけ離れている。また、上記２つの波長の間隔は、Δλ１からΔλ２へと変化する。すなわち、第一の偏光軸に対応する上記反射率曲線60は、新たな中心波長λｄを有するとともに、それに直交する偏光に対応する上記反射率曲線82は、新たな中心波長λｅを有するためである。我々は、前述した複数のレイアップについて、平均波長シフトΔλ３（λｆ−λｃ）に対する温度及び歪み応答性が、上記波長ピークの間隔Δλ２−Δλ１の上記温度及び歪み応答性と異なっていることを見いだした。
より具体的には、上記平均波長シフトΔλ３は、下記式
△λ３＝△λshift＝AT△Ｔ＋Ｂε△ε ［式１］
によって記述される。
ここで、図13と、図14と、を参照することで、我々は、図11に示した上記レイアップに対して経験的に、AT＝9.82x10-3nm/℃であり、Ｂε＝1.17x10-3nm/μεであることを見いだした。
また、温度と歪みとの関数としてのピーク波長間隔（すなわち、分離）の上記変化は、
Figure 0003574136
で表される。
図15を参照して我々は、経験的に上記図11のレイアップについては、温度が20℃から75℃の間では、CT＝−1.44x10-3nm/℃であり、温度が75℃より高い場合にはCT＝−8.53x10-3nm/℃であることを見いだした。また、図11の上記レイアップについては、図16（詳細は後述する）のグラフの傾きから、Ｄεは、およそ０である。異なった材料、レイアップ、及び／又は固化プロセスを使用した場合には、上式１と、式２の係数については、別の値が得られる。従って、上記したレイアップ、材料、及びプロセスの組み合わせについて、上記それぞれの係数を決定するために較正手続きを実施する必要がある。
このため、通常本発明では、上記２つの未知数（温度及び歪み）について、上記式（式１と式２）を解くために、２つの独立した測定を用いる。しかし、図11で示した上記レイアップのようにＤεが無視できるものであれば、上記Δλspacingは、直接温度変化に比例し、このため、上記温度は、単純に上述した係数CTの値を用いて波長間隔の変化測定することによって得ることができる。しかしながら、Ｄεが、近似的に０でない場合には、上記係数CTは、上記ピーク波長間隔を、歪みに対してプロットしたデータを温度Ｔの関数とした式に対してカーブフィッティングを行うことによって得られ、その後、上記式（式１と式２と）は、周知の方法によって、同時に温度及び歪みとについて解かれる。図13〜図16までの上記データを最適化させるいかなる周知の技術であっても、所望に応じて用いることができる。
さらにまた、上記ファイバ21は、上記構造体８の包囲層10〜20と緊密に接着していることを考慮する必要がある。
本発明は、図１から図11の擬似等方的レイアップを用いて記載を行ってきたが、上記フィラメントについてのいかなるレイアップ構成であっても、上記Ｘ−軸方向のファイバ応力が、上記Ｙ−方向のファイバ応力と異なっていて、上記回折格子28に対し、必要な複屈折を生じさせることができるものであれば用いることができる（上記２つの横方向応力が等しくないことである）。上述したように、対称的なレイアップは、上記デバイス全体についての上記応力を打ち消すために用いることができ、この様にすれば上記構造体のカールを避けるようにすることもできる。
図17を参照すると、上記領域40は、図３に示すような“目”形状である必要ではないが、上記ファイバ内に不等方横方向応力を生じさせるようないかなる形状であっても良い。本発明のためには、媒体M1が、上記ファイバに対して矢印90で示すように垂直な（Ｙ−軸）力を加え、かつ、媒質M2は、それ自体、又は、M1により加えられる力とともに矢印92で示されるような実質的に垂直方向（Ｘ−軸）の力を加えており、かつ、92に沿った上記力が、90に沿った上記力と等しくはなく、さらに、これらの力の差が温度とともに変化するようになっていれば良い。さらに、上記ファイバ上の上記媒質94は、上記ファイバの下側の材質と同一でなくとも良い。さらに、上記媒質M1は、フィラメントと樹脂によって製造されている必要はなく、上記媒質M2は、樹脂で製造されている必要もない。例えば、上記媒質M2は、実際には気体又は液体などの非固体の媒質であっても良い。
また、複屈折が必要な部位は、検出が行われる上記回折格子28（図１）のみであり、ファイバに沿った別の部位ではない。この理由は、上記回折格子から戻る２つの異なった波長の光があっても、上記ファイバ21以外の部位での複屈折が無いことが、これらの複数の波長の検出を妨げるものではないためである。しかしながら、信号強度を最大とするためには、上記ファイバ（上記構造体の内部及び外部の双方について）は、偏光面が保存できるファイバであるとともに、上記構造体内に適切に配列されていることが好ましい。図１と図11とに示した実施例では、構造体内の上記ファイバ21の全領域は、上記回折格子領域と同一の不等方横方向応力の下に置かれ、従って、ファイバの複屈折は、上記構造体内では上記ファイバ長さにわたって保存されている。
さらに、本発明は、メルツ等の上述した米国特許に開示されているように、連なった複数の回折格子を有するものとして実施することもできる。さらに、これとは別に、メルツ等の上述した米国特許に開示されているように、上記測定は反射ではなく、透過を用いて実施することもできる。この場合には、上記戻りとして測定する光は、回折格子によって反射された光ではなく、上記回折格子を透過した光となる。従って、反射波長ピークを測定するかわりに、透過波長における谷間を観測することになる。透過した光は、単に反射される光に対して相補的となっているだけであることに留意すべきである。従って、上記それぞれのモードのいづれか、あるいはその双方について同一の回折格子を用いることができる。
また、ブラッグ回折格子を用いるかわりに、不等方横方向残留応力の下で複屈折特性を発揮するような、いかなる反射要素であっても使用できる。さらにまた、ファイバ21のかわりに、上記回折格子28へと光を導き、かつ、上記回折格子28から光を導くため、いかなる光学的導波路であっても使用できる。また、上記回折格子（又は、反射要素）28は、例えば、薄いフィルムデバイスといった、いかなる形状の光学的導波路に埋封されていても良い。
さらに、上記隣接する複数のフィラメントの配列は、上記ファイバ21の長手方向軸に関連して論じてきたが、本発明において重要なのは、上記回折格子内での複屈折であり、このような配列を、上記回折格子（又はその他の反射要素）の長手方向軸について行うことが必要とされることである。
また、本発明においては、上記構造体中に埋封される前には全く複屈折を有しないファイバを用いるかわりに、複屈折率ファイバを使用することもできる。この場合には、本発明により誘起される上記複屈折は、上記ファイバに本来ある複屈折を強めるか、又は、弱めるかすることになる。
さらにまた、上記構造体中には、所望により１つ以上のファイバを用いることもできる。また、本発明は、上記ファイバ、あるいは複数のファイバを内部に埋封した構造体を設計する技術としても利用できて、小型の“パッチ”センサも製造でき、この場合には、このレイアップは、温度及び／又は歪みを別々に検出する別の構造体に取り付けられるようになっている。
さらには、それぞれの層のフィラメントが互いに平行になっているのではなく、２次元の織布、すなわち、上記層内において少なくとも２方向にフィラメントが延びているものがそれぞれの層について使用されていても良く、これによって、上記ファイバの断面積における不等方的な垂直及び横方向のネット熱膨張係数を与えるようにされていても良い。これとは別に、３次元織布を使用することもでき、この場合には、フィラメントは、単一の層内では２次元的に延びているとともに、層間にも延びているものであってこれにより、上記回折格子28には、互いに交差した横方向応力が生じるようになっている。
本発明は、フィラメントの間に樹脂を有する層を用いて記載を行ってきたが、本発明は、不等方的な互いに垂直な横方向のネット熱膨張係数を、上記ファイバの断面において生じさせるような、いかなる組成物を有する層についても等しく用いることができる。
また、本発明は、ファブリペロー型干渉器として構成されている２つ、若しくはそれ以上の反射要素の対にも利用でき、また、米国特許出願番号第08/069,231号、題名“能動型マルチポイントファイバレーザセンサ”にも開示されているように、複屈折配置を使用したレーザキャビティとしても利用することができるが、この場合も、上記複屈折は、本発明によって誘起されているものである。
Figure 0003574136

Claims (32)

  1. 入射光を規制し、かつ、戻り光を規制するための光学的導波路と、
    前記入射光の光路内において前記導波路内に配設され、前記入射光の一部を反射するようになっているとともに、第一の横方向軸と、前記第一の横方向軸に垂直な第二の横方向軸と、を有する少なくとも一つの反射要素と、を有しており、かつ、前記第一の横方向軸と前記第二の横方向軸とは双方とも、光線が進行する方向に沿っ た長手方向軸に対して垂直であり、
    前記反射要素に対して複数の力を加えて、前記反射要素内に不等方横方向歪みを加えるようになっている横方向応力手段と、を有しており、
    前記不等方横方向歪みは、前記反射要素内に複屈折を生じさせるとともに、温度により前記不均等横方向歪みが変化すると、前記複屈折が変化するようになっており、
    前記複屈折は、前記反射要素の第一偏光軸に沿っている前記反射要素波長の第一ピークを与え、かつ、前記反射要素の第二の偏光軸に沿った前記反射要素波長の第二ピークを与え、
    前記第一ピークと前記第二ピークとの間には波長差が存在することによって波長間隔が形成されていて、かつ、前記第一ピークと前記第二ピークとの間の中間が平均波長とされ、
    さらに、上記波長間隔は、温度と、歪みと、に応答性を有していて、この応答性は、上記平均波長に対する応答性とは異なっているため、温度測定と、歪み測定と、を上記単一の反射要素によっても独立して行うことが可能な埋封型光学センサ。
  2. 前記横方向応力手段は、前記反射要素を包囲する複合構造体であることを特徴とする請求項１に記載の埋封型光学センサ。
  3. 前記複合構造体は、前記反射要素に対して所定の配置を有している強化用のフィラメントと、前記複合構造体を互いに保持している結合材料と、を有することを特徴とする請求項２に記載の埋封型光学センサ。
  4. 前記フィラメントは、第一の熱膨張係数を有しており、かつ、前記フィラメントの間の前記結合材料は、前記第一の熱膨張係数とは異なっている第二の熱膨張係数を有していることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  5. 前記反射要素に隣接した前記フィラメントは、前記反射要素の長手方向軸とは平行でない方向に配列されていることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  6. 前記反射要素に隣接した前記フィラメントは、前記反射要素の前記長手方向軸に垂直な方向に配列されていることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  7. 前記フィラメントは、前記反射要素を包囲する形状を形成していて、この形状は、前記第一の横方向軸よりも前記第二の横方向軸に沿って容積が大きくなっていることを特徴とする請求項５に記載の埋封型光学センサ。
  8. 前記形状は、“目”形状であることを特徴とする請求項７に記載の埋封型光学センサ。
  9. 前記複合構造体は、複数の層を有しており、それぞれの層は、さらに、前記フィラメントと、前記結合材料と、を有していることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  10. 前記複数の層はそれぞれ、不等方的、かつ、互いに垂直な面内におけるネット熱膨張係数を有していることを特徴とする請求項９に記載の埋封型光学センサ。
  11. 前記反射要素は、前記反射要素の上側が４つの前記層に取り囲まれており、前記反射要素の下側はまた、４つの前記層によって取り囲まれていることを特徴とする請求項９に記載の埋封型光学センサ。
  12. 前記層のうち少なくとも一つはフィラメントを含有しており、このフィラメントは、前記層のうちの別の層のフィラメントの方向とは異なっていることを特徴とする請求項９に記載の埋封型光学センサ。
  13. 前記結合材料が、ポリママトリックスであることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  14. 前記フィラメントは、グラファイト製であることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  15. 前記フィラメントは、グラファイトストランドを有していることを特徴とする請求項３に記載の埋封型光学センサ。
  16. 前記導波路は、オプティカルファイバであることを特徴とする請求項１に記載の埋封型光学センサ。
  17. 前記反射型要素は、ブラッグ回折格子を有していることを特徴とする請求項１に記載の埋封型光学センサ。
  18. 入射光を規制し、かつ、戻り光を規制するための光学的導波路と、
    前記入射光の光路内において前記導波路内に配設され、前記入射光の一部を反射するようになっているとともに、第一の横方向軸と、上記第一の横方向軸に垂直な第二の横方向軸と、を有する少なくとも一つの反射要素と、を有しており、かつ、前記第一の横方向軸と前記第二の横方向軸とは双方とも、光線が進行する方向に沿っ た長手方向軸に対して垂直であり、
    前記反射要素を取り囲み、かつ積層構造体を形成している複数の層を有し、
    前記複数の層は、互いに積層された場合には前記反射要素に対して力を加えて、不等方横方向応力を前記反射要素に対して生じさせるような方法と材料とを有し、
    前記不等方横方向歪みは、前記反射要素内に複屈折を生じさせるとともに、温度により前記不均等横方向歪みが変すると、前記複屈折が変化するようになっており、
    前記複屈折は、前記反射要素の第一偏光軸に沿っている前記反射要素波長の第一ピークを与え、かつ、前記反射要素の第二の偏光軸に沿った前記反射要素波長の第二ピークを与えており、
    前記第一ピークと前記第二ピークとの間には波長差が存在することによって波長間隔が形成されており、かつ、前記第一ピークと前記第二ピークとの間の中間が平均波長とされ、
    さらに、上記波長間隔は、温度と、歪みと、に応答性を有していて、この応答性は、上記平均波長に対する応答性とは異なっているため、温度測定と、歪み測定と、を上記単一の反射要素によっても独立して行うことが可能な埋封型光学センサ。
  19. 前記複数の層はそれぞれ面内において互いに垂直、かつ、不等方のネット熱膨張係数を有していることを特徴とする請求項18に記載の埋封型光学センサ。
  20. 前記複数の層は、前記反射要素に対して所定の配列を有している強化フィラメントと、前記積層構造体を互いに保持している結合材料とを有していることを特徴とする請求項18に記載の埋封型光学センサ。
  21. 前記フィラメントは、第一の熱膨張係数を有しており、かつ、前記フィラメントの間の前記結合材料は、前記第一の熱膨張係数とは異なっている第二の熱膨張係数を有していることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  22. 前記反射要素に隣接した前記フィラメントは、前記反射要素の長手方向軸とは平行でない方向に配列されていることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  23. 前記反射要素に隣接した前記フィラメントは、前記反射要素の前記長手方向軸に垂直な方向に配列されていることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  24. 前記フィラメントは、前記反射要素を包囲する形状を形成していて、この形状は、前記第一の横方向軸よりも前記第二の横方向軸に沿って容積が大きくなっていることを特徴とする請求項23に記載の埋封型光学センサ。
  25. 前記形状は、“目”形状であることを特徴とする請求項24に記載の埋封型光学センサ。
  26. 前記反射要素は、前記反射要素の上側が４つの前記層に取り囲まれており、前記反射要素の下側はまた、４つの前記層によって取り囲まれていることを特徴とする請求項18に記載の埋封型光学センサ。
  27. 前記層のうち少なくとも二つの層のフィラメントは、前記層のうちの別の層のフィラメントの方向とは異なっていることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  28. 前記結合材料が、ポリママトリックスであることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  29. 前記フィラメントは、グラファイト製であることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  30. 前記フィラメントは、グラファイトストランドを有していることを特徴とする請求項20に記載の埋封型光学センサ。
  31. 前記導波路は、オプティカルファイバであることを特徴とする請求項18に記載の埋封型光学センサ。
  32. 前記反射型要素は、ブラッグ回折格子を有していることを特徴とする請求項18に記載の埋封型光学センサ。
JP52360895A 1994-03-08 1995-03-08 歪み及び温度測定が可能な単一の回折格子を用いた埋封型光学センサ Expired - Lifetime JP3574136B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/207,993 1994-03-08
US08/207,993 US5399854A (en) 1994-03-08 1994-03-08 Embedded optical sensor capable of strain and temperature measurement using a single diffraction grating
PCT/US1995/002866 WO1995024614A1 (en) 1994-03-08 1995-03-08 Embedded optical sensor capable of strain and temperature measurement using a single diffraction grating

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH09510293A JPH09510293A (ja) 1997-10-14
JP3574136B2 true JP3574136B2 (ja) 2004-10-06

Family

ID=22772809

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP52360895A Expired - Lifetime JP3574136B2 (ja) 1994-03-08 1995-03-08 歪み及び温度測定が可能な単一の回折格子を用いた埋封型光学センサ

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5399854A (ja)
EP (1) EP0753130B1 (ja)
JP (1) JP3574136B2 (ja)
KR (1) KR100215950B1 (ja)
CN (1) CN1088833C (ja)
DE (1) DE69513281T2 (ja)
DK (1) DK0753130T3 (ja)
GR (1) GR3032556T3 (ja)
WO (1) WO1995024614A1 (ja)

Families Citing this family (164)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5513913A (en) * 1993-01-29 1996-05-07 United Technologies Corporation Active multipoint fiber laser sensor
GB9317576D0 (en) * 1993-08-24 1993-10-06 British Aerospace Fibre optic damage detection system
US5551484A (en) * 1994-08-19 1996-09-03 Charboneau; Kenneth R. Pipe liner and monitoring system
CN1090317C (zh) * 1994-11-29 2002-09-04 联合技术公司 光纤布拉格光栅护层分离探测
US5493113A (en) * 1994-11-29 1996-02-20 United Technologies Corporation Highly sensitive optical fiber cavity coating removal detection
US5591965A (en) * 1995-05-08 1997-01-07 Udd; Eric Multiparameter sensor system using a multiple grating fiber optic birefringent fiber
US5563967A (en) * 1995-06-07 1996-10-08 Mcdonnell Douglas Corporation Fiber optic sensor having a multicore optical fiber and an associated sensing method
US5567932A (en) * 1995-08-01 1996-10-22 Sandia Corporation Geomembrane barriers using integral fiber optics to monitor barrier integrity
US5649035A (en) * 1995-11-03 1997-07-15 Simula Inc. Fiber optic strain gauge patch
US5770155A (en) * 1995-11-21 1998-06-23 United Technologies Corporation Composite structure resin cure monitoring apparatus using an optical fiber grating sensor
US5604836A (en) * 1995-12-11 1997-02-18 United Technologies Corporation Optical fiber entry strain relief interface for compression-molded structures
SE504772C2 (sv) * 1995-12-22 1997-04-21 Flygtekniska Foersoeksanstalte En fiberoptisk sensor i form av en Fabry-Pérot-interferometer med det ena eller båda strålreflekterande elementen utförda som ett Bragg-gitter
US5646401A (en) * 1995-12-22 1997-07-08 Udd; Eric Fiber optic grating and etalon sensor systems
US6111681A (en) 1996-02-23 2000-08-29 Ciena Corporation WDM optical communication systems with wavelength-stabilized optical selectors
US5798521A (en) * 1996-02-27 1998-08-25 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Apparatus and method for measuring strain in bragg gratings
US5828059A (en) * 1996-09-09 1998-10-27 Udd; Eric Transverse strain measurements using fiber optic grating based sensors
US6218661B1 (en) * 1996-09-09 2001-04-17 Schlumberger Technology Corporation Methods and apparatus for mechanically enhancing the sensitivity of transversely loaded fiber optic sensors
JP3095694B2 (ja) * 1996-09-13 2000-10-10 安藤電気株式会社 光ファイバ歪測定装置
DE19648403C1 (de) * 1996-11-22 1998-04-02 Thomas Dr Ing Nagel Sensor zur Erfassung von Druck- und/oder Zugkräften
US5892860A (en) * 1997-01-21 1999-04-06 Cidra Corporation Multi-parameter fiber optic sensor for use in harsh environments
US6056436A (en) * 1997-02-20 2000-05-02 University Of Maryland Simultaneous measurement of temperature and strain using optical sensors
US5877426A (en) * 1997-06-27 1999-03-02 Cidra Corporation Bourdon tube pressure gauge with integral optical strain sensors for measuring tension or compressive strain
US6016702A (en) * 1997-09-08 2000-01-25 Cidra Corporation High sensitivity fiber optic pressure sensor for use in harsh environments
US6144026A (en) * 1997-10-17 2000-11-07 Blue Road Research Fiber optic grating corrosion and chemical sensor
US6335524B1 (en) 1997-10-22 2002-01-01 Blue Road Research High speed demodulation systems for fiber optic grating sensors
US6111643A (en) * 1997-10-28 2000-08-29 Reliance Electric Industrial Company Apparatus, system and method for determining wear of an article
US6580511B1 (en) 1997-10-28 2003-06-17 Reliance Electric Technologies, Llc System for monitoring sealing wear
US7551288B1 (en) * 1997-10-28 2009-06-23 Rockwell Automation Technologies, Inc. System for monitoring bearing wear
US6057911A (en) * 1997-11-17 2000-05-02 Northrop Grumman Corporation Fiber optic fabry-perot sensor for measuring absolute strain
NO307314B1 (no) * 1997-12-05 2000-03-13 Optoplan As Anordning for registrering av boyebelastning
US6061902A (en) * 1998-04-21 2000-05-16 Dalhousie University Method for recovering leads embedded within a composite structure
US6047094A (en) * 1998-06-02 2000-04-04 Dalhousie University Composite carrier assembly having an encapsulated sensor and an associated fabrication method
US6191414B1 (en) 1998-06-05 2001-02-20 Cidra Corporation Composite form as a component for a pressure transducer
GB9813095D0 (en) * 1998-06-18 1998-08-19 Secr Defence Temperature sensing apparatus
US6137924A (en) * 1998-09-02 2000-10-24 Lucent Technologies Inc. Article comprising a dispersion compensating grating with low polarization mode dispersion
US6173090B1 (en) * 1998-10-29 2001-01-09 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Apparatus for ingress and egress of fiber optic sensor leads from the surface of composite parts and a method for the manufacture thereof
US6298184B1 (en) 1998-12-04 2001-10-02 Cidra Corporation Method and apparatus for forming a tube-encased bragg grating
CA2353567C (en) 1998-12-04 2007-11-20 Cidra Corporation Bragg grating pressure sensor
BR9915953A (pt) 1998-12-04 2001-08-21 Cidra Corp Dispositivo óptico de fibra encerrado em tubo, método para encerrar um elemento reflexivo óptico em um tubo, e, elemento reflexivo óptico encerrado em tubo
US6278811B1 (en) 1998-12-04 2001-08-21 Arthur D. Hay Fiber optic bragg grating pressure sensor
US6249624B1 (en) 1998-12-04 2001-06-19 Cidra Corporation Method and apparatus for forming a Bragg grating with high intensity light
US6490931B1 (en) 1998-12-04 2002-12-10 Weatherford/Lamb, Inc. Fused tension-based fiber grating pressure sensor
DE69942749D1 (de) 1998-12-04 2010-10-21 Cidra Corp Spannungsisolierter temperatursensor mit einem bragg-gitter
CN1153054C (zh) 1998-12-04 2004-06-09 塞德拉公司 布拉格光栅压力传感器
US6452667B1 (en) 1998-12-04 2002-09-17 Weatherford/Lamb Inc. Pressure-isolated bragg grating temperature sensor
AU775187B2 (en) 1998-12-04 2004-07-22 Cidra Corporation Compression-tuned bragg grating and laser
US6201237B1 (en) 1998-12-18 2001-03-13 Corning Incorporated Fiber optic sensor
US6271766B1 (en) 1998-12-23 2001-08-07 Cidra Corporation Distributed selectable latent fiber optic sensors
US6233746B1 (en) 1999-03-22 2001-05-22 Halliburton Energy Services, Inc. Multiplexed fiber optic transducer for use in a well and method
US6597822B1 (en) * 1999-04-02 2003-07-22 Ifos, Inc. Multiplexable fiber-optic strain sensor system with temperature compensation capability
US6233374B1 (en) 1999-06-04 2001-05-15 Cidra Corporation Mandrel-wound fiber optic pressure sensor
US6741189B1 (en) * 1999-10-06 2004-05-25 Microsoft Corporation Keypad having optical waveguides
US6439055B1 (en) 1999-11-15 2002-08-27 Weatherford/Lamb, Inc. Pressure sensor assembly structure to insulate a pressure sensing device from harsh environments
US6600149B2 (en) * 1999-12-27 2003-07-29 Whitten L. Schulz Fiber grating environmental sensing system
US6626043B1 (en) * 2000-01-31 2003-09-30 Weatherford/Lamb, Inc. Fluid diffusion resistant glass-encased fiber optic sensor
DE10004384C2 (de) 2000-02-02 2003-04-03 Daimler Chrysler Ag Anordnung und Verfahren zur Erfassung von Dehnungen und Temperaturen und deren Veränderungen einer auf einem Träger, insbesondere einem aus Metall, Kunststoff oder Keramik bestehenden Träger, applizierten Deckschicht
US6351987B1 (en) 2000-04-13 2002-03-05 Cidra Corporation Fiber optic pressure sensor for DC pressure and temperature
JP2001296110A (ja) * 2000-04-17 2001-10-26 Ntt Advanced Technology Corp 貼り付け型光ファイバセンサ
US6720550B2 (en) * 2000-06-22 2004-04-13 Sandia National Laboratories Sensor assembly
US6847745B2 (en) 2000-08-16 2005-01-25 Siemens Aktiengesellschaft Winding arrangement with a winding body and an optical wave guide introduced therein or therethrough
US6466716B1 (en) * 2000-08-24 2002-10-15 Cidra Corporation Optical fiber having a bragg grating in a wrap that resists temperature-induced changes in length
US7027672B2 (en) * 2000-12-07 2006-04-11 Ntu Ventures Private Limited Fiber optic force sensor
US6659640B2 (en) * 2001-04-26 2003-12-09 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Fiber optic temperature measurement system and method
JP3735049B2 (ja) * 2001-05-16 2006-01-11 古河電気工業株式会社 光モジュールおよびその光モジュールに適用される接着剤
AU2003216359A1 (en) * 2002-02-19 2003-09-09 Medamicus, Inc. Composite stasis valve
DE10210787B4 (de) * 2002-03-12 2005-02-03 Daimlerchrysler Ag Vorrichtung und Verfahren zur Messung von Deformation und Schallwellen in Festkörpern
ITMI20030188A1 (it) * 2003-02-05 2004-08-06 Alfonso Branca Procedimento di deformazione di un elemento e relativo
US6931188B2 (en) 2003-02-21 2005-08-16 Weatherford/Lamb, Inc. Side-hole cane waveguide sensor
US20040200536A1 (en) * 2003-03-28 2004-10-14 Strasser Richard T. Fire hose having illuminated sleeve
WO2004104539A1 (en) * 2003-05-22 2004-12-02 Nanyang Technological University A fiber optic force sensor for measuring shear force
JP4377642B2 (ja) * 2003-09-26 2009-12-02 富士重工業株式会社 構造用複合材料の損傷探知システム
WO2005083379A1 (en) * 2004-02-26 2005-09-09 Sif Universal Private Limited Multi-arm fiber optic sensor
US7127132B1 (en) 2004-03-08 2006-10-24 Ifos, Inc. Cascade fiber-optic grating-based sensor apparatus and method
US7030366B2 (en) * 2004-05-13 2006-04-18 General Electric Company Micro piezo-optic composite transducers and fabrication methods
CN1308660C (zh) * 2004-06-18 2007-04-04 梁少华 光纤称重***
US20060151042A1 (en) * 2005-01-12 2006-07-13 Stringfellow William D Pipe liner
US8567450B2 (en) * 2005-01-12 2013-10-29 Smart Pipe Company Lp Methods and systems for in situ manufacture and installation of non-metallic high pressure pipe and pipe liners
US8567448B2 (en) * 2007-12-26 2013-10-29 Smart Pipe Company, Inc. Methods and systems for in situ pipe lining
US20060197012A1 (en) * 2005-03-04 2006-09-07 Eric Udd Shear and pressure/transverse strain fiber grating sensors
US20060272713A1 (en) * 2005-05-31 2006-12-07 Garner Sean M Microfluidic devices with integrated tubular structures
JP4721282B2 (ja) * 2006-06-14 2011-07-13 富士重工業株式会社 要素分割法、要素分割演算装置及び損傷進展解析装置
JP5002199B2 (ja) * 2006-06-14 2012-08-15 富士重工業株式会社 接着部はく離形状同定装置
FR2903773B1 (fr) * 2006-07-13 2009-05-08 Bidim Geosynthetics Soc Par Ac Dispositif, systeme et procede de detection et de localisation de dysfonctionnement dans un ouvrage hydraulique, ainsi qu'un ouvrage hydraulique equipe de ce dispositif.
WO2008062392A2 (en) * 2006-11-20 2008-05-29 Intune Technologies Limited System and method for real-time measurement of sail conditions and dynamics.
CN101221079B (zh) * 2007-01-11 2010-08-25 中国人民解放军海军工程大学 高灵敏度光纤光栅压力传感器
US7840102B2 (en) * 2007-01-16 2010-11-23 Baker Hughes Incorporated Distributed optical pressure and temperature sensors
US8417084B2 (en) * 2007-01-16 2013-04-09 Baker Hughes Incorporated Distributed optical pressure and temperature sensors
DE102007002722A1 (de) 2007-01-18 2008-07-24 Siemens Ag Optische Messeinrichtung und Verfahren zur Bestimmung einer Verformung eines elektrischen Leiters sowie Verwendung der Messeinrichtung und Verwendung des Verfahrens
ITTO20070507A1 (it) 2007-07-11 2009-01-12 Alenia Aeronautica Spa Procedimento di fabbricazione di una struttura d'ala monolitica a profilo integrale
CA2708318C (en) * 2007-07-27 2016-12-20 Glaxosmithkline Llc Temperature telemetry in processing of materials
JP4878013B2 (ja) * 2007-08-27 2012-02-15 国立大学法人 東京大学 亀裂発生位置の検出方法
US9453606B2 (en) * 2007-12-26 2016-09-27 Smart Pipe Company, Inc. Movable factory for simultaneous mobile field manufacturing and installation of non-metallic pipe
US20090232183A1 (en) * 2008-03-13 2009-09-17 General Electric Company System and method to measure temperature in an electric machine
US20090245717A1 (en) * 2008-03-27 2009-10-01 General Electric Company System and method for measuring stator wedge tightness
DE102008019594A1 (de) 2008-04-18 2009-10-22 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Wärmeisolierter Behälter für kondensierte Gase
DE102009049479A1 (de) * 2009-06-08 2010-12-09 Sms Siemag Ag Einbindung eines Lichtwellenleiters eines Messsensors in ein Bauteil
US9310014B2 (en) 2009-12-07 2016-04-12 Smart Pipe Company L.P. Systems and methods for making pipe, and method of installing the pipe in a pipeline
FR2953943B1 (fr) * 2010-01-11 2013-04-05 Terre Armee Int Bande souple comprenant au moins une fibre optique pour effectuer des mesures de deformation et/ou de temperature
US9323021B2 (en) 2010-03-23 2016-04-26 Molex, Llc Embedded optical fiber termination device
CN102401701B (zh) * 2010-09-10 2013-04-03 北京蔚蓝仕科技有限公司 一种提高光纤光栅传感器***测温稳定性的方法
US9513737B2 (en) 2010-09-17 2016-12-06 Blackberry Limited Touch-sensitive display with optical sensor and method
US9223431B2 (en) 2010-09-17 2015-12-29 Blackberry Limited Touch-sensitive display with depression detection and method
EP2439620B1 (en) * 2010-09-17 2018-04-11 BlackBerry Limited Touch-sensitive display with depression detection and method
US8511894B2 (en) 2010-10-19 2013-08-20 Kabushiki Kaisha Toshiba System and method for measuring and compensating for patient pallet deflection
GB2490086B (en) * 2010-11-08 2015-04-08 Silixa Ltd Fibre optic monitoring installation, apparatus and method
DE102011003073B4 (de) * 2011-01-24 2013-05-02 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Sicherheitssystem zur Erfassung eines Einbruchversuchs an einer Sicherheitsverglasung
EP2491883B1 (de) 2011-02-24 2014-06-18 VascoMed GmbH Katheter und Katheteranordnung
JP5409688B2 (ja) * 2011-04-06 2014-02-05 本田技研工業株式会社 圧力容器
US8873900B2 (en) 2011-04-21 2014-10-28 Medtronic Vascular, Inc. Balloon catheter with integrated optical sensor for determining balloon diameter
US8834018B1 (en) * 2011-05-13 2014-09-16 The Boeing Company Fast response measurement standards
ES2419579B1 (es) * 2011-07-20 2014-08-25 Aeroblade S.A. Sistema de transduccion basado en redes de difraccion en fibra optica
CN102305674B (zh) * 2011-07-27 2013-03-13 哈尔滨师范大学 利用偏振相关损耗特性的光纤光栅温度检测方法
US9206386B2 (en) 2011-08-05 2015-12-08 Halliburton Energy Services, Inc. Systems and methods for analyzing microbiological substances
US8960294B2 (en) 2011-08-05 2015-02-24 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring fluids within or produced from a subterranean formation during fracturing operations using opticoanalytical devices
US9395306B2 (en) * 2011-08-05 2016-07-19 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring fluids within or produced from a subterranean formation during acidizing operations using opticoanalytical devices
US9222348B2 (en) 2011-08-05 2015-12-29 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring the formation and transport of an acidizing fluid using opticoanalytical devices
US9297254B2 (en) * 2011-08-05 2016-03-29 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring fluids within or produced from a subterranean formation using opticoanalytical devices
US8997860B2 (en) 2011-08-05 2015-04-07 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring the formation and transport of a fracturing fluid using opticoanalytical devices
US9441149B2 (en) 2011-08-05 2016-09-13 Halliburton Energy Services, Inc. Methods for monitoring the formation and transport of a treatment fluid using opticoanalytical devices
US8984956B2 (en) * 2011-10-13 2015-03-24 Baker Huges Incorporated Sensing assembly
DE102011121118B3 (de) * 2011-12-14 2013-06-13 Westsächsische Hochschule Zwickau Verfahren zur in-situ spannungsoptischen Erfassung von Belastungszuständen und belastungsbedingten Schädigungen
GB201122356D0 (en) * 2011-12-28 2012-02-01 Wellstream Int Ltd Elongate element for flexible pipe body and method
FR2987883B1 (fr) * 2012-03-06 2014-05-02 Technip France Element d'armure pour une ligne flexible destinee a etre placee dans une etendue d'eau, ligne flexible, methode et procede associe
FR2988444B1 (fr) * 2012-03-20 2016-01-15 Snecma Detection d'un impact d'objet etranger a l'entree d'un moteur d'aeronef
US9289263B2 (en) 2012-03-23 2016-03-22 Vascomed Gmbh Catheter arrangement
US9383307B2 (en) 2012-04-26 2016-07-05 Halliburton Energy Services, Inc. Methods and devices for optically determining a characteristic of a substance
US8941046B2 (en) 2012-04-26 2015-01-27 Halliburton Energy Services, Inc. Methods and devices for optically determining a characteristic of a substance
US9658149B2 (en) 2012-04-26 2017-05-23 Halliburton Energy Services, Inc. Devices having one or more integrated computational elements and methods for determining a characteristic of a sample by computationally combining signals produced therewith
US9019501B2 (en) 2012-04-26 2015-04-28 Halliburton Energy Services, Inc. Methods and devices for optically determining a characteristic of a substance
US9013702B2 (en) 2012-04-26 2015-04-21 Halliburton Energy Services, Inc. Imaging systems for optical computing devices
US9702811B2 (en) 2012-04-26 2017-07-11 Halliburton Energy Services, Inc. Methods and devices for optically determining a characteristic of a substance using integrated computational elements
US9080943B2 (en) 2012-04-26 2015-07-14 Halliburton Energy Services, Inc. Methods and devices for optically determining a characteristic of a substance
ES2842006T3 (es) 2012-09-20 2021-07-12 Vascomed Gmbh Sensor de fuerza de fibra óptica, dispositivo de medición de fuerza y catéter
DE102012221067A1 (de) * 2012-11-19 2014-05-22 Dimension-Polyant Gmbh Dehnungsmessstreifen und mechanische Komponente
WO2014111230A1 (en) * 2013-01-16 2014-07-24 Omnisens Sa A sensing cable
US9423311B2 (en) * 2013-03-14 2016-08-23 Behzad Moslehi Movement and expression sensor
JP6157186B2 (ja) * 2013-04-05 2017-07-05 三菱電機株式会社 繊維強化複合材料構造体の製造方法
CN105143853B (zh) * 2013-05-14 2019-01-04 三菱重工业株式会社 粘接构造体及粘接状态检测方法
EP2851028A1 (de) 2013-08-15 2015-03-25 VascoMed GmbH Katheteranordnung und Verfahren zur Bestimmung einer auf ein Katheterende einwirkenden Kraft
US9500561B2 (en) * 2014-06-20 2016-11-22 Bell Helicopter Textron Inc. Embedding fiber optic cables in rotorcraft composites
JP6740138B2 (ja) 2015-01-15 2020-08-12 三菱重工業株式会社 接着構造体とその製造方法及び接着状態検出方法
US10254198B2 (en) 2015-01-20 2019-04-09 Weatherford Technology Holdings, Llc Birefringent multi-peak optical reference element and birefringent sensor system
US9857248B2 (en) * 2015-06-16 2018-01-02 The Boeing Company Sensor system for laminated structures
AU2016355126A1 (en) 2015-11-18 2018-06-21 Corning Optical Communications LLC System and method for monitoring strain in roadway optical cable
CN105738268B (zh) * 2016-05-10 2017-06-16 河海大学 复杂环境下水工程渗流性态一体化监测***及监测方法
DE102016223230A1 (de) 2016-11-23 2018-07-05 Volkswagen Aktiengesellschaft Überwachungsanordnung für Kraftfahrzeuge, Überwachungsverfahren und Kraftfahrzeug
ES2599606B2 (es) * 2016-12-20 2017-06-08 Universidad De Cantabria Dispositivo basado en fibra óptica y redes de difracción para la medida de temperaturas que alcanzan los límites térmicos de la fibra óptica, y proceso de fabricación
DE102017201523A1 (de) 2017-01-31 2018-08-02 Hochschule für angewandte Wissenschaften München Faseroptische Erfassungseinrichtung sowie Verfahren zum Betreiben einer solchen faseroptischen Erfassungseinrichtung
US20180229092A1 (en) * 2017-02-13 2018-08-16 Cc3D Llc Composite sporting equipment
WO2018220413A1 (en) * 2017-06-02 2018-12-06 Arcelormittal Method for determining deformation, and associated equipment
US10801833B2 (en) * 2018-04-09 2020-10-13 The Boeing Company Strain sensitive surfaces for aircraft structural analysis and health monitoring
JP7117993B2 (ja) * 2018-12-25 2022-08-15 フクビ化学工業株式会社 Ｆｒｐ引抜成形体、及びその製造方法
US10989523B2 (en) 2019-03-14 2021-04-27 The Boeing Company Sub-surface patterning for diffraction-based strain measurement and damage detection in structures
KR102207608B1 (ko) 2019-04-24 2021-01-26 윤종오 카르복실산으로 유기화된 규소 이온 복합체 및 복합체의 제조방법과 이를 이용한 제품
US10705298B1 (en) * 2019-04-26 2020-07-07 Lockheed Martin Corporation Fiber optic protective box for core-stiffened composite structures
IT201900008874A1 (it) * 2019-06-13 2020-12-13 Freni Brembo Spa Metodo e sistema per rilevare e misurare una forza di frenata di un sistema frenante per veicolo, mediante sensori fotonici incorporati in una pastiglia freno
JP2021067497A (ja) * 2019-10-18 2021-04-30 三菱重工業株式会社 光ファイバー検出装置、及び光ファイバー検出装置を用いた機械ひずみの検出方法
US11448085B2 (en) * 2019-11-11 2022-09-20 Raytheon Technologies Corporation Remote temperature measurement system for gas turbine engine
US11243071B2 (en) 2020-02-03 2022-02-08 The Boeing Company Sub-surface patterning for diffraction-based strain measurement and damage detection in structures
CN111811408B (zh) * 2020-07-06 2022-01-28 天津求实飞博科技有限公司 一种应变系数自适应矿用围岩光纤位移传感器
US11946814B2 (en) * 2021-06-10 2024-04-02 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Window-based temperature determination and/or display
US20230168136A1 (en) * 2021-11-29 2023-06-01 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Window-based object detection and/or identification
US11965374B2 (en) 2021-11-29 2024-04-23 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Anti-pinching window
CN115872053B (zh) * 2023-02-20 2024-04-19 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 一种微纳尺度下的弱刚度连接件转运工装

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4806012A (en) * 1984-08-13 1989-02-21 United Technologies Corporation Distributed, spatially resolving optical fiber strain gauge
US4761073A (en) * 1984-08-13 1988-08-02 United Technologies Corporation Distributed, spatially resolving optical fiber strain gauge
JPH01158326A (ja) * 1987-09-11 1989-06-21 Toshiba Corp 温度測定装置
US5164587A (en) * 1991-09-09 1992-11-17 Harbor Branch Oceanographic Institution, Inc. Polarimetric parameter measurement systems and methods for measuring a plurality of parameters
US5265475A (en) * 1992-05-08 1993-11-30 Rockwell International Corporation Fiber optic joint sensor
WO1993025866A1 (en) * 1992-06-05 1993-12-23 Monash University Sensing patches utilising incorporated waveguide sensor

Also Published As

Publication number Publication date
US5399854A (en) 1995-03-21
EP0753130A1 (en) 1997-01-15
DK0753130T3 (da) 2000-04-25
KR970701852A (ko) 1997-04-12
CN1144000A (zh) 1997-02-26
DE69513281T2 (de) 2000-02-17
GR3032556T3 (en) 2000-05-31
KR100215950B1 (ko) 1999-08-16
EP0753130B1 (en) 1999-11-10
WO1995024614A1 (en) 1995-09-14
JPH09510293A (ja) 1997-10-14
DE69513281D1 (de) 1999-12-16
CN1088833C (zh) 2002-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3574136B2 (ja) 歪み及び温度測定が可能な単一の回折格子を用いた埋封型光学センサ
Okabe et al. Detection of transverse cracks in CFRP composites using embedded fiber Bragg grating sensors
Chehura et al. Characterization of the response of fibre Bragg gratings fabricated in stress and geometrically induced high birefringence fibres to temperature and transverse load
Voet et al. Multi-axial strain transfer from laminated CFRP composites to embedded Bragg sensor: II. Experimental validation
US20030066356A1 (en) Fiber-optic device for measuring stresses
Lesiak et al. Influence of lamination process on optical fiber sensors embedded in composite material
Luyckx et al. Residual strain-induced birefringent FBGs for multi-axial strain monitoring of CFRP composite laminates
Jung et al. Cure monitoring and internal strain measurement of 3-D hybrid braided composites using fiber Bragg grating sensor
Di Palma et al. 3D shape sensing with FBG-based patch: From the idea to the device
Ramakrishnan et al. The influence of thermal expansion of a composite material on embedded polarimetric sensors
Annunziato et al. Design of polarization-maintaining FBGs using polyimide films to improve strain-temperature sensing in CFRP laminates
Anelli et al. Design of microstructured flat optical fiber for multiaxial strain monitoring in composite materials
Domanski et al. Comparison of Bragg and polarimetric optical fiber sensors for stress monitoring in composite materials
CN109901272A (zh) 一种多芯光纤智能复合筋、制备方法以及安全监测方法
Grossmann et al. Fiber optic sensor array for multi-dimensional strain measurement
Ramos et al. Design and experimental evaluation of a composite strain rosette using fiber Bragg grating
Lesiak et al. Polarimetric and bragg optical fiber sensors for stress distribution and temperature measurements in composite materials
Ramakrishnan et al. 17 Optical Fiber Sensors for Smart Composite Materials and Structures
Annunziato et al. Design of flat optical fiber sensor for triaxial strain monitoring in composite laminates
Lammens et al. Importance of strain transfer effects for embedded multiaxial strain sensing and optical fiber coating optimization
Quintana Bragg Gratings in Polarization Maintaining Optical Fiber as Three Dimensional Strain Sensor
Wei et al. Strain capability of optical fibre Bragg grating sensing in composite smart structures
Manders Interferometric fibre optic sensors incorporating photonic crystal fibre, for the measurement of strain and load
Chehura 7 Monitoring Process Parameters Using Optical Fiber Sensors in Composite Production
Fan et al. Applicability of an optimized fiber optic smart structure

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20040601

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20040701

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070709

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080709

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080709

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090709

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090709

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100709

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110709

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110709

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120709

Year of fee payment: 8

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120709

Year of fee payment: 8

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130709

Year of fee payment: 9

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term