JP3527309B2 - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法Info
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- JP3527309B2 JP3527309B2 JP04761895A JP4761895A JP3527309B2 JP 3527309 B2 JP3527309 B2 JP 3527309B2 JP 04761895 A JP04761895 A JP 04761895A JP 4761895 A JP4761895 A JP 4761895A JP 3527309 B2 JP3527309 B2 JP 3527309B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トランス等の鉄心とし
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板製造用スラブ
の加熱方法に関する。
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板製造用スラブ
の加熱方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kgあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kgあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。また製品板厚も鉄損特性の重要支配因子で
ある。磁束密度を保ちながら板厚を薄くすることによっ
て、渦電流損失は小さくなり鉄損特性を向上させること
ができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。また製品板厚も鉄損特性の重要支配因子で
ある。磁束密度を保ちながら板厚を薄くすることによっ
て、渦電流損失は小さくなり鉄損特性を向上させること
ができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上げ焼鈍
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。その中でＢ8
≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度
一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。その中でＢ8
≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度
一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これ
によると、Ｂｉを０．０００５〜０．０５％含有させる
ことを特徴としている。
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これ
によると、Ｂｉを０．０００５〜０．０５％含有させる
ことを特徴としている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしＢｉは、長時間
の高温加熱によっても脱Ｂｉが生じる。ガス加熱炉の場
合、高温域である１２５０〜１３１０℃以上の均熱温度
の間の平均昇温速度が最大１００℃／hr未満と遅いた
め、スラブ表面からの脱Ｂｉが顕著である。このような
現象がスラブ加熱段階で生じると、超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を得るための所定のＢｉ量が確保できないこ
とがあり、その後の熱延、あるいは熱延板焼鈍における
インヒビターの調整がうまく行われないため、上述した
極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向性電磁
鋼板が安定して得られないという課題があった。
の高温加熱によっても脱Ｂｉが生じる。ガス加熱炉の場
合、高温域である１２５０〜１３１０℃以上の均熱温度
の間の平均昇温速度が最大１００℃／hr未満と遅いた
め、スラブ表面からの脱Ｂｉが顕著である。このような
現象がスラブ加熱段階で生じると、超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を得るための所定のＢｉ量が確保できないこ
とがあり、その後の熱延、あるいは熱延板焼鈍における
インヒビターの調整がうまく行われないため、上述した
極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向性電磁
鋼板が安定して得られないという課題があった。
【０００８】このためＢｉをスラブ加熱後、所定量を得
るために、スラブ鋳造段階で多量に含有させておく必要
があり、製造コストも高かった。これまで、本発明者は
スラブ加熱段階での脱Ｂｉを防止するため、ガス加熱炉
における操業条件確立を試みてきた。
るために、スラブ鋳造段階で多量に含有させておく必要
があり、製造コストも高かった。これまで、本発明者は
スラブ加熱段階での脱Ｂｉを防止するため、ガス加熱炉
における操業条件確立を試みてきた。
【０００９】スラブ加熱段階における脱Ｂｉ防止の方法
としては、高温域である１２５０〜１３１０℃以上の均
熱温度の間の平均昇温速度を速くする方策以外には、均
熱温度の低温化と均熱時間の短時間化が考えられる。
としては、高温域である１２５０〜１３１０℃以上の均
熱温度の間の平均昇温速度を速くする方策以外には、均
熱温度の低温化と均熱時間の短時間化が考えられる。
【００１０】しかし、均熱温度の低温化と、均熱時間の
短縮化のいずれもが、ＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの
溶体化不足を生じさせるため、インヒビター調整が不適
切となり、極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一
方向性電磁鋼板が得られないばかりでなく、二次再結晶
不良をも生じるという問題があり、解決に至っていな
い。本発明は、かかる問題を回避し、極めて磁束密度の
高い一方向性電磁鋼板用スラブの安定製造を可能にし、
製造コストも下げることを目的とする。
短縮化のいずれもが、ＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの
溶体化不足を生じさせるため、インヒビター調整が不適
切となり、極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一
方向性電磁鋼板が得られないばかりでなく、二次再結晶
不良をも生じるという問題があり、解決に至っていな
い。本発明は、かかる問題を回避し、極めて磁束密度の
高い一方向性電磁鋼板用スラブの安定製造を可能にし、
製造コストも下げることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：２．
５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓおよ
び、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、酸可溶性
Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００３０〜
０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、残
部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、スラ
ブ表面温度が１２５０℃〜均熱温度の間を平均３００℃
／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を１３１０℃以上に設
定し、以下に示す範囲時間均熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔと
することを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用
スラブの加熱方法。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：２．
５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓおよ
び、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、酸可溶性
Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００３０〜
０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、残
部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、スラ
ブ表面温度が１２５０℃〜均熱温度の間を平均３００℃
／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を１３１０℃以上に設
定し、以下に示す範囲時間均熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔと
することを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用
スラブの加熱方法。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
【００１２】２）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、残部：Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを、１）記載の方
法で加熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔとすることを特徴とする
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、残部：Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを、１）記載の方
法で加熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔとすることを特徴とする
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。
【００１３】３）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：０．００
０５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなるスラブを、１）記載の方法で加熱し、Ｂ8 ≧１．
９２Ｔとすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用スラブの加熱方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：０．００
０５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなるスラブを、１）記載の方法で加熱し、Ｂ8 ≧１．
９２Ｔとすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用スラブの加熱方法。
【００１４】４）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３〜０．３０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
スラブを、１）記載の方法で加熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔ
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用スラブの加熱方法。 ５）１）〜４）のいずれかに記載のスラブ加熱を誘導加
熱炉、通電加熱炉等の電気式加熱炉で行い、Ｂ8 ≧１．
９２Ｔとすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用スラブの加熱方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３〜０．３０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
スラブを、１）記載の方法で加熱し、Ｂ8 ≧１．９２Ｔ
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用スラブの加熱方法。 ５）１）〜４）のいずれかに記載のスラブ加熱を誘導加
熱炉、通電加熱炉等の電気式加熱炉で行い、Ｂ8 ≧１．
９２Ｔとすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用スラブの加熱方法。
【００１５】
【作用】以下本発明の詳細について説明する。本発明者
はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、必須元素となるＢｉを、スラブ加熱段階で容易に脱
Ｂｉすることなく、かつＭｎＳ、あるいはＭｎＳｅをは
じめとするインヒビターを充分溶体化させるべく種々の
研究を鋭意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳ、あるいは
ＭｎＳｅとＡｌＮを主インヒビターとする一方向性電磁
鋼板用スラブを、その表面温度が１２５０℃〜均熱温度
の間を平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を
１３１０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱する
ことによって、スラブ加熱段階で容易に脱Ｂｉすること
なく、かつインヒビターの溶体化が充分行われ、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔの極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を安定して製造し、製造コストも下げること
に成功した。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、必須元素となるＢｉを、スラブ加熱段階で容易に脱
Ｂｉすることなく、かつＭｎＳ、あるいはＭｎＳｅをは
じめとするインヒビターを充分溶体化させるべく種々の
研究を鋭意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳ、あるいは
ＭｎＳｅとＡｌＮを主インヒビターとする一方向性電磁
鋼板用スラブを、その表面温度が１２５０℃〜均熱温度
の間を平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を
１３１０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱する
ことによって、スラブ加熱段階で容易に脱Ｂｉすること
なく、かつインヒビターの溶体化が充分行われ、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔの極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を安定して製造し、製造コストも下げること
に成功した。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
【００１６】本発明の成分条件について説明する。Ｃは
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１７】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１８】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの絶
対量が不足するので好ましくない。一方０．３０％を超
えた場合は、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりで
なく、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビタ
ーとしての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅの絶
対量が不足するので好ましくない。一方０．３０％を超
えた場合は、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりで
なく、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビタ
ーとしての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
【００１９】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００２０】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００２１】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００２２】さらにＳｎについては薄手製品の二次再結
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
【００２３】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２４】Ｓｂおよび、またはＭｏについては薄手製
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この結果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この結果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
【００２５】Ｂｉは、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度
一方向性電磁鋼板の製造において、そのスラブ中に必須
の元素である。すなわち磁束密度向上効果がある。０．
０００５％未満ではその効果が充分に得られず、また
０．０５％を超えた場合は磁束密度向上効果が飽和する
だけでなく、熱延板の端部に割れが発生するので好まし
くない。
一方向性電磁鋼板の製造において、そのスラブ中に必須
の元素である。すなわち磁束密度向上効果がある。０．
０００５％未満ではその効果が充分に得られず、また
０．０５％を超えた場合は磁束密度向上効果が飽和する
だけでなく、熱延板の端部に割れが発生するので好まし
くない。
【００２６】次に本発明である製造方法について説明す
る。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性
電磁鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳
造方法に限定はない。次いで鋳造によって製造されたス
ラブを加熱するわけであるが、このスラブ加熱段階での
容易な脱Ｂｉを防止するために、スラブ表面温度が１２
５０℃〜均熱温度の間を平均３００℃／hr以上で昇温
し、かつ均熱温度を１３１０℃以上に設定し、以下に示
す範囲時間均熱することを本発明の特徴としている。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
る。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性
電磁鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳
造方法に限定はない。次いで鋳造によって製造されたス
ラブを加熱するわけであるが、このスラブ加熱段階での
容易な脱Ｂｉを防止するために、スラブ表面温度が１２
５０℃〜均熱温度の間を平均３００℃／hr以上で昇温
し、かつ均熱温度を１３１０℃以上に設定し、以下に示
す範囲時間均熱することを本発明の特徴としている。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
【００２７】これまで、スラブ加熱段階での脱Ｂｉを防
止するために、ガス加熱炉における操業条件確立を試み
てきた。しかし通常の加熱条件では、高温域である１２
５０〜１３１０℃以上の均熱温度の間の平均昇温速度が
最大１００℃／hr未満と遅いため、スラブ表面からの脱
Ｂｉが顕著であるため、Ｂｉが所定量得られないことが
あった。そのためＢｉを所定量得るためには、かなりの
量をスラブ鋳造段階で含有させておく必要があった。
止するために、ガス加熱炉における操業条件確立を試み
てきた。しかし通常の加熱条件では、高温域である１２
５０〜１３１０℃以上の均熱温度の間の平均昇温速度が
最大１００℃／hr未満と遅いため、スラブ表面からの脱
Ｂｉが顕著であるため、Ｂｉが所定量得られないことが
あった。そのためＢｉを所定量得るためには、かなりの
量をスラブ鋳造段階で含有させておく必要があった。
【００２８】また脱Ｂｉを防止するための他の方法とし
て、ガス加熱炉における均熱温度の低温化と均熱時間の
短時間化を試みてきた。しかし、前述したように、均熱
温度の低温化は、ＭｎＳ、あるいはＭｎＳｅの溶体化不
足や不均一分散を生じさせるため、インヒビター調整が
不適切となり、極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密
度一方向性電磁鋼板が得られないばかりでなく、二次再
結晶不良をも生じるという問題があり、解決に至ってい
なかった。
て、ガス加熱炉における均熱温度の低温化と均熱時間の
短時間化を試みてきた。しかし、前述したように、均熱
温度の低温化は、ＭｎＳ、あるいはＭｎＳｅの溶体化不
足や不均一分散を生じさせるため、インヒビター調整が
不適切となり、極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密
度一方向性電磁鋼板が得られないばかりでなく、二次再
結晶不良をも生じるという問題があり、解決に至ってい
なかった。
【００２９】しかしスラブ表面温度が１２５０℃〜均熱
温度の間を平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温
度を１３１０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱
することによって、脱Ｂｉ挙動がほとんど生じなくなる
ことが明らかになった。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
温度の間を平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温
度を１３１０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱
することによって、脱Ｂｉ挙動がほとんど生じなくなる
ことが明らかになった。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
【００３０】図１にＣ：０．０７６％、Ｓｉ：３．２７
％、Ｍｎ：０．０７８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．
００７２％を含有するスラブを、その表面温度が設定温
度の１３５０℃で１０分間均熱した時の、１２５０〜１
３５０℃の平均昇温速度と加熱均熱後のＢｉ含有量と製
品磁束密度Ｂ8 を示す。
％、Ｍｎ：０．０７８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．
００７２％を含有するスラブを、その表面温度が設定温
度の１３５０℃で１０分間均熱した時の、１２５０〜１
３５０℃の平均昇温速度と加熱均熱後のＢｉ含有量と製
品磁束密度Ｂ8 を示す。
【００３１】平均昇温速度が３００℃／hr以上では脱Ｂ
ｉはほとんど生じないため、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁
束密度が安定して得られているのに対して、３００℃／
hr未満では、脱Ｂｉが生じて一部では５ppm 未満となり
Ｂ8 ＜１．９２Ｔの製品が認められる。これは、１２５
０℃以上の高温域における短時間加熱によって、脱Ｂｉ
挙動がほとんど生じなくなったことを示していると考え
られる。
ｉはほとんど生じないため、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁
束密度が安定して得られているのに対して、３００℃／
hr未満では、脱Ｂｉが生じて一部では５ppm 未満となり
Ｂ8 ＜１．９２Ｔの製品が認められる。これは、１２５
０℃以上の高温域における短時間加熱によって、脱Ｂｉ
挙動がほとんど生じなくなったことを示していると考え
られる。
【００３２】図２には、図１のスラブをその表面温度が
１３１０℃となるように均熱温度を設定し、１２５０℃
〜均熱温度の平均昇温速度を３００℃／hrで加熱した時
の、均熱温度と均熱時間と製品磁束密度Ｂ8 を示す。均
熱時間が５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度
（℃）＋５２０の範囲でＢ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密
度が安定して得られている。
１３１０℃となるように均熱温度を設定し、１２５０℃
〜均熱温度の平均昇温速度を３００℃／hrで加熱した時
の、均熱温度と均熱時間と製品磁束密度Ｂ8 を示す。均
熱時間が５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度
（℃）＋５２０の範囲でＢ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密
度が安定して得られている。
【００３３】−０．３５×均熱温度（℃）＋５２０分間
を超えた場合は一部脱Ｂｉが生じて５ppm 未満となって
いるために、５分間未満では脱Ｂｉが生じていないが、
ＭｎＳの溶体化が充分に行われていないためにＢ8 ＜
１．９２Ｔの製品が認められると考えられる。図１，２
に示す現象は、スラブ成分にＳｎ、さらにはＣｕを含ん
でも、あるいはＳｂおよび、またはＭｏを含んでも変わ
らない。
を超えた場合は一部脱Ｂｉが生じて５ppm 未満となって
いるために、５分間未満では脱Ｂｉが生じていないが、
ＭｎＳの溶体化が充分に行われていないためにＢ8 ＜
１．９２Ｔの製品が認められると考えられる。図１，２
に示す現象は、スラブ成分にＳｎ、さらにはＣｕを含ん
でも、あるいはＳｂおよび、またはＭｏを含んでも変わ
らない。
【００３４】このことによって、スラブ加熱後の熱延、
あるいはその後の熱延板焼鈍におけるＭｎＳ、あるいは
ＭｎＳｅとＡｌＮといったインヒビターの調整がＢｉを
介して極めてうまく行われ、その結果、｛１１０｝〈０
０１〉方位集積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの安
定かつ低コスト製造可能となったと考えられる。ところ
でこれまで述べてきたスラブ加熱を行う炉としては、誘
導加熱炉あるいは通電加熱炉といった電気式加熱炉が適
している。
あるいはその後の熱延板焼鈍におけるＭｎＳ、あるいは
ＭｎＳｅとＡｌＮといったインヒビターの調整がＢｉを
介して極めてうまく行われ、その結果、｛１１０｝〈０
０１〉方位集積度の極めて優れたＢ8 ≧１．９２Ｔの安
定かつ低コスト製造可能となったと考えられる。ところ
でこれまで述べてきたスラブ加熱を行う炉としては、誘
導加熱炉あるいは通電加熱炉といった電気式加熱炉が適
している。
【００３５】
（実施例１）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２８％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００７
８％を含有するスラブを、その表面温度が１３５０℃と
なるように、ガス加熱炉と誘導加熱炉で加熱し、その温
度で３０分間均熱した。加熱均熱後のＢｉ含有量を、そ
の時のスラブ表面温度１２５０〜１３５０℃の間の平均
昇温速度とともに表１に示す。表１より明らかなよう
に、誘導加熱は昇温速度を３００℃／hrにできるため、
脱Ｂｉが防止できることがわかる。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００７
８％を含有するスラブを、その表面温度が１３５０℃と
なるように、ガス加熱炉と誘導加熱炉で加熱し、その温
度で３０分間均熱した。加熱均熱後のＢｉ含有量を、そ
の時のスラブ表面温度１２５０〜１３５０℃の間の平均
昇温速度とともに表１に示す。表１より明らかなよう
に、誘導加熱は昇温速度を３００℃／hrにできるため、
脱Ｂｉが防止できることがわかる。
【表１】
【００３６】（実施例２）Ｃ：０．０７９％、Ｓｉ：
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００１０％を含有するスラ
ブを、その表面温度が１３４０℃となるように、ガス加
熱炉と誘導加熱炉で加熱し、その設定温度で３０分間均
熱した。加熱均熱後のＢｉ含有量を、その時のスラブ表
面温度１２５０〜１３４０℃の間の平均昇温速度ととも
に表２に示す。表２より明らかなように、誘導加熱は昇
温速度を３００℃／hrにできるため、脱Ｂｉが防止でき
ることがわかる。
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００１０％を含有するスラ
ブを、その表面温度が１３４０℃となるように、ガス加
熱炉と誘導加熱炉で加熱し、その設定温度で３０分間均
熱した。加熱均熱後のＢｉ含有量を、その時のスラブ表
面温度１２５０〜１３４０℃の間の平均昇温速度ととも
に表２に示す。表２より明らかなように、誘導加熱は昇
温速度を３００℃／hrにできるため、脱Ｂｉが防止でき
ることがわかる。
【表２】
【００３７】実施例２で得たスラブを熱延した後、熱延
コイルに１１００℃の焼鈍を施し、一回冷延で０．２２
０mm厚とした。引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍ
ｇＯを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１
２００℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３
００mm長に剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁
気測定に供した。製品磁束密度を表３に示す。表３より
明らかなように、Ｂｉが４ppm 含有しているスラブを後
工程処理した場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度は
得られない。
コイルに１１００℃の焼鈍を施し、一回冷延で０．２２
０mm厚とした。引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍ
ｇＯを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１
２００℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３
００mm長に剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁
気測定に供した。製品磁束密度を表３に示す。表３より
明らかなように、Ｂｉが４ppm 含有しているスラブを後
工程処理した場合、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの超高磁束密度は
得られない。
【表３】
【００３８】表３で得られた製品に５mmピッチでレーザ
ーを照射し、磁区細分化処理を行った。その結果を表４
に示す。表４で明らかなように、本発明材は磁束密度が
極めて高いため、磁区細分化によって０．７０Ｗ／kg以
下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得るこ
とができた。
ーを照射し、磁区細分化処理を行った。その結果を表４
に示す。表４で明らかなように、本発明材は磁束密度が
極めて高いため、磁区細分化によって０．７０Ｗ／kg以
下の従来法では到底得られないような鉄損特性を得るこ
とができた。
【表４】
【００３９】（実施例３）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％、Ｂｉ：０．００
１０％を含有するスラブ６枚を、誘導加熱炉でその表面
温度が１３３０℃となるように、１２５０〜１３３０℃
の間の平均昇温速度１００℃／hrと３００℃／hrで加熱
し、その温度で４０分間均熱した。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％、Ｂｉ：０．００
１０％を含有するスラブ６枚を、誘導加熱炉でその表面
温度が１３３０℃となるように、１２５０〜１３３０℃
の間の平均昇温速度１００℃／hrと３００℃／hrで加熱
し、その温度で４０分間均熱した。
【００４０】加熱均熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ
8 を表５に示す。昇温速度はスラブ表面温度１２５０〜
１３３０℃の間の平均値を示す。表５より明らかなよう
に、平均昇温速度３００℃／hrとすることによって、脱
Ｂｉがほとんど起こらないためＢ8 ≧１．９２Ｔが安定
して得られている。
8 を表５に示す。昇温速度はスラブ表面温度１２５０〜
１３３０℃の間の平均値を示す。表５より明らかなよう
に、平均昇温速度３００℃／hrとすることによって、脱
Ｂｉがほとんど起こらないためＢ8 ≧１．９２Ｔが安定
して得られている。
【表５】
【００４１】（実施例４）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０４８％添加含有したスラブ１０枚を、その
表面温度が１３６０℃となるように、誘導加熱炉で加熱
し、その温度で４０分間と６０分間均熱した。この時の
スラブ表面温度１２５０〜１３６０℃の間の平均昇温速
度は４００℃／hrである。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０４８％添加含有したスラブ１０枚を、その
表面温度が１３６０℃となるように、誘導加熱炉で加熱
し、その温度で４０分間と６０分間均熱した。この時の
スラブ表面温度１２５０〜１３６０℃の間の平均昇温速
度は４００℃／hrである。
【００４２】以後の工程は実施例２と同様に行った。加
熱均熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を表６に示
す。表６より明らかなように、均熱時間を４０分間とす
ることによって、脱Ｂｉがほとんど起こらないためＢ8
≧１．９２Ｔが安定して得られている。
熱均熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を表６に示
す。表６より明らかなように、均熱時間を４０分間とす
ることによって、脱Ｂｉがほとんど起こらないためＢ8
≧１．９２Ｔが安定して得られている。
【表６】
【００４３】（実施例５）Ｃ：０．０８０％、Ｓｉ：
３．２４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００８５％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７２％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．００３３％添加含有したスラブ４枚を、その
表面温度が１４５０℃となるように、通電導加熱炉で加
熱後、その温度で２分間と１０分間均熱した。この時の
スラブ表面温度１２５０〜１３６０℃の間の平均昇温速
度は３５０℃／hrである。
３．２４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００８５％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７２％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．００３３％添加含有したスラブ４枚を、その
表面温度が１４５０℃となるように、通電導加熱炉で加
熱後、その温度で２分間と１０分間均熱した。この時の
スラブ表面温度１２５０〜１３６０℃の間の平均昇温速
度は３５０℃／hrである。
【００４４】以後の工程は実施例２と同様に行った。加
熱均熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を表７に示
す。表７より明らかなように、均熱時間を１０分間とす
ることによって、ＭｎＳｅの溶体化が充分行われ、Ｂ8
≧１．９２Ｔが得られている。
熱均熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を表７に示
す。表７より明らかなように、均熱時間を１０分間とす
ることによって、ＭｎＳｅの溶体化が充分行われ、Ｂ8
≧１．９２Ｔが得られている。
【表７】
【００４５】（実施例７）Ｃ：０．０７０％、Ｓｉ：
３．１５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２５％、Ｍｏ：０．０１１％、Ｂｉ：０．０
００８％を含有するスラブを、その表面温度が１３１０
℃となるように、ガス加熱炉と誘導加熱炉で加熱後、そ
の温度で３０分間均熱した。なおスラブ表面温度１２５
０〜１３１０℃の間の平均昇温速度はガス炉が１００℃
／hr、誘導加熱炉が４００℃／hrで行った。
３．１５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２５％、Ｍｏ：０．０１１％、Ｂｉ：０．０
００８％を含有するスラブを、その表面温度が１３１０
℃となるように、ガス加熱炉と誘導加熱炉で加熱後、そ
の温度で３０分間均熱した。なおスラブ表面温度１２５
０〜１３１０℃の間の平均昇温速度はガス炉が１００℃
／hr、誘導加熱炉が４００℃／hrで行った。
【００４６】このスラブを熱延後、１１００℃の焼鈍を
施し、中間焼鈍を挟む二回冷延で０．２２０mm厚とし
た。引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、ＭｇＯを主成
分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃の
仕上げ焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３００mm長に
剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気測定に供
した。加熱均熱後のＢｉ量と製品磁束密度を表８に示
す。表８より明らかなように、昇温速度を４００℃／hr
とすることによって、脱Ｂｉが生じないため、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔが得られることがわかる。
施し、中間焼鈍を挟む二回冷延で０．２２０mm厚とし
た。引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、ＭｇＯを主成
分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃の
仕上げ焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３００mm長に
剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気測定に供
した。加熱均熱後のＢｉ量と製品磁束密度を表８に示
す。表８より明らかなように、昇温速度を４００℃／hr
とすることによって、脱Ｂｉが生じないため、Ｂ8 ≧
１．９２Ｔが得られることがわかる。
【表８】
【００４７】
【発明の効果】Ｂｉを添加含有した一方向性電磁鋼板用
スラブを、その表面温度が１２５０℃〜均熱温度の間を
平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を１３１
０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱すると、脱
Ｂｉがほとんどなくなり、インヒビターの調整が可能と
なる。このことによってＢ8 ≧１．９２Ｔの極めて磁束
密度の高い製品が安定かつ低コストで得られるととも
に、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れており、
工業的に非常に価値の高い有益なものといえる。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
スラブを、その表面温度が１２５０℃〜均熱温度の間を
平均３００℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を１３１
０℃以上に設定し、以下に示す範囲時間均熱すると、脱
Ｂｉがほとんどなくなり、インヒビターの調整が可能と
なる。このことによってＢ8 ≧１．９２Ｔの極めて磁束
密度の高い製品が安定かつ低コストで得られるととも
に、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れており、
工業的に非常に価値の高い有益なものといえる。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０
【図１】１２５０〜１３５０℃の平均昇温速度と加熱均
熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を示す図表。
熱後のＢｉ含有量と製品磁束密度Ｂ8 を示す図表。
【図２】均熱温度と均熱時間と製品磁束密度Ｂ8 を示す
図表。
図表。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 伊藤 良
姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵
株式会社 広畑製鐵所内
(72)発明者 高嶋 邦秀
富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社
技術開発本部内
(72)発明者 黒崎 洋介
姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵
株式会社 広畑製鐵所内
(56)参考文献 特開 平５−179347（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/12
C21D 9/46 501
C21D 9/00 101
C22C 38/00 - 38/60
H01F 1/16 - 1/18
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、ス
ラブ表面温度が１２５０℃〜均熱温度の間を平均３００
℃／hr以上で昇温し、かつ均熱温度を１３１０℃以上に
設定し、以下に示す範囲時間均熱することを特徴とする
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。 ５≦均熱時間（分）≦−０．３５×均熱温度（℃）＋５
２０ - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、請
求項１記載の方法で加熱することを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、請
求項１記載の方法で加熱することを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｂおよび、またはＭｏ：０．００３〜０．３０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、請
求項１記載の方法で加熱することを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４いずれかに記載のスラブ加
熱を誘導加熱炉、通電加熱炉等の電気式加熱炉で行うこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブ
の加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04761895A JP3527309B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04761895A JP3527309B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246054A JPH08246054A (ja) | 1996-09-24 |
| JP3527309B2 true JP3527309B2 (ja) | 2004-05-17 |
Family
ID=12780215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04761895A Expired - Lifetime JP3527309B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3527309B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023074908A1 (ja) | 2021-10-29 | 2023-05-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板 |
-
1995
- 1995-03-07 JP JP04761895A patent/JP3527309B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023074908A1 (ja) | 2021-10-29 | 2023-05-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08246054A (ja) | 1996-09-24 |
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