JP3324044B2 - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はトランス等の鉄心に用い
られる、｛１１０｝〈００１〉方位すなわちゴス方位を
高度に発達させた高磁束密度一方向性電磁鋼板に関する
ものである。
られる、｛１１０｝〈００１〉方位すなわちゴス方位を
高度に発達させた高磁束密度一方向性電磁鋼板に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、軟磁性材料として
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料に使用されて
いるもので、磁気特性としては励磁特性と鉄損特性が良
好でなくてはならない。
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料に使用されて
いるもので、磁気特性としては励磁特性と鉄損特性が良
好でなくてはならない。
【０００３】この励磁特性を表す指標として通常磁束密
度Ｂ8 （磁場の強さ８００A/m における磁束密度）が用
いられ、鉄損特性を表す指標としてＷ17/50 （５０Hzで
１．７Ｔまで磁化させたときの単位重量あたりの鉄損）
が用いられている。
度Ｂ8 （磁場の強さ８００A/m における磁束密度）が用
いられ、鉄損特性を表す指標としてＷ17/50 （５０Hzで
１．７Ｔまで磁化させたときの単位重量あたりの鉄損）
が用いられている。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の最終段階の
９００℃以上の温度での仕上げ焼鈍工程で２次再結晶を
起こさせ、鋼板面に｛１１０｝面、圧延方向に〈００
１〉軸をもったいわゆるゴス組織を発達させることによ
って得られている。そのなかでも磁束密度Ｂ8 が１．８
８Ｔ以上の優れた励磁特性をもつものは高磁束密度一方
向性電磁鋼板と呼ばれている。
９００℃以上の温度での仕上げ焼鈍工程で２次再結晶を
起こさせ、鋼板面に｛１１０｝面、圧延方向に〈００
１〉軸をもったいわゆるゴス組織を発達させることによ
って得られている。そのなかでも磁束密度Ｂ8 が１．８
８Ｔ以上の優れた励磁特性をもつものは高磁束密度一方
向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては特公昭４０−１５６４４号公報、特公昭５
１−１３４６９号公報があげられる。現在世界的規模で
生産されている高磁束密度一方向性電磁鋼板は上記２特
許を基本として生産されていると云える。然るに上記特
許に基づく製品の磁束密度Ｂ8 は１．８８乃至高々１．
９５Ｔ程度であり、３％Ｓｉ鋼の飽和磁束密度２．０３
Ｔの９５％程度の値を示しているに過ぎない。
方法としては特公昭４０−１５６４４号公報、特公昭５
１−１３４６９号公報があげられる。現在世界的規模で
生産されている高磁束密度一方向性電磁鋼板は上記２特
許を基本として生産されていると云える。然るに上記特
許に基づく製品の磁束密度Ｂ8 は１．８８乃至高々１．
９５Ｔ程度であり、３％Ｓｉ鋼の飽和磁束密度２．０３
Ｔの９５％程度の値を示しているに過ぎない。
【０００６】然るに近年省エネルギー、省資源への社会
的要求は益々厳しくなり、一方向性電磁鋼板の鉄損低
減、磁化特性改善への要求も熾烈になってきている。一
方技術的には鉄損低減化の手法としてレーザー照射等の
磁区制御技術が特公昭５８−５９６８号公報、特公昭５
７−２２５２号公報等により確立され、この方法では更
なる高磁束密度材への要求が鉄損低減への手段として強
くなっている。
的要求は益々厳しくなり、一方向性電磁鋼板の鉄損低
減、磁化特性改善への要求も熾烈になってきている。一
方技術的には鉄損低減化の手法としてレーザー照射等の
磁区制御技術が特公昭５８−５９６８号公報、特公昭５
７−２２５２号公報等により確立され、この方法では更
なる高磁束密度材への要求が鉄損低減への手段として強
くなっている。
【０００７】即ち、従来の高磁束密度一方向性電磁鋼板
の磁束密度Ｂ8 を更に理想方位に近づける手段の出現が
待たれているのが現状である。この目標達成のための手
段として本発明者は特公昭５７−１５６５号公報で従来
のＡｌ入り高磁束密度一方向性電磁鋼板の溶鋼に炭酸塩
含有物を添加する方法を提案した。しかしこの方法は実
験室的には実現性があるが、工業規模では実施されてい
ないのが実状である。
の磁束密度Ｂ8 を更に理想方位に近づける手段の出現が
待たれているのが現状である。この目標達成のための手
段として本発明者は特公昭５７−１５６５号公報で従来
のＡｌ入り高磁束密度一方向性電磁鋼板の溶鋼に炭酸塩
含有物を添加する方法を提案した。しかしこの方法は実
験室的には実現性があるが、工業規模では実施されてい
ないのが実状である。
【０００８】更に本出願人は特公昭５８−５０２９５号
公報で温度勾配焼鈍法を提案した。この方法で初めて安
定して磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上の製品が得られる
ようになった。しかしこの方法は工場サイズのコイルフ
ォームで実施する場合、コイル一端から加熱し、反対端
部は温度勾配をつけるため冷却するという非常に熱エネ
ルギー的損失を伴うため工業生産としては問題点を大き
くはらんでいた。
公報で温度勾配焼鈍法を提案した。この方法で初めて安
定して磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上の製品が得られる
ようになった。しかしこの方法は工場サイズのコイルフ
ォームで実施する場合、コイル一端から加熱し、反対端
部は温度勾配をつけるため冷却するという非常に熱エネ
ルギー的損失を伴うため工業生産としては問題点を大き
くはらんでいた。
【０００９】更に鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁
鋼板を製造する方法として本発明者らは特公昭５４−１
３８４６号公報を提案した。この方法は冷間圧延のパス
間に時効処理を行い、具体的実施態様の例としてはリバ
ース冷延の冷却をできるだけ抑制し高温度での冷間圧延
を行うものである。
鋼板を製造する方法として本発明者らは特公昭５４−１
３８４６号公報を提案した。この方法は冷間圧延のパス
間に時効処理を行い、具体的実施態様の例としてはリバ
ース冷延の冷却をできるだけ抑制し高温度での冷間圧延
を行うものである。
【００１０】然るにこの方法は磁気特性的には非常に優
れた一方向性電磁鋼板が得られるものの、高温リバース
圧延に起因するコスト高、生産性の劣化を避けることが
できず、磁気特性を劣化させずにこのパス間時効処理を
省略する技術、具体的実施態様の例としてはタンデム冷
間圧延化技術の開発が待たれていた。
れた一方向性電磁鋼板が得られるものの、高温リバース
圧延に起因するコスト高、生産性の劣化を避けることが
できず、磁気特性を劣化させずにこのパス間時効処理を
省略する技術、具体的実施態様の例としてはタンデム冷
間圧延化技術の開発が待たれていた。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
点を回避し極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造を可能にすることを目的とする。
点を回避し極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造を可能にすることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 １）重量で、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０
％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ ：０．００５〜
０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％ を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる
一方向性電磁鋼板用素材を鋳造する工程、熱延する工
程、必要に応じて最終の冷間圧延前に９５０〜１２００
℃の焼鈍を行い、急冷によりＡｌＮの析出制御を行う工
程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含む１回あるい
は中間焼鈍を介挿する２回以上の冷間圧延を行う工程、
次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離材を塗布する工程、更に最終
仕上げ焼鈍を行い一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、前記成分に加えて０．０００５〜０．０５％のＢ
ｉを含有せしめるとともに、冷間圧延の工程においてタ
ンデム冷延することを特徴とする超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。 ２）基本成分として、加えてＳｎ：０．０５〜０．５０
％を含有する１）記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法。 ３）基本成分として、加えてＣｕ：０．０１〜０．１０
％を含有する２）記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法。
ろは、次の通りである。 １）重量で、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０
％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ ：０．００５〜
０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％ を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる
一方向性電磁鋼板用素材を鋳造する工程、熱延する工
程、必要に応じて最終の冷間圧延前に９５０〜１２００
℃の焼鈍を行い、急冷によりＡｌＮの析出制御を行う工
程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含む１回あるい
は中間焼鈍を介挿する２回以上の冷間圧延を行う工程、
次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離材を塗布する工程、更に最終
仕上げ焼鈍を行い一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、前記成分に加えて０．０００５〜０．０５％のＢ
ｉを含有せしめるとともに、冷間圧延の工程においてタ
ンデム冷延することを特徴とする超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。 ２）基本成分として、加えてＳｎ：０．０５〜０．５０
％を含有する１）記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法。 ３）基本成分として、加えてＣｕ：０．０１〜０．１０
％を含有する２）記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法。
【００１３】以下本発明の詳細について説明する。本発
明者はいわゆる高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密度
を更に高めるべく種々の研究を重ねているが、窒化アル
ミニウムを主インヒビターとする一方向性電磁鋼板用の
素材にＢｉを添加含有せしめることにより現在市販され
ている高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ8 ＝
１．９３Ｔ程度をはるかに超える１．９５Ｔ以上、２Ｔ
にもおよぶ超高磁束密度一方向性電磁鋼板を得、且つ従
来の高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造において必須と
考えられていた冷間圧延パス間時効処理なしの冷間圧延
法で製造することに成功した。
明者はいわゆる高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密度
を更に高めるべく種々の研究を重ねているが、窒化アル
ミニウムを主インヒビターとする一方向性電磁鋼板用の
素材にＢｉを添加含有せしめることにより現在市販され
ている高磁束密度一方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ8 ＝
１．９３Ｔ程度をはるかに超える１．９５Ｔ以上、２Ｔ
にもおよぶ超高磁束密度一方向性電磁鋼板を得、且つ従
来の高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造において必須と
考えられていた冷間圧延パス間時効処理なしの冷間圧延
法で製造することに成功した。
【００１４】本発明の成分組成の限定理由を説明する。
Ｃは０．０３％未満では熱延に先立つスラブ再加熱時に
異常粒成長し、成品においては線状細粒とよばれる２次
再結晶不良を起こすので好ましくない。一方０．１５％
超では脱炭焼鈍工程での脱炭が不完全になりやすく、成
品での磁気時効を引き起こすので好ましくない。
Ｃは０．０３％未満では熱延に先立つスラブ再加熱時に
異常粒成長し、成品においては線状細粒とよばれる２次
再結晶不良を起こすので好ましくない。一方０．１５％
超では脱炭焼鈍工程での脱炭が不完全になりやすく、成
品での磁気時効を引き起こすので好ましくない。
【００１５】Ｓｉは２．５％未満では成品の渦電流損が
増大し、また４．０％超では常温での冷延が困難になり
何れも好ましくない。Ｍｎ，Ｓは硫化マンガン形成によ
り補助的インヒビターとして作用させるためには上記範
囲が必要である。
増大し、また４．０％超では常温での冷延が困難になり
何れも好ましくない。Ｍｎ，Ｓは硫化マンガン形成によ
り補助的インヒビターとして作用させるためには上記範
囲が必要である。
【００１６】酸可溶性Ａｌは高磁束密度一方向性電磁鋼
板製造のための主要インヒビター構成元素であり、０．
０１０％未満では量的に不足しインヒビター強度が不足
する。一方０．０６５％超では析出窒化アルミニウムが
粗大化し、結果としてインヒビター強度を低下させるの
で好ましくない。
板製造のための主要インヒビター構成元素であり、０．
０１０％未満では量的に不足しインヒビター強度が不足
する。一方０．０６５％超では析出窒化アルミニウムが
粗大化し、結果としてインヒビター強度を低下させるの
で好ましくない。
【００１７】Ｎも酸可溶性Ａｌ同様に主インヒビター構
成元素であり、上記範囲を逸脱するとインヒビターの最
適状態を壊すので好ましくない。更にＳｎについては薄
手成品の２次再結晶を安定化させる元素として有効であ
り、また２次再結晶粒径を小さくする作用もあり、０．
０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を超えても
その作用効果が飽和するのでコストアップの点から０．
５０％以下に限定する。
成元素であり、上記範囲を逸脱するとインヒビターの最
適状態を壊すので好ましくない。更にＳｎについては薄
手成品の２次再結晶を安定化させる元素として有効であ
り、また２次再結晶粒径を小さくする作用もあり、０．
０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を超えても
その作用効果が飽和するのでコストアップの点から０．
５０％以下に限定する。
【００１８】ＣｕはＳｎ添加材の皮膜向上元素として有
効であり、０．０１％未満では効果が薄く、０．１０％
を超えると成品の磁束密度が低下するので好ましくな
い。
効であり、０．０１％未満では効果が薄く、０．１０％
を超えると成品の磁束密度が低下するので好ましくな
い。
【００１９】本発明の特徴であるＢｉの添加含有量は
０．０００５〜０．０５％の範囲が有効である。０．０
００５％未満では磁束密度の向上がわずかであり、また
０．０５％超では磁束密度向上の効果が飽和するととも
に熱延板の端部に割れが発生するので上限を０．０５％
に限定する。
０．０００５〜０．０５％の範囲が有効である。０．０
００５％未満では磁束密度の向上がわずかであり、また
０．０５％超では磁束密度向上の効果が飽和するととも
に熱延板の端部に割れが発生するので上限を０．０５％
に限定する。
【００２０】一方向性電磁鋼板用素材にＢｉを添加含有
せしめることは特開昭５０−７２８１７号公報、特開昭
５１−７８７３３号公報、特開昭５３−３９９２２号公
報等に記載されているが、これらの特許は何れも必須の
インヒビターとしてＳ，Ｓｅを含有し、且つＳｂ，Ａｓ
等と同様作用効果を持つ元素の一つとしての意味であ
り、Ｓｂの代替元素としての位置づけにしか過ぎない。
更にこれらの特許は本質的にＡｌをインヒビター元素と
して含有せず、本発明とはその合金設計の思想を全く異
にするものと云える。
せしめることは特開昭５０−７２８１７号公報、特開昭
５１−７８７３３号公報、特開昭５３−３９９２２号公
報等に記載されているが、これらの特許は何れも必須の
インヒビターとしてＳ，Ｓｅを含有し、且つＳｂ，Ａｓ
等と同様作用効果を持つ元素の一つとしての意味であ
り、Ｓｂの代替元素としての位置づけにしか過ぎない。
更にこれらの特許は本質的にＡｌをインヒビター元素と
して含有せず、本発明とはその合金設計の思想を全く異
にするものと云える。
【００２１】更にＢｉを含有せしめることは特開昭５１
−１０７４９９号公報、特開昭６３−１００１２７号公
報にも記載されている。なるほどこれらの特許では必須
のインヒビターとしてＡｌを含有している点では本発明
と同様ではあるが、何れもＳｂ，Ａｓ等の同一作用元素
の位置づけで、従ってＢｉ添加含有の実施例の記載もな
く、本発明のようなＢｉの特異な磁束密度向上作用を窺
わせるものは全くなく、Ｂｉ添加の思想、性格を異にす
るものと云える。
−１０７４９９号公報、特開昭６３−１００１２７号公
報にも記載されている。なるほどこれらの特許では必須
のインヒビターとしてＡｌを含有している点では本発明
と同様ではあるが、何れもＳｂ，Ａｓ等の同一作用元素
の位置づけで、従ってＢｉ添加含有の実施例の記載もな
く、本発明のようなＢｉの特異な磁束密度向上作用を窺
わせるものは全くなく、Ｂｉ添加の思想、性格を異にす
るものと云える。
【００２２】本発明法においてＢｉを添加含有せしめる
となぜ製品の磁束密度がかくも際だって向上するのかは
必ずしも明確にはなっていないが、現時点において本発
明者はＢｉ添加により主インヒビターたるＡｌＮ，Ｍｎ
Ｓの析出分散が変化し、２次再結晶過程で理想ゴス方位
からの分散方位の発達を阻止しているものと考えてい
る。
となぜ製品の磁束密度がかくも際だって向上するのかは
必ずしも明確にはなっていないが、現時点において本発
明者はＢｉ添加により主インヒビターたるＡｌＮ，Ｍｎ
Ｓの析出分散が変化し、２次再結晶過程で理想ゴス方位
からの分散方位の発達を阻止しているものと考えてい
る。
【００２３】次に製造プロセス条件について説明する。
上記の如く成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板用素材は通常の如何なる溶解法、造塊法を用いた場合
でも本願発明の素材とすることができる。
上記の如く成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板用素材は通常の如何なる溶解法、造塊法を用いた場合
でも本願発明の素材とすることができる。
【００２４】次いでこの電磁鋼板用素材は通常の熱間圧
延により熱延コイルに圧延される。引き続いて１ステー
ジの冷間圧延または中間焼鈍を含む複数ステージの冷間
圧延によって最終板厚とするが、高磁束密度一方向性電
磁鋼板を得ることから最終冷延の圧延率（１ステージの
冷間圧延の場合はその圧延率）は６５〜９５％の強圧下
が好ましい。最終圧延以外のステージの圧延率は特に規
定しなくてもよい。この冷間圧延は高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造にあたっては通常はパス間に時効処理を
施すのが必須であるが、本発明では成分へのＢｉ添加と
相俟って時効処理を行わないのが第２の特徴である。通
常のＡｌＮを主たるインヒビターとする高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造においては、この冷間圧延時のパス
間時効処理は磁束密度の向上と２次再結晶粒の微細化の
２面から鉄損低減に大きく寄与している。
延により熱延コイルに圧延される。引き続いて１ステー
ジの冷間圧延または中間焼鈍を含む複数ステージの冷間
圧延によって最終板厚とするが、高磁束密度一方向性電
磁鋼板を得ることから最終冷延の圧延率（１ステージの
冷間圧延の場合はその圧延率）は６５〜９５％の強圧下
が好ましい。最終圧延以外のステージの圧延率は特に規
定しなくてもよい。この冷間圧延は高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造にあたっては通常はパス間に時効処理を
施すのが必須であるが、本発明では成分へのＢｉ添加と
相俟って時効処理を行わないのが第２の特徴である。通
常のＡｌＮを主たるインヒビターとする高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造においては、この冷間圧延時のパス
間時効処理は磁束密度の向上と２次再結晶粒の微細化の
２面から鉄損低減に大きく寄与している。
【００２５】然るに先にも述べたように最近では特公昭
５８−５９６８号公報等に記載の人工的磁区細分化技術
が確立されてきたために２次再結晶粒の微細化は製品鉄
損の低減のためには必ずしも必須要件ではなくなってき
ている。
５８−５９６８号公報等に記載の人工的磁区細分化技術
が確立されてきたために２次再結晶粒の微細化は製品鉄
損の低減のためには必ずしも必須要件ではなくなってき
ている。
【００２６】本発明の製造方法でも冷間圧延時のパス間
時効処理の省略によって２次再結晶粒は微細化よりもむ
しろ粗大化するが、磁区細分化後の鉄損は磁束密度の極
度の向上が大きく寄与し、極めて優れた低鉄損の製品が
得られる。本発明方法では極めて高い超高磁束密度の製
品が得られるが、これは磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上
のように理想ゴス方位に近づくと結晶粒が小さいことに
伴う僅かの方位分散も磁束密度の低下に結びつくので、
本発明法の特徴であるＢｉ添加及び冷間パス間時効処理
省略の何れもが２次再結晶粒を大きくする効果があるこ
とと無縁ではないと考えられる。
時効処理の省略によって２次再結晶粒は微細化よりもむ
しろ粗大化するが、磁区細分化後の鉄損は磁束密度の極
度の向上が大きく寄与し、極めて優れた低鉄損の製品が
得られる。本発明方法では極めて高い超高磁束密度の製
品が得られるが、これは磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上
のように理想ゴス方位に近づくと結晶粒が小さいことに
伴う僅かの方位分散も磁束密度の低下に結びつくので、
本発明法の特徴であるＢｉ添加及び冷間パス間時効処理
省略の何れもが２次再結晶粒を大きくする効果があるこ
とと無縁ではないと考えられる。
【００２７】最終冷延前には９５０〜１２００℃で３０
秒〜３０分間の焼鈍を行い、急冷によりＡｌＮの析出制
御を行う。最終成品板厚に圧延した冷延板を続いて通常
の方法で脱炭焼鈍を行う。脱炭焼鈍の条件は特に規定し
ないが、好ましくは７００〜９００℃の温度範囲で３０
秒〜３０分間湿潤な水素または水素、窒素の混合雰囲気
で行うのがよい。
秒〜３０分間の焼鈍を行い、急冷によりＡｌＮの析出制
御を行う。最終成品板厚に圧延した冷延板を続いて通常
の方法で脱炭焼鈍を行う。脱炭焼鈍の条件は特に規定し
ないが、好ましくは７００〜９００℃の温度範囲で３０
秒〜３０分間湿潤な水素または水素、窒素の混合雰囲気
で行うのがよい。
【００２８】脱炭焼鈍後の鋼板表面には２次再結晶焼鈍
における焼き付き防止及びグラス被膜生成のため通常の
方法で通常の組成の焼鈍分離剤を塗布する。２次再結晶
焼鈍は１０００℃以上の温度で５時間以上、水素または
窒素またはそれらの混合雰囲気で行う。
における焼き付き防止及びグラス被膜生成のため通常の
方法で通常の組成の焼鈍分離剤を塗布する。２次再結晶
焼鈍は１０００℃以上の温度で５時間以上、水素または
窒素またはそれらの混合雰囲気で行う。
【００２９】引き続き余分な焼鈍分離剤を除去後、コイ
ル巻ぐせを矯正するための連続焼鈍を行い、同時に絶縁
被膜を塗布、焼き付けする。更に必要に応じてレーザー
照射等の磁区細分化処理を施す。磁区細分化の方法は特
に限定する必要はない。
ル巻ぐせを矯正するための連続焼鈍を行い、同時に絶縁
被膜を塗布、焼き付けする。更に必要に応じてレーザー
照射等の磁区細分化処理を施す。磁区細分化の方法は特
に限定する必要はない。
【００３０】
（実施例１）Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．０５％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２６％、Ｎ：０．００８％を含有する珪素鋼にＢ
ｉを０．０００５〜０．０５％添加含有せしめた。鋼塊
を１２５０℃で分塊圧延した後１３２０℃に再加熱し直
ちに熱延し、２．３mmの熱延板とした。熱延板に１１０
０℃の焼鈍を施し、０．３０mmまで冷延した。冷延はパ
ス間時効のあり、なしで行い、時効処理は２００℃で各
パス間の５段階で実施した。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２６％、Ｎ：０．００８％を含有する珪素鋼にＢ
ｉを０．０００５〜０．０５％添加含有せしめた。鋼塊
を１２５０℃で分塊圧延した後１３２０℃に再加熱し直
ちに熱延し、２．３mmの熱延板とした。熱延板に１１０
０℃の焼鈍を施し、０．３０mmまで冷延した。冷延はパ
ス間時効のあり、なしで行い、時効処理は２００℃で各
パス間の５段階で実施した。
【００３１】引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離材を塗布後１２００℃の仕上
げ焼鈍を行った。仕上げ焼鈍後の板に残留する粉を除粉
後６０×３００mmの磁気測定試料を剪断し、８５０℃で
歪取り焼鈍を行って磁気測定に供した。Ｂｉ含有量、冷
延条件と製品磁束密度Ｂ8 の関係を表１に示す。
Ｏを主成分とする焼鈍分離材を塗布後１２００℃の仕上
げ焼鈍を行った。仕上げ焼鈍後の板に残留する粉を除粉
後６０×３００mmの磁気測定試料を剪断し、８５０℃で
歪取り焼鈍を行って磁気測定に供した。Ｂｉ含有量、冷
延条件と製品磁束密度Ｂ8 の関係を表１に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】表１より明らかな如くＢｉ含有により従来
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
【００３４】（実施例２）実施例１で得られた０．３０
mm厚みの製品のなかで冷延パス間時効処理なしのものに
５mmピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行っ
た。その状態での磁気測定値を表２に示す。
mm厚みの製品のなかで冷延パス間時効処理なしのものに
５mmピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行っ
た。その状態での磁気測定値を表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】表２で明らかなようにＢｉ含有で且つ冷延
パス間時効処理なしの本発明材は磁束密度が極めて高
く、従って磁区細分化後の鉄損特性が０．９０Ｗ／kg以
下の極めて優れた製品が得られ、最良値は０．７Ｗ／kg
にも達する。この値は０．３０mm厚であるにもかかわら
ず通常の高磁束密度一方向性電磁鋼板材の０．２３mm製
品の磁区細分化後と同等以上のものである。
パス間時効処理なしの本発明材は磁束密度が極めて高
く、従って磁区細分化後の鉄損特性が０．９０Ｗ／kg以
下の極めて優れた製品が得られ、最良値は０．７Ｗ／kg
にも達する。この値は０．３０mm厚であるにもかかわら
ず通常の高磁束密度一方向性電磁鋼板材の０．２３mm製
品の磁区細分化後と同等以上のものである。
【００３７】（実施例３）Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：３．
３％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００９％、Ｓｎ：０．１
５％を含有する珪素鋼素材にＢｉを０．０１％添加含有
せしめた。以後の工程は実施例１と同様に行った。結果
を表３に示す。
３％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００９％、Ｓｎ：０．１
５％を含有する珪素鋼素材にＢｉを０．０１％添加含有
せしめた。以後の工程は実施例１と同様に行った。結果
を表３に示す。
【００３８】
【表３】
【００３９】表３より明らかな如くＢｉ含有により従来
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
【００４０】（実施例４）Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：３．
２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２６％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８％、Ｓｎ：０．１
５％、Ｃｕ：０．０７％を含有する珪素鋼にＢｉを０．
００６％添加含有せしめた。冷延板厚を０．２３mmとし
たほかは実施例１と同様に工程処理を行った。結果を表
４に示す。
２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２６％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８％、Ｓｎ：０．１
５％、Ｃｕ：０．０７％を含有する珪素鋼にＢｉを０．
００６％添加含有せしめた。冷延板厚を０．２３mmとし
たほかは実施例１と同様に工程処理を行った。結果を表
４に示す。
【表４】
【００４１】表４より明らかな如くＢｉ含有により従来
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
法では到底得られないような磁束密度が１．９５Ｔ以上
のすばらしい製品が得られ、且つ冷延パス間時効がなく
てもＢｉ添加なしの場合と異なり磁束密度の低下はない
ばかりか、逆に向上しているのが明らかである。このよ
うな効果は、従来技術から予想されるものと正反対のも
のである。
【００４２】（実施例５）実施例４で得られた０．２３
mm厚みの製品のなかで冷延パス間時効なしのものに５mm
ピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行った。
その状態での磁気特性を表５に示す。
mm厚みの製品のなかで冷延パス間時効なしのものに５mm
ピッチでレーザーを照射し、磁区細分化処理を行った。
その状態での磁気特性を表５に示す。
【００４３】
【表５】
【００４４】表５で明らかなようにＢｉ含有材は磁束密
度が極めて高く、従って磁区細分化後の鉄損特性が０．
６Ｗ／kgにも達する優れたものが得られる。
度が極めて高く、従って磁区細分化後の鉄損特性が０．
６Ｗ／kgにも達する優れたものが得られる。
【００４５】
【発明の効果】本発明によるＢｉ含有超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用素材を用いると、冷延時にパス間時効処
理を行わずとも極めて磁束密度の高い製品が得られると
ともに磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れてお
り、タンデム冷延での高能率圧延が実現でき、工業的に
非常に価値の高い有益なものと云える。
向性電磁鋼板用素材を用いると、冷延時にパス間時効処
理を行わずとも極めて磁束密度の高い製品が得られると
ともに磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れてお
り、タンデム冷延での高能率圧延が実現でき、工業的に
非常に価値の高い有益なものと云える。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/12 C21D 9/46 501 C22C 38/00 - 38/60 H01F 1/16 B21B 3/02
Claims (3)
- 【請求項１】 重量で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％ を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる
一方向性電磁鋼板用素材を鋳造する工程、熱延する工
程、必要に応じて最終の冷間圧延前に９５０〜１２００
℃の焼鈍を行い、急冷によりＡｌＮの析出制御を行う工
程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含む１回あるい
は中間焼鈍を介挿する２回以上の冷間圧延を行う工程、
次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離材を塗布する工程、更に最終
仕上げ焼鈍を行い一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、前記成分に加えて０．０００５〜０．０５％のＢ
ｉを含有せしめるとともに、冷間圧延の工程においてタ
ンデム冷延することを特徴とする超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を含有する
請求項１記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有する
請求項２記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28648692A JP3324044B2 (ja) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| DE69328998T DE69328998T2 (de) | 1992-09-17 | 1993-09-16 | Kornorientierte Elektrobleche und Material mit sehr hoher magnetischer Flussdichte und Verfahren zur Herstellung dieser |
| EP93114924A EP0588342B1 (en) | 1992-09-17 | 1993-09-16 | Grain-oriented electrical steel sheet and material having very high magnetic flux density and method of manufacturing same |
| KR1019930018614A KR0183408B1 (ko) | 1992-09-17 | 1993-09-16 | 초 고자속밀도 일방향성 전자강판 및 소재 그리고 그 제조방법 |
| US08/792,494 US5858126A (en) | 1992-09-17 | 1997-01-31 | Grain-oriented electrical steel sheet and material having very high magnetic flux density and method of manufacturing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28648692A JP3324044B2 (ja) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136445A JPH06136445A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3324044B2 true JP3324044B2 (ja) | 2002-09-17 |
Family
ID=17705030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28648692A Expired - Fee Related JP3324044B2 (ja) | 1992-09-17 | 1992-10-23 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3324044B2 (ja) |
-
1992
- 1992-10-23 JP JP28648692A patent/JP3324044B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06136445A (ja) | 1994-05-17 |
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