JP3388116B2 - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トランス等の鉄心
として用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に
関する。
として用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化
させた時の単位Kgあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化
させた時の単位Kgあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上焼鈍に
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
発明に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
発明に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】また一方向性電磁鋼板の表面には、電気的
に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させるといった役割も担っている。
そのため均一に形成させることは極めて重要である。
に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させるといった役割も担っている。
そのため均一に形成させることは極めて重要である。
【０００７】高磁束密度一方向性電磁鋼板の被膜には、
一次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被
膜は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成され
たＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応し
て得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とし
たものが用いられ、仕上げ焼鈍時にＳｉＯ2 と反応して
Ｍｇ2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
一次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被
膜は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成され
たＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応し
て得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とし
たものが用いられ、仕上げ焼鈍時にＳｉＯ2 と反応して
Ｍｇ2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
【０００８】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし鋼中にＢｉを含
むことによると考えられる、一次被膜密着性の劣化や、
一次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なく
ない。
むことによると考えられる、一次被膜密着性の劣化や、
一次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なく
ない。
【００１０】本発明は、かかる問題を回避し、極めて鉄
損の優れた、かつ磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の一
次被膜の安定製造を可能にし、一次被膜密着性の劣化
や、一次被膜形成不良を改善をすることを目的とする。
損の優れた、かつ磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の一
次被膜の安定製造を可能にし、一次被膜密着性の劣化
や、一次被膜形成不良を改善をすることを目的とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の特徴とするところは、次
の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延によって製品板厚に仕上げ
た後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍を
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の部
分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチング
にも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形成させることを
特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板厚に仕
上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼
鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の
部分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチン
グにも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形成させること
を特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。 （３）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって
製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗
布後、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量
（地鉄以外の部分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガ
スのエッチングにも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形
成させることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼
板の製造方法。（４）一次被膜の被膜量を２．５〜４ｇ／ｍ 2 とするこ
とを特徴とする前記（１）乃至（３）のいずれか１項に
記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （５） 重量％でさらに、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を
含有するスラブを出発材とした前記（１）乃至（４）の
いずれか１項に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。（６） 重量％でさらに、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、
Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有するスラブを出発材
とした前記（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。（７） 重量％でさらに、Ｓｂ，Ｍｏの１種または２種：
０．００３０〜０．３％を含有するスラブを出発材とし
た（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の超高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法。
の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延によって製品板厚に仕上げ
た後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍を
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の部
分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチング
にも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形成させることを
特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板厚に仕
上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼
鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の
部分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチン
グにも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形成させること
を特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。 （３）重量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ
：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるスラブを出発材とし、該スラブを加熱した後熱延
し、熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって
製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗
布後、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量
（地鉄以外の部分）を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガ
スのエッチングにも耐えられる一次被膜を鋼板表面に形
成させることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼
板の製造方法。（４）一次被膜の被膜量を２．５〜４ｇ／ｍ 2 とするこ
とを特徴とする前記（１）乃至（３）のいずれか１項に
記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （５） 重量％でさらに、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を
含有するスラブを出発材とした前記（１）乃至（４）の
いずれか１項に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。（６） 重量％でさらに、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、
Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有するスラブを出発材
とした前記（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。（７） 重量％でさらに、Ｓｂ，Ｍｏの１種または２種：
０．００３０〜０．３％を含有するスラブを出発材とし
た（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の超高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下本発明の詳細について説明す
る。本発明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の一次被膜を、さらに安定して得るべく種々の研究を鋭
意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主インヒ
ビターとする一方向性電磁鋼板用スラブを出発材とし、
該スラブを加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱
延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板
厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、
仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を５５
０〜８５０ppm にすることによって、鉄損の極めて優
れ、かつ極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の一次被膜を安定製造することに成功した。
る。本発明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の一次被膜を、さらに安定して得るべく種々の研究を鋭
意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主インヒ
ビターとする一方向性電磁鋼板用スラブを出発材とし、
該スラブを加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱
延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板
厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、
仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を５５
０〜８５０ppm にすることによって、鉄損の極めて優
れ、かつ極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の一次被膜を安定製造することに成功した。
【００１３】次に本発明の成分条件について説明する。
Ｃは０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時に
おいて結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と
呼ばれる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一
方０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍にお
いて脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりで
なく、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と
呼ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
Ｃは０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時に
おいて結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と
呼ばれる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一
方０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍にお
いて脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりで
なく、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と
呼ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１４】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１５】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱
時の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイ
ズが粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分
布が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱
時の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイ
ズが粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分
布が損なわれて好ましくない。
【００１６】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００１７】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０４０％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０４０％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００１８】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００１９】さらにＳｎについては薄手製品の二次再結
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
【００２０】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２１】Ｓｂおよび、またはＭｏについては薄手製
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
【００２２】Ｂｉは本発明であるＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
スラブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度向上効
果がある。０．０００５％未満ではその効果が充分に得
られず、また０．０５％を超えた場合は磁束密度向上効
果が飽和するだけでなく、熱延コイルの端部に割れが発
生するので好ましくない。
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
スラブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度向上効
果がある。０．０００５％未満ではその効果が充分に得
られず、また０．０５％を超えた場合は磁束密度向上効
果が飽和するだけでなく、熱延コイルの端部に割れが発
生するので好ましくない。
【００２３】次に本発明である一次被膜安定製造と鉄損
改善の方法について説明する。上記のごとく成分を調整
した超高磁束密度一方向性電磁鋼板製造用溶鋼は、通常
の方法で鋳造する。特に鋳造方法に限定はない。次いで
通常の熱間圧延によって熱延コイルに圧延される。
改善の方法について説明する。上記のごとく成分を調整
した超高磁束密度一方向性電磁鋼板製造用溶鋼は、通常
の方法で鋳造する。特に鋳造方法に限定はない。次いで
通常の熱間圧延によって熱延コイルに圧延される。
【００２４】引き続いて、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱延板焼
鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板厚に仕
上げるわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織
の均質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
るいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱延板焼
鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板厚に仕
上げるわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織
の均質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
【００２５】その後連続脱炭焼鈍を施した後の鋼板表面
の酸素目付量（地鉄以外の部分）を、５５０〜８５０pp
m にすることを本発明の特徴としている。酸素目付量を
制御する方法としては、雰囲気露点で行う方法、湿式雰
囲気中の焼鈍温度、時間で行う方法、あるいはこれらを
組み合わせて行う等の方法がある。特にどの方法が好ま
しいということはなく、結晶組織、再結晶集合組織を最
適に制御することも考えて選択するばよい。
の酸素目付量（地鉄以外の部分）を、５５０〜８５０pp
m にすることを本発明の特徴としている。酸素目付量を
制御する方法としては、雰囲気露点で行う方法、湿式雰
囲気中の焼鈍温度、時間で行う方法、あるいはこれらを
組み合わせて行う等の方法がある。特にどの方法が好ま
しいということはなく、結晶組織、再結晶集合組織を最
適に制御することも考えて選択するばよい。
【００２６】焼鈍分離剤塗布後は仕上げ焼鈍、連続歪取
り焼鈍・二次被膜塗布および焼き付けを行う。さらに必
要に応じてレーザー照射、溝等の磁区細分化処理を施
す。
り焼鈍・二次被膜塗布および焼き付けを行う。さらに必
要に応じてレーザー照射、溝等の磁区細分化処理を施
す。
【００２７】これまで超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。特開平６−８８１７１号公報では、全く述べ
られていない。それにもかかわらず一次被膜不良になる
場合があり、安定製造には至っていないのが現状であ
る。
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。特開平６−８８１７１号公報では、全く述べ
られていない。それにもかかわらず一次被膜不良になる
場合があり、安定製造には至っていないのが現状であ
る。
【００２８】しかし脱炭焼鈍を施した後の鋼板表面の酸
素目付量を５５０〜８５０ppm にすることが、｛１１
０｝〈００１〉方位集積度の極めて優れた一方向性電磁
鋼板の一次被膜の安定形成に極めて重要であることが判
明した。
素目付量を５５０〜８５０ppm にすることが、｛１１
０｝〈００１〉方位集積度の極めて優れた一方向性電磁
鋼板の一次被膜の安定形成に極めて重要であることが判
明した。
【００２９】鋼板の酸素目付量が５５０ppm 未満では、
一次被膜が安定して形成しない。一方、８５０ppm を超
えた場合は、必要以上に非強磁性物である一次被膜が形
成するため、磁気特性上、好ましくない。
一次被膜が安定して形成しない。一方、８５０ppm を超
えた場合は、必要以上に非強磁性物である一次被膜が形
成するため、磁気特性上、好ましくない。
【００３０】図１に、Ｃ：０．０８０、Ｓｉ：３．２２
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８８％、Ｂｉ：０〜
０．０４００％を含有するスラブを通常工程で冷延まで
行い、脱炭焼鈍は、露点の変更によって鋼板表面の酸素
目付量を変えて行い、続いて仕上げ焼鈍、平坦化・張力
付与二次被膜コーティング、レーザー照射による磁区制
御し、製品とした時の、Ｂｉ含有量と鋼板表面の酸素目
付量と一次被膜評点、磁区制御後の鉄損Ｗ17/50を示
す。一次被膜評点は以下のようにして決めた。２０mmφ
の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない場合をＡ、３
０mmφの丸棒に沿って製品を曲げれば剥離しない場合を
Ｂ、３０mmφの丸棒に沿って製品を曲げても剥離する場
合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、Ｂ，Ｃと
続く。また、酸素目付量の測定方法は、臭素の４％メチ
ルアルコール溶液中Ａｒ雰囲気下で脱炭焼鈍板の地鉄の
みを溶解して、得られた残渣を化学分析する方法で行っ
た。
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８８％、Ｂｉ：０〜
０．０４００％を含有するスラブを通常工程で冷延まで
行い、脱炭焼鈍は、露点の変更によって鋼板表面の酸素
目付量を変えて行い、続いて仕上げ焼鈍、平坦化・張力
付与二次被膜コーティング、レーザー照射による磁区制
御し、製品とした時の、Ｂｉ含有量と鋼板表面の酸素目
付量と一次被膜評点、磁区制御後の鉄損Ｗ17/50を示
す。一次被膜評点は以下のようにして決めた。２０mmφ
の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない場合をＡ、３
０mmφの丸棒に沿って製品を曲げれば剥離しない場合を
Ｂ、３０mmφの丸棒に沿って製品を曲げても剥離する場
合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、Ｂ，Ｃと
続く。また、酸素目付量の測定方法は、臭素の４％メチ
ルアルコール溶液中Ａｒ雰囲気下で脱炭焼鈍板の地鉄の
みを溶解して、得られた残渣を化学分析する方法で行っ
た。
【００３１】Ｂｉ含有量が５ppm 未満の場合は、鋼板表
面の酸素目付量が５５０ppm 未満でも一次被膜の評点が
Ａであるが、Ｗ17/50 は０．７０Ｗ／kg以上と悪い。こ
れに対して、Ｂｉ含有量が５ppm 以上の場合は、鋼板表
面の酸素目付量が５５０〜８５０ppm の場合は一次被膜
の評点がＡ，Ｂで、かつＷ17/50 が０．７０Ｗ／kg未満
と、一次被膜評点、鉄損ともに良好である。鋼板表面の
酸素目付量が８５０ppm を超えた場合は一次被膜の評点
がＡであるが、Ｗ17/50 が０．７０Ｗ／kg以上と悪い。
面の酸素目付量が５５０ppm 未満でも一次被膜の評点が
Ａであるが、Ｗ17/50 は０．７０Ｗ／kg以上と悪い。こ
れに対して、Ｂｉ含有量が５ppm 以上の場合は、鋼板表
面の酸素目付量が５５０〜８５０ppm の場合は一次被膜
の評点がＡ，Ｂで、かつＷ17/50 が０．７０Ｗ／kg未満
と、一次被膜評点、鉄損ともに良好である。鋼板表面の
酸素目付量が８５０ppm を超えた場合は一次被膜の評点
がＡであるが、Ｗ17/50 が０．７０Ｗ／kg以上と悪い。
【００３２】図２は、Ｃ：０．０７９％、Ｓｉ：３．１
５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００７８％、Ｂｉ：０．
００５０％を含有するスラブを通常工程で冷延まで行
い、脱炭焼鈍は、露点の変更によって鋼板表面の酸素目
付量を変えて行い、続いて仕上げ焼鈍、平坦化・張力付
与二次被膜コーティング、レーザー照射による磁区制御
し、製品とした時の、後工程処理した時の、鋼板表面の
酸素目付量と一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を示す。
５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００７８％、Ｂｉ：０．
００５０％を含有するスラブを通常工程で冷延まで行
い、脱炭焼鈍は、露点の変更によって鋼板表面の酸素目
付量を変えて行い、続いて仕上げ焼鈍、平坦化・張力付
与二次被膜コーティング、レーザー照射による磁区制御
し、製品とした時の、後工程処理した時の、鋼板表面の
酸素目付量と一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を示す。
【００３３】鋼板表面の酸素目付量を５５０〜８５０pp
m では、一次被膜量が２．５〜４．０ｇ／ｍ2 得られる
ため、付与張力も充分となり優れた鉄損が得られている
ことがわかる。８５０ppm を超えた場合、一次被膜量が
４．０ｇ／ｍ2 を超えて得られて鋼板全体に占める非強
磁性物の割合が増えるため、励磁特性が悪くなり鉄損も
悪くなる。
m では、一次被膜量が２．５〜４．０ｇ／ｍ2 得られる
ため、付与張力も充分となり優れた鉄損が得られている
ことがわかる。８５０ppm を超えた場合、一次被膜量が
４．０ｇ／ｍ2 を超えて得られて鋼板全体に占める非強
磁性物の割合が増えるため、励磁特性が悪くなり鉄損も
悪くなる。
【００３４】Ｂｉ含有量が５ppm 以上含んだ鋼板におい
て一次被膜を形成させるために、脱炭焼鈍後の酸素目付
量が５５０ppm 以上必要とする理由としては、以下のよ
うに考えている。Ｂｉは仕上げ焼鈍の昇温過程で鋼中か
ら拡散して、ガス化することが知られている。このガス
化したＢｉがコイルラップ間に滞留すると、既に形成し
ている一次被膜をエッチングすると考えられる。したが
って、このエッチングにも耐えられる一次被膜を形成さ
せるために、脱炭焼鈍後の鋼板表面に所定量以上の酸化
層を形成させる必要があり、そのためには酸素目付量を
制御することが重要である。
て一次被膜を形成させるために、脱炭焼鈍後の酸素目付
量が５５０ppm 以上必要とする理由としては、以下のよ
うに考えている。Ｂｉは仕上げ焼鈍の昇温過程で鋼中か
ら拡散して、ガス化することが知られている。このガス
化したＢｉがコイルラップ間に滞留すると、既に形成し
ている一次被膜をエッチングすると考えられる。したが
って、このエッチングにも耐えられる一次被膜を形成さ
せるために、脱炭焼鈍後の鋼板表面に所定量以上の酸化
層を形成させる必要があり、そのためには酸素目付量を
制御することが重要である。
【００３５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、一次被膜を形成させる方法は、これまでに様々述べ
られている。例えば、特開昭５５−１０７２６号公報、
特開昭５５−６５３６７号公報、特開昭５６−７２１７
８号公報が挙げられる。
て、一次被膜を形成させる方法は、これまでに様々述べ
られている。例えば、特開昭５５−１０７２６号公報、
特開昭５５−６５３６７号公報、特開昭５６−７２１７
８号公報が挙げられる。
【００３６】これらはいずれも、脱炭焼鈍によって形成
された表面酸化層の量や性質を規定することによって、
均一で密着性に優れ、かつ欠陥の少ないＭｇ2 ＳｉＯ4
形成反応が行われることを述べている。
された表面酸化層の量や性質を規定することによって、
均一で密着性に優れ、かつ欠陥の少ないＭｇ2 ＳｉＯ4
形成反応が行われることを述べている。
【００３７】これらに対し本発明は、仕上げ焼鈍中にＭ
ｇ2 ＳｉＯ4 形成反応は良好に行わた後の地鉄中からの
抜けたＢｉガスのエッチングによる一次被膜破壊に耐え
られる一次被膜とするために、鋼板表面の酸素目付量を
制御しようとするものであり、従来技術とは全く異な
る。
ｇ2 ＳｉＯ4 形成反応は良好に行わた後の地鉄中からの
抜けたＢｉガスのエッチングによる一次被膜破壊に耐え
られる一次被膜とするために、鋼板表面の酸素目付量を
制御しようとするものであり、従来技術とは全く異な
る。
【００３８】また特開昭５５−１０７２６号公報、特開
昭５５−６５３６７号公報、特開昭５６−７２１７８号
公報では、鋼板表面の酸化層量としてｇ／ｍ2 で規定し
ているが、本発明は酸素目付量としてppm で規定して、
制御項目を実生産で管理しやすい項目としていることも
異なる。
昭５５−６５３６７号公報、特開昭５６−７２１７８号
公報では、鋼板表面の酸化層量としてｇ／ｍ2 で規定し
ているが、本発明は酸素目付量としてppm で規定して、
制御項目を実生産で管理しやすい項目としていることも
異なる。
【００３９】
（実施例１）Ｃ：０．０７９％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００３
６％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後直ちに熱延
して２．２mm厚の熱延コイルとした。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％、Ｂｉ：０．００３
６％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後直ちに熱延
して２．２mm厚の熱延コイルとした。
【００４０】熱延コイルに１０８０℃の焼鈍を施し、一
回冷延で０．２８５mm厚とした後、脱炭焼鈍を８５０℃
で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目
付量を４８０〜９３０ppm とした。
回冷延で０．２８５mm厚とした後、脱炭焼鈍を８５０℃
で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目
付量を４８０〜９３０ppm とした。
【００４１】その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１２００℃の仕上げ焼
鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制
御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜測定、レーザー照
射による磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜量と
鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。一次被膜評点は、図１の実
験の評価方法と同じである。
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１２００℃の仕上げ焼
鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制
御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜測定、レーザー照
射による磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜量と
鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。一次被膜評点は、図１の実
験の評価方法と同じである。
【００４２】
【表１】
【００４３】表１より明らかなように、酸素目付量が５
５０〜８５０ppm で、一次被膜評点がＢ以上と、２．５
〜４．０ｇ／ｍ2 の適切な一次被膜厚みが形成されてい
る。またこのことによって、０．８５Ｗ／kg未満の極め
て優れた鉄損が得られている。
５０〜８５０ppm で、一次被膜評点がＢ以上と、２．５
〜４．０ｇ／ｍ2 の適切な一次被膜厚みが形成されてい
る。またこのことによって、０．８５Ｗ／kg未満の極め
て優れた鉄損が得られている。
【００４４】（実施例２）Ｃ：０．０７６％、Ｓｉ：
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００４４％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００４４％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。
【００４５】酸洗後１．６０mmに予備冷延し、１０００
℃の焼鈍後０．２００mmに仕上げ冷延した。その後、脱
炭焼鈍を８４５℃で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の
鋼板表面の酸素目付量を５２８〜９８８ppm とした。
℃の焼鈍後０．２００mmに仕上げ冷延した。その後、脱
炭焼鈍を８４５℃で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の
鋼板表面の酸素目付量を５２８〜９８８ppm とした。
【００４６】その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１２００℃の仕上げ焼
鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制
御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜測定、レーザー照
射による磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜評
点、一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を表２に示す。一次被膜
評点は、図１の実験の評価方法と同じである。
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１２００℃の仕上げ焼
鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制
御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜測定、レーザー照
射による磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜評
点、一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を表２に示す。一次被膜
評点は、図１の実験の評価方法と同じである。
【００４７】
【表２】
【００４８】表２より明らかなように、酸素目付量が５
６８ppm 以上で、２．６ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一
次被膜評点Ｂ以上が得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。酸素目付量が９８８ppm では、２．５ｇ／ｍ2 以
上の一次被膜量と一次被膜評点Ａが得られているもの
の、鉄損は０．７０Ｗ／kg以上である。
６８ppm 以上で、２．６ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一
次被膜評点Ｂ以上が得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。酸素目付量が９８８ppm では、２．５ｇ／ｍ2 以
上の一次被膜量と一次被膜評点Ａが得られているもの
の、鉄損は０．７０Ｗ／kg以上である。
【００４９】（実施例３）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。
【００５０】熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を施し、二
回冷延で０．２２０mm厚とした後、脱炭焼鈍を８４０℃
で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目
付量を４５６〜８４８ppm とした。
回冷延で０．２２０mm厚とした後、脱炭焼鈍を８４０℃
で露点を制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目
付量を４５６〜８４８ppm とした。
【００５１】その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１１８０℃の仕上げ焼鈍
を行った。水洗後、一次被膜測定に供した。一次被膜評
点と一次被膜量を表３に示す。一次被膜評点は、図１の
実験の評価方法と同じである。
を塗布した脱炭焼鈍コイルに、１１８０℃の仕上げ焼鈍
を行った。水洗後、一次被膜測定に供した。一次被膜評
点と一次被膜量を表３に示す。一次被膜評点は、図１の
実験の評価方法と同じである。
【００５２】
【表３】
【００５３】表３より明らかなように、酸素目付量が５
５２ppm 以上で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜
厚みが評点Ａ，Ｂで得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。
５２ppm 以上で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜
厚みが評点Ａ，Ｂで得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。
【００５４】（実施例４）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８８％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８８％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。
【００５５】１０００℃の中間焼鈍を含む二回冷延で
０．２２０mm厚とした後、脱炭焼鈍を８６０℃で露点を
制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を４
９５〜８８３ppm とした。
０．２２０mm厚とした後、脱炭焼鈍を８６０℃で露点を
制御して行い、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を４
９５〜８８３ppm とした。
【００５６】その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した脱炭焼鈍コイルは、１２００℃の仕上げ焼鈍
を行った。二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による
磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜評点、一次被
膜量と鉄損Ｗ17/50 を表４に示す。一次被膜評点は、図
１の実験の評価方法と同じである。
を塗布した脱炭焼鈍コイルは、１２００℃の仕上げ焼鈍
を行った。二次被膜塗布、さらにはレーザー照射による
磁区制御後に鉄損測定に供した。一次被膜評点、一次被
膜量と鉄損Ｗ17/50 を表４に示す。一次被膜評点は、図
１の実験の評価方法と同じである。
【００５７】
【表４】
【００５８】表４より明らかなように、酸素目付量が４
９５ppm 以上で、２．５ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一
次被膜評点Ｂ以上が得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。酸素目付量が８８３ppm では、２．５ｇ／ｍ2 以
上の一次被膜量と一次被膜評点Ａが得られているもの
の、鉄損は０．７０Ｗ／kg以上である。
９５ppm 以上で、２．５ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一
次被膜評点Ｂ以上が得られている。またこのことによっ
て、０．７０Ｗ／kg未満の極めて優れた鉄損が得られて
いる。酸素目付量が８８３ppm では、２．５ｇ／ｍ2 以
上の一次被膜量と一次被膜評点Ａが得られているもの
の、鉄損は０．７０Ｗ／kg以上である。
【００５９】
【発明の効果】Ｂｉを添加含有した一方向性電磁鋼板用
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱
延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板
厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、
仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を５５
０〜８５０ppm とすることによって、一次被膜が良好で
あるとともに、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優
れている超高磁束密度一方向性電磁鋼板を得ることがで
きる。
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数回の冷延、あるいは熱
延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板
厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、
仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法において、脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量を５５
０〜８５０ppm とすることによって、一次被膜が良好で
あるとともに、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優
れている超高磁束密度一方向性電磁鋼板を得ることがで
きる。
【図１】Ｂｉ含有量と鋼板表面の酸素目付量の関係での
一次被膜評点、磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を示す図。
一次被膜評点、磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を示す図。
【図２】鋼板表面の酸素目付量と一次被膜量の関係での
磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を示す図。
磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 立花 伸夫
兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日
本製鐵株式会社 広畑製鐵所内
(72)発明者 難波 英一
兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日
本製鐵株式会社 広畑製鐵所内
(56)参考文献 特開 平７−166305（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−184640（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−185725（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−202713（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/12
C21D 9/46 501
C22C 38/00 303
C22C 38/60
H01F 1/16
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４０
％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とし、該スラブを加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕
上げ冷延によって製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍
し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束密度
一方向性電磁鋼板の製造方法において、脱炭焼鈍後の鋼
板表面の酸素目付量（地鉄以外の部分）を５５０〜８５
０ppm にし、Ｂｉガスのエッチングにも耐えられる一次
被膜を鋼板表面に形成させることを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４０
％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とし、該スラブを加熱した後熱延し、中間焼鈍を含む
複数回の冷延によって製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼
鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法において、脱炭焼鈍後の
鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の部分）を５５０〜８
５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチングにも耐えられる一
次被膜を鋼板表面に形成させることを特徴とする超高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ，Ｓｅの１種または２種：０．００５〜０．０４０
％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とし、該スラブを加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後中
間焼鈍を含む複数回の冷延によって製品板厚に仕上げた
後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍をす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、
脱炭焼鈍後の鋼板表面の酸素目付量（地鉄以外の部分）
を５５０〜８５０ppm にし、Ｂｉガスのエッチングにも
耐えられる一次被膜を鋼板表面に形成させることを特徴
とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 一次被膜の被膜量を２．５〜４ｇ／ｍ2
とすることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項
に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％でさらに、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を含有する スラブを出発材とした請求項１乃至４のいず
れか１項に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造
方法。 - 【請求項６】 重量％でさらに、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有する スラブを出発材とした請求項１乃至４のいず
れか１項に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造
方法。 - 【請求項７】 重量％でさらに、 Ｓｂ，Ｍｏの１種または２種：０．００３０〜０．３
％、を含有する スラブを出発材とした請求項１乃至４のいず
れか１項に記載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31244996A JP3388116B2 (ja) | 1996-11-22 | 1996-11-22 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31244996A JP3388116B2 (ja) | 1996-11-22 | 1996-11-22 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10152725A JPH10152725A (ja) | 1998-06-09 |
| JP3388116B2 true JP3388116B2 (ja) | 2003-03-17 |
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ID=18029338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31244996A Expired - Lifetime JP3388116B2 (ja) | 1996-11-22 | 1996-11-22 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3388116B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7399369B2 (en) | 2001-07-16 | 2008-07-15 | Nippon Steel Corporation | Ultra-high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in iron loss at a high magnetic flux density and film properties and method for producing the same |
-
1996
- 1996-11-22 JP JP31244996A patent/JP3388116B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10152725A (ja) | 1998-06-09 |
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