JP3493981B2 - Egr制御装置付内燃機関の過給圧制御装置 - Google Patents
Egr制御装置付内燃機関の過給圧制御装置Info
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Description
備えると共に過給圧を可変に制御できる過給機を備えた
内燃機関のEGR制御及び過給圧制御に関する。
還流して燃焼温度をさせることにより排気中のNOx
(窒素酸化物) を低減するEGR(排気還流) を行うこ
とが有効であり、特にディーゼル機関では、他にNOx
を低減する有効な手段がなく、排気清浄化のため不可欠
の技術である。
関に過給機を装着することが一般的となっており、排気
量当たりの比出力が小さいディーゼル機関では装着比率
が高い。また、回転負荷によらず、過給機の効率を高く
維持するため、近年では任意に過給圧を制御できる可変
ノズルターボや可変ウエストゲート制御機構が実用化さ
れつつある。
る。但し、本発明は、ガソリン機関等他の形式の内燃機
関でもEGR制御装置を有する内燃機関の過給圧制御装
置にあっては本発明の効果は同様に得られる。まず、デ
ィーゼル機関の主たる制御項目である、燃料噴射量と燃
料噴射時期とEGR制御装置について簡単に説明する。
焼室に供給される燃料噴射量と噴射時期を機関回転と同
期して回転駆動される燃料噴射ポンプにより制御される
ようにしている。例えば、前記燃料噴射ポンプ内に設け
られた油圧式のタイマをフイードポンプからの供給圧で
作動させて、フェイスカムの位相を変えることにより燃
料噴射時期を制御する。
よりコントロールスリーブ位置を動かして圧送終りを制
御することにより燃料噴射量を調節している。また、E
GR装置としては、負圧弁の負圧を調節することにより
EGR弁の開度を制御するものがあり、EGR弁の開度
はリフトセンサにより検出された、目標弁開度となるよ
うに電磁弁のデューティー比を詞節することにより制御
される。
位置を制御するものもあり、EGR弁の開度は、ステッ
プモータの基準位置に対するステップ数で一義に決まる
ため、リフトセンサによるフィードバックの必要がな
い。したがって、目標弁開度となるステップモータの目
標ステップ数を与えることにより、弁開度を制御してい
る。
すると、着火遅れ期間が長くなり、燃焼温度の低下や膨
張行程後期の燃焼割合が増え、かつ、燃焼雰囲気が酸素
不足となるため、排気微粒子(以下PM:Particulate
Matterと称する) や他の排気成分(HC, CO) が悪化
する傾向にある。また、このNOxとPMのトレードオ
フの関係は負荷が高い、あるいはEGR量が多い場合、
すなわち空気過剰率が低い場合ほど顕著になることが知
られており、排気中のNOxとPMとを同時に低減する
ためには、回転負荷, 運転状態に応じて極めて精密にE
GR量を制御する必要がある。
方法がいくつか考案されている。代表的なものとして
は、以下の2つの形式がある。まず1つの方法は、吸入
された全ガス量と新規に吸入された空気量の両者を各々
検出して、両者の差をEGR量とみなし、このEGR量
が目標EGR率(EGR量/吸入新気量) と一致するよ
うにEGR量を制御する方法である。
載されているように、吸入空気量を計測するためにエア
フロメータを設け、また、全ガス量を計測するために下
流に圧力センサを設け、両者の出力を演算してEGR量
を求め、運転条件毎に設定されるEGR量と一致するよ
うに、EGR弁を制御するものがある。2つめの方法
は、EGR弁を流れる流量を考慮する制御方法がある。
物理的に最も考えやすい方式としては、EGRガスの流
れを一次非圧縮性流体として考え、EGR前後の差圧を
計測し、目標EGR量が得られるEGR弁開口面積を流
体力学的(ベルヌーイの法則) に求める方法である。
じて、EGR弁開口面積の所要変化量が求まるため、フ
ィードバックゲインを物理的に求められるという点に特
徴がある。この方式を採るEGR制御方法としては、例
えば特開昭62−298654号公報や特開平2−11
858号公報等に記載されているように、EGR弁の吸
気側と排気側の差圧を検出する差圧センサを設け、機関
の回転速度と負荷に応じて設定された目標差圧と一致す
るようにEGR弁を制御するものや、特開平7−174
048号公報等に記載されているように、EGR弁の特
性のバラツキ等も考慮して精密にEGR量を制御できる
ように、センサで計測したEGR量と基準値とを比較し
EGR量を調整するものがある。
ルターボ(VGT) 等を装備したものがあり、運転領域
に応じて過給圧を制御することで運転性と燃費を改善す
ることができる。
ような厳しい排気規制を達成するために大量のEGRを
かけてNOxを低減しつつ、加速時の運転性向上や、低
速運転時の過給圧増加による空気過剰率向上による排気
低減、および定格出力運転時の過給機効率向上により出
力向上するための過給圧制御をも行う場合、従来のEG
R制御装置を有する機関で過給圧制御を行おうとする
と、以下のような問題点がある。
は、EGR制御も排気から吸気に作動ガスを逃すことに
より結果的に過給圧制御を行うことになる。このため、
その他に過給圧制御を行うアクチュエータが存在する場
合、同じパラメータ(吸気量や過給圧) を用いて制御す
ると、どちらの目標値も定まらずハンチングが生じる。
と、EGR制御精度の低下または過給圧制御装置の能力
を活かしきれないということになる。また、過給圧制御
がない場合を例にとって考えてみると、例えば特開平2
−267361号公報のように吸気圧を一定圧に保ちE
GRを制御するようにしても、吸気圧を一定に保っても
排圧が変動するため、EGR量が変化して精度の悪化は
避けられない。また、運転性との両立が困難で、一定に
保つように検出された過給圧となるようにEGR量を制
御すると定常でそのフィードバックの影響でサージが起
きてしまうことがわかっている。
てなされたもので、特別なデバイスを追加することなく
過渡運転時を含めたEGR制御と過給圧制御の安定性,
応答性,制御精度を確保したEGR制御装置付内燃機関
の過給圧制御装置を提供することを目的とする。
る発明は、排気の一部を吸気中に還流するEGR制御装
置を備えると共に過給圧を可変に制御できる過給機を備
えた内燃機関において、機関の回転速度及び負荷と、大
気圧と、吸入空気量又はその関連値と、を検出し、吸入
空気量又はその関連値を含む要素に基づいて前記EGR
制御装置によるEGR量を目標値にフィードバック制御
し、機関の回転速度及び負荷に基づいて前記過給機の基
本過給圧を設定し、前記基本過給圧を、大気圧と機関の
負荷の変化率とに基づいて補正し、補正した過給圧にオ
ープン制御することを特徴とする。
については、吸入空気量又はその関連値を含む要素に基
づいて目標EGR率が得られるようにEGR制御装置
(EGR弁) を制御することにより、EGR量を目標値
にフィードバック制御するので、過給圧を可変に制御し
ても高精度なEGR制御を行うことができる。
や過給圧の検出値に基づくことなく、EGR制御との間
でハンチングの発生を回避でき、機関の回転速度及び負
荷に基づいて基本過給圧を設定し、更に、大気圧と機関
の負荷の変化率とに基づいて補正することで、過給圧の
要求値を満たしつつ過給圧制御の効果を最大限に活かす
ことができる。
制御とする理由は、排気低減が主たる制御の目的という
だけでなく、過給機に比較してコンプレッサ・タービン
等の慣性による遅れがないため、EGR制御装置の方を
フィードバック制御する方が一般的に応答性がよいこと
も考慮してのことである。また、請求項2に係る発明
は、排気の一部を吸気中に還流するEGR制御装置を備
えると共に過給圧を可変に制御できる過給機を備えた内
燃機関において、機関の回転速度を検出する回転速度検
出手段と、機関の負荷を検出する負荷検出手段と、機関
の負荷の変化率を算出する負荷変化率算出手段と、大気
圧を検出する大気圧検出手段と、吸入空気量又はその関
連値を検出する吸入空気量関連値検出手段と、検出され
た吸入空気量又はその関連値を含む要素に基づいて前記
EGR制御装置のEGR率を目標値にフィードバック制
御するEGRフィードバック制御手段と、検出された機
関の回転速度及び負荷に基づいて前記過給機の基本過給
圧を設定する基本過給圧設定手段と、前記基本過給圧
を、検出された大気圧と算出された機関の負荷の変化率
とに基づいて補正する過給圧補正手段と、前記過給機を
前記補正した過給圧に制御する過給圧制御手段と、を含
んで構成したことを特徴とする。
については、EGRフィードバック制御手段が、吸入空
気量又はその関連値の検出手段によって検出された値を
含む要素に基づいて目標EGR率が得られるようにEG
R制御装置(EGR弁) を制御することにより、EGR
量を目標値にフィードバック制御するので、過給圧を可
変に制御しても高精度なEGR制御を行うことができ
る。
や過給圧の検出値に基づくことなく、EGR制御との間
でハンチングの発生を回避でき、基本過給圧設定手段が
機関の回転速度及び負荷に基づいて基本過給圧を設定
し、更に、過給圧補正手段が大気圧と機関の負荷の変化
率とに基づいて補正し、過給圧制御手段が該補正された
過給圧に制御することで、過給圧の要求値を満たしつつ
過給圧制御の効果を最大限に活かすことができる。
気量に関連する値は、吸気圧力であることを特徴とす
る。請求項3に係る発明によると、吸入空気量に代えて
吸気圧力に基づいてEGR量を目標値にフィードバック
制御することができる。また、請求項4に係る発明は、
前記過給機は、可変ノズルターボ式過給機であることを
特徴とする。
ターボ式過給機により、可変ノズルを制御して過給圧を
任意に制御することができる。また、請求項5に係る発
明は、前記過給機は、ウェストゲート式過給機であるこ
とを特徴とする。
ート式過給機により、タービンへの排気流量を制御して
過給圧を任意に制御することができる。また、請求項6
に係る発明は、前記過給機は、排気シャッタ式過給機で
あることを特徴とする。
タ式過給機により、排気の絞り量を制御して過給圧を任
意に制御することができる。また、請求項7に係る発明
は、前記過給圧制御のアクチュエータ制御目標値TBac
t は、機関の回転速度と負荷と演算された基本過給圧T
B1と、機関負荷補正値TB2及び大気圧補正値Kpaか
ら次式で演算されることを特徴とする。
きいほど排圧,過給圧が減少する。請求項7に係る発明
によると、上記の式に基づいて基本過給圧を機関の負荷
と大気圧とで補正することにより大気圧変化や過渡運転
時にも良好な過給圧制御を行うことができる。
づいて説明する。図2は、該実施の形態の全体構成を示
す。電子制御式の燃料噴射ポンプ1は、機関の燃焼室に
装着された燃料噴射ノズル2に燃料を圧送し、該燃料噴
射ノズル2は、燃焼室内に燃料を噴射供給する。吸気通
路3と排気通路4とを連通してEGR通路5が接続さ
れ、該EGR通路5にはEGR量を制御するEGR弁6
が介装されている。吸気通路3には、吸入空気の質量流
量を検出するエアフロメータ7と、吸気温度を検出する
吸気温度センサ8が装着され、また、これらの下流側に
排気圧によって過給され、かつ、過給圧制御機構を備え
た過給機(VGT) 9のコンプレッサが介装され、さら
にその下流には吸気を冷却して充填効率を高めるための
インタークーラ10が介装されている。排気通路4には、
該VGT9のタービンが介装されると共に、該タービン
の可変ノズルを制御することにより過給圧を制御する過
給圧制御アクチュエータ11が装着されている。なお、排
気通路の下流側に図示しない排気後処理装置を装着して
もよい。
図に従って説明する。機関の回転速度、負荷、吸気量、
吸気温度、EGR弁開度を検出しつつ、目標EGR量の
設定と吸気系圧力及び排気系圧力の演算を行い、これら
の結果に基づいてEGR量の演算及び補正演算を行って
EGR弁開度目標値を演算する。一方、前記各検出値に
基づいてVGTの基本制御目標値を設定し、負荷変化を
検出して該負荷変化による補正を行い、かつ、大気圧補
正を行った上でVGT制御目標値を演算する。
説明する。まず、前記電子制御式(ジャーク式) の燃料
噴射ポンプ1について説明すると、フィードポンプ21
は、ドライブシャフト22によって回転し、燃料を予圧し
てポンプ室23へ燃料を供給する。プランジャ24は、ドラ
イブシャフト22によって回転し、回転しながら往復運動
を与えて燃料を加圧分配す。
ャ24によって加圧された燃料を高圧室に漏らすことによ
って、燃料噴射量を調節する。ロータリ・ソレノイド26
は、前記コントロールスリーブ25の位置を自在に動か
し、コントロールスリーブ位置センサ27は、該コントロ
ールスリーブ25の位置を検出する。
関運転を停止させる。前記ポンプ室23は、前記フィード
ポンプ21によって加圧された燃料を蓄えると共にポンプ
内部を潤滑させる。タイマピストン29は、フェイスカム
30と係合し、その位置を移動させることによりフェイス
カム30の位相を変化させて、燃料噴射時期を制御する。
タイマピストン29を駆動する高圧燃料を低圧室側に漏ら
すことによりタイマ高圧室圧力を調圧する。また、各種
センサとして、ノズルリフトセンサ32は、前記燃料噴射
ノズル2の開弁時期を検出し、燃料温度センサ33は、燃
料噴射ポンプ1に供給される燃料の温度を検出し、コン
トロールレバー開度センサ34は、アクセル開度を検出
し、ポンプ回転速度センサ35は、ポンプ回転速度を検出
する。
説明する。前記吸気通路3のエアフロメータ7の下流
に、インマニコレクタの圧力を調節する吸気絞り弁101
が介装され、該吸気絞り弁101 の開度は、バキュームポ
ンプで作られる負圧を、コントロールユニット102 から
の制御信号に基づいて2つのソレノイド弁103,104 によ
って調整して得られた制御負圧により作動する負圧アク
チュエータ105 によって制御される。
路4とを結ぶEGR通路5に、前記コントロール102 か
らの制御信号によって作動するステップモータにより駆
動されてEGR量を調節するEGR弁6が介装されてい
る。なお、図5に示したような吸入空気量を検出し、ス
テップモータでEGR弁を駆動する方式の他、負圧式E
GR弁としたもの、圧力センサを用いて検出した吸入空
気量に基づいてEGR量を制御するものとしてもよく、
本発明ではEGR弁及びセンサの構成は特に限定しな
い。
いて説明する。タービン通過ガス流量を調節するノズル
ベーン111 は、リンク機構112 を介してアクチュエータ
リング113 に連係されている。一対のマグネット弁114,
115 は、エアタンクと負圧とを調節して得られたエア圧
をエアシリンダ115 に供給し、該エアシリンダ115 によ
り前記アクチュエータリング113 の回転量を制御するこ
とによって、前記ノズルベーン111 のタービンホイール
116 に対する角度が制御され、以て過給機の過給圧が制
御されるように構成されている。
変ノズル機構を持つもの以外に、ウエストゲート方式や
排気シャッター方式でもよく、本発明では過給機及び過
給圧制御アクチュエータの構成は特に限定しない。次
に、以上の構成からなる本実施の形態の作用を、フロー
チャート及びブロック図を用いて説明する。
ーである。ステップ1では、機関回転速度Ne及び機関
の負荷を表すコントロールレバー開度C/Lを読み込
む。ステップ2では、機関回転速度Ne、コントロール
レバー開度C/Lから図8に示したマップからの検索等
によって基本燃料噴射量Mqdrvを求める。
rvに対して水温等各種補正を行い燃料噴射量をQsol1と
するステップ4では、図9に示したマップからの検索等
によって最大燃料噴射量の制限を行い、燃料噴射量をQ
sol として処理を終了する。図10はシリンダ吸入空気量
Qacを演算するフローである。
出力電圧を読み込む。ステップ12では、前記出力電圧か
らテーブル変換により単位時間当たりの吸入空気量を算
出する。ステップ13では、前記単位時間当たりの吸入空
気量に加重平均処理を行った値Qas0 を求める。
込む。ステップ15では、前記単位時間当たりの吸入空気
量の加重平均処理値Qas0 と機関回転速度Ne及び定数
KCON#から1シリンダ当たりの吸入空気量Qac0を
演算する。ステップ16では、前記吸入空気量Qac0 のn
回演算分のディレイ処理を行いコレクタ入口の吸入空気
量Qacn を演算する。
相当値Kinを用いて、コレクタ入口吸入空気量Qacn か
ら図示するような遅れ処理を行ってシリンダ吸入空気量
Qacを求め、処理を終了する。図11は、吸気温度、燃料
噴射量、吸入空気量の検出値に対する演算の位相を合わ
せるためのサイクル処理のフローを示す。
c、燃料噴射量Qsol 、シリンダ吸気温度Tn を読み込
む。シリンダ吸気温度Tn については、例えば図示する
ような吸入空気温度Ta, EGRガス温度Te, シリン
ダ吸入EGRガス量Qecを用いた式で演算される。ステ
ップ22では、前記シリンダ吸入空気量Qac、燃料噴射量
Qsol 、シリンダ吸気温度Tn にサイクル処理を施す。
シリンダ吸入空気量Qac、シリンダ吸気温度Tn はシリ
ンダ数から1引いた分、燃料噴射量Qsol は2引いた分
のディレイ処理を行い、それぞれQexh 、Qfo、Tnoと
し処理を終了する。
ある。ステップ31では、エアフロメータより出力される
出力電圧を単位時間当たりの吸入空気量重量Qas0 に変
換する。ステップ32では、単位サイクル当たりの吸入空
気量Qacb に単位変化する。ブロック33では、吸気系レ
イアウトに対するエアフロメータ7出力値の補正を行う
ため、機関回転速度と吸入空気量重量に対するエアフロ
メータの補正を行い、吸入空気量Qacとして出力する
(図10と同一) 。
量に対する、吸気系の基本体積効率相当値KINH2を
検索する。ステップ35では、負荷に対する補正係数KI
NHQを検索する。ステップ36では、図示のように前記
基本体積効率相当値KINH2に補正係数KINHQを
乗じる演算を行い、体積効率相当値Kinとして出力す
る。
圧を吸気温度TINTBLに変換する。ステップ38で
は、前記吸気温度TINTBLに、吸気圧力に対する温
度上昇の補正係数KTMPIを乗じて補正し、吸入空気
温度Tint として出力する。ステップ39, ステップ40で
は、熱力学の式を簡単化した図示の演算を行い、吸気圧
力Pmを演算する。
ある。ステップ41では燃料噴射量に応じた基本排気温度
Texhiを検索する。ステップ42では、スワール制御弁開
度に応じて前記基本排気温度Texhiを補正し、補正基本
排温Ktexhi とする。ステップ43,44,45では、各々排温
の吸気温度補正係数Ktmpe、排圧補正係数Ktmpp、噴射
時期補正係数Ktmpit を検索する。
e、Ktmpp、Ktmpit を前記補正基本排気温度Ktexhi
に乗じて、排気温度相当値Tmpehを演算する。ステップ
47では、先に計測したシリンダ吸入空気量Qacを、吸気
行程と排気行程の差分だけサイクル処理し、作動排気量
Qexh として出力する。ステップ48,49 では、先に実験
的に排気圧力を吸気量Qexh 、排気温度Tmpex、機関回
転速度の関数として係数Kpexh#とOpexh#を適合して
おき、図示の演算を行い排気圧力Pexh を演算する。
れぞれ圧力センサを用いて検出する構成としてもよい。
図14は、EGR制御部分のブロック図である。ステップ
51では、前記のように演算された(又は吸気圧センサで
検出された)吸気圧力Pm を読み込む。
(又は排気圧センサで検出された)排気圧力Pexh を読
み込む。ステップ53では、EGR差圧ΔPを次式により
演算する。 Pm =Kpm#×Cpm+Opm# (図12参照) ・・・・・(1) Pexh =Kpexh#×Cpexh+Opexh (図13参照) ・・・・・(2) ΔP=Pexh −Pm ・・・・・(3) ステップ54では、機関回転速度Neと機関負荷(燃料噴
射量) Qfとから目標EGR率Megr を検索する。
圧を読み込み、吸入空気量Qas0 を読み込む。ステップ
56では、目標EGR流量Tqeを次式により演算する。 Tqe=Megr ×Qas0 。 ステップ57では、次式により要求EGR開口面積Aevs
を演算する。
射量) Qfとから流量係数aを検索する。ステップ59で
は、次式により目標EGR弁開口面積を演算する。な
お、Avpsは、予め実験的に決められるEGR弁の全開
開口面積相当値で、データとしてコントロールユニット
内に記憶されている値である。
GR弁開口面積に対するEGR弁リフト量をテーブル検
索する。ステップ61では、目標EGR弁リフト量となる
ようにEGR弁体を駆動するステップモータに制御信号
を出力する。
ある。ステップ71では、機関の回転速度、負荷(燃料噴
射量) 、大気圧を読み込む。ステップ72では、負荷の変
化量を演算する。これについては図16のサブルーチンで
詳述する。ステップ73では、図17に示す回転速度と負荷
で設定されるアクチュエータ指示値TP1を検索する。
対するアクチュエータ指示値補正値TP2を検索する。
ステップ75では、図19に示す大気圧補正係数Kpaを検索
する。ステップ76では、図示の式により、ノズルベーン
の開度を調節するエアシリンダの圧力を制御する電磁弁
の目標信号TPact を演算する。なお、TPact =0は
ノズルの開口面積が最小を表し、逆にTPact =100 は
全開を表す。
ルーチンのフローチャートである。ステップ81では、カ
ウンター値Cn =0か否かを判断する。カウンター値C
n が0のときはステップ82へ進み、0でないときは、ス
テップ84へ進む。ステップ82では、dQf算出のサイク
ル数SETNより1デクリメントし、Qfn-setn は変更
せずに終了する。
読み込む。ステップ85では、dQfを図示の式で算出す
る。ステップ86では、Qfn-setn を現在のQfに更新し
終了する。以上説明してきたように、本発明では、過給
圧制御装置については、吸気量や過給圧は基本的には検
出せず、それらのパラメータはEGR制御に使用してE
GR制御精度を確保してエミッションを最大限に低減
し、過給圧制御は、基本的には機関回転速度と負荷で決
まるアクチュエータの目標値によるオープン制御とし、
負荷の変化と大気圧の変化で補正する構成とすることに
より、過給圧の要求値を満たしつつ過給圧制御の効果を
最大限に活かすことを可能とすることにより、過渡運転
時を含めたEGR制御と過給圧制御の安定性、応答性、
制御精度を両立することができる(図20参照) 。
ク図。
図。
チャート。
プ。
プ。
のフローチャート。
出値に対する演算の位相を合わせるためのサイクル処理
のフローチャート。
ャート。
ータ指示値を検索するためのマップ。
値補正値を検索するためのマップ。
プ。
Claims (7)
- 【請求項1】排気の一部を吸気中に還流するEGR制御
装置を備えると共に過給圧を可変に制御できる過給機を
備えた内燃機関において、 機関の回転速度及び負荷と、大気圧と、吸入空気量又は
その関連値と、を検出し、 吸入空気量又はその関連値を含む要素に基づいて前記E
GR制御装置によるEGR量を目標値にフィードバック
制御し、 機関の回転速度及び負荷に基づいて前記過給機の基本過
給圧を設定し、 前記基本過給圧を、大気圧と機関の負荷の変化率とに基
づいて補正し、補正した過給圧にオープン制御すること
を特徴とするEGR制御装置付内燃機関の過給圧制御装
置。 - 【請求項2】排気の一部を吸気中に還流するEGR制御
装置を備えると共に過給圧を可変に制御できる過給機を
備えた内燃機関において、 機関の回転速度を検出する回転速度検出手段と、 機関の負荷を検出する負荷検出手段と、 機関の負荷の変化率を算出する負荷変化率算出手段と、 大気圧を検出する大気圧検出手段と、 吸入空気量又はその関連値を検出する吸入空気量関連値
検出手段と、 検出された吸入空気量又はその関連値を含む要素に基づ
いて前記EGR制御装置のEGR率を目標値にフィード
バック制御するEGRフィードバック制御手段と、 検出された機関の回転速度及び負荷に基づいて前記過給
機の基本過給圧を設定する基本過給圧設定手段と、 前記基本過給圧を、検出された大気圧と算出された機関
の負荷の変化率とに基づいて補正する過給圧補正手段
と、 前記過給機を前記補正した過給圧に制御する過給圧制御
手段と、 を含んで構成したことを特徴とするEGR制御装置付内
燃機関の過給圧制御装置。 - 【請求項3】前記吸入空気量に関連する値は、吸気圧力
であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の
EGR制御装置付内燃機関の過給圧制御装置。 - 【請求項4】前記過給機は、可変ノズルターボ式過給機
であることを特徴とする請求項1〜請求項3のいずれか
1つに記載のEGR制御装置付内燃機関の過給圧制御装
置。 - 【請求項5】前記過給機は、ウェストゲート式過給機で
あることを特徴とする請求項1〜請求項3のいずれか1
つに記載のEGR制御装置付内燃機関の過給圧制御装
置。 - 【請求項6】前記過給機は、排気シャッタ式過給機であ
ることを特徴とする請求項1〜請求項3のいずれか1つ
に記載のEGR制御装置付内燃機関の過給圧制御装置。 - 【請求項7】前記過給圧制御のアクチュエータ制御目標
値TBact は、機関の回転速度と負荷と演算された基本
過給圧TB1と、機関負荷補正値TB2及び大気圧補正
値Kpaとから次式で演算されることを特徴とする請求項
1〜請求項6のいずれか1つに記載のEGR制御装置付
内燃機関の過給圧制御装置。 TBact =100 −(TB1+TB2) ×Kpa 但し、TBact は小さいほど排圧,過給圧が上昇し、大
きいほど排圧,過給圧が減少する。
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Family
ID=17782733
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP29250897A Expired - Lifetime JP3493981B2 (ja) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | Egr制御装置付内燃機関の過給圧制御装置 |
Country Status (1)
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-
1997
- 1997-10-24 JP JP29250897A patent/JP3493981B2/ja not_active Expired - Lifetime
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