JP3485047B2 - Air conditioner - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和機等に使
用される直流電源装置、特に力率を改善するとともに、
高調波を抑制して高調波規制の限度値以下の発生量にす
る直流電源装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a DC power supply device used in an air conditioner, etc.
The present invention relates to a direct-current power supply device that suppresses harmonics so that the amount of generated harmonics is below a limit value of harmonic regulation.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図１５は、例えば特開平５−３３６７４
７号公報に示された従来の直流電源装置の構成を示すブ
ロック図である。図において、１は交流電源、２は交流
電源１の電圧を全波整流する整流回路、７は負荷、３３
は整流回路２の出力側に平滑コンデンサＣ１を介して設
けられたトランス、３４はトランス３３の一次コイルＬ
１に印加される電圧を制御する電界効果トランジスタ
（以下、ＦＥＴと称する）、３５は負荷７にかかる電圧
と基準電圧Ｖｒｅｆを比較する第１の比較器、３６は三
角波を発生して出力する三角波発生器、３７は第１の比
較器３５の結果と三角波発生器３６から出力された三角
波とを比較する第２の比較器、３８はＦＥＴ３４を第２
の比較器３７からの出力に基づいてＦＥＴ３４のゲート
にドライブパルスを出力するドライバ、３９は交流電源
１より供給される電圧にのっているノイズを除去し、整
流回路２に出力するラインフィルタである。2. Description of the Related Art FIG. 15 shows, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 5-33674.
It is a block diagram which shows the structure of the conventional DC power supply device shown by the 7th publication. In the figure, 1 is an AC power supply, 2 is a rectifier circuit for full-wave rectifying the voltage of the AC power supply 1, 7 is a load, 33
Is a transformer provided on the output side of the rectifier circuit 2 through a smoothing capacitor C1, and 34 is a primary coil L of the transformer 33.
1 is a field effect transistor (hereinafter, referred to as FET) for controlling the voltage applied to 1; 35 is a first comparator for comparing the voltage applied to the load 7 and the reference voltage Vref; and 36 is a triangular wave for generating and outputting a triangular wave. A generator, 37 is a second comparator for comparing the result of the first comparator 35 with the triangular wave output from the triangular wave generator 36, and 38 is a second FET for the FET 34.
Is a driver that outputs a drive pulse to the gate of the FET 34 based on the output from the comparator 37, and 39 is a line filter that removes noise on the voltage supplied from the AC power supply 1 and outputs it to the rectifier circuit 2. is there.

【０００３】次に、従来の直流電源装置の動作について
説明する。第１の比較器３５は負荷７に流れる電流に対
応する電圧を検出し、基準電圧Ｖｒｅｆと比較し、比較
した差を第２の比較器３７に出力する。第２の比較器３
７は第１の比較器３５から出力された差と三角波発生器
３６の三角波を比較し、検出した電圧に応じて決定され
たパルス幅のドライブパルスでＦＥＴ３４をスイッチン
グすることにより、平滑され安定した直流電圧が負荷７
に供給される。Next, the operation of the conventional DC power supply device will be described. The first comparator 35 detects the voltage corresponding to the current flowing through the load 7, compares it with the reference voltage Vref, and outputs the compared difference to the second comparator 37. Second comparator 3
Reference numeral 7 compares the difference output from the first comparator 35 with the triangular wave of the triangular wave generator 36, and switches the FET 34 with a drive pulse having a pulse width determined according to the detected voltage, so that the FET 34 is smoothed and stabilized. DC voltage is load 7
Is supplied to.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】上記従来の直流電源装
置は、ＦＥＴ３４のスイッチング動作が、一定の周期で
行われると、出力電圧は負荷量によって変化してしまう
ため、負荷７に流れる電流に対応する電圧を検出し、第
１の比較器３５で基準電圧と比較してその差を求め、第
２の比較器３７で第１の比較器３５の差と三角波発生器
３６の三角波を比較し、検出した電圧に応じてＦＥＴ３
４をスイッチングするドライブパルスのパルス幅の割合
を変化させているが、負荷７の負荷量変動幅が大きくな
り過ぎると、出力電圧が大幅に昇圧してしまうため、必
ずフィードバック制御する必要があるという問題があっ
た。ここで、空気調和機のように負荷量が変化し、運転
範囲の広い機種にこの直流電源装置を適用すると、出力
電圧が大きく昇圧してしまい、それだけ耐圧の高い部品
を使用しなければならなかった。また、出力電圧が昇圧
しないようにするためには、フィードバック制御のルー
プ速度として、非常に高速な制御が要求され、高速の制
御を実現しようとすると、高速処理が可能な部品が必要
であり、さらに制御が複雑となるため、コストアップに
つながるものであった。In the above-mentioned conventional DC power supply device, when the switching operation of the FET 34 is performed at a constant cycle, the output voltage changes depending on the load amount, so that it corresponds to the current flowing through the load 7. Voltage is detected, the first comparator 35 compares it with the reference voltage to obtain the difference, and the second comparator 37 compares the difference of the first comparator 35 with the triangular wave of the triangular wave generator 36. FET3 according to the detected voltage
Although the ratio of the pulse width of the drive pulse for switching 4 is changed, if the load amount fluctuation width of the load 7 becomes too large, the output voltage will be greatly boosted, so feedback control must be performed. There was a problem. If the DC power supply is applied to a model with a wide operating range, such as an air conditioner, the output voltage will be greatly boosted, and components with high breakdown voltage must be used. It was Further, in order to prevent the output voltage from being boosted, very high speed control is required as the loop speed of feedback control, and in order to realize high speed control, parts capable of high speed processing are required, Further, the control becomes complicated, which leads to an increase in cost.

【０００５】また、かかる従来の直流電源装置を空気調
和機に適用した場合、空気調和機が動作している間中、
ＦＥＴ３４が動作し続けているので、ＦＥＴ３４でのス
イッチング損失が発生し、効率が低下するという問題も
生じ、さらに、ＦＥＴ３４にて高速スイッチングを行う
と、ノイズが発生し、ラインフィルタ２９が肥大化する
といった問題点も発生するものであった。Further, when such a conventional DC power supply device is applied to an air conditioner, while the air conditioner is operating,
Since the FET 34 continues to operate, there is a problem that switching loss occurs in the FET 34 and efficiency decreases, and when high-speed switching is performed in the FET 34, noise occurs and the line filter 29 becomes enlarged. Such problems also occurred.

【０００６】この発明は、上記のような問題点を解決す
るためになされたもので、常にスイッチング素子にスイ
ッチング動作をさせるのではなく、スイッチングする回
数を減らすことによって、制御での処理の速度を低下さ
せ、低コストで高調波低減可能な直流電源の制御装置を
得るものである。The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and does not always cause the switching element to perform a switching operation, but reduces the number of times of switching, thereby increasing the speed of processing in control. (EN) A control device for a DC power supply, which can lower and reduce harmonics at low cost.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明の空気調和機は、
交流電源の電圧を整流する整流回路と、前記整流回路か
らの出力電圧を平滑する平滑コンデンサと、前記平滑コ
ンデンサより交流電源側に配置されたスイッチ手段と、
前記スイッチ手段より電源側に配置されたリアクトル
と、予め前記負荷量毎に入力電流の高調波量が規制値以
下になるようなスイッチ手段の開閉時間を、前記負荷量
毎に対応させて記憶する記憶手段と、前記平滑コンデン
サに並列接続された負荷の負荷量を検出する負荷量検出
手段と、前記負荷量検出手段によって検出された負荷量
に対応した前記スイッチ手段の開閉時間を前記記憶手段
から選択する選択手段と、前記交流電源の電源周期に同
期して電源半周期に少なくとも２回、前記選択手段によ
って選択された前記開閉時間にて前記スイッチ手段を開
閉制御する制御手段とを備えた直流電源装置を圧縮機の
直流電源装置としたものである。The air conditioner of the present invention comprises:
A rectifying circuit for rectifying the voltage of the AC power supply, a smoothing capacitor for smoothing the output voltage from the rectifying circuit, and a switch means arranged on the AC power supply side of the smoothing capacitor,
The reactor arranged on the power supply side of the switch means and the harmonic amount of the input current for each of the load amounts are equal to or less than the regulation value in advance.
The opening and closing time of the switch means that becomes the lower, the load amount
Storage means for storing in correspondence with each, and load detecting means for detecting a load of the parallel load connected to the smoothing capacitor, a load amount detected by the load detecting means
The opening / closing time of the switch means corresponding to
From the selecting means and at least twice in a half cycle of the power source in synchronization with the power source cycle of the AC power source .
The switch means is opened at the selected opening / closing time.
A DC power supply device having control means for controlling the closing of the compressor
It is a DC power supply device .

【０００８】また、前記スイッチング手段が前記整流回
路の出力側の直流母線電圧間をスイッチングする際に、
前記平滑コンデンサからスイッチ手段への逆流を防止す
るダイオードを備えたものである。When the switching means switches between the DC bus voltage on the output side of the rectifying circuit,
It is provided with a diode for preventing backflow from the smoothing capacitor to the switch means.

【０００９】 また、交流電源の電圧を整流する整流回
路と、前記整流回路からの出力電圧を平滑する平滑コン
デンサと、前記平滑コンデンサより交流電源側に配置さ
れたスイッチ手段と、前記スイッチ手段より電源側に配
置されたリアクトルと、前記平滑コンデンサに並列接続
されるインバータと、予め空気調和機の運転モードおよ
びインバータ周波数毎に入力電流の高調波量が規制値以
下になるようなスイッチ手段の開閉時間を、前記空気調
和機の運転モードおよびインバータ周波数毎に対応させ
て記憶する記憶手段と、前記インバータを所望のインバ
ータ周波数で駆動制御するインバータ制御部と、空気調
和機の運転モードおよびインバータ周波数に対応した前
記スイッチ手段の開閉時間を前記記憶手段から選択する
選択手段と、前記交流電源の電源周期に同期して電源半
周期に少なくとも２回、前記選択手段によって選択され
た前記開閉時間にて前記スイッチ手段を開閉制御する制
御手段とを備えた直流電源装置を圧縮機の直流電源装置
としたものである。。Further, a rectifier circuit for rectifying the voltage of the AC power supply, a smoothing capacitor for smoothing the output voltage from the rectifier circuit, a switch means arranged on the AC power supply side of the smoothing capacitor, and a power supply for the switch means. Side reactor, an inverter connected in parallel with the smoothing capacitor, and the operation mode and operation mode of the air conditioner in advance.
And the harmonic content of the input current for each inverter frequency is below the regulation value.
The opening and closing time of the switch means that is below
Correspond to each operation mode and inverter frequency
Storage means for storing the data, an inverter control section for driving and controlling the inverter at a desired inverter frequency, and an air conditioner.
Before the operation mode of the washi machine and the inverter frequency
The opening / closing time of the switch means is selected from the storage means.
And selection means, the synchronization with the power source period of the AC power supply at least two times the power supply half cycle is selected by said selection means
A control for opening / closing the switch means at the opening / closing time.
A DC power supply device equipped with a control means
It is obtained by the. .

【００１０】また、前記制御手段は、前記交流電源から
前記整流回路および平滑コンデンサによって生成される
入力電流が流れない期間に少なくとも２回前記スイッチ
手段を開閉制御するものである。Further, the control means is controlled by the AC power source.
The switching means is controlled to open and close at least twice during a period in which an input current generated by the rectifying circuit and the smoothing capacitor does not flow.

【００１１】また、前記制御手段はスイッチ手段の開閉
による入力電流が連続する間隔でスイッチ手段を開閉制
御するものである。The control means is for opening and closing the switch means.
The switch means is controlled to open and close at intervals of continuous input current.
Control .

【００１２】[0012]

【００１３】また、前記負荷量検出手段は、圧縮機によ
り得られる負荷量を検出するものである。The load amount detecting means is a compressor.
The amount of load that can be obtained is detected .

【００１４】[0014]

【発明の実施の形態】実施の形態１． 図１は本発明の実施形態１の直流電源装置の構成を示す
ブロック図である。図１において、１は交流電源、２は
交流電源１の電圧を全波整流する４ヶのダイオードで構
成した全波整流回路、３は全波整流回路２の正出力側に
一端側が接続されたエネルギーを貯え、電流を平滑する
ための直流リアクトル、４は直流リアクトル３の他端側
と全波整流回路２の負出力側との間に設けられた直流の
母線電圧を平滑するための平滑コンデンサ、５は直流リ
アクトル３の他端側と平滑コンデンサ４の正側との間に
設けられ、平滑コンデンサ４側から全波整流器２へ電流
が逆流することを阻止する逆流阻止用ダイオードであ
る。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiment 1. 1 is a block diagram showing the configuration of a DC power supply device according to a first embodiment of the present invention. In FIG. 1, 1 is an AC power supply, 2 is a full-wave rectifier circuit composed of four diodes for full-wave rectifying the voltage of the AC power supply 1, and 3 is one end side connected to the positive output side of the full-wave rectifier circuit 2. A DC reactor 4 for storing energy and smoothing current is a smoothing capacitor provided between the other end side of the DC reactor 3 and the negative output side of the full-wave rectifier circuit 2 for smoothing a DC bus voltage. Reference numeral 5 denotes a reverse current blocking diode which is provided between the other end of the DC reactor 3 and the positive side of the smoothing capacitor 4 and blocks reverse current from flowing from the smoothing capacitor 4 side to the full-wave rectifier 2.

【００１５】６は直流リアクトル３の他端側と全波整流
回路２の負出力側との間に設けられ、直流母線間をスイ
ッチングするスイッチ手段、７は平滑コンデンサ４に並
列接続された負荷、８は交流電源１の電圧から作成した
電源同期信号に基づき電源半周期に少なくとも２回、後
述の選択手段が選択した開閉時間でスイッチ手段６を開
閉制御する制御手段、９は負荷７の負荷量に応じて予め
設定されたスイッチ手段６の開閉時間のデータを格納し
ておく記憶手段、１０は負荷７の負荷量を検出するため
の負荷量検出手段、１１は負荷量検出手段１０で検出し
た負荷量に応じて記憶手段９に予め格納されているスイ
ッチ開閉時間を適切に選択する選択手段である。Reference numeral 6 is a switch means provided between the other end of the DC reactor 3 and the negative output side of the full-wave rectifier circuit 2 for switching between the DC buses, and 7 is a load connected in parallel with the smoothing capacitor 4, Reference numeral 8 is a control means for controlling opening / closing of the switch means 6 at least twice in a half cycle of the power supply based on a power supply synchronizing signal generated from the voltage of the AC power supply 1, and 9 is a load amount of the load 7. Storage means for storing the data of the opening / closing time of the switch means 6 preset according to the above, 10 is a load amount detecting means for detecting the load amount of the load 7, and 11 is the load amount detecting means 10. It is a selection unit that appropriately selects the switch opening / closing time stored in advance in the storage unit 9 according to the load amount.

【００１６】次に、本発明の実施形態１の直流電源装置
の動作を説明する。その前にまず、図１に示されるスイ
ッチ手段６が全く動作しない場合の入力電圧と入力電流
の関係について説明する。スイッチ手段６が全く動作し
ない場合には、平滑コンデンサ４によって平滑された直
流電圧と交流電源１によって印加される交流の入力電圧
とを比較した場合に、入力電圧のほうが直流電圧よりも
高い時だけ、電流が交流電源１から流れるため、図２に
示されるような入力電流が流れるが、この電流には多量
の高調波成分が含んでおり、またこの電流は入力電圧と
の位相差が大きいために力率も悪い状況になる。Next, the operation of the DC power supply device according to the first embodiment of the present invention will be described. Before that, first, the relationship between the input voltage and the input current when the switch means 6 shown in FIG. 1 does not operate at all will be described. When the switch means 6 does not operate at all, only when the DC voltage smoothed by the smoothing capacitor 4 and the AC input voltage applied by the AC power supply 1 are compared, the input voltage is higher than the DC voltage. Since the current flows from the AC power supply 1, an input current as shown in FIG. 2 flows, but this current contains a large amount of harmonic components, and this current has a large phase difference from the input voltage. The power factor is also bad.

【００１７】そこで、図１に示すようなスイッチ手段６
を用い、電源半周期のうち、入力電流の流れない期間中
に数回だけ動作させると、スイッチ手段６の動作中は、
交流電源１から全波整流器２、直流リアクトル３を通
り、スイッチ手段６を経て、全波整流器２を通って、交
流電源１に流れるような電流の経路ができる。スイッチ
手段６がオン動作して閉じたた後であれば、その後にス
イッチ手段６を開いたとしても、入力電流が途絶えるこ
とはない。これは、直流リアクトル３の性質によるもの
で、リアクトルは電流を流し続けようとする性質がある
ため、リアクトルに貯えられたエネルギーが平滑コンデ
ンサ４に充電されることで、入力電流が流れる。従っ
て、直流リアクトル３に貯えられたエネルギーが消費さ
れるまで入力電流は流れ続ける。Therefore, the switch means 6 as shown in FIG.
When the switch means 6 is operated several times during the period in which the input current does not flow in the half cycle of the power supply,
A current path that flows from the AC power supply 1 through the full-wave rectifier 2, the DC reactor 3, the switch means 6, the full-wave rectifier 2, and the AC power supply 1 is formed. After the switch means 6 has been turned on and closed, the input current will not be interrupted even if the switch means 6 is opened thereafter. This is due to the property of the DC reactor 3, and since the reactor has a property of trying to keep the current flowing, the energy stored in the reactor is charged in the smoothing capacitor 4 so that the input current flows. Therefore, the input current continues to flow until the energy stored in the DC reactor 3 is consumed.

【００１８】図３は、図２におけるゼロクロス点の直後
から入力電流が流れる期間の間に２回だけ、スイッチ手
段６を動作させた時の入力電流と入力電圧の関係を示し
た波形図である。なお、Ｔｓｗ１はスイッチ手段６を閉
じるまでの第１の遅延時間、Ｔｏｎ１はスイッチ手段６
を閉じている第１の閉路時間、Ｔｓｗ２はスイッチ手段
６を閉じるまでの第２の遅延時間、Ｔｏｎ２はスイッチ
手段６を閉じている第２の閉路時間である。ゼロクロス
点通過後、スイッチ手段６を閉じると、前述の通り電流
経路ができ、電流が流れる。スイッチ手段６を開いて
も、直流リアクトル３にはエネルギーが蓄積させてお
り、直流リアクトル３のエネルギー分だけ、電流を流そ
うと直流リアクトル３が働き、電流がゼロになる前にス
イッチ手段６について２回目のスイッチ動作を行う。そ
して、スイッチ手段６が２回目にオフしたあと、直流電
圧より入力電圧のほうが高くなって電流が流れ、図３の
ような入力電流波形になる。このようにして、入力電流
が流れない期間に、スイッチ手段６を動作させて電流を
流すことで、電圧と電流の位相差が小さくなり、力率が
改善される。また、スイッチ手段６の動作タイミングを
制御してやることで、入力電流がピーク付近だけでな
く、ゼロクロス付近にも流れるため、高調波が低減され
ることとなる。FIG. 3 is a waveform diagram showing the relationship between the input current and the input voltage when the switch means 6 is operated only twice during the period in which the input current flows immediately after the zero cross point in FIG. . Note that Tsw1 is the first delay time until the switch means 6 is closed, and Ton1 is the switch means 6
Is the first closing time, Tsw2 is the second delay time until the switching means 6 is closed, and Ton2 is the second closing time when the switching means 6 is closed. When the switch means 6 is closed after passing through the zero-cross point, a current path is formed and a current flows as described above. Even when the switch means 6 is opened, energy is accumulated in the DC reactor 3, and the DC reactor 3 works to flow a current by the amount of energy of the DC reactor 3, and the switch means 6 is activated before the current becomes zero. Perform the second switch operation. Then, after the switch means 6 is turned off for the second time, the input voltage becomes higher than the DC voltage and a current flows, resulting in an input current waveform as shown in FIG. In this way, by operating the switch means 6 to flow the current during the period when the input current does not flow, the phase difference between the voltage and the current is reduced, and the power factor is improved. Further, by controlling the operation timing of the switch means 6, the input current flows not only near the peak but also near the zero cross, so that harmonics are reduced.

【００１９】次に、図１の本発明の実施形態１の直流電
源装置の動作について説明する。交流電源１から電力が
供給されると回路が動作し、負荷７が動作する。ここ
で、負荷７はモータを駆動することで動力を得て仕事を
するものであって、モータを駆動するための駆動部分も
負荷の一部である。また、モータは直流モータでも交流
モータでもよいが、交流モータにて動力を得る負荷の場
合は、直流−交流変換装置も負荷の一部である。例え
ば、空気調和機に使用されている圧縮機は、圧縮機用モ
ータだけでなく圧縮機全体および圧縮機用モータを駆動
させる駆動部分についても負荷である。Next, the operation of the DC power supply device according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1 will be described. When power is supplied from the AC power supply 1, the circuit operates and the load 7 operates. Here, the load 7 works by obtaining power by driving the motor, and the drive portion for driving the motor is also a part of the load. The motor may be a DC motor or an AC motor, but in the case of a load that obtains power from the AC motor, the DC-AC converter is also part of the load. For example, the compressor used in the air conditioner is a load not only for the compressor motor, but also for the entire compressor and the drive portion that drives the compressor motor.

【００２０】このような負荷７が動作しているとき、負
荷量検出手段１０にて負荷量を検出する。そして、検出
した負荷量を選択手段１１へ伝える。ここで負荷量検出
手段１０が検出する負荷量とは、モータの回転数であっ
たり、モータの発生トルクであったりすることになる
が、負荷が空気調和機に使用されている圧縮機である場
合には、負荷量検出手段１０はモータの回転数が検出で
きないため、例えば、モータからの誘起電圧や冷媒の流
量等といったものが負荷量となる。次に、選択手段１１
において、スイッチ手段６のスイッチを適切に開閉させ
るため、負荷量検出手段１０で検出された負荷量に応じ
たスイッチ手段６の開閉時間を記憶手段９から選択し、
制御手段８に伝える。ここで、記憶手段９は、予め負荷
量に応じた開閉時間が格納されており、スイッチ手段６
を負荷に応じた適切な開閉時間にてスイッチ動作させる
ものである。When such a load 7 is operating, the load amount detecting means 10 detects the load amount. Then, the detected load amount is transmitted to the selection means 11. Here, the load amount detected by the load amount detecting means 10 may be the number of rotations of the motor or the torque generated by the motor, but the load is the compressor used in the air conditioner. In this case, since the load amount detecting means 10 cannot detect the rotation speed of the motor, the load amount is, for example, the induced voltage from the motor or the flow rate of the refrigerant. Next, the selection means 11
In order to open / close the switch of the switch means 6 appropriately, the opening / closing time of the switch means 6 according to the load amount detected by the load amount detecting means 10 is selected from the storage means 9,
Notify the control means 8. Here, the storage means 9 stores the opening / closing time according to the load amount in advance, and the switching means 6
The switch is operated at an appropriate opening / closing time according to the load.

【００２１】制御手段８は、選択手段１１から伝えられ
た開閉時間にてスイッチ手段６が開閉動作するように制
御するものである。ここで、スイッチ手段６のスイッチ
ングタイミングの基準は交流電源１から入力された電源
同期信号を制御手段８に内蔵された電源同期信号生成手
段で生成された信号に基づく。即ち、制御手段８は入力
された交流電源１の電圧がゼロボルト中点を横切るゼロ
クロス点が基準であり、基準点からスイッチ手段６を開
閉させる時間をカウントすることによってスイッチ手段
６を開閉動作させるよう制御する。The control means 8 controls the switch means 6 to open and close in the opening and closing time transmitted from the selecting means 11. Here, the reference of the switching timing of the switch means 6 is based on the signal generated by the power supply synchronization signal generation means built in the control means 8 from the power supply synchronization signal input from the AC power supply 1. That is, the control means 8 is based on the zero-cross point at which the input voltage of the AC power supply 1 crosses the midpoint of zero volt, and the switch means 6 is opened and closed by counting the time for opening and closing the switch means 6 from the reference point. Control.

【００２２】このように電源と同期させる必要があるわ
けであるが、本発明での制御において、電源同期の誤差
は高調波の抑制効果に影響を及ぼす。その理由は、この
発明での制御は、真のゼロクロス点からのスイッチング
タイミングで制御する構成となっているが、検出された
ゼロクロス点が真のゼロクロス点よりも遅れたものにな
ると、スイッチングのタイミングが基本波のピークに近
ずくことになる。本発明では基本波のピークよりも先に
電流を流してやることで、３次成分を抑制するようにし
ているので、真のゼロクロス点よりも遅れると、３次成
分が制御によって抑制している量よりも多くなってしま
うからである。逆に、真のゼロクロス点より早くスイッ
チングのタイミングの計測が始まると、低減した３次成
分が３次以降の高次に分散して、逆に高次成分が増加し
てしまうため、できる限り電源同期の誤差を少なくする
必要があるからである。ただし、空気調和機でいえば、
現行製品が使用している電源同期信号生成手段における
誤差であれば問題のないレベルであるので、空気調和機
に適用する場合、現状の電源同期信号生成手段の電源同
期のレベルで、スイッチ手段６を動作させても問題とは
ならない。Although it is necessary to synchronize with the power source in this way, in the control according to the present invention, the error of power source synchronization affects the effect of suppressing harmonics. The reason is that the control according to the present invention is configured to control at the switching timing from the true zero-cross point, but when the detected zero-cross point is delayed from the true zero-cross point, the switching timing is changed. Will approach the peak of the fundamental wave. In the present invention, the third-order component is suppressed by causing the current to flow before the peak of the fundamental wave. Therefore, if the delay occurs after the true zero-cross point, the amount of the third-order component suppressed by the control is reduced. Because it will be more than. On the contrary, if the measurement of the switching timing is started earlier than the true zero-cross point, the reduced third-order components are dispersed to the higher third-order components and higher components. This is because it is necessary to reduce the synchronization error. However, in terms of air conditioners,
If there is an error in the power supply synchronization signal generation means used in the current product, there is no problem level. Therefore, when applied to an air conditioner, the switch means 6 is used at the power supply synchronization level of the current power supply synchronization signal generation means. It doesn't matter if you run.

【００２３】ここで、例えば、交流電源１が周波数５０
Ｈｚであった場合、ゼロクロス点は、１周期に２回存在
する。言い換えると、ゼロクロス点は交流電源１の半周
期に１回存在し、電源の周期は２０ｍｓであるので、１
０ｍｓ毎に一回、ゼロクロス点が存在することになる。
さらに、制御手段８が例えば、電源半周期に２回だけス
イッチ手段６をスイッチングをさせるとすると、図３に
示すような入力電流が流れ、力率が改善され、高調波が
低減される。上記のような制御は、１０ｍｓに数回程
度、スイッチ手段６を動作させるだけであるので、スイ
ッチ手段６を制御することによって生ずる制御系の処理
負荷はほとんど存在しない。そのため、制御が簡単とな
り、制御を実行することによって生ずるコストアップ分
がほとんどない。Here, for example, the AC power source 1 has a frequency of 50.
In the case of Hz, there are zero cross points twice in one cycle. In other words, the zero-cross point exists once in a half cycle of the AC power supply 1, and the cycle of the power supply is 20 ms.
There will be a zero-cross point once every 0 ms.
Furthermore, if the control means 8 switches the switching means 6 only twice in a half cycle of the power supply, an input current as shown in FIG. 3 flows, the power factor is improved, and harmonics are reduced. Since the control as described above only operates the switch means 6 several times in 10 ms, there is almost no processing load on the control system generated by controlling the switch means 6. Therefore, the control becomes simple, and there is almost no increase in cost caused by executing the control.

【００２４】図３では、電源半周期に２回だけ、スイッ
チ手段６を開閉させたが、２回でなくともよく、２回か
ら数回程度の開閉であれば、同じ効果があることはいう
までもない。逆に、電源半周期に１回のみのスイッチン
グでは、高調波を抑制するためには、直流リアクトル３
でのインダクタンス値が大きくなり、外形が大きくな
る。これは、入力電流をスイッチ手段６の動作によって
流した後、入力電流がゼロになると、力率が悪化するだ
けでなく、かえって高次成分の高調波量が通常よりも多
くなるためである。また、１回のみのスイッチ回数で
は、入力電流がゼロにならないようにするため、直流リ
アクトル３に大きなエネルギーを貯える必要があるから
である。逆に、スイッチ手段６を閉じている時間を長く
すると、急峻な電流が大きくなりすぎ、スイッチ手段６
が破損する恐れがあり、高調波も抑制できなくなる。ま
た、インダクタンス値が大きくなると直流リアクトル３
での発熱が大きくなる。このため、スイッチ手段６は１
回のみのスイッチングよりも複数回のスイッチングが望
ましい。In FIG. 3, the switch means 6 is opened and closed only twice in a half cycle of the power source, but it is not limited to two times, and it is said that the same effect can be obtained if the opening and closing is performed twice or several times. There is no end. On the other hand, in order to suppress harmonics, switching only once every half cycle of the power supply requires the DC reactor 3
Inductance value becomes large and the external shape becomes large. This is because when the input current becomes zero after the input current is made to flow by the operation of the switch means 6, not only the power factor deteriorates, but also the amount of higher harmonic components becomes higher than usual. Also, it is necessary to store a large amount of energy in the DC reactor 3 in order to prevent the input current from becoming zero with only one switch. On the contrary, if the time for which the switch means 6 is closed is lengthened, the steep current becomes too large, and the switch means 6 is closed.
May be damaged and harmonics may not be suppressed. Also, when the inductance value increases, the DC reactor 3
Fever becomes large. Therefore, the switch means 6 is set to 1
Switching multiple times is preferred over switching only once.

【００２５】次に、リアクトル値の設定と開閉時間の設
定方法について以下に述べる。図４はリアクトル値の設
定方法についてを説明するフローチャートである。ステ
ップ１にて、負荷７の負荷量を設定する。ここで、負荷
７として負荷量が変化する負荷、例えば、空気調和機の
圧縮機ような負荷を用いた場合、電源高調波の規制は、
最大定格運転にて測定すると規定されているので、最大
定格時の負荷量を設定することになる。ステップ２にお
いて、直流リアクトル７のインダクタンス値を設定す
る。ステップ３にて、スイッチ手段６における数回のス
イッチ動作の開閉時間の組み合わせを設定する。ステッ
プ３までの設定データを用いた回路での入力電流波形を
算出するのがステップ４での入力電流算出である。Next, a method of setting the reactor value and the opening / closing time will be described below. FIG. 4 is a flowchart illustrating a method of setting the reactor value. In step 1, the load amount of the load 7 is set. Here, when a load whose load amount changes as the load 7, for example, a load such as a compressor of an air conditioner is used, the regulation of the power supply harmonics is as follows.
Since it is specified that the measurement should be performed at the maximum rated operation, the load amount at the maximum rated is set. In step 2, the inductance value of the DC reactor 7 is set. In step 3, a combination of opening / closing times of several times of switching operations in the switching means 6 is set. The input current calculation in step 4 is to calculate the input current waveform in the circuit using the setting data up to step 3.

【００２６】ステップ４にて算出された入力電流波形を
高速フーリエ展開（ＦＦＴ）し、高調波成分を算出する
ＦＦＴ解析計算がステップ５である。ステップ５にて次
数毎に算出された入力電流の高調波量と規制値とを比較
するのがステップ６で、ステップ７では、比較した結果
が規制値以下になっていないとき、ステップ２、３での
設定データを変更する。規制値を満足していれば、ステ
ップ２、３での設定データおよびＦＦＴした入力電流の
解析データをステップ８にて出力する。図４では、ステ
ップ８にて終了しているが、さらに、高調波を抑制して
いる設定を求めるため、ステップ８以後にステップ２に
戻るようなループを作るか、もしくは、ステップ３に戻
り、一定間隔毎の開閉時間の組み合わせのデータを作
り、他の設定データにて入力電流計算およびＦＦＴ解析
計算などのステップを実施し、他に高調波を抑制する設
定データを求めるようにしても問題はない。Step 5 is FFT analysis calculation for performing fast Fourier expansion (FFT) of the input current waveform calculated in step 4 to calculate a harmonic component. In step 6, the harmonic amount of the input current calculated for each order in step 5 is compared with the regulation value. In step 7, if the comparison result is not less than the regulation value, steps 2, 3 Change the setting data in. If the regulation value is satisfied, the setting data in steps 2 and 3 and the FFT analysis data of the input current are output in step 8. In FIG. 4, the process ends in step 8, but in order to obtain the setting for suppressing the harmonics, a loop for returning to step 2 after step 8 is created, or returning to step 3, There is no problem even if you create data of combinations of switching times at regular intervals, perform steps such as input current calculation and FFT analysis calculation with other setting data, and obtain other setting data that suppresses harmonics. Absent.

【００２７】図４のような方法にて設定した直流リアク
トル３のリアクトル値とスイッチ手段６の開閉時間に
て、図１のような構成の空気調和機での高調波の発生量
をシミュレーションした結果を図５に示す。図５は、解
析結果と高調波規制値とを比較したグラフであり、棒グ
ラフが高調波の発生量の解析結果、折れ線グラフが高調
波規制値である。図５に示すシミュレーションは、出力
電力が３３００Ｗ時の空気調和機をモデルとしたもの
で、解析の設定値は、直流リアクトル３のリアクトル値
は３ｍＨ、スイッチ手段６を閉じるまでの第１の遅延時
間Ｔｓｗ１は１．９ｍｓ、スイッチ手段６を閉じている
第１の閉路時間Ｔｏｎ１は０．３ｍｓ、スイッチ手段６
を閉じるまでの第２の遅延時間Ｔｓｗ２は０．３ｍｓ、
スイッチ手段６を閉じている第２の閉路時間Ｔｏｎ２は
０．１ｍｓである。As a result of simulating the generation amount of harmonics in the air conditioner having the configuration as shown in FIG. 1, with the reactor value of the DC reactor 3 and the opening / closing time of the switch means 6 set by the method as shown in FIG. Is shown in FIG. FIG. 5 is a graph comparing the analysis result with the harmonic regulation value, the bar graph shows the analysis result of the amount of generated harmonics, and the line graph shows the harmonic regulation value. The simulation shown in FIG. 5 is based on an air conditioner with an output power of 3300 W as a model. The set value for the analysis is that the reactor value of the DC reactor 3 is 3 mH, and the first delay time until the switch means 6 is closed. Tsw1 is 1.9 ms, the first closing time Ton1 for closing the switch means 6 is 0.3 ms, and the switch means 6 is
The second delay time Tsw2 before closing
The second closing time Ton2 for closing the switch means 6 is 0.1 ms.

【００２８】図５のシミュレーションは出力電力が３３
００Ｗ時であったが、２２００Ｗ時でのシミュレーショ
ンの結果を示したものが図６である。図６と図５での設
定値の違いは、開閉時間のみでリアクトル値は同一の３
ｍＨである。スイッチ手段６の開閉時間については、Ｔ
ｓｗ１＝２．４ｍｓ、Ｔｏｎ１＝０．１ｍｓ、Ｔｓｗ２
＝０．２ｍｓ、Ｔｏｎ２＝０．２ｍｓである。図６よ
り、スイッチ手段６を動作させる開閉時間を変更するこ
とによって、負荷量が変動する空気調和機のような負荷
にも対応できる。また、今回、電源半周期に２回だけス
イッチ手段６を動作させたが、スイッチ手段６を動作さ
せる回数が増加すれば、同等の高調波抑制効果を出すの
に必要なリアクトル値は減少する。ただし、増加させる
スイッチング回数は、数回程度であり、回数を増やしす
ぎると、前述の昇圧の問題がでてくるだけでなく、制御
系の処理負荷増加によるコストアップにもつながる。The simulation of FIG. 5 shows that the output power is 33
FIG. 6 shows the result of the simulation at 2200 W when it was at 00 W. The difference between the set values in Fig. 6 and Fig. 5 is only the opening / closing time and the reactor value is the same.
It is mH. For the opening / closing time of the switch unit 6,
sw1 = 2.4 ms, Ton1 = 0.1 ms, Tsw2
= 0.2 ms and Ton2 = 0.2 ms. From FIG. 6, by changing the opening / closing time for operating the switch means 6, it is possible to cope with a load such as an air conditioner in which the load amount varies. Further, this time, the switch means 6 was operated only twice in the half cycle of the power supply, but if the number of times the switch means 6 is operated is increased, the reactor value required to obtain the equivalent harmonic suppression effect is decreased. However, the number of times of switching to be increased is about several times, and if the number of times of switching is increased too much, not only the above-mentioned problem of boosting arises but also the cost increases due to an increase in the processing load of the control system.

【００２９】また、スイッチ手段６を動作させる回数が
１回で、３３００Ｗ出力の空気調和機のモデルをシミュ
レーションした時、直流リアクトル３のリアクトル値は
４ｍＨ、スイッチ手段６の開閉時間については、Ｔｓｗ
１＝２．３ｍｓ、Ｔｏｎ１＝０．３５ｍｓにて高調波規
制値を満足する高調波の発生量に抑制できるが、スイッ
チ回数が１回の場合、２回のスイッチ回数よりも直流リ
アクトル３のリアクトル値が大きくなる。スイッチ回数
１回の場合のシミュレーションの結果と規制値との比較
を図７に示す。リアクトル値が大きくなると直流リアク
トル３での発熱が多くなり、直流リアクトル３自体の外
形も大きくなるといった問題があり、１回のスイッチ回
数よりも２回、３回というように、昇圧領域に達しない
数回でのスイッチ回数のほうがよいことは明らかであ
る。ここにいう昇圧領域とは直流母線電圧が上昇してし
まうような電流量を流すスイッチングのオン時間をい
う。When the switch means 6 is operated once and a model of an air conditioner having a 3300 W output is simulated, the reactor value of the DC reactor 3 is 4 mH and the opening / closing time of the switch means 6 is Tsw.
When 1 = 2.3 ms and Ton1 = 0.35 ms, it is possible to suppress the amount of harmonic generation that satisfies the harmonic regulation value, but when the number of switches is one, the reactor of the DC reactor 3 is more than twice the number of switches. The value increases. FIG. 7 shows a comparison between the simulation result and the regulation value when the number of switches is one. When the reactor value becomes large, there is a problem that the DC reactor 3 generates a large amount of heat and the external shape of the DC reactor 3 itself becomes large, so that the boosting region is not reached, such as 2 times or 3 times the number of times of switching once. It is clear that a few switches is better. The step-up region mentioned here means an on-time of switching for flowing a current amount such that the DC bus voltage rises.

【００３０】さらに１回のスイッチ回数では、負荷７の
負荷量が変化すると、スイッチ手段６の開閉時間のみの
対応だけでは高調波の規制値を満足することができなく
なるため、空気調和機のような負荷量が変化するものに
は、複数回のスイッチ回数が必要である。このように、
負荷７の負荷量に応じて、スイッチ手段６の開閉時間を
きめ細やかに変化させられるため、高力率を常に維持し
ながらも、入力電流の高調波を低減させることが可能に
なる。また、スイッチ手段６の開閉は電源半周期に数回
であることから、低周波スイッチングを実現し、スイッ
チング損失を低減し高効率となり、さらにノイズ対策の
面で低コスト化を実現可能とする。また、高周波スイッ
チングでは、必要であったフィードバックが低周波スイ
ッチングであることから不必要となり、制御が簡易にな
るので、さらなる低コスト化が実現可能となる。Further, if the load amount of the load 7 changes with one switch, the harmonic regulation value cannot be satisfied only by responding to the opening / closing time of the switch means 6, so that the air conditioner can be used. If the load amount varies, it is necessary to perform a plurality of times of switching. in this way,
Since the opening / closing time of the switch means 6 can be finely changed according to the load amount of the load 7, it is possible to reduce harmonics of the input current while always maintaining a high power factor. Further, since the switching means 6 is opened and closed several times in a half cycle of the power supply, low frequency switching can be realized, switching loss can be reduced, efficiency can be improved, and cost reduction can be realized in terms of noise countermeasures. Further, in the high frequency switching, the necessary feedback is not necessary since the feedback is the low frequency switching, and the control is simplified, so that further cost reduction can be realized.

【００３１】逆に、電源半周期に１回のみのスイッチン
グでは、高調波を抑制するためには、リアクトルでのイ
ンダクタンス値が大きくなり、また、インダクタンス値
が大きくなるとリアクトルでの発熱が大きくなるので、
電源半周期に数回スイッチングを行うことにより、電源
半周期に１回だけのスイッチングよりリアクトルのイン
ダクタンス値を小さくし、かつ、発熱を低下させること
が可能になる。さらに、インダクタンス値が小さくなる
と、リアクトルの外形も小さくなるので、リアクトルの
小型化が可能となる。On the contrary, if the switching is performed only once every half cycle of the power source, the inductance value in the reactor becomes large in order to suppress the harmonics, and if the inductance value becomes large, the heat generation in the reactor also becomes large. ,
By performing the switching several times in the half cycle of the power source, it is possible to reduce the inductance value of the reactor and to reduce the heat generation as compared with the switching performed only once in the half cycle of the power source. Further, as the inductance value becomes smaller, the outer shape of the reactor also becomes smaller, so that the reactor can be downsized.

【００３２】実施の形態２． 図８は本発明の実施の形態２の直流電源装置を示すブロ
ック図である。図において、本発明の実施の形態１と同
様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省略
する。１２は平滑コンデンサ４に並列接続されたインバ
ータ、１３はインバータ１２を制御するインバータ制御
部、１４はインバータ制御部１３から運転モード指令お
よびインバータ周波数の情報を受けインバータ１２にか
かる負荷量を推定する負荷量推定手段である。インバー
タ１２はモータを駆動するための駆動部分であり、イン
バータ１２にはモータが接続されている。このモータ
は、例えば空気調和機に使用されている圧縮機用のモー
タである。Embodiment 2. FIG. 8 is a block diagram showing a DC power supply device according to Embodiment 2 of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. Reference numeral 12 is an inverter connected in parallel to the smoothing capacitor 4, 13 is an inverter control unit that controls the inverter 12, and 14 is a load that receives information on an operation mode command and inverter frequency from the inverter control unit 13 and estimates a load amount applied to the inverter 12. It is a quantity estimation means. The inverter 12 is a driving portion for driving the motor, and the motor is connected to the inverter 12. This motor is, for example, a compressor motor used in an air conditioner.

【００３３】図８に示す本発明の実施の形態２の直流電
源装置の動作について説明する。インバータ１２を使用
した空気調和機において、運転状態によって必要とする
回転数および回転力を設定している。また、インバータ
１２はインバータ周波数によって運転回転数は決定され
るので、運転状態と運転回転数によって、運転に必要で
ある回転力の設定値がわかる。ここで、モータ出力Ｐ
は、回転数ｎと回転力Ｔの積によって決定され、Ｐ＝ｋ
×ｎ×Ｔで表され、ｋは係数である。インバータ１２に
接続されたモータのモータ出力Ｐは負荷量に応じて出力
するようにインバータ制御部１３にて制御されているの
で、モータ出力Ｐは、負荷量とみなすことができる。そ
のため、運転状態およびインバータ周波数がわかれば、
負荷量を計算にて推定することが可能である。そこで、
インバータ制御部１３にて運転モードおよびインバータ
周波数を負荷量推定手段１４に伝え、負荷量推定手段１
４にて算出することによって負荷量の推定が可能とな
る。The operation of the DC power supply device according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 8 will be described. In the air conditioner using the inverter 12, the required rotation speed and rotation force are set depending on the operating state. Further, since the operating speed of the inverter 12 is determined by the inverter frequency, the set value of the rotational force required for the operation can be known from the operating state and the operating speed. Here, the motor output P
Is determined by the product of the rotational speed n and the rotational force T, and P = k
It is represented by × n × T, and k is a coefficient. The motor output P of the motor connected to the inverter 12 is controlled by the inverter control unit 13 so as to be output according to the load amount, so the motor output P can be regarded as the load amount. Therefore, if you know the operating condition and the inverter frequency,
The load can be estimated by calculation. Therefore,
The inverter control unit 13 transmits the operation mode and the inverter frequency to the load amount estimating unit 14, and the load amount estimating unit 1
The load amount can be estimated by calculating in 4.

【００３４】負荷量推定手段１４にて、推定された負荷
量に応じてスイッチ手段６を開閉させることによって、
発明の実施の形態１で示した発明と同じ効果を負荷量検
出手段を設けずに、インバータ搭載の空気調和機を動作
させることが可能となる。このことは、インバータ搭載
の空気調和機において、既存の制御部で負荷量検出を行
わずに負荷量の検出を実施できるので、発明の実施の形
態１で示した発明よりも低コスト化が可能である。By the load amount estimating means 14 opening and closing the switch means 6 in accordance with the estimated load amount,
It is possible to operate the air conditioner equipped with the inverter without providing the load amount detecting means, with the same effect as that of the invention shown in the first embodiment of the invention. This means that in an air conditioner equipped with an inverter, the load amount can be detected without detecting the load amount in the existing control unit, so that the cost can be reduced as compared with the invention shown in the first embodiment of the invention. Is.

【００３５】実施の形態３． 図９は本発明の実施の形態３の直流電源装置を示すブロ
ック図である。図において、本発明の実施の形態１と同
様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省略
する。１５は負荷７に流れる出力電流を検出するための
出力電流検出手段、１６は出力電流検出手段１５が検出
した出力電流から負荷７の負荷量を演算する負荷量演算
手段である。Embodiment 3. 9 is a block diagram showing a DC power supply device according to a third embodiment of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. Reference numeral 15 is an output current detecting means for detecting the output current flowing through the load 7, and 16 is a load amount calculating means for calculating the load amount of the load 7 from the output current detected by the output current detecting means 15.

【００３６】図９に示す本発明の実施の形態３の直流電
源装置の動作について説明する。負荷７から流れる出力
電流は、負荷７の負荷量に比例して流れる。これは、流
れる電流に応じた回転力Ｔがモータに発生するからであ
る。そこで、出力電流を検出し、その検出された電流値
から負荷量を算出する。即ち、負荷量は、出力電流×直
流母線電圧×力率で近似され、直流母線電圧および運転
時の力率はほぼ一定となることから、出力電流を検出す
ることによって負荷量を求めることができる。したがっ
て、出力電流検出手段１５が負荷７に流れる出力電流を
検出し、負荷量演算手段１６が出力電流検出手段１５が
検出した出力電流から演算した負荷７の負荷量を選択手
段１１に出力する。そうすれば、本発明の実施の形態１
と同様に選択手段１１は負荷量に応じた開閉時間を記憶
手段９から選択し、制御手段８に伝え、制御手段８はス
イッチ手段６を負荷７に応じた適切な開閉時間にてスイ
ッチ動作させる。The operation of the DC power supply device according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 9 will be described. The output current flowing from the load 7 flows in proportion to the load amount of the load 7. This is because the torque T corresponding to the flowing current is generated in the motor. Therefore, the output current is detected, and the load amount is calculated from the detected current value. That is, the load amount is approximated by output current × DC bus voltage × power factor, and the DC bus voltage and the power factor during operation are almost constant. Therefore, the load amount can be obtained by detecting the output current. . Therefore, the output current detection unit 15 detects the output current flowing through the load 7, and the load amount calculation unit 16 outputs the load amount of the load 7 calculated from the output current detected by the output current detection unit 15 to the selection unit 11. Then, the first embodiment of the present invention will be described.
Similarly, the selection means 11 selects the opening / closing time according to the load amount from the storage means 9 and informs the control means 8, and the control means 8 causes the switch means 6 to switch at an appropriate opening / closing time according to the load 7. .

【００３７】図９に示す本発明の実施の形態３は、実施
の形態１の負荷量検出手段１０の代わりに出力電流検出
手段１５と負荷量演算手段１６を設けた構成をとること
により、既存の出力電流検出手段を用い、簡単な演算を
行う負荷量演算手段を用いるだけで負荷量を検出できる
ことから、発明の実施の形態１で示したものより低コス
ト化が可能である。さらに、出力電流超過による回路素
子等も保護することが可能となる。The third embodiment of the present invention shown in FIG. 9 has an existing structure by providing an output current detecting means 15 and a load amount calculating means 16 instead of the load amount detecting means 10 of the first embodiment. Since the load amount can be detected by using the output current detection unit and the load amount calculation unit for performing a simple calculation, the cost can be reduced as compared with that shown in the first embodiment of the invention. Furthermore, it becomes possible to protect circuit elements and the like due to excess output current.

【００３８】実施の形態４． 図１０は本発明の実施の形態４の直流電源装置を示すブ
ロック図である。図において、本発明の実施の形態１と
同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省
略する。１７は負荷７に流れる出力電圧を検出するため
の出力電圧検出手段、１８は出力電圧検出手段１７が検
出した出力電圧から負荷７の負荷量を演算する負荷量演
算手段である。Fourth Embodiment FIG. 10 is a block diagram showing a DC power supply device according to Embodiment 4 of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. Reference numeral 17 is an output voltage detecting means for detecting the output voltage flowing through the load 7, and 18 is a load amount calculating means for calculating the load amount of the load 7 from the output voltage detected by the output voltage detecting means 17.

【００３９】図１０に示す本発明の実施の形態４の直流
電源装置の動作について説明する。この実施の形態４も
実施の形態１と同様に、スイッチ手段６を電源半周期に
数回だけ動作させるわけであるが、この動作は昇圧領域
で動作しないように、スイッチ手段６のスイッチのタイ
ミングを設定するので、直流リアクトル３に存在する抵
抗分によって直流母線電圧は電圧降下をおこす。この場
合においては、負荷７の負荷量が増えれば増えるほど大
きな電圧降下につながるものであり、逆にいえば、負荷
７の負荷量がないときには電圧降下は生じないというこ
とになる。The operation of the DC power supply device according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 10 will be described. In the fourth embodiment as well, as in the first embodiment, the switch means 6 is operated only a few times in the half cycle of the power supply, but the timing of the switch of the switch means 6 is set so that this operation does not operate in the boost region. Is set, the DC bus voltage drops due to the resistance component existing in the DC reactor 3. In this case, the more the load amount of the load 7 increases, the larger the voltage drop, and conversely, the voltage drop does not occur when the load amount of the load 7 is absent.

【００４０】したがって、負荷７の負荷量がない時の直
流母線電圧を基準とすると、前記の基準電圧からの電圧
降下分から負荷量を推定することができる。例えば、基
準電圧が２８２Ｖであり、負荷量が最大定格の８０％で
あったとすると、出力電圧は、約２０Ｖほど電圧降下を
おこすので、出力電圧検出手段１７で検出される電圧値
は２６２Ｖであると考えられる。言い換えると、出力電
圧手段１６での検出電圧値が２６２Ｖであったとき、負
荷量は、最大定格の８０％程度であると推定することが
できるということである。したがって、出力電圧検出手
段１７が負荷７に印加される出力電圧を検出し、負荷量
演算手段１８が出力電圧検出手段１７が検出した出力電
圧から演算した負荷７の負荷量を選択手段１１に出力す
る。そうすれば、本発明の実施の形態１と同様に選択手
段１１は負荷量に応じた開閉時間を記憶手段９から選択
し、制御手段８に伝え、制御手段８はスイッチ手段６を
負荷７に応じた適切な開閉時間にてスイッチ動作させ
る。Therefore, if the DC bus voltage when there is no load on the load 7 is used as a reference, the load can be estimated from the voltage drop from the reference voltage. For example, assuming that the reference voltage is 282V and the load amount is 80% of the maximum rating, the output voltage causes a voltage drop of about 20V, so the voltage value detected by the output voltage detection means 17 is 262V. it is conceivable that. In other words, when the detected voltage value of the output voltage means 16 is 262V, it can be estimated that the load amount is about 80% of the maximum rating. Therefore, the output voltage detection means 17 detects the output voltage applied to the load 7, and the load amount calculation means 18 outputs the load amount of the load 7 calculated from the output voltage detected by the output voltage detection means 17 to the selection means 11. To do. Then, similarly to the first embodiment of the present invention, the selection unit 11 selects the opening / closing time according to the load amount from the storage unit 9 and informs the control unit 8, and the control unit 8 sets the switch unit 6 to the load 7. Switch operation at an appropriate opening / closing time according to the operation.

【００４１】図１０に示す本発明の実施の形態４は、実
施の形態１の負荷量検出手段１０の代わりに出力電圧検
出手段１６と負荷量演算手段１７を設けた構成をとるこ
とにより、既存の出力電圧検出手段を用い、簡単な演算
を行う負荷量演算手段を用いるだけで負荷量を検出でき
ることから、発明の実施の形態１で示したものより低コ
スト化が可能である。さらに、既存の過電圧検出手段
は、出力電圧超過のみの対応であったが、出力電圧検出
手段１６と負荷量演算手段１７によって、低電圧による
過電流、動作不良等も保護することが可能となる。The fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 10 has an existing structure in which an output voltage detecting means 16 and a load amount calculating means 17 are provided instead of the load amount detecting means 10 of the first embodiment. Since the load amount can be detected by using the output voltage detection unit and the load amount calculation unit for performing a simple calculation, the cost can be reduced as compared with that shown in the first embodiment of the invention. Further, although the existing overvoltage detecting means is adapted only to the output voltage excess, the output voltage detecting means 16 and the load amount calculating means 17 can protect the overcurrent due to the low voltage, the malfunction, and the like. .

【００４２】実施の形態５． 図１１は本発明の実施の形態５の直流電源装置を示すブ
ロック図である。図において、本発明の実施の形態１と
同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省
略する。１９はスイッチ手段６の温度上昇を検出するた
めの温度上昇検出手段、２０は温度上昇検出手段１９が
検出した温度上昇値から負荷７の負荷量を演算する負荷
量演算手段である。Embodiment 5. 11 is a block diagram showing a DC power supply device according to a fifth embodiment of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. Reference numeral 19 is a temperature rise detecting means for detecting a temperature rise of the switch means 6, and 20 is a load amount calculating means for calculating the load amount of the load 7 from the temperature rise value detected by the temperature rise detecting means 19.

【００４３】図１０に示す本発明の実施の形態５の直流
電源装置の動作について説明する。まず、スイッチ手段
６が動作を開始する前に、温度上昇検出手段１９にて周
囲温度を検出する。その後、スイッチ手段６が動作を開
始したならば、スイッチ手段６の温度上昇を検出してい
く。スイッチ手段６の温度が上昇するのは、スイッチ手
段６でのスイッチング損失からである。スイッチング損
失をＰc 、スイッチング素子に流れる電流をＩ、スイッ
チング素子のオン抵抗をＲonとすると、スイッチング損
失Ｐc は、Ｐc ＝Ｉ² ×Ｒonと表すことができる。ま
た、スイッチング素子のケース温度Ｔc と周囲温度Ｔn
を用いると、温度上昇値Ｔαは、Ｔα＝Ｔc −Ｔn で近
似することができる。ここで、温度上昇値Ｔαとスイッ
チング損失Ｐc との関係であるが、スイッチング損失Ｐ
c は、Ｐc ＝ｋ×Ｔα （ｋは係数）で近似することが
できる。The operation of the DC power supply device according to the fifth embodiment of the present invention shown in FIG. 10 will be described. First, before the switch means 6 starts its operation, the temperature rise detecting means 19 detects the ambient temperature. After that, when the switch means 6 starts to operate, the temperature rise of the switch means 6 is detected. The temperature of the switch means 6 rises because of switching loss in the switch means 6. When the switching loss is Pc, the current flowing through the switching element is I, and the on-resistance of the switching element is Ron, the switching loss Pc can be expressed as Pc = I ² × Ron. In addition, the case temperature Tc of the switching element and the ambient temperature Tn
Using, the temperature rise value Tα can be approximated by Tα = Tc-Tn. Here, regarding the relationship between the temperature rise value Tα and the switching loss Pc, the switching loss P
c can be approximated by Pc = k × Tα (k is a coefficient).

【００４４】従って、Ｐc ＝ｋ×Ｔα＝ｋ×（Ｔc −Ｔ
n ）＝Ｉ² ×Ｒonとなるので、Ｔc 、Ｔn 、Ｒon、ｋが
わかれば、Ｉを求めることができる。ここで、Ｒon、ｋ
は使用するスイッチング素子によって決まる値ですの
で、ＩはＴc 、Ｔn を検出して求められる温度上昇値Ｔ
αから求めることが可能になる。なお、周囲温度Ｔn は
スイッチングを開始する前の充分冷えきったスイッチン
グ素子の温度ほぼ同一である。Ｉはスイッチ手段がオン
したときの電流値であるが、負荷量によって変化する値
であり、スイッチ手段に流れる電流値が分かれば、上述
したようにその電流値から負荷量を推定することができ
る。このことから、スイッチ手段６での温度上昇値から
スイッチ手段６に流れる電流値が求められ、その電流値
から負荷量を推定し、制御手段８にてスイッチ手段６を
動作させるよう制御する。Therefore, Pc = k × Tα = k × (Tc-T
Since n) = I ² × Ron, I can be obtained by knowing Tc, Tn, Ron, and k. Where Ron, k
Is a value determined by the switching element used, so I is the temperature rise value T found by detecting Tc and Tn.
It becomes possible to obtain from α. The ambient temperature Tn is almost the same as the temperature of the sufficiently cooled switching element before switching is started. I is a current value when the switch means is turned on, but it is a value that changes depending on the load amount. If the current value flowing through the switch means is known, the load amount can be estimated from the current value as described above. . From this, the value of the current flowing through the switch means 6 is obtained from the temperature rise value of the switch means 6, the load amount is estimated from the current value, and the control means 8 controls the switch means 6 to operate.

【００４５】したがって、温度上昇検出手段１９がスイ
ッチ手段６の温度上昇を検出し、負荷量演算手段２０が
温度上昇検出手段１９が検出した温度上昇値から、まず
電流値を演算し、つぎにその電流値から負荷７の負荷量
を演算し、演算した負荷７の負荷量を選択手段１１に出
力する。そうすれば、本発明の実施の形態１と同様に選
択手段１１は負荷量に応じた開閉時間を記憶手段９から
選択し、制御手段８に伝え、制御手段８はスイッチ手段
６を負荷７に応じた適切な開閉時間にてスイッチ動作さ
せる。Therefore, the temperature rise detection means 19 detects the temperature rise of the switch means 6, the load amount calculation means 20 first calculates the current value from the temperature rise value detected by the temperature rise detection means 19, and then the The load amount of the load 7 is calculated from the current value, and the calculated load amount of the load 7 is output to the selection means 11. Then, similarly to the first embodiment of the present invention, the selection unit 11 selects the opening / closing time according to the load amount from the storage unit 9 and informs the control unit 8, and the control unit 8 sets the switch unit 6 to the load 7. Switch operation at an appropriate opening / closing time according to the operation.

【００４６】図１１に示す本発明の実施の形態５は、実
施の形態１の負荷量検出手段１０の代わりに温度上昇検
出手段１９と負荷量演算手段２０を設けた構成をとるこ
とにより、発明の実施の形態１に述べたのと同様な動作
をさせることが可能となる。また、温度上昇検出手段１
９を設けることによって、スイッチ手段６の温度保護も
可能となり、スイッチ手段６に用いるスイッチ素子の劣
化、破損の防止も可能となる。The fifth embodiment of the present invention shown in FIG. 11 has a structure in which a temperature rise detecting means 19 and a load amount calculating means 20 are provided in place of the load amount detecting means 10 of the first embodiment. The same operation as described in the first embodiment can be performed. Further, the temperature rise detecting means 1
By providing the switch 9, it is possible to protect the temperature of the switch device 6, and it is also possible to prevent deterioration and damage of the switch element used in the switch device 6.

【００４７】実施の形態６． 図１２は本発明の実施の形態６の直流電源装置を示すブ
ロック図である。図において、本発明の実施の形態１と
同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省
略する。２１は電源半周期にスイッチ手段６を開閉する
回数が設定されており、１回目以降の残りの回数分につ
いて負荷量検出手段１０にて検出した負荷量と記憶手段
９にて格納されているスイッチ手段６の開閉時間から格
納されていないスイッチ手段６での開閉時間を算出する
算出手段である。Sixth Embodiment 12 is a block diagram showing a DC power supply device according to a sixth embodiment of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. The number 21 is set to the number of times the switch means 6 is opened and closed in a half cycle of the power supply. The load amount detected by the load amount detection means 10 and the switch stored in the storage means 9 for the remaining number of times after the first time. It is a calculating means for calculating the open / close time of the switch means 6 not stored from the open / close time of the means 6.

【００４８】図１０に示す本発明の実施の形態５の直流
電源装置の動作について説明する。記憶手段９には、交
流電源１のゼロクロス点からスイッチ手段６を閉じるま
での遅延時間Ｔｓｗ１とスイッチ手段６を閉じている閉
路時間Ｔｏｎ１のデータが負荷量に応じて格納されてい
る。負荷量検出手段１０にて負荷量を検出し、選択手段
１１では検出した負荷量に応じて適切に記憶手段９から
Ｔｓｗ１とＴｏｎ１を選択し、その選択したＴｓｗ１と
Ｔｏｎ１を制御手段８と算出手段２１に伝える。電源半
周期における１回目のスイッチ手段６の開閉について
は、制御手段８は選択手段１１が選択したＴｓｗ１とＴ
ｏｎ１によってスイッチ手段６の開閉を行わせる。そし
て、電源半周期における１回目以降のスイッチ手段６の
開閉については、算出手段２１が算出した開閉時間を選
択手段１１を介して制御手段８に出力し、制御手段８は
その算出した開閉時間でスイッチ手段６を開閉させる。The operation of the DC power supply device according to the fifth embodiment of the present invention shown in FIG. 10 will be described. The storage means 9 stores the data of the delay time Tsw1 from the zero cross point of the AC power supply 1 to the closing of the switch means 6 and the closing time Ton1 of closing the switch means 6 according to the load amount. The load amount detection means 10 detects the load amount, and the selection means 11 appropriately selects Tsw1 and Ton1 from the storage means 9 according to the detected load amount, and the selected Tsw1 and Ton1 are controlled by the control means 8 and the calculation means. Tell 21. Regarding the opening and closing of the switch means 6 for the first time in the power supply half cycle, the control means 8 selects Tsw1 and Tsw selected by the selection means 11.
The switch means 6 is opened and closed by on1. Then, regarding the opening and closing of the switch means 6 after the first time in the power source half cycle, the opening and closing time calculated by the calculating means 21 is output to the control means 8 via the selecting means 11, and the control means 8 uses the calculated opening and closing time. The switch means 6 is opened and closed.

【００４９】ここで、算出手段２１での残りの開閉時間
の算出方法について説明する。例えば、国内向けの空気
調和機の直流電源の制御装置の場合では、以下のように
算出する。負荷量をαｋＷ、リアクトルのインダクタン
ス値をＬ［ｍＨ］、スイッチ手段６を閉じるまでの２回
目の遅延時間をＴｓｗ２、スイッチ手段６を２回目に閉
じている時間をＴｏｎ２とすると、Ｔｓｗ２＝（Ｌ−Ｔ
ｓｗ１）／α、Ｔｏｎ２＝Ｔｏｎ１／αの２式で表さ
れ、２回目のスイッチ手段６の開閉時間は上記のような
算出方法によって求められる。また、３回以上の開閉を
行う場合には、Ｔｓｗ３＝Ｔｓｗ２／α、Ｔｏｎ３＝Ｔ
ｏｎ２／αの２式により求める。なお、上記２つの式は
実験やシミュレーションなどの経験から作成されたもの
である。Now, a method of calculating the remaining opening / closing time by the calculating means 21 will be described. For example, in the case of a DC power supply control device for an air conditioner for domestic use, the calculation is performed as follows. Assuming that the load amount is α kW, the inductance value of the reactor is L [mH], the second delay time until the switch means 6 is closed is Tsw2, and the time during which the switch means 6 is closed for the second time is Ton2, Tsw2 = (L -T
It is expressed by two expressions of sw1) / α and Ton2 = Ton1 / α, and the opening / closing time of the switch means 6 for the second time is obtained by the above calculation method. When opening and closing three times or more, Tsw3 = Tsw2 / α, Ton3 = T
It is calculated by the two equations of on2 / α. Note that the above two formulas are created from experience such as experiments and simulations.

【００５０】このように２回目以降の開閉時間の算出は
前回のものを元に順次求めることが可能であるので、ス
イッチ手段６での開閉の回数が増えても算出手段２１を
用いることで、記憶手段９の記憶の容量を増やさずに、
電源半周期に数回の開閉が可能となる。なお、算出手段
２１は２回目以降の次々と求めた開閉時間をそれ自身が
記憶しているものとする。さらに、記憶手段９における
スイッチ手段６の動作回数に応じて必要であった記憶量
が、１回分の記憶量で済むため、開閉の回数が多くなれ
ばなるほど、全体の記憶量の減少度が大きくなり、記憶
用の素子の小型化が可能となる。また、全体の記憶量が
減少するため、同じ記憶量の素子を使用した場合、負荷
量に応じた開閉時間を多く記憶することが可能となり、
きめ細やかに高力率・高調波抑制制御が可能となる。As described above, the second and subsequent opening / closing times can be sequentially calculated based on the previous one. Therefore, even if the number of times of opening / closing of the switch means 6 increases, the calculating means 21 is used. Without increasing the storage capacity of the storage means 9,
It can be opened and closed several times in a half cycle of the power supply. It is assumed that the calculating means 21 itself stores the opening and closing times obtained after the second time. Further, the storage amount required for the number of operations of the switch unit 6 in the storage unit 9 can be one storage amount. Therefore, the greater the number of times of opening and closing, the greater the degree of decrease in the total storage amount. Therefore, the size of the memory element can be reduced. Also, since the total memory capacity is reduced, it is possible to store a large amount of switching time according to the load quantity when using elements with the same memory capacity.
Fine control of high power factor and harmonic suppression is possible.

【００５１】実施の形態７． 図１３は本発明の実施の形態７の直流電源装置を示すブ
ロック図である。図において、本発明の実施の形態１と
同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省
略する。２２は平滑コンデンサ４に並列接続された電力
供給手段、２３は電力供給手段２２を制御する電力供給
制御部で、異常時に異常を検出して発生させた停止信号
に基づき制御部自体を停止させる停止機能部２３ａを有
する。また、この実施の形態の制御手段８は異常時に異
常を検出して発生させた停止信号に基づき制御部自体を
停止させる停止機能部８ａを有する。そして、制御手段
８の停止機能部８ａと電力供給制御部２３の停止機能部
２３ａは信号線２４で接続されており、電力供給制御部
２３はその停止機能部２３ａが制御手段８の停止機能部
８ａからの停止信号を受けて停止し、制御手段８はその
停止機能部８ａが電力供給制御部２３の停止機能部２３
ａからの停止信号を受けて停止するよう連動する構成と
なっている。電力供給手段２２と電力供給制御部２３と
で電力供給装置が構成され、電力供給装置としては、例
えばインバータ等がある。Embodiment 7. 13 is a block diagram showing a DC power supply device according to a seventh embodiment of the present invention. In the figure, the same components as those in the first embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicate components will be omitted. Reference numeral 22 is a power supply means connected in parallel to the smoothing capacitor 4, 23 is a power supply control section for controlling the power supply means 22, and is a stop for stopping the control section itself based on a stop signal generated by detecting an abnormality at the time of abnormality. It has a function part 23a. Further, the control means 8 of this embodiment has a stop function part 8a that stops the control part itself based on a stop signal generated by detecting an abnormality at the time of abnormality. The stop function part 8a of the control means 8 and the stop function part 23a of the power supply control part 23 are connected by a signal line 24, and the power supply control part 23 has the stop function part 23a of the control means 8. The control means 8 is stopped by receiving a stop signal from the power supply control unit 8a.
It is configured to interlock so as to stop upon receiving a stop signal from a. The power supply means 22 and the power supply controller 23 constitute a power supply device, and the power supply device includes, for example, an inverter.

【００５２】図１３に示す本発明の実施の形態７の直流
電源装置の動作について説明する。図１３において、電
力供給手段２２が停止中にスイッチ手段６が動作してい
ると、スイッチ手段６には急峻なパルス状の電流が流
れ、直流リアクトル３にはエネルギーが貯えられる。し
かしながら、電力供給手段２２は停止しているため、平
滑コンデンサ４のエネルギーが電力供給手段２２へ伝達
されない。そのため、平滑コンデンサ４は放電できず
に、エネルギーを蓄積したままとなり、平滑コンデンサ
４は放電状態へ移行しない。直流リアクトル３のエネル
ギーの受け皿の平滑コンデンサ４はエネルギーを蓄積し
ているため、直流リアクトル３に貯えられたエネルギー
は、直流リアクトル３から放出されず、蓄積されるだけ
である。そのため、直流リアクトル３での電圧分が直流
母線電圧に加わり、直流母線電圧が上昇する。直流母線
電圧の昇圧は平滑コンデンサ４の劣化を引き起こし、ス
イッチ手段６への急峻なパルス状の電流の流入は、スイ
ッチ手段６の故障・破損等につながる。The operation of the DC power supply device according to the seventh embodiment of the present invention shown in FIG. 13 will be described. In FIG. 13, when the switch means 6 is operating while the power supply means 22 is stopped, a steep pulsed current flows through the switch means 6 and energy is stored in the DC reactor 3. However, since the power supply means 22 is stopped, the energy of the smoothing capacitor 4 is not transmitted to the power supply means 22. Therefore, the smoothing capacitor 4 cannot be discharged, and energy is still stored, and the smoothing capacitor 4 does not shift to the discharging state. Since the smoothing capacitor 4 serving as a pan for receiving the energy of the DC reactor 3 stores energy, the energy stored in the DC reactor 3 is not released from the DC reactor 3 but only accumulated. Therefore, the voltage component in the DC reactor 3 is added to the DC bus voltage, and the DC bus voltage rises. The boosting of the DC bus voltage causes deterioration of the smoothing capacitor 4, and the steep pulse-like current flow into the switch means 6 leads to failure or damage of the switch means 6.

【００５３】また、電力供給手段２２が動作している際
に、スイッチ手段６が動作していないと、力率が低下し
た状態での運転動作となる。出力電力＝力率×出力電圧
×出力電流で近似されるため、力率が低下した状態での
運転では、同一電力を出力しようとした場合に、出力電
流は増加する。これは直流母線電圧は平滑コンデンサ４
の容量で決まり、ほぼ一定になるからである。そのた
め、電力供給手段２２には想定していた電流値よりも大
きな電流が流れることになる。力率の低下により引き起
こされる出力電流の増加は、電力供給手段２２だけでな
く、電流径路にある全波整流回路２や直流リアクトル
３、逆流阻止用ダイオード５、平滑コンデンサ４等の故
障の原因となる。従って、スイッチ手段６等からなる直
流電源制御装置と電力供給手段２２及び電力供給制御部
２３からなる電力供給装置において、片方だけ動作する
ことは、故障の原因となる。この発明の実施の形態７は
このような課題を解決するためになされたものである。If the switch means 6 is not in operation while the power supply means 22 is in operation, the operation is in a state where the power factor is lowered. Since output power = power factor × output voltage × output current is approximated, in the operation with the power factor reduced, the output current increases when the same power is output. This is a DC bus voltage smoothing capacitor 4
This is because it is determined by the capacity of and becomes almost constant. Therefore, a current larger than the expected current value will flow through the power supply means 22. The increase in the output current caused by the decrease in the power factor causes not only the power supply means 22 but also the failure of the full-wave rectifier circuit 2, the DC reactor 3, the reverse current blocking diode 5, the smoothing capacitor 4, etc. in the current path. Become. Therefore, operating only one of the DC power supply control device including the switch unit 6 and the power supply unit including the power supply unit 22 and the power supply control unit 23 causes a failure. The seventh embodiment of the present invention is made to solve such a problem.

【００５４】例えば、電力供給装置において、電力供給
制御部２３の停止機能部２３ａが異常を検出して停止信
号に基づき制御部自体を停止した場合には、直流電源制
御装置の制御手段８はその停止機能部８ａが電力供給制
御部２３の停止機能部２３ａからの停止信号を受けて制
御手段自体を停止させる。また、直流電源制御装置の制
御手段８の停止機能部８ａが異常を検出して停止信号に
基づき制御手段自体を停止した場合には、電力供給装置
の電力供給制御部２３の停止機能部２３ａが制御手段８
の停止機能部８ａからの停止信号を受けて制御部自体を
停止させる。For example, in the power supply device, when the stop function part 23a of the power supply control part 23 detects an abnormality and stops the control part itself based on the stop signal, the control means 8 of the direct current power supply control device outputs the error. The stop function part 8a receives the stop signal from the stop function part 23a of the power supply control part 23 and stops the control means itself. When the stop function unit 8a of the control unit 8 of the DC power supply control device detects an abnormality and stops the control unit itself based on the stop signal, the stop function unit 23a of the power supply control unit 23 of the power supply device is Control means 8
In response to the stop signal from the stop function unit 8a, the control unit itself is stopped.

【００５５】このように、電力供給装置と直流電源制御
装置は独立した動作をしながら、電力供給装置の停止時
には必ず直流電源制御装置を停止させ、また直流電源制
御装置の停止時には必ず電力供給装置を停止させること
で、回路を構成している部品の故障を防止する。また、
電力供給装置と直流電源制御装置とは片方のみの動作が
なくなることで、信頼性の高い直流電源装置を提供する
ことができる。さらに、上記実施形態では平滑コンデン
サ４に電力供給手段２２が並列接続され、その電力供給
手段２２を電力供給制御部２３が制御する直流電源装置
について適用される形態であるが、図８に示す実施の形
態２の直流電源装置についても、インバータ制御部１３
が異常時に異常を検出して発生させた停止信号に基づき
制御部自体を停止させる停止機能部を有し、制御手段８
が異常時に異常を検出して発生させた停止信号に基づき
制御手段自体を停止させる停止機能部を有し、インバー
タ制御部１３の停止機能部と制御手段８の停止機能部と
が信号線で接続されることによって本発明の実施の形態
７と同様の作用効果を有することはいうまでもない。As described above, the power supply device and the DC power supply control device operate independently, but the DC power supply control device is always stopped when the power supply device is stopped, and the power supply device is always stopped when the DC power supply control device is stopped. By stopping the operation, the failure of the parts forming the circuit is prevented. Also,
By eliminating the operation of only one of the power supply device and the DC power supply control device, it is possible to provide a highly reliable DC power supply device. Further, in the above embodiment, the power supply means 22 is connected in parallel to the smoothing capacitor 4, and the power supply means 22 is applied to the DC power supply device controlled by the power supply control unit 23. However, the embodiment shown in FIG. In the DC power supply device of the second aspect, the inverter control unit 13
Has a stop function unit for stopping the control unit itself on the basis of a stop signal generated when an abnormality is detected by the control unit 8
Has a stop function unit for stopping the control means itself based on a stop signal generated by detecting an abnormality when an abnormality occurs, and the stop function unit of the inverter control unit 13 and the stop function unit of the control unit 8 are connected by a signal line. It goes without saying that, by doing so, the same operational effects as those of the seventh embodiment of the present invention can be obtained.

【００５６】実施の形態８． 図１４は本発明の実施の形態８の直流電源装置を示すブ
ロック図である。図において、本発明の実施の形態７と
同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省
略する。２５は平滑コンデンサ４およびスイッチ手段６
から直流の母線へ流れる電流を検出して、電流がある設
定した設定値を超えたときは、電力供給制御部２０に対
し電力供給手段の動作を停止するように指令を出し、検
出した電流がピーク値に近く設定したある設定値を超え
たとき、制御手段８に対しスイッチ手段６を停止するよ
うに指令を出す過電流検出手段である。Embodiment 8. FIG. 14 is a block diagram showing a DC power supply device according to an eighth embodiment of the present invention. In the figure, the same configurations as those of the seventh embodiment of the present invention are designated by the same reference numerals, and the description of the duplicated configurations is omitted. 25 is a smoothing capacitor 4 and a switch means 6
When a current flowing from the DC to the DC bus is detected and the current exceeds a preset value, a command is issued to the power supply control unit 20 to stop the operation of the power supply means, and the detected current is It is an overcurrent detection means for issuing a command to the control means 8 to stop the switch means 6 when a certain set value set near the peak value is exceeded.

【００５７】図１４に示す本発明の実施の形態８の直流
電源装置の動作について説明する。図１４において、不
具合により、母線上に正常な電流よりもかなり大きな電
流が流れた場合、製品を保護する意味において、直流電
源制御装置のスイッチ手段６および電力供給装置の電力
供給手段１９は運転を停止させる必要がある。スイッチ
手段６および電力供給手段２２のいずれにも過電流検出
手段を設けるか、もしくはいずれかに過電流検出手段を
設け、過電流検出手段を設けたほうから動作を停止する
ような指令を、過電流検出手段を設けていない方にする
ような構成にする必要がある。前者では、過電流検出手
段は２ヶ必要であり、後者では、どちらが過電流発生の
原因かが判明しない。The operation of the DC power supply device according to the eighth embodiment of the present invention shown in FIG. 14 will be described. In FIG. 14, when a current that is considerably larger than a normal current flows on the bus bar due to a malfunction, the switch means 6 of the DC power supply control device and the power supply means 19 of the power supply device are operated in order to protect the product. Need to stop. Either the switch means 6 or the power supply means 22 is provided with an overcurrent detection means, or either one is provided with an overcurrent detection means, and an instruction to stop the operation is issued from the one provided with the overcurrent detection means. It is necessary to adopt a configuration in which the current detection means is not provided. In the former case, two overcurrent detecting means are required, and in the latter case, it is not clear which is the cause of the overcurrent occurrence.

【００５８】この発明の実施の形態８では、スイッチ手
段６および電力供給手段１９の過電流からの保護を一つ
の過電流検出手段にて実現し、かつ過電流発生源の特定
を実施しようとするものである。図１４において、スイ
ッチ手段６の不具合から過電流が流れると、過電流検出
手段２４には、急峻な電流がスイッチ手段６から全波整
流回路２の負極側へ流れることになる。また、逆に、電
力供給手段２２から電力を供給されている負荷７が過負
荷状態になると、負荷７は通常状態で流れる電流値より
大きな電流を消費するため、回路全体に流れる電流値は
増加する。さらに、電力供給手段２２が、短絡故障をお
こしたときも、ピーク電流が流れることになるが、流れ
る方向は直流電源制御装置のスイッチ手段６の不都合に
起因するピーク電流とは逆向きで、電力供給手段２２か
ら全波整流回路２の負極側を経て平滑コンデンサ４を通
り全波整流回路２の正極側へ流れ、ダイオード５により
逆流が阻止されるので、電力供給手段１９へ回生するよ
うに流れる。In the eighth embodiment of the present invention, the overcurrent protection of the switch means 6 and the power supply means 19 is realized by one overcurrent detection means, and the overcurrent generation source is specified. It is a thing. In FIG. 14, when an overcurrent flows due to a malfunction of the switch means 6, a steep current flows through the overcurrent detection means 24 from the switch means 6 to the negative side of the full-wave rectifier circuit 2. On the contrary, when the load 7 supplied with power from the power supply means 22 is in an overload state, the load 7 consumes a larger current value than the current value flowing in the normal state, so that the current value flowing in the entire circuit increases. To do. Further, even when the power supply means 22 has a short circuit failure, the peak current will flow, but the flowing direction is opposite to the peak current due to the inconvenience of the switch means 6 of the DC power supply control device, and the power is not supplied. The current flows from the supply means 22 to the positive electrode side of the full-wave rectification circuit 2 through the negative electrode side of the full-wave rectification circuit 2, the smoothing capacitor 4, and the reverse current is blocked by the diode 5, so that the current flows to the power supply means 19 so as to be regenerated. .

【００５９】このように、母線電流の流れかたから、ス
イッチ手段６もしくは電力供給手段２２の不具合から流
れる過電流があることが検出でき、過電流の原因となっ
た装置の特定が可能である。また、過負荷による過電流
についても認識できるので、直流電源および電力供給装
置の故障を防止するとともに、直流電源制御装置及び電
力供給装置の故障でないことを特定することが可能とな
る。In this way, it is possible to detect from the flow of the bus current that there is an overcurrent due to a malfunction of the switch means 6 or the power supply means 22, and it is possible to identify the device that has caused the overcurrent. Further, since it is possible to recognize the overcurrent due to the overload, it is possible to prevent the failure of the DC power supply and the power supply apparatus and to specify that the DC power supply control apparatus and the power supply apparatus are not the failure.

【００６０】ここで、過電流を検出したあとの制御手段
８及び電力供給制御部２０の動作について説明する。ま
ず、ピーク値に近い急峻な電流が流れた場合、過電流検
出手段２５はその急峻な電流が第２の設定基準値より大
きいときに制御手段８に対しスイッチ手段６を停止する
ように制御手段８に制御手段停止信号を出し、その制御
手段停止信号を受けた制御手段８はスイッチ手段６を停
止する。これは、直流電源制御装置が故障していると、
直流電源以降の部品全てが破損する恐れがあるためであ
る。そして、急峻な過電流が流れた方向が、全波整流器
２の負極側から平滑コンデンサ４の負極側であれば電力
供給装置の故障であり、平滑コンデンサ４の負極側から
全波整流回路２の負極側へ流れていたならば直流電源制
御装置の故障であったことが判明する。そして、故障で
ある状態にて動作させることは好ましくないので、制御
手段８は所定時間経過後に電力供給手段２２を停止する
ように電力供給制御部２３に停止指令信号を出し、その
停止指令信号を受けた電力供給制御部２３は電力供給手
段２２を停止させ、電力供給装置の動作が停止し、他の
部品の故障を防ぐものである。Now, the operations of the control means 8 and the power supply control section 20 after detecting the overcurrent will be described. First, when a steep current near the peak value flows, the overcurrent detection means 25 causes the control means 8 to stop the switch means 6 when the steep current is larger than the second set reference value. The control means stop signal is issued to the control means 8, and the control means 8 which has received the control means stop signal stops the switch means 6. This is because if the DC power supply controller is out of order,
This is because all parts after the DC power supply may be damaged. If the direction in which the steep overcurrent flows is from the negative side of the full-wave rectifier 2 to the negative side of the smoothing capacitor 4, there is a fault in the power supply device, and from the negative side of the smoothing capacitor 4 to the full-wave rectifier circuit 2. If it flows to the negative electrode side, it is found that the DC power supply control device has failed. Since it is not preferable to operate in a failure state, the control means 8 issues a stop command signal to the power supply control section 23 so as to stop the power supply means 22 after a predetermined time has passed, and outputs the stop command signal. The received power supply control unit 23 stops the power supply means 22, stops the operation of the power supply device, and prevents the failure of other components.

【００６１】また、過電流検出手段２２が急峻な電流で
なく、過電流の原因が過負荷にあって電流がある程度上
昇して働いた場合、過電流検出手段２５はその上昇した
電流が第１の設定基準値より大きいときに電力供給制御
部２３に対し電力供給手段２２を停止するように制御部
停止信号を出し、その制御部停止信号を受けた電力供給
制御部２３は電力供給手段２２を停止する。この電力供
給手段２２の動作を停止することにより、電極供給手段
２２から電力を供給されている負荷の破損を防ぐととも
に、電力供給装置の破損をも防ぐ。そして、電力供給制
御部２３は所定時間経過後にスイッチ手段６を停止する
よう制御手段８に停止指令信号を出し、その停止指令信
号を受けた制御手段８はスイッチ手段６を停止させ、他
の部品の故障を防ぐものである。このように、直流電源
制御装置と電力供給装置の両方停止させ、一定時間経過
後、再び動作を開始して過電流が発生しなければ、一時
的な過負荷状態である、もしくは、入力の変動による一
時的な過電流であるので、動作を再開させても全く問題
はない。When the overcurrent detecting means 22 is not a steep current and the cause of the overcurrent is an overload and the current increases to some extent and works, the overcurrent detecting means 25 detects that the increased current is the first. When the value is larger than the set reference value of, the control unit stop signal is output to the power supply control unit 23 so as to stop the power supply unit 22, and the power supply control unit 23 receiving the control unit stop signal causes the power supply unit 22 to operate. Stop. By stopping the operation of the power supply means 22, damage to the load supplied with power from the electrode supply means 22 and damage to the power supply device are prevented. Then, the power supply control unit 23 outputs a stop command signal to the control means 8 so as to stop the switch means 6 after a lapse of a predetermined time, and the control means 8 receiving the stop command signal stops the switch means 6 and other parts. It prevents the breakdown of the. In this way, both the DC power supply control device and the power supply device are stopped, and after a certain period of time, the operation is restarted and if no overcurrent occurs, it is a temporary overload state or input fluctuation. Since it is a temporary overcurrent caused by, there is no problem even if the operation is restarted.

【００６２】さらに、片方のみの運転では前述の実施の
形態でも述べたとおり、故障・劣化等の原因となる。そ
のため、急峻な過電流もしくは、過電流の上昇を検出し
た場合、直流電源装置と電力供給装置の動作を同時に停
止しても問題はない。なお、過電流検出後に、両方とも
一度に停止させてしまうと、どちらに原因があるのかわ
からず、また入力・出力変動による一時的な過電流での
停止なのか、故障による過電流での停止なのかの判別も
着かなくなる恐れがある。そこで、片側のみ停止させ、
過電流の発生原因の特定が済み次第、もう片方の装置も
停止し、過電流による劣化、故障等から防ぐものであ
る。Further, the operation of only one of them causes a failure or deterioration as described in the above embodiment. Therefore, when a steep overcurrent or a rise in overcurrent is detected, there is no problem even if the operations of the DC power supply device and the power supply device are stopped at the same time. If both of them are stopped at the same time after the overcurrent is detected, it is not known which is the cause, and whether it is a temporary overcurrent stop due to input and output fluctuations or a stop due to an overcurrent due to a failure. There is a risk that it will not be possible to determine what is happening. So, stop only one side,
As soon as the cause of the overcurrent has been identified, the other device is also stopped to prevent deterioration and breakdown due to the overcurrent.

【００６３】過電流検出手段２５をピーク電流の方向を
検出することで、直流電源制御装置もしくは電力供給装
置のいずれかが過電流の発生源なのかを特定でき、ま
た、電流の上昇を検出することで、過負荷状態の負荷の
保護も可能にし、かつ、１つの過電流検出手段２４にて
２つの装置の保護および負荷の保護も可能となり、回路
構成の小型化、低コスト化に寄与するものである。な
お、上記実施形態では過電流検出手段２５は平滑コンデ
ンサ４およびスイッチ手段６から直流の母線へ流れる電
流を検出して、電流がある設定した第１の設定基準値を
超えたときは、電力供給制御部２３に対し電力供給手段
２２の動作を停止するように指令を出すようにしている
が、積分器或いは一定の時定数回路を内蔵させて検出し
た電流の平均値が第１の設定基準値を超えたときに、電
力供給制御部２３に対し電力供給手段２２の動作を停止
するように指令を出すようにしてもよい。この場合に
は、一過性の電流上昇による誤動作を防止することがで
きる。By detecting the direction of the peak current by the overcurrent detecting means 25, it is possible to specify whether the DC power supply control device or the power supply device is the source of the overcurrent, and also detect the rise of the current. As a result, it is possible to protect the load in the overload state, and it is possible to protect the two devices and the load with one overcurrent detecting means 24, which contributes to downsizing of the circuit configuration and cost reduction. It is a thing. In the above embodiment, the overcurrent detection means 25 detects the current flowing from the smoothing capacitor 4 and the switch means 6 to the DC bus, and supplies the power when the current exceeds the set first setting reference value. Although an instruction is issued to the control unit 23 to stop the operation of the power supply unit 22, the average value of the current detected by incorporating an integrator or a constant time constant circuit is the first setting reference value. When it exceeds, the power supply control unit 23 may be instructed to stop the operation of the power supply unit 22. In this case, it is possible to prevent a malfunction due to a transient increase in current.

【００６４】さらに、上記実施形態では平滑コンデンサ
４に電力供給手段２２が並列接続され、その電力供給手
段２２を電力供給制御部２３が制御する直流電源装置に
ついて適用される形態であるが、図８に示す実施の形態
２の直流電源装置についても、インバータ制御部１３が
異常時に異常を検出して発生させた停止信号に基づき制
御部自体を停止させる停止機能部を有し、制御手段８が
異常時に異常を検出して発生させた停止信号に基づき制
御手段自体を停止させる停止機能部を有し、インバータ
制御部１３の停止機能部と制御手段８の停止機能部とが
信号線で接続され、平滑コンデンサ４およびスイッチ手
段６から直流の母線へ流れる電流を検出して、電流があ
る設定した設定値を超えたときは、電力供給制御部２０
に対し電力供給手段の動作を停止するように指令を出
し、検出した電流がピーク値に近く設定したある設定値
を超えたとき、制御手段８に対しスイッチ手段６を停止
するように指令を出す過電流検出手段を有することによ
って本発明の実施の形態８と同様の作用効果を有するこ
とはいうまでもない。Further, in the above-mentioned embodiment, the power supply means 22 is connected in parallel to the smoothing capacitor 4, and the power supply means 22 is controlled by the power supply control section 23. Also in the DC power supply device of the second embodiment shown in FIG. 3, the inverter control unit 13 has a stop function unit that stops the control unit itself based on a stop signal generated when an abnormality is detected and the control unit 8 is abnormal. A stop function unit for stopping the control unit itself based on a stop signal generated when an abnormality is detected is sometimes provided, and the stop function unit of the inverter control unit 13 and the stop function unit of the control unit 8 are connected by a signal line, When the current flowing from the smoothing capacitor 4 and the switch means 6 to the DC bus is detected and the current exceeds a certain set value, the power supply controller 20
To the control means 8 when the detected current exceeds a certain set value near the peak value, the control means 8 is commanded to stop the switch means 6. It goes without saying that the provision of the overcurrent detection means provides the same operational effect as the eighth embodiment of the present invention.

【００６５】[0065]

【発明の効果】本発明によれば、入力電流の力率を改善
し、高調波を低減することができるという効果を有す
る。According to the present invention, the power factor of the input current can be improved and the harmonics can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 本発明の実施形態１の直流電源装置の構成を
示すブロック図である。FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a first embodiment of the present invention.

【図２】 同直流電源装置のスイッチ手段が動作してい
ない場合の動作入力電流波形図である。FIG. 2 is an operation input current waveform diagram when the switch means of the same DC power supply device is not operating.

【図３】 同直流電源装置のスイッチ手段が動作してい
る場合の動作入力電流波形図である。FIG. 3 is an operation input current waveform diagram when the switch means of the same DC power supply device is operating.

【図４】 リアクトル値および開閉時間の設定方法を示
したフローチャートである。FIG. 4 is a flowchart showing a method of setting a reactor value and an opening / closing time.

【図５】 同直流電源装置の構成で動作シミュレーショ
ンしたときの高調波発生量と規制値との比較を示したグ
ラフである。FIG. 5 is a graph showing a comparison between a harmonic generation amount and a regulation value when an operation simulation is performed with the configuration of the same DC power supply device.

【図６】 同直流電源装置の構成で異なる出力の動作シ
ミュレーションしたときの高調波発生量と規制値との比
較を示したグラフである。FIG. 6 is a graph showing a comparison between a harmonic generation amount and a regulation value when an operation simulation of different outputs is performed in the configuration of the same DC power supply device.

【図７】 同直流電源装置の構成でスイッチ手段を電源
半周期に１回動作させ、シミュレーションしたときの高
調波発生量と規制値との比較を示したグラフである。FIG. 7 is a graph showing a comparison between a harmonic generation amount and a regulation value when the switch means is operated once in a power source half cycle in the configuration of the same DC power supply device and simulated.

【図８】 本発明の実施形態２の直流電源装置の構成を
示すブロック図である。FIG. 8 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a second embodiment of the present invention.

【図９】 本発明の実施形態３の直流電源装置の構成を
示すブロック図である。FIG. 9 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a third embodiment of the present invention.

【図１０】 本発明の実施形態４の直流電源装置の構成
を示すブロック図である。FIG. 10 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a fourth embodiment of the present invention.

【図１１】 本発明の実施形態５の直流電源装置の構成
を示すブロック図である。FIG. 11 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a fifth embodiment of the present invention.

【図１２】 本発明の実施形態６の直流電源装置の構成
を示すブロック図である。FIG. 12 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a sixth embodiment of the present invention.

【図１３】 本発明の実施形態７の直流電源装置の構成
を示すブロック図である。FIG. 13 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to a seventh embodiment of the present invention.

【図１４】 本発明の実施形態８の直流電源装置の構成
を示すブロック図である。FIG. 14 is a block diagram showing a configuration of a DC power supply device according to an eighth embodiment of the present invention.

【図１５】 従来の直流電源装置の構成を示すブロック
図である。FIG. 15 is a block diagram showing a configuration of a conventional DC power supply device.

【符号の説明】 １ 交流電源、２ 全波整流器、３ 直流リアクトル、
５ 逆流阻止用ダイオード、６ スイッチ手段、７ 負
荷、８ 制御手段、９ 記憶手段、１０ 負荷量検出手
段、１１ 選択手段。[Explanation of symbols] 1 AC power supply, 2 full-wave rectifier, 3 DC reactor,
5 backflow prevention diode, 6 switch means, 7 load, 8 control means, 9 storage means, 10 load amount detection means, 11 selection means.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−19259（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−178563（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−247943（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02M 3/155 H02M 7/12 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) Reference JP-A-8-19259 (JP, A) JP-A-3-178563 (JP, A) JP-A-9-247943 (JP, A) (58) Field (Int.Cl. ⁷ , DB name) H02M 3/155 H02M 7/12

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 交流電源の電圧を整流する整流回路と、 前記整流回路からの出力電圧を平滑する平滑コンデンサ
と、 前記平滑コンデンサより交流電源側に配置されたスイッ
チ手段と、 前記スイッチ手段より電源側に配置されたリアクトル
と、予め前記負荷量毎に入力電流の高調波量が規制値以下に
なるようなスイッチ手段の開閉時間を、前記負荷量毎に
対応させて記憶する記憶手段と、 前記平滑コンデンサに並列接続された負荷の負荷量を検
出する負荷量検出手段と、前記負荷量検出手段によって検出された負荷量に対応し
た前記スイッチ手段の開閉時間を前記記憶手段から選択
する選択手段と、 前記交流電源の電源周期に同期して電源半周期に少なく
とも２回、前記選択手段によって選択された前記開閉時
間にて前記スイッチ手段を開閉制御する制御手段とを備
えた直流電源装置を圧縮機の直流電源装置としたことを
特徴とする空気調和機。1. A rectifier circuit for rectifying a voltage of an AC power supply, a smoothing capacitor for smoothing an output voltage from the rectifier circuit, a switch means arranged on the AC power supply side of the smoothing capacitor, and a power supply for the switch means. Side reactor and the amount of harmonics of the input current below the regulation value for each load amount in advance.
Opening and closing time of the switch means for each load amount
Corresponding to the storage means for correspondingly storing, the load amount detecting means for detecting the load amount of the load connected in parallel to the smoothing capacitor, and the load amount detected by the load amount detecting means.
Select the opening / closing time of the switch means from the storage means
Selection means for, the synchronization with the power source period of the AC power supply at least two times the power supply half cycle, the off time selected by the selection means
An air conditioner characterized in that a direct current power supply device having a control means for controlling opening and closing of the switch means in between is a direct current power supply device of a compressor. 【請求項２】 前記スイッチング手段が前記整流回路の
出力側の直流母線電圧間をスイッチングする際に、前記
平滑コンデンサからスイッチ手段への逆流を防止するダ
イオードを備えたことを特徴とする請求項１記載の空気
調和機。2. The diode for preventing backflow from the smoothing capacitor to the switch means when the switching means switches between the DC bus voltages on the output side of the rectifier circuit. Air conditioner described. 【請求項３】 交流電源の電圧を整流する整流回路と、 前記整流回路からの出力電圧を平滑する平滑コンデンサ
と、 前記平滑コンデンサより交流電源側に配置されたスイッ
チ手段と、 前記スイッチ手段より電源側に配置されたリアクトル
と、 前記平滑コンデンサに並列接続されるインバータと、予め空気調和機の運転モードおよびインバータ周波数毎
に入力電流の高調波量が規制値以下になるようなスイッ
チ手段の開閉時間を、前記空気調和機の運転モードおよ
びインバータ周波数毎に対応させて記憶する記憶手段
と、 前記インバータを所望のインバータ周波数で駆動制御す
るインバータ制御部と、空気調和機の運転モードおよびインバータ周波数に対応
した前記スイッチ手段の開閉時間を前記記憶手段から選
択する選択手段と、 前記交流電源の電源周期に同期して電源半周期に少なく
とも２回、前記選択手段によって選択された前記開閉時
間にて前記スイッチ手段を開閉制御する制御手段とを備
えた直流電源装置を圧縮機の直流電源装置としたことを
特徴とする空気調和機。3. A rectifier circuit for rectifying the voltage of an AC power supply, a smoothing capacitor for smoothing an output voltage from the rectifier circuit, a switch means arranged on the AC power supply side of the smoothing capacitor, and a power supply for the switch means. Side reactor, an inverter connected in parallel to the smoothing capacitor, an operating mode of the air conditioner and an inverter frequency
Switch so that the amount of harmonics of the input current is below the regulation value.
The opening and closing time of the air conditioner,
And storage means for storing the data corresponding to each inverter frequency
And an inverter control unit that drives and controls the inverter at a desired inverter frequency, and corresponds to the operation mode and inverter frequency of the air conditioner
The open / close time of the switch means is selected from the storage means.
The selecting means to be selected, and the opening / closing operation selected by the selecting means at least twice in a half cycle of the power source in synchronization with the power source cycle of the AC power source.
An air conditioner characterized in that a direct current power supply device having a control means for controlling opening and closing of the switch means in between is a direct current power supply device of a compressor. 【請求項４】 前記制御手段は、前記交流電源から前記
整流回路および平滑コンデンサによって生成される入力
電流が流れない期間に少なくとも２回前記スイッチ手段
を開閉制御することを特徴とする請求項１または２また
は３記載の空気調和機。4. The control means opens and closes the switch means at least twice during a period in which an input current generated by the rectifier circuit and the smoothing capacitor from the AC power supply does not flow. The air conditioner according to 2 or 3. 【請求項５】 前記制御手段は、スイッチ手段の開閉に
よる入力電流が連続する間隔でスイッチ手段を開閉制御
することを特徴とする請求項１または２または３または
４記載の空気調和機。5. The air conditioner according to claim 1, wherein the control means controls opening / closing of the switch means at intervals at which the input current due to opening / closing of the switch means is continuous. 【請求項６】 前記負荷量検出手段は、圧縮機により得
られる負荷量を検出することを特徴とする請求項１又は
２記載の空気調和機。 6. The load amount detecting means is obtained by a compressor.
The load amount detected is detected.
2. The air conditioner described in 2.