JP3462129B2 - ポリオレフィン系樹脂多層延伸フィルム - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はストレッチあるいは
ストレッチシュリンク包装等の各種包装用途に好適に用
いられるポリオレフィン系樹脂延伸フィルムに関し、特
に突上型や直線型等の自動包装機によるストレッチある
いはストレッチシュリンク包装に適したポリオレフィン
系樹脂延伸フィルムに関する。

【０００２】

【従来の技術】ストレッチあるいはストレッチシュリン
ク包装用フィルムに対する要求特性としては、ハンド包
装や自動機械包装（以下、単に機械包装と記す）におけ
る包装適性と、フィルムの光沢性、防曇性、押込回復性
等のディスプレー効果などが挙げられる。このうち包装
適性に関する重要なフィルム物性としては、ストレッチ
性すなわち適度な破断伸びと適度な伸び応力、及び熱シ
ール性すなわちフィルム同士に実用的な融着が起こるシ
ール開始温度（シール下限温度）からフィルムにメルト
ホールが発生する温度までの熱シール温度範囲が広く、
均一かつ十分にシールされ、またトレー下面のシール箇
所が盛り上がらず平滑になることが挙げられる。また、
機械包装においてはフィルムを適正長さに刃を用いカッ
トするためのカット性や送りベルトによるフィルムの搬
送性も挙げられる。また、ストレッチシュリンク包装に
おいてはフィルムの弛みを除去するための適度な熱収縮
率も挙げられる。

【０００３】軟質延伸ポリプロピレンフィルムとして、
例えば特開平８−１２７７２号公報や特開平８−３２３
８５６号公報では低結晶性すなわちアイソタクティシテ
ィ・インデックスの低いポリプロピレン系延伸フィルム
が開示されている。これにより、耐熱性・柔軟性・透明
性に優れるフィルムが得られるとしている。しかし、こ
れらの従来技術においては以下に記すようにストレッチ
あるいはストレッチシュリンクフィルムとしての要求を
十分に満たしたものであるとは言えない。

【０００４】上記従来技術をそのまま応用したときには
柔軟性は確かに発現されるが、特に厚みが約１５μｍ以
下のフィルムにおいて引裂伝播強度を満足させるに至ら
ない。更に熱収縮性においても何ら示唆がなされておら
ず、ストレッチ包装における熱シール時のトレイ側面の
皺の除去のしやすさやシール部位の平滑化やストレッチ
・シュリンク包装によりフィルムを熱収縮させてトレー
上面の皺を除去することに関する工夫が見られない。

【０００５】また、多層構造をとることを何ら示唆して
おらず、ここで述べられている耐熱性は単にメルトホー
ルが生じるときの温度が高いことについてだけであり、
ストレッチフィルムにおける熱シール性における熱シー
ル温度下限からフィルムのメルトホール発生温度までの
温度範囲の広さが不十分である。また、ポリプロピレン
系樹脂層が内層に無いときに比べ、特に更なる柔軟性・
引裂伝播強度付与のために他の樹脂を混合したときの光
学特性の悪化が甚だしいものとなる。

【０００６】ここで、突上型包装機の包装の工程の一例
を説明する。 （ア）フィルムの両端をフィルムガイドベルトに挟み込
みフィルムロールから縦方向（以下、ＭＤと記す）にフ
ィルムを繰り出す。 （イ）その後、フィルム長さが一定長になったところで
フィルムにカット刃が突き上げるようにしてフィルムの
繰り出し方向に対し直角方向（以下、ＴＤと記す）にミ
シン目を入れ、フィルムをＭＤに引っ張ることによりミ
シン目をＴＤに伝播させてカットする。

【０００７】（ウ）さらにベルトによりフィルムが被包
装物突き上げ部まで搬送される。 （エ）被包装物（トレー）がフィルムに対し突き上げな
がらフィルムをストレッチ状態にすることによりトレー
の上面の皺を取り除きつつ、トレーの下部にフィルムを
折込み、 （オ）最後に熱板上にトレーの底面を押し付けることに
よって、熱シールを行い包装工程を終了する。

【０００８】（カ）更にシュリンク包装させる場合は、
熱風トンネルに包装物を通すことにより、フィルムを熱
収縮させ、包装物のフィルム皺を取り除く。ここで重要
なのはフィルムの引裂伝播強度が弱いと（イ）の工程で
フィルムにミシン目を入れる際、フィルムのＭＤにもノ
ッチが入る。その時、（エ）の工程でフィルムをストレ
ッチした際、ＭＤのノッチが起点となってノッチが伝播
してフィルムがちぎりとられフィルム屑が発生し、ベル
トに屑が残った状態になってしまう。

【０００９】一方、フィルムの引裂伝播強度が強すぎる
場合には、（イ）の工程でミシン目が入らなかったり、
入ったとしても、ＴＤに引裂伝播せず完全にカットでき
ないままフィルムが搬送されてしまうこともある。包装
機械の種類、被包装物の形状や包装条件にも大きく左右
されるが、一般にフィルムのちぎれ屑の抑制とカット性
を両立させるフィルムの引裂伝播強度は縦方向、横方向
ともに１０〜２００ｇ、好ましくは２０〜１５０ｇ、最
も好ましくは３０〜１００ｇである。引裂伝播強度が１
０ｇ未満であるとちぎれ屑量が多くなり、一方、引裂伝
播強度が２００ｇを越えるとカット性が不良となる傾向
にあり、いずれも包装に支障をきたすレベルとなる。ま
た、熱収縮率が小さいと（オ）の工程で熱シール時の熱
により熱シール部やその周辺部の熱収縮が不足し、トレ
ーが下部が膨らんだ感じになる。更に（カ）の工程では
十分にフィルムのたるみを除去できす、皺が残ったまま
になってしまう。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ストレッチ
包装やストレッチ・シュリンク包装、特に包装機械によ
るストレッチ包装性に優れるフィルムを提供することに
あり、より具体的には、従来のフィルムの特徴である柔
軟性を維持または更に向上した状態で、フィルムのカッ
ト性やフィルムストレッチ時の耐破れ性の向上すなわち
フィルムのちぎれ屑の発生抑制に優れ、熱収縮性や、熱
シール性、光学特性にも優れたフィルムを提供すること
にある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】すなわち、内層が、プロ
ピレン単独重合体またはプロピレン・αオレフィン（炭
素数２または４〜１２）ランダム共重合体からなり、下
記（１）式及び（２）式を満足する、ポリプロピレン系
樹脂を含有し、該内層中には、前記ポリプロピレン系樹
脂１０〜９０重量％、及びエチレン含量が２〜１０ｍｏ
ｌ％のブテン−１・エチレン共重合体９０〜１０重量％
からなり、ポリプロピレン系樹脂を最も多量に含有し、
下記（３）式を満足する、耐熱層を含み、多層フィルム
として、引裂伝播強度が１０〜２００ｇで、下記（４）
式を満足することを特徴とするポリオレフィン系樹脂多
層延伸フィルム。 ０．５ｇ／１０分≦ＭＦＲ≦２０ｇ／１０分 （１） 沸騰ｎ−ヘプタン抽出量＝２０〜９０重量％ （２） ３％≦Ｘｃｈ≦２０％ （３） （但しＸｃｈとは後述する示差走査熱量法（ＤＳＣ）で
測定された結晶化度の内、上記耐熱層中のポリプロピレ
ン系樹脂に基づく結晶化度。） １％≦Ｘｃ≦１０％ （４） （但しＸｃとは後述する示差走査熱量法（ＤＳＣ）で測
定されたフィルム全体の結晶化度の内、多層フィルムに
含まれるすべてのポリプロピレン系樹脂に基づく結晶化
度。）以下、本発明を詳細に説明する。

【００１２】一般に延伸フィルムにおいては延伸という
工程によりフィルムに適当な配向が形成され、その結果
フィルムに適度な伸び荷重と引裂伝播強度が付与され
る。本発明においては、この配向に関して高融点樹脂
（耐熱樹脂）であるポリプロピレン系樹脂のアイソタク
ティシティならびに結晶化度に着目し、延伸との関わり
について鋭意検討した結果、包装時のフィルムのちぎれ
屑の抑制と、カット性を両立し、さらに熱収縮率や熱シ
ール性や光学特性に優れる範囲があることをつきとめる
に至ったものである。特にポリプロピレン系樹脂を含有
する層の内、ある一定範囲量以上の最もポリプロピレン
系樹脂を多量に含有する層（耐熱層またはＨ層と記す）
が物性に大きな影響を与える。

【００１３】先ず実施例と比較例を用いて、本発明が従
来技術に比較して優れていることを以下に説明する。本
発明のフィルム（実施例１，実験Ｎｏ．１）は、耐熱層
をＴＰＯ５（出光石油化学社製ＴＰＯ Ｅ２７００）と
ポリブテン−１（ＰＢ）のブレンド物とし、更にスキン
層と中間層をポリエチレン系樹脂としたものであるが、
ちぎれ屑発生抑制やカット性のための指標を示す引裂伝
播強度が縦方向／横方向で示すと２０／１５ｇであり、
１００パック包装しても屑の発生量が１ｇ未満で許容範
囲であり、カット面も綺麗であった。更に包装後のフィ
ルム皺も無く、熱シール性は良好であり、光沢性等の外
観も優れている。このフィルムの物性を縦方向／横方向
で示すと１００℃における熱収縮率は４５／３０％、１
２０℃における熱収縮率は６５／５５％、破断伸びは５
５０／６００％であった。

【００１４】これに対し従来のフィルム（比較例１の実
験Ｎｏ．２）は上記ＴＰＯ５の単独単層フィルムとした
ものである。引裂伝播強度が縦方向／横方向で示すと５
／３ｇであり、同様な包装作業を行うと、５ｇの屑が発
生した。また包装中に機械が停止することも５回発生し
た。更にフィルム破れによりリパックする必要性の生じ
た被包装物も１８個発生した。また熱シール性と光沢性
が大幅に悪いものとなった。このフィルムの物性を縦方
向／横方向で示すと１００℃における熱収縮率は４０／
３０％、１２０℃における熱収縮率は６０／５５％、破
断伸びは１８０／２８０％であった。

【００１５】更に従来のフィルム（比較例１の実験Ｎ
ｏ．３）はダイレクトインフレーションにより得られた
ＴＰＯ５の単独単層フィルムである。引裂伝播強度が縦
方向／横方向で示すと４０／１００ｇと大きいが屑は１
ｇ未満の発生であった。また、カット面が綺麗ではな
く、カット性に若干難があった。また包装後のフィルム
皺はかなり残っており、フィルムの張りも不足してい
た。また光沢性に関しては実験Ｎｏ．２以上に悪かっ
た。このフィルムの物性を縦方向／横方向で示すと１０
０℃における熱収縮率は２０／３％、１２０℃における
熱収縮率は２５／５％、破断伸びは３７０／４８０％で
あった。

【００１６】以上のことから本発明のフィルムは従来技
術のポリプロピレン系樹脂単独層を単層で用いたフィル
ムに比べストレッチあるいはストレッチシュリンク包装
フィルムとして優れていることが分かる。以下に本発明
のフィルムは、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ（ＪＩＳ
Ｋ７２１０に準拠して、温度が２３０℃で、荷重が２．
１６Ｋｇの条件）が０．５〜１５ｇ／１０分であること
が必要なことを説明する。

【００１７】本発明のフィルムの例として挙げられる実
験Ｎｏ．２２は、ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分のポリプロピ
レン系樹脂を用いたものである。本発明の別のフィルム
例であるＭＦＲ＝１．５ｇ／１０分のポリプロピレン系
樹脂を用いた実験Ｎｏ．２１に比べ製膜安定性が劣って
いたが許容範囲であった。またカット性も若干悪化した
が許容範囲であった。これに対し比較対照例である実験
Ｎｏ．２３はＭＦＲ＝３０ｇ／１０分のポリプロピレン
系樹脂としたものであるが、ダイレクトインフレーショ
ンによる製膜が不可能であった。

【００１８】以上のことから耐熱樹脂のＭＦＲが０．５
〜１５ｇ／１０分であることが必要であることが分か
る。すなわち、ＭＦＲが０．５ｇ／１０分より小さい場
合、得られた延伸フィルムは配向が掛かり過ぎて、結果
としてフィルムは引裂伝播強度が小さくなり、且つ破断
伸びが小さいストレッチ性に劣ったフィルムになる傾向
にある。ＭＦＲが２０ｇ／１０分より大きい場合、ダイ
レクトインフレーションによる製膜が困難になる。ま
た、グロスが悪化し、特にポリプロピレン系樹脂がフィ
ルムのＭＤに筋状に分散するため、フィルムのＴＤのグ
ロスが悪化する傾向にある。

【００１９】ＭＦＲは一般には０．８〜１５ｇ／１０
分、好ましくは１．２〜１０、最も好ましくは２．３〜
８．５ｇ／１０分である。次に、本発明が従来技術に対
して包装時のフィルムのちぎれ屑発生の抑制に優れてい
ることを、本発明のフィルムと従来のフィルムとを突上
型包装機による機械包装を行った場合の違いについて詳
細に説明する。本発明のフィルムは、ＤＳＣ法で測定さ
れた結晶化度の内、ポリプロピレン系樹脂を最も多量に
含有する層中のポリプロピレン系樹脂に基づく結晶化度
をＸｃｈとしたときに３％≦Ｘｃｈ≦２０％となる耐熱
層を含有することが必要なことを実施例と比較例を用い
て説明する。

【００２０】本発明のフィルムのうちＸｃｈを７．７％
とした例（実施例１，実験Ｎｏ．１に対応）では引裂伝
播強度が２０／１５ｇであったのに対し、Ｘｃｈ＝３．
８％とした例（実施例２の実験Ｎｏ．８に対応）は引裂
伝播強度が３５／２８ｇであった。この本発明のフィル
ム（実施例２の実験Ｎｏ．８）で包装を行った場合には
１００パック包装しても屑の発生量が０．０ｇであっ
た。製膜安定性は許容できる下限程度となった。

【００２１】更にＸｃｈ＝２．８％とした比較対照フィ
ルム（比較例２の実験Ｎｏ．１０に対応）は樹脂の配向
張力が不足し、延伸フィルムを得るのが困難であった。
一方、Ｘｃｈ＝１８．８％とした本発明のフィルム（実
施例２の実験Ｎｏ．５に対応）は引裂伝播強度が１５／
１０ｇであった。この本発明のフィルム（実施例２の実
験Ｎｏ．４）で包装を行った場合には１００パック包装
しても屑の発生量が１．８ｇであり屑の発生が若干気に
なるが継続使用が可能なレベルであり、またカット面も
綺麗であった。

【００２２】更にＸｃｈ＝３０．６％とした比較対照フ
ィルム（比較例２の実験Ｎｏ．９に対応）は引裂伝播強
度が８／７ｇであり、同様な包装作業を行うと、３ｇの
屑が発生した。また包装中に機械が停止することも４回
発生し、継続使用が不可能の範囲であった。更にフィル
ム破れによりリパックする必要性の生じた被包装物も１
５個発生した。

【００２３】以上のことから耐熱層内の耐熱樹脂に由来
する結晶化度のＸｃｈは３〜２０％であることが必要で
あることが分かる。すなわち、Ｘｃｈが３％より小さい
場合、樹脂の配向張力が殆ど掛からなくなり、原反の引
き取りや延伸が困難となる。また、機械のカット性も悪
くなる傾向にある。Ｘｃｈが２０％より大きい場合、得
られた延伸フィルムは配向が掛かり過ぎて、結果として
フィルムは引裂伝播強度が小さくなる。更に破断伸びが
小さいストレッチ性に劣ったフィルムになる傾向にあ
る。

【００２４】また、Ｘｃｈは一般には４〜１８％、好ま
しくは５〜１６％、最も好ましくは７〜１０％である。
次に、本発明のフィルムのフィルム全体の結晶化度の
内、耐熱樹脂に基づく結晶化度をＸｃと定義したとき、
１％≦Ｘｃ≦１０％とすることが同時に必要であること
を実施例と比較例を用いて説明する。本発明のフィルム
例のうちＸｃを２．３％としたもの（実施例１，実験Ｎ
ｏ．１に対応）は引裂伝播強度が２０／１５ｇであった
のに対し、Ｘｃ＝１．７％とした本発明のフィルム例
（実施例３の実験Ｎｏ．１１に対応）は引裂伝播強度が
３５／３０ｇであった。

【００２５】この本発明のフィルム（実施例３の実験Ｎ
ｏ．１１）で包装を行った場合には１００パック包装し
ても屑の発生量が０．０ｇであった。製膜安定性は許容
できる下限程度であった。更にＸｃ＝０．９％とした比
較対照フィルム（比較例３の実験Ｎｏ．１３に対応）は
樹脂の配向張力が不足し、延伸フィルムを得るのが困難
であった。一方、Ｘｃ＝９．０％とした本発明のフィル
ム（実施例３の実験Ｎｏ．１２に対応）は引裂伝播強度
が１５／１０ｇであった。

【００２６】この本発明のフィルム（実施例３の実験Ｎ
ｏ．１２）で包装を行った場合には１００パック包装し
ても屑の発生量が１．８ｇであり屑の発生が若干気にな
るが継続使用が可能なレベルであり、またカット面も綺
麗であった。更にＸｃ＝１０．５％とした比較対照フィ
ルム（比較例３の実験Ｎｏ．１４に対応）は引裂伝播強
度が６／５ｇであり、同様な包装作業を行うと、３ｇの
屑が発生した。また包装中に機械が停止することも４回
発生し、継続使用が不可能の範囲であり、フィルム破れ
によりリパックする必要性の生じた被包装物も１５個発
生した。

【００２７】以上のことからＸｃは１〜１０％であるこ
とが必要であることが分かる。すなわち、Ｘｃが１％よ
り小さい場合、樹脂の配向張力が殆ど掛からなくなり、
原反の引き取りや延伸が困難となる。また、機械のカッ
ト性も悪くなる傾向にある。Ｘｃが１０％より大きい場
合、得られた延伸フィルムは配向が掛かり過ぎて、結果
としてフィルムは引裂伝播強度が小さくなり、且つ破断
伸びが小さいストレッチ性に劣ったフィルムになる。Ｘ
ｃは一般には１〜６％、好ましくは１．３〜４．５％、
最も好ましくは２．０〜４．０％である。

【００２８】次に本発明のフィルムは、ポリプロピレン
系樹脂のアイソタクティシティと相関がある沸騰ｎ−ヘ
プタン抽出量が２０〜９０重量％であることが必要なこ
とを実施例と比較例を用いて説明する。Ｘｃｈ＝１２．
２％、Ｘｃ＝３．２％とし、沸騰ｎ−ヘプタン抽出量＝
６２ｗｔ％，ｆｍｍｍｍ＝４０モル％のＴＰＯ１を用い
た本発明のフィルムの一例（実施例４の実験Ｎｏ．１９
に対応）は引裂伝播強度が２０／１５ｇであった。

【００２９】更に上述したＸｃｈ＝１８．８％、Ｘｃ＝
５．６％とし、上記ＴＰＯ１を用いた本発明のフィルム
（実施例２の実験Ｎｏ．５）も引裂伝播強度が１５／１
０ｇであるが、これらのフィルムで包装を行った場合に
は１００パック包装しても屑の発生量が１〜２ｇであり
屑の発生が若干気になるが継続使用が可能なレベルであ
り、またカット面も綺麗であった。これに対し、Ｘｃｈ
＝１１．６％、Ｘｃ＝４．６％とし、沸騰ｎ−ヘプタン
抽出量＝９ｗｔ％，ｆｍｍｍｍ＝９１モル％のＰＰを用
いた比較対照フィルム（比較例４の実験Ｎｏ．２０に対
応）は引裂伝播強度が９／８ｇであり、同様な包装作業
を行うと、３ｇの屑が発生した。また包装中に機械が停
止することも４回発生し、継続使用が不可能の範囲であ
った。更にフィルム破れによりリパックする必要性の生
じた被包装物も１５個発生した。またＰＰの分散不良と
思われる筋がフィルムに見られ、外観に問題があるもの
となった。

【００３０】以上のことからポリプロピレン系樹脂の沸
騰ｎ−ヘプタン抽出量＝２０〜９０重量％であることが
必要であることが分かる。すなわち、沸騰ヘプタン抽出
量＝２０重量％より小さい場合、得られた延伸フィルム
は配向が掛かり過ぎて、結果としてフィルムは引裂伝播
強度が小さくなる。更に破断伸びが小さいストレッチ性
に劣ったフィルムになる傾向にある。また、他樹脂とブ
レンドした場合、相溶性が悪くなり、フィルムに筋が発
生し、光沢が悪化する等のフィルムの外観が悪化する。
一方、沸騰ｎ−ヘプタン抽出量＝９０重量％より大きい
場合、樹脂の配向張力が殆ど掛からなくなり、原反の引
き取りや延伸が困難となる。また、機械のカット性も悪
くなる。

【００３１】また、沸騰ｎ−ヘプタン抽出量は一般には
３０〜９０重量％、好ましくは５５〜９０重量％、最も
好ましくは６０〜９０重量％である。以上のことから本
発明のフィルムが従来のフィルムに比べて包装時のフィ
ルムのちぎれ屑発生の抑制に優れ、カット性も両立して
いることが分かる。なお、本発明のフィルムをストレッ
チフィルムとして使用する場合は必ずしもフィルムの熱
収縮作用を積極的に発現させる必要はないが、本発明の
フィルムは延伸されて得られる故に「耐熱樹脂の融点−
１０℃」にフィルムを加熱することにより、少なくとも
一方向に５％以上の熱収縮率を持つフィルムを得ること
ができる。更にストレッチ・シュリンクフィルムとして
使用する場合は、１２０℃におけるフィルムの縦方向・
横方向が２０％以上であることが一般的である。またこ
のようなフィルムはストレッチ包装の際にも底シール部
の盛り上がりがなくなり平滑になる。

【００３２】本発明において使用されるポリプロピレン
系樹脂は、具体的にはプロピレン単独重合体、プロピレ
ン・エチレン・ランダム共重合体、プロピレン・エチレ
ン・αオレフィン（炭素数４〜１２）・ランダム共重合
体、プロピレン・αオレフィン（炭素数４〜１２）・ラ
ンダム共重合体が挙げられる。本発明において使用され
るプロピレン単独重合体（以下、ＨＰＰと記す）やプロ
ピレン・エチレンランダム共重合体（以下、ＲＰＰと記
す）は、上述のようにそれらのアイソタクティックポリ
プロピレン成分（以下、ｉＰＰと記す）のアイソタクテ
ィシティを特定範囲にしたものであり、ｉＰＰ成分量の
指標となるものにポリプロピレン系樹脂の沸騰ｎ−ヘプ
タン抽出量を挙げられる。一般に、沸騰ｎ−ヘプタン抽
出成分はアイソタクティックＰＰ成分以外の成分（主と
して非晶成分）を主成分とし、延伸したときにアイソタ
クティックＰＰ成分のように強く配向しない傾向にあ
り、本発明の目的を達成を達成するための配向の調整が
容易である。また、沸騰ｎ−ヘプタン抽出成分は低分子
量のアイソタクティック成分も含有されるが、これも高
分子量のアイソタクティック成分とは異なり、延伸した
ときに高分子量のアイソタクティックＰＰ成分のように
強く配向しない傾向にある。

【００３３】ポリプロピレン系樹脂の好ましい具体例と
しては「リアクターＴＰＯ」と言われているｉＰＰの沸
騰n−ヘプタン抽出量が２０〜９０重量％である出光石
油化学社製出光ＴＰＯの透明タイプ等やハンツマン社製
ＦＰＯのＷＬ１００番台等のＨＰＰに属するもの、同社
製ＦＰＯのＷＬ２００番台等のＲＰＰに属するものが挙
げられる。これらは、ＥＰＣとｉＰＰが明瞭な海島構造
を持つプロピレン・エチレンブロックコポリマー（以
下、ＢＰＰと記す）系リアクターＴＰＯとは異なるもの
であり、このＢＰＰ系ＴＰＯに比べＨＰＰあるいはＲＰ
Ｐ系リアクターＴＰＯは他樹脂とブレンドした際に相溶
性が優れ、その結果、光学特性や引裂伝播強度等に優れ
る。

【００３４】なお、沸騰ｎ−ヘプタン抽出量は“新版
高分子分析ハンドブック”，ｐ６１３−６１４，株式会
社 紀伊國屋書店（１９９５）記載の方法に準じて行っ
た。即ちソックスレー抽出器を用い、約３ｍｇのパウダ
ー状もしくはフィルム状サンプルを円筒濾紙に入れ、約
１００ｍｌのｎ−ヘプタンを用いて抽出を８時間行い、
抽出量の割合を求めた。上述の沸騰ｎ−ヘプタン抽出量
が特定範囲のポリプロピレン系樹脂のうち、更に好まし
いポリプロピレン系樹脂はアイソタクティックペンタッ
ド分率（ｆｍｍｍｍ）が１０〜７５モル％であるＨＰＰ
系おるいはＲＰＰ系のポリプロピレン系樹脂である。こ
のような樹脂としては例えば特公平７−１０３１７３号
公報で示されたマグネシウム、４価のチタン、ハロゲン
及び芳香族ジカルボン酸ジエステルを必須成分として含
有する固体触媒、有機アルミニウム化合物、アルコキシ
基含有芳香族化合物を触媒として一段重合で得られるプ
ロピレン重合体、あるいは特許第２９１２４８３号公報
で示された特定割合で電子供与剤を加えずに共微粉砕さ
れたハロゲン化マグネシウム担持基材、トリハロゲン化
アルミニウム、テトラハロゲン化チタンと助触媒として
トリアルキルアルミニウムからなる触媒系により一段重
合により得られるプロピレンホモポリマーなどが挙げら
れている。これらのリアクターにより生成されるものは
例えばＨＰＰやＲＰＰとポリプロピレンワックスや低結
晶性あるいは非晶性ポリプロピレンとのブレンドしたも
のとは明確に異なり、このものよりも遙かに両者の分散
性が高くなりことで光学特性が優れ、また、非晶成分が
高分子量で適度な配向張力を持ち、製膜性がはるかに優
れるものとなり、樹脂構成の自由度が大幅に広がる点で
好ましい。更に適当な引裂伝播強度を得るためにも有利
である。

【００３５】具体例としては出光石油化学社製出光ＴＰ
Ｏの透明タイプやハンツマン社製ＦＰＯ（ＷＬ１００番
台、ＷＬ２００番台）であり、これらは透過型電子顕微
鏡において非晶成分（主としてアタクティックＰＰ成
分）の海の中に結晶ラメラ（主としてアイソタクティッ
ク成分）が細かく分散して浮いているように観察され
る。また、これらの樹脂の中で一般的にはｆｍｍｍｍは
２０〜７５モル％で、更に好ましいｆｍｍｍｍは２５〜
５５モル％であり、最も好ましいｆｍｍｍｍは３０〜４
５モル％である。更にこれらの内、耐熱性の観点よりＨ
ＰＰが好ましい。

【００３６】アイソタクティックペンタッド分率はＡ．
ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌ
ｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表された方法に従
い、同位体炭素による核磁気共鳴スペクトル（¹³Ｃ−Ｎ
ＭＲ）を使用して測定されるポリプロピレン分子鎖中の
ペンタッド単位でのアイソタクティック分率である。換
言すれば、アイソタクティックペンタッド分率はプロピ
レンモノマー単位が５個連続してメソ結合したプロピレ
ンモノマー単位の分率である。但し、ピークの帰属に関
してはＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１
９７５）に記載の上記文献の改正版に基づいて行った。
具体的には、¹³Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領域
の全吸収ピークの強度分率をもってアイソタクティック
ペンタッド単位を測定する。なお、ＲＰＰにおいてはこ
のメチル炭素領域においてエチレン単位に隣接するプロ
ピレン単位のメチル炭素のピークがそれ以外のメチル炭
素ピークと重なる。エチレン単位含有量が約３モル％以
内のＲＰＰについてはアイソタクティックペンタッド分
率に与える影響が小さいので、そのピークも含めてＨＰ
Ｐと同様にＲＰＰのアイソタクティックペンタッド分率
を算出する。

【００３７】耐熱樹脂は熱シール性の観点より一般には
融点が１４０℃以上、好ましくは１５０℃、最も好まし
くは１５４℃以上のポリプロピレン系樹脂である。一
方、本発明においてはＸｃｈを３〜２０％とするため
に、ポリプロピレン系樹脂を１０〜９０重量％、に対
し、ポリエチレン系樹脂および／又はポリブテン−１系
樹脂を９０〜１０重量％をブレンドするのが一般的であ
る。また、耐熱層中のポリプロピレン系樹脂の含有量は
一般には１０〜９０重量％、好ましくは１５〜６５重量
％、最も好ましくは２０〜５０重量％である。

【００３８】この際、ポリプロピレン系樹脂とブレンド
する樹脂は延伸時の結晶配向が生じにくい樹脂が使用さ
れる。この内、ポリプロピレン系樹脂との相溶性が良
く、結晶化速度が遅く、その結果出来たフィルムの透明
性を低下させないという観点より、ポリブテン−１系樹
脂（以下、ＰＢと記す）が好ましい例として挙げられ
る。ＰＢとしてはポリブテン−１単独重合体、ブテン−
１・エチレン共重合体、ブテン−１・プロピレン共重合
体、ブテン−１・αオレフィン（炭素数５〜１２）共重
合体があげられる。その中でも好ましくはブテン−１・
エチレン共重合体あるいはブテン−１・プロピレン共重
合体であり、さらに好ましくはエチレン含有量が２〜１
０ｍｏｌ％のブテン−１・エチレン共重合体あるいはプ
ロピレン含有量が１０〜３０ｍｏｌ％のブテン−１・プ
ロピレン共重合体である。この好ましい樹脂の一例とし
ては三井化学社製タフマーＢＬが挙げられる。ＰＢの好
ましいＭＩ（ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、温度が１９
０℃で、荷重が２．１６Ｋｇの条件）は１．５ｇ／１０
分以上で、特に好ましくは３〜６ｇ／１０分である。

【００３９】またフィルムの押込回復性を向上させるた
めに、耐熱樹脂に密度が０．９０２ｇ／ｃｍ³以下のエ
チレン−αオレフィン共重合体をブレンドしても良い。
好ましくは密度が０．８８０ｇ／ｃｍ³以下、さらに好
ましくは密度が０．８６５〜０．８７５ｇ／ｃｍ³のも
のである。また、フィルムの押込回復性を向上させるた
めに、非晶質ポリオレフィンブロックと結晶性ポリオレ
フィンブロックからなるブロック共重合体もブレンドし
ても良い。一例としては日本合成ゴム社製ＤＹＮＡＲＯ
Ｎ・ ＣＥＢＣ等が挙げられる。

【００４０】また、ミネラルオイルやポリオレフィンワ
ックス等を本発明の目的を阻害しない範囲で添加しても
よい。本発明のフィルムは多層構成をとり熱シール特性
や光学特性の観点より耐熱樹脂を含む層（Ｈ層）を内層
とすることが必要である。Ｈ層にはスキン層（Ｓ層）や
中間層（Ｉ層）等を積層させることができる。ここで本
発明のフィルムのＳ層を構成するのに好適な樹脂につい
て説明する。

【００４１】Ｓ層はフィルムにシール性、光沢、防曇
性、滑り性等のフィルムの表面特性を付与することがで
きる。Ｓ層は融点が１００℃以下のエチレン系共重合体
が好ましく使用される。具体的には、例えばエチレン・
αオレフィン（Ｃ数３〜１２）共重合体、又はビニルエ
ステル単量体、脂肪族不飽和モノカルボン酸、該モノカ
ルボン酸・アルキルエステル誘導体から選ばれる単量体
とエチレンとの共重合体でエチレン・酢酸ビニル共重合
体、エチレン・アルキルアクリレート共重合体、エチレ
ン・アルキルメタクリレート共重合体、エチレン・アク
リル酸共重合体等が挙げられる。さらに好ましくは、防
曇剤との相溶性やフィルムのストレッチ性の点で酢酸ビ
ニル含量が１０〜２０重量％のエチレン・酢酸ビニル共
重合体（以下、ＥＶＡと記す）またはメタロセン系触媒
やヴァナジウム触媒等により重合された密度が０．８６
５〜０．９１０ｇ／ｃｍ³のエチレン・αオレフィン共
重合体の中から選ばれる。

【００４２】また溶融押出時のメルトテンションによる
樹脂の配向バランスから、上記エチレン系共重合体のＭ
Ｉは一般に０．５〜２０ｇ／１０分であり、好ましくは
ＭＩは１〜１２ｇ／１０分であり、更に好ましくは１．
５〜８ｇ／１０分である。また防曇性を付与するため
に、防曇剤として界面活性剤を各層に添加することがで
きるが、一般にはノニオン系界面活性剤あるいはＨＬＢ
が１２以上のポリオキシエチレン脂肪酸エステルをＳ層
に対し０．５〜５重量％添加される。具体的にはＳ層の
樹脂にモノグリセリン脂肪酸エステル及び／又はジグリ
セリン脂肪酸エステルを１〜３重量％及び／又はポリオ
キシエチレン脂肪酸エステルを０．５〜１．５重量％添
加したものが挙げられる。

【００４３】また、Ｓ層にはミネラルオイルやポリオレ
フィンワックス等の可塑剤、紫外線吸収剤、銀系抗菌
剤、ヒノキチオールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮
度保持剤、脂肪酸アミド等の滑剤等の添加剤を添加でき
る。さらに本発明において、中間層（以下、Ｉ層と記
す）を設けることができる。中間層には密度０．８６５
〜０．９１０ｇ／ｃｍ³のエチレン・αオレフィン共重
合体がフィルムの引裂伝播強度や耐突刺性向上のために
好適に使用される。好ましくはメタロセン系等のシング
ルサイト系触媒で重合されたもので分子量分布（重量平
均分子量／数平均分子量）が３以下のものである。この
場合、該共重合体の融点は耐熱樹脂の融点よりも好まし
くは４０℃以上低いもの、最も好ましくは５０℃以上低
いものである。耐熱樹脂との融点差を広くとることによ
り熱シール性や製膜性の安定性が増す傾向にある。

【００４４】尚、Ｉ層のＭＩは０．５〜１５ｇ／１０分
が一般に使用される。Ｉ層にはＳ層と同様に防曇剤を添
加してもよく、一般にノニオン系界面活性剤の防曇剤を
Ｉ層に対し０．５〜５重量％添加される。具体例として
はモノグリセリン脂肪酸エステル及び／又はジグリセリ
ン脂肪酸エステルをＩ層の樹脂に１〜３重量％添加した
ものが挙げられる。また、Ｉ層にはミネラルオイルやポ
リオレフィンワックス等の可塑剤、紫外線吸収剤、ヒノ
キチオールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮度保持剤
等の添加剤を添加しても良い。

【００４５】以上の各層の組合せとしては３層ではＳ／
Ｈ／Ｓ、４層ではＳ／Ｈ／Ｉ／Ｓ、５層ではＳ／Ｉ／Ｈ
／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ、７層ではＳ／Ｉ／Ｈ／
Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ等が挙げ
られる。フィルムのトータルの厚みはフィルムの取り扱
い性、ストレッチ性や引裂伝播強度や突刺強度等の点よ
り一般には５μｍ〜３０μｍ程度であり、好ましくは８
〜１５μｍである。

【００４６】Ｓ層、Ｈ層、Ｉ層の厚み比率は、一般にＳ
層は１層につき５〜４５％、Ｈ層は１層につき１０〜９
０％、Ｉ層は１層につき０〜８０％である。又Ｓ層の絶
対厚みは、防曇性及び光学特性より１μｍ以上であるこ
とが好ましい。又高速包装においても十分なシール強度
を発現させる為に、Ｓ層の厚みは３μｍ以下であり且つ
Ｈ層の厚みが２μｍ以上である場合が好ましい。

【００４７】なお、フィルムのトリムロスなどのリサイ
クル樹脂をＨ層やＩ層に添加することが出来る。リサイ
クル樹脂をＨ層やＩ層に添加すると光沢性が若干悪化す
るが、本発明の目的にかなうことが分かる。但しＩ層に
リサイクル樹脂を添加した場合、引裂伝播強度がＨ層に
リサイクル樹脂を添加した場合よりも低下し、それに伴
い、屑が若干多く発生する。また光沢性においてもＨ層
添加の時よりもＩ層に添加した方が悪化する傾向があ
る。光沢性不良の原因はフィルム表面の微細な荒れによ
るものである。耐熱樹脂のポリプロピレン系樹脂に対
し、ポリエチレン系樹脂は一般に相溶性が不良で、それ
に伴い、Ｈ層あるいはＩ層の層界面に微少の凹凸が生
じ、それがＳ層によるマスキング効果をもってしても表
面にその凹凸が反映された結果と考えられ、その観点よ
り、リサイクル樹脂は最内層に添加する方が良い。

【００４８】又フィルム表面には滑り性と防曇性の両立
のため、フィルム全面に界面活性剤を塗布したり、フィ
ルム全面あるいはフィルム（製品）の端より所定幅（包
装機械のフィルム押えベルトに接触する部分）のみシリ
コーンオイルあるいはそのエマルジョンを塗布（片面に
つき０．３〜５０ｍｇ／ｍ³）してもよい。本発明の構
成とすることより得られるフィルムの物性は次のような
ものとなる。すなわち、フィルムの縦方向／横方向で表
すと引裂伝播強度は１５／１０ｇ以上となり、屑発生抑
制に優れ、ストレッチ性の観点より破断伸びは２００／
３００％以上となり、外観の観点ではグロスは１３０／
１２０％以上、ストレッチシュリンク包装の時のフィル
ム皺除去の観点より１２０℃における熱収縮率は２０／
２０％以上と好ましい物性が得られる。更に好ましく
は、引裂伝播強度は２０／１５ｇ以上、破断伸びは３０
０／４００％以上、グロスは１４０／１３０％以上、１
２０℃における熱収縮率は３０／３０％以上であり、最
も好ましくは引裂伝播強度は２５／２０ｇ以上、破断伸
びは４００／４００％以上、グロスは１４５／１４０％
以上、１２０℃における熱収縮率は４５／４５％以上で
ある。

【００４９】次に本発明のフィルムの製造方法について
述べる。本発明の延伸フィルムの製造方法は共押出Ｔダ
イ〜テンター延伸、ダイレクトインフレーション（以
下、ＤＩ法と記す）、ダブルバブルインフレーション
（以下、ＤＢ法と記す）等のいずれの方法でも良いが、
その中で好ましい製造方法はＤＢ法である。ここでＤＢ
法の好ましい１例について更に詳細に説明するがこれに
限定されるものではない。

【００５０】樹脂組成物を溶融し、サーキュラーダイに
より押出し、冷媒により急冷固化しチューブ状原反とし
ロールで折り畳んで引き取る。この際、チューブ内に防
曇性や滑り性等の特性を向上させる目的で界面活性剤、
シリコーンオイル等を充填してもよい。必要に応じてこ
の原反に電子線等のエネルギー線を照射して架橋処理を
施してもよい。次に原反にエアーを注入してチューブ状
にし２対の差動ニップロール間で原反の延伸開始温度を
ポリプロピレン系樹脂のガラス転移点〜融点の温度範囲
内に調温した後、面積倍率２〜３６倍にチューブラー延
伸し、フィルムを冷却し２対のコンバージングロールで
折り畳んだ後ニップロールで引き取り、必要に応じてロ
ールヒートセット装置や熱風オーブン等を用いて熱処理
を行い、最後にフィルムを冷却した状態で巻き取ってフ
ィルムを得る。また、熱処理の後にコロナ放電処理等を
行ってもよい。なお最初に各層の樹脂組成物を別々の押
出機で溶融し、多層サーキュラーダイで合流積層化して
多層フィルムを押出する。

【００５１】次に本発明においてＤＢ法における好まし
い温度条件を説明する。なお、以下に示す温度とは全て
フィルムの表面温度である。まず、最初に溶融押出した
原反を急冷固化する際は、ポリプロピレン系樹脂ならび
にポリプロピレン系樹脂以外の主体樹脂の結晶化ピーク
温度以下の温度、通常５〜７５℃まで冷却することがフ
ィルムの光学特性および結晶性樹脂の結晶化抑制の為に
好ましい。実験Ｎｏ．１ではエチレン・酢酸ビニル共重
合体（ＥＶＡ１）やエチレン・オクテン−１共重合体
（ＶＬ１）の結晶化ピーク温度である７３℃以下の温度
の３０℃に積層体を急冷固化した。

【００５２】次に延伸前に原反をポリプロピレン系樹脂
の結晶化温度あるいはポリプロピレン系樹脂以外の主体
樹脂の融解温度以上の温度、好ましくは「ポリプロピレ
ン系樹脂の融点−２０℃」以下に再加熱する。通常加熱
温度は９０〜１４０℃くらいであり、この温度は延伸開
始温度、すなわちバブルのネック部の温度に相当する。
実験Ｎｏ．１では１２５℃に加熱し、縦方向に３．８
倍、横方向に３．３倍に延伸した。

【００５３】ここで、適正配向を与えるための延伸倍率
は通常面積倍率で２〜３６倍である。また、延伸倍率が
２倍未満であると配向不十分やフィルムの部位により配
向度が異なる配向斑、あるいはフィルムの厚み斑が大き
くなる傾向にあり、延伸倍率が３６倍よりも大きいと配
向過剰や原反シートが厚くなって、温度コントロールが
困難になり、やはりフィルムの配向斑や厚み斑が大きく
なる傾向にある。次に延伸後にフィルムを少なくともポ
リプロピレン系樹脂以外の主体樹脂の結晶化温度以下す
なわち通常、７５℃以下、好ましくは５０℃以下、さら
に好ましくは３０℃以下に冷却して延伸を終了させ引き
取る。実験Ｎｏ．１では延伸終了点で４０℃に冷却した
後に折り畳んで引き取った。

【００５４】その後熱処理を行う場合には熱処理温度を
「室温＋１０℃」〜Ｓ層の主体樹脂の結晶化温度の範囲
とするのが好ましい。「室温＋１０℃」以下の温度では
熱処理の目的である配向緩和や寸法安定性の付与が出来
ず、又Ｓ層の主体樹脂の結晶化温度以下で行わないとフ
ィルムは融着する恐れがある。熱風オーブン等で緩和熱
処理を行う場合には熱処理温度を４５〜７５℃程度にし
て緩和率を縦方向及び横方向にそれぞれ−１０〜３０％
とするのが一般的である。

【００５５】最後にフィルムを巻き取る際の温度はＳ層
の主体樹脂の結晶化温度以下、すなわち通常、４５℃以
下であり、好ましくは３５℃以下、さらに好ましくは３
０℃以下である。ここで４５℃というのは巻取り時にフ
ィルム同士がブロッキングしたり、縦方向に伸びてしま
ったりするのを防ぐためである。実験Ｎｏ．１では２５
℃に冷却して巻き取った。このような温度設定、特に原
反の再加熱温度と延伸温度を上述のように設定すると、
容易に本発明の所望の物性を達成できる上、安定して製
膜ができ、得られたフィルムの横方向・縦方向の偏肉も
少ない物が得られる利点がある。

【００５６】ここで、後述する評価方法における「製膜
性の結果」はフィルムの配向性とよく一致した。すなわ
ち、延伸製膜時の延伸バブルの安定させるために、Ｘｃ
ｈは３．０％、Ｘｃは１％以上である必要があり、一般
にはＸｃｈは４．０％以上、好ましくはＸｃｈは５．０
％以上、Ｘｃは１．３％以上である。最も好ましくはＸ
ｃｈは７％以上、Ｘｃは２．０％以上である。また、Ｄ
Ｉ法の場合は溶融張力がある程度以上あることが必要な
ため、更にＭＦＲは１５ｇ／１０分以下である必要があ
り、好ましくは８ｇ／１０分以下である。

【００５７】なお、ＤＢ法とＤＩ法を比較すると本発明
においてＤＢ法の方がＤＩ法に比べ優れる点が幾つか挙
げられる。先ずダイより樹脂を溶融したままの状態でバ
ブルを形成するＤＩ法に比べＤＢ法では溶融押出したチ
ューブ状原反を急冷固化しなおかつ低温雰囲気で延伸す
るため、ダイより樹脂を溶融したままの状態でバブルを
形成するＤＩ法よりもメルトテンションが小さい樹脂を
用いることができメリットがある。

【００５８】また、ＤＩ法に比べフィルムに配向がかか
るためにＤＩ法よりも厚み斑の少ないフィルムを安定的
に生産することができ、また、ＤＩ法では困難である１
０μｍ以下の極薄フィルムも安定的に得ることができ
る。更にＤＩ法により得られたフィルムについて見てみ
ると、一般に融点１５０℃以上のポリプロピレン系樹脂
は空冷式ＤＩ法では透明フィルムを得るのは困難で、水
冷式ＤＩ法では横倍率を広く取れない傾向にある。ここ
で前述したＨＰＰあるいはＲＰＰのアイソタクティック
ペンタッド分率（ｆｍｍｍｍ）を１０〜７５モル％であ
るものは空冷式ＤＩ法でも比較的透明なフィルムを得る
のが可能であるが、この場合でも比較例５の実験Ｎｏ．
２３が製膜できなかったことより明らかなようにポリプ
ロピレン系樹脂のＭＦＲが１５ｇ／１０分以下でないと
フィルムのメルトテンションが不足し、ＤＩ法は困難と
なる。

【００５９】ＤＩ法によれば引裂伝播強度は比較的強い
ものが得られるが、フィルムのＭＤよりもＴＤの方が強
くなる傾向にあり、屑発生抑制とカット性の両立する適
正引裂伝播強度領域が狭くなり、特にカット性が劣るこ
とが見受けられることが多い。また、ＤＩ法では配向の
調節が困難で、ＤＢ法に比べ適度な配向がかかりにくい
傾向にあるため、加熱時の熱収縮率が小さくなりストレ
ッチシュリンク包装用フィルムとしては不向きな傾向に
ある。このようなものは包装アイテムを加熱トンネルを
通過させるなどをして熱収縮させても収縮が不完全なた
めに、包装アイテムのフィルム皺の除去が不完全である
傾向にある。

【００６０】以上のようにＤＢ法はＤＩ法に比べ樹脂の
選択が広くとれ、樹脂の結晶化度や分子量や延伸温度や
冷却条件を変えることによりフィルムの配向度を変え、
結果としてフィルムの物性を容易に調節することができ
る点で好ましい。本発明に用いた測定方法及び評価方法
は次の通りである。先ずフィルム物性の測定法について
示す。

【００６１】（１）Ｘｃｈ ここでいうＸｃｈとはフィルムのうち、耐熱層の融解熱
量のうちのプロピレン系樹脂に由来する融解熱量（以
下、ΔＨｈと記す）より算出される、耐熱層におけるプ
ロピレン系樹脂由来の結晶化度である。融解熱量の測定
は示差走査熱量計（ＤＳＣ）としてパーキンエルマー社
製ＤＳＣ−７を使用しＪＩＳ−Ｋ７１２１に準拠した。
詳細には測定用試料を約１０ｍｇＤＳＣ装置にセットし
て−１０℃で１分保持した後、昇温速度を１０℃／分で
１８５℃まで昇温し、１分保持し、降温速度を１０℃／
分で−１０℃まで降温し、１分保持し、再度、昇温速度
を１０℃／分で１８５℃まで昇温した際の２回目の昇温
時の融解プロファイルより融解熱量を求める。

【００６２】プロピレン系樹脂単独での融解プロファイ
ルより得られる融解熱量がΔＨｐ（Ｊ／ｇ）であり、耐
熱層の内のプロピレン系樹脂の重量分率をｗｈ（ｗｔ
％）とすると ΔＨｈ＝ΔＨｐ・ｗｈ／１００ ここでプロピレン系樹脂の理論結晶融解熱量をＨ（Ｊ／
ｇ）として次式よりＸｃを求めた。 Ｘｃｈ（％）＝１００・ΔＨｈ／Ｈ 樹脂の理論結晶融解熱量については“化学便覧応用編
改定２版”，ｐ８３６−８４１，丸善株式会社（１９７
３）を参考にした。なお、ポリプロピレン樹脂の理論融
解熱量については、＝２１９．９Ｊ／ｇであり、各ラン
ダム共重合体の場合は共重合体中の最も多いモノマー単
位の樹脂の理論融解熱量を用いて計算した。また、融点
は２回目の昇温時の融解プロファイルの最も高温に現れ
る融解ピーク温度とした。

【００６３】（２）Ｘｃ ここでいうＸｃとはフィルム全体の融解熱量のうちのポ
リプロピレン系樹脂に由来する融解熱量（以下、ΔＨと
記す）より算出される、フィルム全体におけるポリプロ
ピレン系樹脂由来の結晶化度である。Ｘｃｈと同様にし
て、ポリプロピレン系樹脂のフィルム全体に占める重量
分率をｗ（ｗｔ％）とすると ΔＨ＝ΔＨｐ・ｗ／１００ Ｘｃｈと同様にして次式よりＸｃを求めた。 Ｘｃ（％）＝１００・ΔＨ／Ｈ

【００６４】（３）引裂伝播強度 ＪＩＳ−Ｋ−７１２８に準じて、東洋精機社製軽荷重引
裂強度試験機を用いて、フィルムの縦方向と横方向各々
について測定し、これを引裂伝播強度（ｇ）とした。な
お通常引裂強度は目盛が２０〜６０の範囲になる様な測
定レンジで測定するが、本発明においては引き裂く速度
を一緒にする為に引裂伝播強度が８０ｇ以下を示す領域
では測定レンジは１００ｇにした。また８０〜１８０ｇ
の領域では測定レンジは２００ｇとした。表中には引裂
伝播強度を単に引裂強度と記し、（縦方向の引裂伝播強
度）／（横方向の引裂伝播強度）で表した。次に製膜時
における評価項目について説明する。

【００６５】（４）熱収縮率 １００ｍｍ角の多層フィルムサンプルを切り出し、２０
℃刻みの温度に設定した熱風循環恒温槽に自由に収縮す
る状態で３０分間入れた後、取り出してフィルムの縦方
向と横方向の収縮率をそれぞれ求めた。熱風温度は１０
０℃と１２０℃の２水準とした。

【００６６】（５）破断伸び サンプルフィルムを縦方向（ＭＤ）、横方向（ＴＤ）各
方向に長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍに切り出し、チャッ
ク間５０ｍｍにセットされた引張試験機にて、２３℃、
５０％ＲＨの条件下で２００ｍｍ／分の速度で引張り、
破断した時の変形量を元の長さで割って百分率で示し
た。

【００６７】（６）延伸開始温度 延伸ゾーンに温度勾配がある場合、延伸開始点での原反
表面温度を延伸開始温度とする。本発明の実施例におい
ては延伸ゾーンにおけるバブルのネック部（横方向の延
伸開始点）のフィルム表面温度を赤外放射非接触式温度
計にて計測し、これを延伸開始温度（℃）とした。なお
放射率は０．９０とした。

【００６８】（７）製膜性 ・評価方法 評価は、空気を注入してバブルを形成する時に片膨れ等
が発生せずに容易にバブルを形成出来、形成したバブル
の首が揺れずに安定しているかを目視評価した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 バブルは非常に安定。 ◎ 安定製膜が可能で特に好ましい 首が多少揺れる。 ○ 通常生産が行われるレベル バブルは不安定。 △ ぎりぎり製膜ができるレベル バブルの形成が困難 × 次に包装適性の測定法について示す。

【００６９】（８）耐ちぎれ性 ・評価方法 包装機械としてイシダ社製Ｗｍｉｎｉ−ｚｅｒｏ１を用
い、フィルム幅４００ｍｍのフィルムを用いて２００ｇ
の粘土を載せた中央化学社製の発泡トレー（ＳＫ−２０
Ｆ：１９５×１５５×３７（ｍｍ）を１００個包装した
時、ちぎれたフィルム片を集め、その重さ（ｇ，有効数
字２桁）を測った。包装条件はポリオレフィンフィルム
使用で張り調整：前３，後１，左右７とし、長さは５と
した。表中には「屑」と表示した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 重さ＝０．０ ◎ 特に好ましいもの ０．０＜重さ≦１．０ ○ 実用上問題無いレベル １．０＜重さ≦２．０ △ 破れが気になるが継続使用が可能な レベル ２．０＜重さ × 商品としての価値無し

【００７０】（９）カット性 ・評価方法 フジキカイ社製Ａ−１８Ｘ自動包装機にて３００ｍｍ、
３３０ｍｍ、３５０ｍｍ、３８０ｍｍ、４００ｍｍ、４
３０ｍｍ、４５０ｍｍ、４８０ｍｍ、５００ｍｍのフィ
ルム幅のフィルムをそれぞれ繰り出して、２山の標準カ
ット刃でカット刃のホルダーからカット刃先端までの距
離（刃先長）を１４ｍｍとして、カットできた最大幅Ｗ
（ｍｍ）を測定した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ４５０≦Ｗ ◎ カット性に優れる ３５０≦Ｗ＜４５０ ○ 以上合格レベル ３００≦Ｗ＜３５０ △ 最低許容レベル Ｗ＜３００ × 商品価値無し

【００７１】（１０）皺 ・評価方法 大森機械社製・直線型包装機ＳＴＣ−ＩＩＢ（熱風式簡
易シュリンクトンネル付き）で包装テストを行った。フ
ィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘土
を載せた中央化学社製の発泡トレー（Ｃ２０Ｆ（通称サ
ンマトレー）：３３０×９８×１２（ｍｍ））を５０パ
ック／分の条件で包装し、トレー上部、及び側面の皺の
有無を観察した。なお熱風温度は１２０℃とした。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 皺が全く無し ◎ 熱シール性に優れる ２〜３ｍｍ程度の極小皺がある ○ 以上合格レベル １〜２ｃｍ程度の皺がある △ 実用上最低許容レベル フィルムが弛んだ状態で張りが無い × 商品価値無し

【００７２】（１１）熱シール性 ・評価方法 ＰＰ製のトレーにそれぞれ３０ｇ、１５０ｇ及び３００
ｇの粘土を載せて、これをフィルムで包んだ。この場
合、トレーの底ではフィルムが１枚の部分、２重に重な
る部分、３枚に重なる部分、５枚に重なる部分ができる
様に包んだ。６０℃から１０℃刻みの温度に設定してお
いた熱板にトレーの底の部分を１秒及び２秒の時間接触
させた後、ヒートシールの状態を観察した。５枚重なる
部分でも完全にシールされており、また、１枚の部分で
も穴が開かないものを合格とした。上述の測定条件を組
み合わせると４２条件となり、このうち合格した条件の
割合を合格率（％）とした。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 合格率≧７０％ ◎ 熱シール性に優れる ７０％＞合格率≧５５％ ○ 以上合格レベル ５５％＞合格率≧４０％ △ 実用上最低許容レベル ４０％＞合格率 × 商品価値無し 次に包装後の実用適性の測定方法について述べる。

【００７３】（１２）光沢性 ・評価方法 ＪＩＳ−Ｋ７１０５に準拠して、６０度鏡面光沢（ＧＬ
ＯＳＳ、％）を測定した。フィルムの光沢に異方性があ
る場合にはＧＬＯＳＳの最低値を評価した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 １４０≦ＧＬＯＳＳ ◎ 光沢性に優れる １３０≦ＧＬＯＳＳ＜１４０ ○ 通常使用されるレベル １２０≦ＧＬＯＳＳ＜１３０ △ フィルムの光沢が気になるレベル ＧＬＯＳＳ＜１２０ × 実用上不適

【００７４】

【発明の実施の形態】以下、実施例及び比較例を用いて
本発明を具体的に説明する。まず、本実施例及び比較例
で用いた樹脂を以下に示す。なお耐熱樹脂として使用し
たプロピレン系樹脂については表１にまとめて記す。 ・ＰＢ：ブテン−１・エチレン共重合体［ＭＩ＝４．０
ｇ／１０分、融点９８℃（三井化学社製タフマーＢＬ３
４５０）］ ・ＥＶＡ１：エチレン・酢酸ビニル共重合体［酢酸ビニ
ル含量＝１５重量％、ＭＩ＝６ｇ／１０分、融点９２
℃、結晶化温度７３℃］に防曇剤としてジグリセリンラ
ウレート（理研ビタミン社製リケマールＬ７１Ｄ）とモ
ノグリセリンオレート（理研ビタミン社製リケマールＯ
Ｌ１００）を１：２の組成比で混合したものを２重量％
添加したもの。

【００７５】・ＶＬ１：エチレン・オクテン−１共重合
体［オクテン−１含量：１２重量％，密度０．９０２ｇ
／ｃｍ³、ＭＩ＝３．３ｇ／１０分、融点＝９９℃（ダ
ウケミカル社製ＰＬ１８５０）］に防曇剤としてジグリ
セリンラウレート（理研ビタミン社製リケマールＬ７１
Ｄ）とモノグリセリンオレート（理研ビタミン社製リケ
マールＯＬ１００）を１：２の組成比で混合したものを
１．６重量％添加したもの。 ・ＶＬ２：エチレン・オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２４重量％，密度０．８７ｇ／ｃｍ³、ＭＩ
＝１．０ｇ／１０分、融点＝６１℃、結晶化温度４２℃
（ダウケミカル社製ＥＧ８１００）］防曇剤としてジグ
リセリンラウレート（理研ビタミン社製リケマールＬ７
１Ｄ）とモノグリセリンオレート（理研ビタミン社製リ
ケマールＯＬ１００）を１：２の組成比で混合したもの
を１．６重量％添加したもの。

【００７６】

【実施例１】Ｓ層（第１層および第５層）としてＥＶＡ
１を、Ｈ層（第３層）としてＴＰＯ５を２５重量％とＰ
Ｂを７５重量％をブレンドしたものを、Ｉ層（第２層お
よび第４層）としてはＶＬ１を、Ｓ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ
（厚み比＝１０％／２５％／３０％／２５％／１０％）
の５層構造にサーキュラー多層ダイ（リップ径：２００
ｍｍ、リップの開度１ｍｍ）よりチューブ状に押出した
（押出量１５Ｋｇ／時間）。押出した積層体を２０℃の
冷水で冷却（フィルム表面温度３０℃）して折込み、厚
さ１４０μｍの原反を得た。この時、チューブ内に３５
℃のオレイン酸ナトリウムの８％水溶液を充填すること
によりチューブ状積層体の内表面に塗布した。オレイン
酸ナトリウムは製品ロールにした状態で塗布しなかった
面にも転写される。このときのオレイン酸ナトリウムの
塗布量はフィルム全重量に対し０．００５重量％であっ
た。次いで折り畳んだ原反を延伸機に送り原反内部に空
気を注入して、延伸開始点の原反表面温度を１２５℃に
加熱して、縦方向（ＴＵＲ）に．３．８倍、横方向（Ｂ
ＵＲ）に３．３倍にチューブラー延伸し、２０℃のエア
ーで冷却しながらロール式デフレーターで折込み、デフ
レーターのメインピンチロールに対する速度比が０．９
９の引取ロールで巻き取った。延伸終了点のフィルム表
面温度は４０℃、引取ロールで巻き取った際のフィルム
表面温度は２５℃であった。またフィルム厚みは１１μ
ｍであった。

【００７７】得られたフィルムについて、本文記載の測
定法または評価法により各物性測定および評価を行い、
その結果を表３に示した。なお得られたフィルムを用い
て１００パック包装したが、屑の発生量が１ｇ未満で許
容範囲であり、カット面も綺麗であった。更に包装後の
フィルム皺も無く、熱シール性は良好であり、光沢性等
の外観も優れている。このフィルムの物性を縦方向／横
方向で示すと１００℃における熱収縮率は４５／３０
％、１２０℃における熱収縮率は６５／５５％、破断伸
びは５５０／６００％であった。

【００７８】

【比較例１】次に実験Ｎｏ．２として全ての押出機にＴ
ＰＯ５に防曇剤としてジグリセリンラウレート（理研ビ
タミン社製リケマールＬ７１Ｄ）とモノグリセリンオレ
ート（理研ビタミン社製リケマールＯＬ１００）を１：
２の組成比で混合したものを２重量％添加したもののみ
を入れた他は実験Ｎｏ．１と同様にして、厚み１１μｍ
のＨ層のみの単層フィルムを得て評価を行った。

【００７９】また、実験Ｎｏ．３として全ての押出機に
ＴＰＯ５に防曇剤としてジグリセリンラウレート（理研
ビタミン社製リケマールＬ７１Ｄ）とモノグリセリンオ
レート（理研ビタミン社製リケマールＯＬ１００）を
１：２の組成比で混合したものを２重量％添加したもの
のみを入れ、実験Ｎｏ．１と同一のダイを使用し押出量
も同一としてこれを上方向に引き取りながらエアを注入
して、バブルの外側に設置したエアーリングから３０℃
のエアーを吹き付けながら引取速度１５ｍ／分、ＢＵＲ
＝３．３でダイレクトインフレーション成形を行い、厚
み１１μｍのＨ層のみの単層フィルムを得て評価を行っ
た。

【００８０】以上の比較例１実験Ｎｏ．２及び実験Ｎ
ｏ．３のフィルムの評価結果を表３に示す。実験Ｎｏ．
２のフィルムの引裂伝播強度は、縦方向／横方向で示す
と５／３ｇであり、このフィルムを用いて１００パック
を包装する作業を行うと、５ｇの屑が発生した。また包
装中に機械が停止することも５回発生した。更にフィル
ム破れによりリパックする必要性の生じた被包装物も１
８個発生した。また熱シール性と光沢性が大幅に悪いも
のとなった。このフィルムの物性を縦方向／横方向で示
すと１００℃における熱収縮率は４０／３０％、１２０
℃における熱収縮率は６０／５５％、破断伸びは１８０
／２８０％であった。

【００８１】更に実験Ｎｏ．３のフィルムは、引裂伝播
強度が縦方向／横方向で示すと４０／１００ｇと大きい
が屑は１ｇ未満の発生であった。また、カット面が綺麗
ではなく、カット性に若干難があった。また包装後のフ
ィルム皺はかなり残っており、フィルムの張りも不足し
ていた。また光沢性に関しては実験Ｎｏ．２以上に悪か
った。このフィルムの物性を縦方向／横方向で示すと１
００℃における熱収縮率は２０／３％、１２０℃におけ
る熱収縮率は２５／５％、破断伸びは３７０／４８０％
であった。

【００８２】

【実施例２，比較例２】実験Ｎｏ．４〜実験Ｎｏ．８
（以上実施例）及び実験Ｎｏ．９、実験Ｎｏ．１０（以
上比較例）として、実験Ｎｏ．１のＨ層の樹脂構成を表
４に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ実験を繰
り返した。以上の実験Ｎｏ．４〜実験Ｎｏ．１０のフィ
ルムの評価結果を表５に示す。実施例２の実験Ｎｏ．８
のフィルムで包装を行った場合には１００パック包装し
ても屑の発生量が０．０ｇであった。製膜安定性は許容
できる下限程度であった。

【００８３】比較例２の実験Ｎｏ．１０のフィルムは樹
脂の配向張力が不足し、延伸フィルムを得るのが困難で
あった。実施例２の実験Ｎｏ．５のフィルムで包装を行
った場合には１００パック包装しても屑の発生量が１．
８ｇであり屑の発生が若干気になるが継続使用が可能な
レベルであり、またカット面も綺麗であった。比較例２
の実験Ｎｏ．９のフィルムは１００パックの包装作業を
行うと、３ｇの屑が発生した。また包装中に機械が停止
することも４回発生し、継続使用が不可能の範囲であっ
た。更にフィルム破れによりリパックする必要性の生じ
た被包装物も１５個発生した。

【００８４】

【実施例３，比較例３】実験Ｎｏ．１１、実験Ｎｏ．１
２（以上実施例）及び実験Ｎｏ．１３、実験Ｎｏ．１４
（以上比較例）として、実験Ｎｏ．１の層構成及びＨ層
の樹脂構成を表６に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１
と同じ実験を繰り返した。以上の実験Ｎｏ．１１〜実験
Ｎｏ．１４のフィルムの評価結果を表７に示す。実施例
３の実験Ｎｏ．１１のフィルムで包装を行った場合には
１００パック包装しても屑の発生量が０．０ｇであっ
た。製膜安定性は許容できる下限程度であった。

【００８５】比較例３の実験Ｎｏ．１３のフィルムは樹
脂の配向張力が不足し、延伸フィルムを得るのが困難で
あった。一方、実施例３の実験Ｎｏ．１２は引裂伝播強
度が１５／１０ｇであった。実施例３の実験Ｎｏ．１２
のフィルムで包装を行った場合には１００パック包装し
ても屑の発生量が１．８ｇであり屑の発生が若干気にな
るが継続使用が可能なレベルであり、またカット面も綺
麗であった。比較例３の実験Ｎｏ．１４のフィルム、同
様な包装作業を行うと、３ｇの屑が発生した。また包装
中に機械が停止することも４回発生し、継続使用が不可
能の範囲であり、フィルム破れによりリパックする必要
性の生じた被包装物も１５個発生した。

【００８６】

【実施例４，比較例４】実験Ｎｏ．１５〜実験Ｎｏ．１
９（以上実施例）及び実験Ｎｏ．２０（以上比較例）と
して、実験Ｎｏ．１の層構成及び樹脂構成を表８に示す
ように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ実験を繰り返し
た。但し実験Ｎｏ．１８については製法をバブルの外側
に設置したエアーリングから１５℃のエアーを吹き付け
たこと以外は実験Ｎｏ．３と同様に行った。以上の実験
Ｎｏ．１５〜実験Ｎｏ．２０のフィルムの評価結果を表
１１に示す。

【００８７】比較例４の実験Ｎｏ．２０のフィルムを用
いて１００パックの包装作業を行うと、３ｇの屑が発生
した。また包装中に機械が停止することも４回発生し、
継続使用が不可能の範囲であった。更にフィルム破れに
よりリパックする必要性の生じた被包装物も１５個発生
した。またＰＰの分散不良と思われる筋がフィルムに見
られ、外観に問題があるものとなった。

【００８８】また、実施例４の実験Ｎｏ．１５〜実験Ｎ
ｏ．１８のフィルムはリサイクル樹脂を全層あたり２０
重量％Ｈ層に添加、また実験Ｎｏ．１９はＩ層に添加し
たものを想定したものである。実験Ｎｏ．１９において
引裂伝播強度が下がっているという事実は、Ｉ層に使用
した、エチレン・オクテン−１共重合体が引裂伝播強度
の向上に影響を与えていることを示唆するものである。
なお、実験Ｎｏ．１５のフィルムの物性を縦方向／横方
向で示すと１００℃における熱収縮率は５０／４０％、
１２０℃における熱収縮率は６５／６０％、破断伸びは
６５０／６８０％であった。

【００８９】

【実施例５，比較例５】実験Ｎｏ．２１、実験Ｎｏ．２
２（以上実施例）及び実験Ｎｏ．２３（以上比較例）と
して、実験Ｎｏ．１のＨ層の樹脂構成を表１０に示すよ
うに替え、製法を実験Ｎｏ．１８と同様にした他は実験
Ｎｏ．１８と同じ実験を繰り返した。以上の実験Ｎｏ．
２１〜実験Ｎｏ．２３のフィルムの評価結果を表１１に
示す。

【００９０】実験Ｎｏ．２２は、ＭＦＲ＝１２ｇ／１０
分のポリプロピレン系樹脂としたものであるがＭＦＲ＝
１．５ｇ／１０分のポリプロピレン系樹脂の実験Ｎｏ．
２１のものに比べ製膜安定性が劣っていたが許容範囲で
あった。またカット性も若干悪化した。これに対し比較
対照の実験Ｎｏ．２３はＭＦＲ＝３０ｇ／１０分のポリ
プロピレン系樹脂としたものであるが、ダイレクトイン
フレーションによる製膜が不可能であった。

【００９１】

【実施例６】実験Ｎｏ．２４、実験Ｎｏ．２７として、
実験Ｎｏ．１の樹脂構成を表１２に示すように替えた他
は実験Ｎｏ．１と同じ実験を繰り返した。また、実験Ｎ
ｏ．２５、実験Ｎｏ．２６として、実験Ｎｏ．１のＨ層
の樹脂構成を表１２に示すように替え、製法を実験Ｎ
ｏ．１８にならった他は実験Ｎｏ．１と同じ実験を繰り
返した。

【００９２】以上の実験Ｎｏ．２４〜実験Ｎｏ．２７の
フィルムの評価結果を表１３に示す。実験Ｎｏ．２４は
Ｉ層に超低密度エチレン系エラストマーを使用したもの
である。実験Ｎｏ．２５はＨ層のポリプロピレン系樹脂
にブレンドする樹脂をポリブテン−１樹脂から低密度エ
チレン系樹脂に替えＤＩ法で製膜したもの、実験Ｎｏ．
２６はさらに超低密度エチレン系エラストマーに替えた
ものである。実験Ｎｏ．２７は実験Ｎｏ．２６をＤＢ法
で製膜したものである。

【００９３】実験Ｎｏ．２４は実験Ｎｏ．７に比べ引裂
伝播強度が若干劣るもののほぼ同等の性能を発現でき、
Ｉ層のエラストマー成分により押込回復性が若干優れる
ものとなった。実験Ｎｏ．２５はポリブテン−１樹脂か
ら低密度エチレン系樹脂に替えたため、光沢性が悪化し
た。超低密度エチレン系エラストマーを使用した実験Ｎ
ｏ．２６は、実験Ｎｏ．２５よりも若干光沢性が改良さ
れた。これは超低密度エチレン系樹脂の方が低密度エチ
レン系樹脂に比べ結晶化度が小さいこと、ならびに結晶
化速度が遅いことによると思われる。このものをＤＢ法
で製膜したものは、光沢性は更に改善された。これは延
伸時の急冷効果によるものと思われる。

【００９４】

【表１】

【００９５】

【表２】

【００９６】

【表３】

【００９７】

【表４】

【００９８】

【表５】

【００９９】

【表６】

【０１００】

【表７】

【０１０１】

【表８】

【０１０２】

【表９】

【０１０３】

【表１０】

【０１０４】

【表１１】

【０１０５】

【表１２】

【０１０６】

【表１３】

【０１０７】

【発明の効果】本発明は上述の構成を持つことにより、
従来のフィルムの特徴である柔軟性を維持または更に向
上した状態で、フィルムのカット性やフィルムストレッ
チ時の耐破れ性の向上すなわちフィルムのちぎれ屑の発
生抑制に優れ、熱収縮性や、熱シール性、光学特性にも
優れたストレッチ包装やストレッチ・シュリンク包装性
に優れたフィルムを得ることが出来る。

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内層が、プロピレン単独重合体またはプ
   ロピレン・αオレフィン（炭素数２または４〜１２）ラ
   ンダム共重合体からなり、下記（１）式及び（２）式を
   満足する、ポリプロピレン系樹脂を含有し、該内層中に
   は、前記ポリプロピレン系樹脂１０〜９０重量％、及び
   エチレン含量が２〜１０ｍｏｌ％のブテン−１・エチレ
   ン共重合体９０〜１０重量％からなり、ポリプロピレン
   系樹脂を最も多量に含有し、下記（３）式を満足する、
   耐熱層を含み、多層フィルムとして、引裂伝播強度が１
   ０〜２００ｇで、下記（４）式を満足することを特徴と
   するポリオレフィン系樹脂多層延伸フィルム。 ０．５ｇ／１０分≦ＭＦＲ≦２０ｇ／１０分 （１） 沸騰ｎ−ヘプタン抽出量＝２０〜９０重量％ （２） ３％≦Ｘｃｈ≦２０％ （３） （但しＸｃｈとは後述する示差走査熱量法（ＤＳＣ）で
   測定された結晶化度の内、上記耐熱層中のポリプロピレ
   ン系樹脂に基づく結晶化度。） １％≦Ｘｃ≦１０％ （４） （但しＸｃとは後述する示差走査熱量法（ＤＳＣ）で測
   定されたフィルム全体の結晶化度の内、多層フィルムに
   含まれるすべてのポリプロピレン系樹脂に基づく結晶化
   度。）
2. 【請求項２】上記ポリプロピレン系樹脂の^１３Ｃ−ＮＭ
   Ｒにより求められたアイソタクティックペンタッド分率
   （ｆｍｍｍｍ）が１０〜７５モル％である請求項１記載
   のポリオレフィン系樹脂多層延伸フィルム。
3. 【請求項３】フィルムの縦方向及び横方向の１２０℃に
   おける熱収縮率が２０％以上である請求項１〜請求項２
   のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂多層延伸フィ
   ルム。
4. 【請求項４】フィルムの縦方向の破断伸びが２００％以
   上及び横方向の破断伸びが３００％以上である請求項１
   〜請求項３のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂多
   層延伸フィルム。