JP3455444B2 - 実像式ファインダー光学系 - Google Patents
実像式ファインダー光学系Info
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- G02B23/14—Viewfinders
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- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
- G03B13/00—Viewfinders; Focusing aids for cameras; Means for focusing for cameras; Autofocus systems for cameras
- G03B13/02—Viewfinders
- G03B13/06—Viewfinders with lenses with or without reflectors
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Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、実像式ファインダー光学系に関
し、特にその視度調整機構に関する。
し、特にその視度調整機構に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】実像式ファインダー光学系
は、例えば、コンパクトカメラにおいて、撮影光学系と
は別光軸のファインダーとして用いられている。この実
像式ファインダー光学系は、正のパワーの対物光学系
と、この対物光学系によって得られる倒立像の上下左右
を反転させて正立像とする正立光学系と、この正立像を
観察する正のパワーの接眼光学系とで構成される。
は、例えば、コンパクトカメラにおいて、撮影光学系と
は別光軸のファインダーとして用いられている。この実
像式ファインダー光学系は、正のパワーの対物光学系
と、この対物光学系によって得られる倒立像の上下左右
を反転させて正立像とする正立光学系と、この正立像を
観察する正のパワーの接眼光学系とで構成される。
【０００３】この実像式ファインダー光学系の視度調整
は従来、接眼レンズを光軸方向に移動させて行われてい
た。この接眼レンズの位置調整による視度調整機構は、
レンズ構成枚数を増加させることがないという利点があ
るが、反面、接眼レンズを光軸方向に移動させる空間を
必要とするために、カメラ本体が厚さ方向に大型化する
という問題がある。逆にカメラ本体を小型化、薄型化す
ると、接眼レンズを移動させる空間を確保できず、視度
調整幅を大きくすることができない。
は従来、接眼レンズを光軸方向に移動させて行われてい
た。この接眼レンズの位置調整による視度調整機構は、
レンズ構成枚数を増加させることがないという利点があ
るが、反面、接眼レンズを光軸方向に移動させる空間を
必要とするために、カメラ本体が厚さ方向に大型化する
という問題がある。逆にカメラ本体を小型化、薄型化す
ると、接眼レンズを移動させる空間を確保できず、視度
調整幅を大きくすることができない。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、カメラに搭載したとき、カメ
ラ本体の厚さ方向寸法を大きくすることなく、大きい視
度調整幅を得ることができる実像式ファインダー光学系
を得ることを目的とする。
ラ本体の厚さ方向寸法を大きくすることなく、大きい視
度調整幅を得ることができる実像式ファインダー光学系
を得ることを目的とする。
【０００５】
【発明の概要】本発明は、正のパワーの対物光学系と、
複数の反射面を組み合わせてなる正立光学系と、正のパ
ワーの接眼光学系とを有し、前記対物光学系によって生
じる倒立の像の上下左右を前記正立光学系により反転さ
せて前記接眼光学系により正立像として観察する実像式
ファインダー光学系において、前記正立光学系を構成す
る反射面の少なくとも２面を視度調整用反射面とし、そ
の第１の視度調整用反射面と第２の視度調整用反射面と
は直角に交わると共に、前記対物光学系側から前記第１
の視度調整用反射面に入射する光軸と、前記第２の視度
調整用反射面で反射されて射出する光軸とがほぼ平行で
あり、前記対物光学系側から前記第１の視度調整用反射
面に入射する光軸、及び前記第２の視度調整用反射面で
反射されて射出する光軸が、物体側から前記対物光学系
に入射する光軸とほぼ垂直であり、この第１の視度調整
用反射面と第２の視度調整用反射面とを、対物光学系の
結像面から接眼光学系迄の光路長が変化するように一体
に移動させることで視度調整を行い、次の条件式（１）
を満足することを特徴としている。 （１）０．１＜Ｌ１／Ｌ２＜０．４ 但し、 Ｌ１；第２の視度調整用反射面で反射された光軸と接眼
光学系最終面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の
距離、 Ｌ２；対物光学系の最も物体側の面から接眼光学系最終
面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の距離、 である。
複数の反射面を組み合わせてなる正立光学系と、正のパ
ワーの接眼光学系とを有し、前記対物光学系によって生
じる倒立の像の上下左右を前記正立光学系により反転さ
せて前記接眼光学系により正立像として観察する実像式
ファインダー光学系において、前記正立光学系を構成す
る反射面の少なくとも２面を視度調整用反射面とし、そ
の第１の視度調整用反射面と第２の視度調整用反射面と
は直角に交わると共に、前記対物光学系側から前記第１
の視度調整用反射面に入射する光軸と、前記第２の視度
調整用反射面で反射されて射出する光軸とがほぼ平行で
あり、前記対物光学系側から前記第１の視度調整用反射
面に入射する光軸、及び前記第２の視度調整用反射面で
反射されて射出する光軸が、物体側から前記対物光学系
に入射する光軸とほぼ垂直であり、この第１の視度調整
用反射面と第２の視度調整用反射面とを、対物光学系の
結像面から接眼光学系迄の光路長が変化するように一体
に移動させることで視度調整を行い、次の条件式（１）
を満足することを特徴としている。 （１）０．１＜Ｌ１／Ｌ２＜０．４ 但し、 Ｌ１；第２の視度調整用反射面で反射された光軸と接眼
光学系最終面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の
距離、 Ｌ２；対物光学系の最も物体側の面から接眼光学系最終
面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の距離、 である。
【０００６】視度調整用反射面の移動方向は、物体側か
ら対物光学系に入射する光軸とほぼ垂直とするのが実際
的である。
ら対物光学系に入射する光軸とほぼ垂直とするのが実際
的である。
【０００７】２つの視度調整用反射面は、直角プリズム
として形成することができる。この直角プリズムは、コ
スト面から樹脂材料で形成することが好ましい。あるい
は、２つの視度調整用反射面は、２つの平面ミラを一体
にしたミラーユニットで形成することもできる。このミ
ラーユニットもまた、コスト面から樹脂材料により一体
に形成するのがよい。
として形成することができる。この直角プリズムは、コ
スト面から樹脂材料で形成することが好ましい。あるい
は、２つの視度調整用反射面は、２つの平面ミラを一体
にしたミラーユニットで形成することもできる。このミ
ラーユニットもまた、コスト面から樹脂材料により一体
に形成するのがよい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明は、正のパワーの対物光学
系と、複数の反射面を組み合わせてなる正立光学系と、
正のパワーの接眼光学系とを有し、前記対物光学系によ
って生じる倒立の像の上下左右を前記正立光学系により
反転させて前記接眼光学系により正立像として観察する
実像式ファインダー光学系において、正立光学系を構成
する反射面の少なくとも２面を視度調整用反射面とし、
その第１の視度調整用反射面と第２の視度調整用反射面
とは直角に交わると共に、前記対物光学系側から前記第
１の視度調整用反射面に入射する光軸と、前記第２の視
度調整用反射面で反射されて射出する光軸とがほぼ平行
であり、前記対物光学系側から前記第１の視度調整用反
射面に入射する光軸、及び前記第２の視度調整用反射面
で反射されて射出する光軸が、物体側から前記対物光学
系に入射する光軸とほぼ垂直であり、この第１の視度調
整用反射面と第２の視度調整用反射面とを、対物光学系
の結像面から接眼光学系迄の光路長が変化するように一
体に移動させることで視度調整を行うものであって、さ
らに条件式（１）を満足することを特徴としている。
系と、複数の反射面を組み合わせてなる正立光学系と、
正のパワーの接眼光学系とを有し、前記対物光学系によ
って生じる倒立の像の上下左右を前記正立光学系により
反転させて前記接眼光学系により正立像として観察する
実像式ファインダー光学系において、正立光学系を構成
する反射面の少なくとも２面を視度調整用反射面とし、
その第１の視度調整用反射面と第２の視度調整用反射面
とは直角に交わると共に、前記対物光学系側から前記第
１の視度調整用反射面に入射する光軸と、前記第２の視
度調整用反射面で反射されて射出する光軸とがほぼ平行
であり、前記対物光学系側から前記第１の視度調整用反
射面に入射する光軸、及び前記第２の視度調整用反射面
で反射されて射出する光軸が、物体側から前記対物光学
系に入射する光軸とほぼ垂直であり、この第１の視度調
整用反射面と第２の視度調整用反射面とを、対物光学系
の結像面から接眼光学系迄の光路長が変化するように一
体に移動させることで視度調整を行うものであって、さ
らに条件式（１）を満足することを特徴としている。
【０００９】条件式（１）は、移動反射面をファインダ
ー全長に対して適度に接眼光学系側に寄せて配置するこ
とで、好適なアイレリーフを確保して見やすいファイン
ダーを得ると共に、カメラ本体において各種構成部材を
実装するための十分な空間を確保するための条件であ
る。各実施形態の図から分かる通り、接眼光学系の射出
面の大きさは最も接眼光学系側の直角プリズムの射出面
の大きさとほぼ同じになる。また、見掛け視界βと、ア
イレリーフＥＲと、接眼光学系射出面の大きさ（光軸か
ら最周辺光束通過点までの距離）Ｈとは、Ｈ≒ＥＲ×ｔ
ａｎβの関係にあり、見掛け視界が一定の場合、接眼光
学系射出面の大きさが小さくなるとアイレリーフも短く
なる。従って、条件式（１）の下限を越えると、最も接
眼光学系側の直角プリズムを配置する空間が小さくなり
すぎ、接眼光学系射出面が小さくなりすぎて好適なアイ
レリーフを確保することができなくなる。また、条件式
（１）の上限を越えると、上記移動反射面が被写体側に
寄りすぎて構成部材を配置する空間が小さくなりすぎ、
新たに構成部材を配置する空間を確保する必要が生じる
ためにカメラ本体が大型化するなどの問題が生じる。
ー全長に対して適度に接眼光学系側に寄せて配置するこ
とで、好適なアイレリーフを確保して見やすいファイン
ダーを得ると共に、カメラ本体において各種構成部材を
実装するための十分な空間を確保するための条件であ
る。各実施形態の図から分かる通り、接眼光学系の射出
面の大きさは最も接眼光学系側の直角プリズムの射出面
の大きさとほぼ同じになる。また、見掛け視界βと、ア
イレリーフＥＲと、接眼光学系射出面の大きさ（光軸か
ら最周辺光束通過点までの距離）Ｈとは、Ｈ≒ＥＲ×ｔ
ａｎβの関係にあり、見掛け視界が一定の場合、接眼光
学系射出面の大きさが小さくなるとアイレリーフも短く
なる。従って、条件式（１）の下限を越えると、最も接
眼光学系側の直角プリズムを配置する空間が小さくなり
すぎ、接眼光学系射出面が小さくなりすぎて好適なアイ
レリーフを確保することができなくなる。また、条件式
（１）の上限を越えると、上記移動反射面が被写体側に
寄りすぎて構成部材を配置する空間が小さくなりすぎ、
新たに構成部材を配置する空間を確保する必要が生じる
ためにカメラ本体が大型化するなどの問題が生じる。
【００１０】以下、具体的な実施例について説明する。
「実施例１」図１、図２は、本発明による実像式ファイ
ンダー光学系の第１の実施例を示す。この実像式ファイ
ンダーは、対物光学系Ｉ、平面ミラーＭ、コンデンサー
レンズＣ、第１、第２の直角プリズムＰ１、Ｐ２及び接
眼光学系IIから構成される。
ンダー光学系の第１の実施例を示す。この実像式ファイ
ンダーは、対物光学系Ｉ、平面ミラーＭ、コンデンサー
レンズＣ、第１、第２の直角プリズムＰ１、Ｐ２及び接
眼光学系IIから構成される。
【００１１】対物光学系Ｉは、負レンズＩ−ｎと、その
後方に配置された正レンズＩ−ｐとからなり、この対物
光学系の光軸は、平面ミラーＭによって直角に偏向させ
られる。対物光学系Ｉは全体として正のパワーを有し、
結像面に物体像を形成する。コンデンサーレンズＣは、
この結像面の近傍に配置されている。
後方に配置された正レンズＩ−ｐとからなり、この対物
光学系の光軸は、平面ミラーＭによって直角に偏向させ
られる。対物光学系Ｉは全体として正のパワーを有し、
結像面に物体像を形成する。コンデンサーレンズＣは、
この結像面の近傍に配置されている。
【００１２】平面ミラーＭと、２つの直角プリズムＰ
１、Ｐ２は、正立光学系を構成している。第１の直角プ
リズムＰ１は、同一平面に位置する入射面Ｐｓ１と射出
面Ｐｓ4、及び互いに直交する２面の反射面Ｐｓ２、Ｐ
ｓ３を有し、第２の直角プリズムＰ２は、互いに直角を
なす入射面Ｐｓ５と射出面Ｐｓ７、及び１面の反射面Ｐ
ｓ６を有する。直角プリズムＰ１、Ｐ２は、ともに樹脂
材料から構成されている。接眼光学系IIは、正の単レン
ズからなっている。
１、Ｐ２は、正立光学系を構成している。第１の直角プ
リズムＰ１は、同一平面に位置する入射面Ｐｓ１と射出
面Ｐｓ4、及び互いに直交する２面の反射面Ｐｓ２、Ｐ
ｓ３を有し、第２の直角プリズムＰ２は、互いに直角を
なす入射面Ｐｓ５と射出面Ｐｓ７、及び１面の反射面Ｐ
ｓ６を有する。直角プリズムＰ１、Ｐ２は、ともに樹脂
材料から構成されている。接眼光学系IIは、正の単レン
ズからなっている。
【００１３】この実施例では、２面の反射面Ｐｓ２、Ｐ
ｓ３が視度調整用反射面であり、この２面の反射面を有
する第１プリズムＰ１が入射光軸（平面ミラーＭによっ
て偏向させられた対物光学系の光軸）方向に移動可能に
配置されている。対物光学系Ｉ側から第１の視度調整用
反射面Ｐｓ２に入射する光軸、及び第２の視度調整用反
射面Ｐｓ３で反射されて射出する光軸は、物体側から対
物光学系に入射する光軸とほぼ直交している。第１プリ
ズムＰ１を入射光軸方向に移動可能に支持する機械的構
造は当業者にとって種々可能であり、その具体構造を問
わない。
ｓ３が視度調整用反射面であり、この２面の反射面を有
する第１プリズムＰ１が入射光軸（平面ミラーＭによっ
て偏向させられた対物光学系の光軸）方向に移動可能に
配置されている。対物光学系Ｉ側から第１の視度調整用
反射面Ｐｓ２に入射する光軸、及び第２の視度調整用反
射面Ｐｓ３で反射されて射出する光軸は、物体側から対
物光学系に入射する光軸とほぼ直交している。第１プリ
ズムＰ１を入射光軸方向に移動可能に支持する機械的構
造は当業者にとって種々可能であり、その具体構造を問
わない。
【００１４】第１プリズムＰ１の入射面Ｐｓ１はコンデ
ンサーレンズＣと対向し、第１プリズムＰ１の射出面Ｐ
ｓ４は第２プリズムの入射面Ｐｓ５と対向し、さらに第
２プリズムの射出面Ｐｓ７は接眼光学系IIの単レンズと
対向して配置されている。対物光学系Ｉにより形成され
る上下左右が反転した倒立物体像は、平面ミラーＭと、
第１、第２の直角プリズムＰ１、Ｐ２からなる正立光学
系を介して正立像に反転され、接眼光学系IIによって正
立像として観察される。
ンサーレンズＣと対向し、第１プリズムＰ１の射出面Ｐ
ｓ４は第２プリズムの入射面Ｐｓ５と対向し、さらに第
２プリズムの射出面Ｐｓ７は接眼光学系IIの単レンズと
対向して配置されている。対物光学系Ｉにより形成され
る上下左右が反転した倒立物体像は、平面ミラーＭと、
第１、第２の直角プリズムＰ１、Ｐ２からなる正立光学
系を介して正立像に反転され、接眼光学系IIによって正
立像として観察される。
【００１５】以上の光学構成において、第１プリズムＰ
１は入射光軸と射出光軸とが平行に形成されているた
め、例えば第１プリズムを入射光軸方向に、対物光学系
側から離れる方向にＡｍｍ移動させると、第１プリズム
Ｐ１の入射面Ｐｓ１とコンデンサーレンズＣとの間の距
離がＡｍｍ増加すると同時に、第１プリズムの射出面Ｐ
ｓ４と接眼光学系との間の距離がＡｍｍ増加する。すな
わち、コンデンサーレンズＣ（対物光学系の結像面）か
ら接眼光学系II迄の光路長は２Ａｍｍ増加する。これは
従来の方式による視度調整手段において接眼光学系を２
Ａｍｍ移動させることと等価であり、すなわち、同一の
視度調整幅を得るのに必要な第１プリズムＰ１の移動量
は、従来の接眼光学系の移動による視度調整機構による
接眼光学系の移動量の半分である。
１は入射光軸と射出光軸とが平行に形成されているた
め、例えば第１プリズムを入射光軸方向に、対物光学系
側から離れる方向にＡｍｍ移動させると、第１プリズム
Ｐ１の入射面Ｐｓ１とコンデンサーレンズＣとの間の距
離がＡｍｍ増加すると同時に、第１プリズムの射出面Ｐ
ｓ４と接眼光学系との間の距離がＡｍｍ増加する。すな
わち、コンデンサーレンズＣ（対物光学系の結像面）か
ら接眼光学系II迄の光路長は２Ａｍｍ増加する。これは
従来の方式による視度調整手段において接眼光学系を２
Ａｍｍ移動させることと等価であり、すなわち、同一の
視度調整幅を得るのに必要な第１プリズムＰ１の移動量
は、従来の接眼光学系の移動による視度調整機構による
接眼光学系の移動量の半分である。
【００１６】また、図１からも明らかなように、第２プ
リズムＰ２の射出面Ｐｓ７と接眼光学系IIとの間隔は変
化しないため、接眼光学系IIを光軸方向に移動させるた
めの空間を必要とせず、さらに物体側から対物光学系Ｉ
に入射する光軸に対して直交する方向に第１プリズムＰ
１が移動するため、カメラ本体に搭載したときカメラ本
体が厚さ方向に大型化することはない。
リズムＰ２の射出面Ｐｓ７と接眼光学系IIとの間隔は変
化しないため、接眼光学系IIを光軸方向に移動させるた
めの空間を必要とせず、さらに物体側から対物光学系Ｉ
に入射する光軸に対して直交する方向に第１プリズムＰ
１が移動するため、カメラ本体に搭載したときカメラ本
体が厚さ方向に大型化することはない。
【００１７】表１は、この実施例１の数値データであ
る。表中、Wは実視界、Dは視度、Ｒはレンズなど各面の
曲率半径、ｄはレンズなどの厚さもしくはレンズなどの
間隔、Ｎｄはｄ線の屈折率、νはアッベ数を示してい
る。また、回転対称非球面形状は次式で定義される。 Ｘ＝ch2／｛1＋［1−（1十Ｋ）c2h2］1/2｝＋A4h4＋A6h
6＋A8h8＋A10h10＋… （ｃは曲率（1／r）、hは光軸からの高さ、Kは円錐係
数、A4、A6、A8、A10…は各次数の非球面係数）
る。表中、Wは実視界、Dは視度、Ｒはレンズなど各面の
曲率半径、ｄはレンズなどの厚さもしくはレンズなどの
間隔、Ｎｄはｄ線の屈折率、νはアッベ数を示してい
る。また、回転対称非球面形状は次式で定義される。 Ｘ＝ch2／｛1＋［1−（1十Ｋ）c2h2］1/2｝＋A4h4＋A6h
6＋A8h8＋A10h10＋… （ｃは曲率（1／r）、hは光軸からの高さ、Kは円錐係
数、A4、A6、A8、A10…は各次数の非球面係数）
【００１８】
【表１】
W＝28.79
D＝-0.951
面No. Ｒ ｄ Nd ν
1* -100.000 1.400 1.58547 29.9
2* 8.231 13.200 - -
3* 8.462 2.600 1.49176 57.4
4 -10.933 3.600 - -
5 ∞ 9.902 - - →第１反射面
6 9.757 2.500 1.49176 57.4
7 ∞ 2.403 - -
8 ∞ 3.000 1.49176 57.4
9 ∞ 6.500 1.49176 57.4 →第２反射面
10 ∞ 3.000 1.49176 57.4 →第３反射面
11 ∞ 1.100 - -
12 ∞ 4.800 1.49176 57.4
13 ∞ 4.800 1.49176 57.4 →第４反射面
14 ∞ 0.200 - -
15* 10.500 2.500 1.49176 57.4
16 -81.459 - - -
＊は回転対称非球面を示す。
非球面データ（表示のない非球面は０である。）
面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
No.1 0.00 2.0820×10-4 -6.5430×10-6 5.6810×10-8
No.2 0.00 -5.9360×10-4 -2.9620×10-6 0.00
No.3 0.00 -7.7160×10-4 -2.4610×10-5 0.00
No.15 0.00 -2.7162×10-4 -1.1434×10-6 0.00
【００１９】「実施例２」図３ないし図５は、本発明に
よる実像式ファインダー光学系の第２の実施例を示す。
この実像式ファインダーは、物体側から順に、対物光学
系Ｉ、コンデンサーレンズＣ、第１ないし第３の直角プ
リズムＰ１、Ｐ２、Ｐ３及び接眼光学系IIから構成され
ている。対物光学系Ｉ、コンデンサーレンズＣ及び接眼
光学系IIの構成は、第１の実施例と同様である。
よる実像式ファインダー光学系の第２の実施例を示す。
この実像式ファインダーは、物体側から順に、対物光学
系Ｉ、コンデンサーレンズＣ、第１ないし第３の直角プ
リズムＰ１、Ｐ２、Ｐ３及び接眼光学系IIから構成され
ている。対物光学系Ｉ、コンデンサーレンズＣ及び接眼
光学系IIの構成は、第１の実施例と同様である。
【００２０】３つの直角プリズムＰ１、Ｐ２、Ｐ３は正
立光学系を構成している。第１の直角プリズムＰ１は、
互いに直角をなす入射面Ｐｓ２１と射出面Ｐｓ２３、及
び１面の反射面Ｐｓ２２を有し、第２の直角プリズムＰ
２は、同一平面上に位置する入射面Ｐｓ２４と射出面Ｐ
ｓ２７、及び互いに直角をなす２面の反射面Ｐｓ２５、
Ｐｓ２６を有し、第３の直角プリズムＰ３は、互いに直
角をなす入射面Ｐｓ２８と射出面Ｐｓ２０、及び１面の
反射面Ｐｓ２９を有する。各プリズムは合成樹脂材料よ
りなる。
立光学系を構成している。第１の直角プリズムＰ１は、
互いに直角をなす入射面Ｐｓ２１と射出面Ｐｓ２３、及
び１面の反射面Ｐｓ２２を有し、第２の直角プリズムＰ
２は、同一平面上に位置する入射面Ｐｓ２４と射出面Ｐ
ｓ２７、及び互いに直角をなす２面の反射面Ｐｓ２５、
Ｐｓ２６を有し、第３の直角プリズムＰ３は、互いに直
角をなす入射面Ｐｓ２８と射出面Ｐｓ２０、及び１面の
反射面Ｐｓ２９を有する。各プリズムは合成樹脂材料よ
りなる。
【００２１】この実施形態では、２面の反射面Ｐｓ２
５、Ｐｓ２６が視度調整用反射面であり、この２面の反
射面を有する第２プリズムＰ２が入射光軸（第１プリズ
ムＰ１の反射面Ｐｓ２２によって偏向させられた対物光
学系の光軸）方向に移動可能に配置されている。対物光
学系Ｉ側から第１の視度調整用反射面Ｐｓ２５に入射す
る光軸、及び第２の視度調整用反射面Ｐｓ２６で反射さ
れて射出する光軸は、物体側から対物光学系に入射する
光軸とほぼ直交している。
５、Ｐｓ２６が視度調整用反射面であり、この２面の反
射面を有する第２プリズムＰ２が入射光軸（第１プリズ
ムＰ１の反射面Ｐｓ２２によって偏向させられた対物光
学系の光軸）方向に移動可能に配置されている。対物光
学系Ｉ側から第１の視度調整用反射面Ｐｓ２５に入射す
る光軸、及び第２の視度調整用反射面Ｐｓ２６で反射さ
れて射出する光軸は、物体側から対物光学系に入射する
光軸とほぼ直交している。
【００２２】第１プリズムＰ１の入射面Ｐｓ２１はコン
デンサーレンズＣと対向し、第１プリズムＰ１の射出面
Ｐｓ２３は第２プリズムＰ２の入射面Ｐｓ２４と対向
し、第２プリズムＰ２の射出面Ｐｓ２７は第３プリズム
Ｐ３の入射面Ｐｓ２８と対向し、さらに第３プリズムＰ
３の射出面Ｐｓ２０は接眼光学系IIと対向して配置され
ている。
デンサーレンズＣと対向し、第１プリズムＰ１の射出面
Ｐｓ２３は第２プリズムＰ２の入射面Ｐｓ２４と対向
し、第２プリズムＰ２の射出面Ｐｓ２７は第３プリズム
Ｐ３の入射面Ｐｓ２８と対向し、さらに第３プリズムＰ
３の射出面Ｐｓ２０は接眼光学系IIと対向して配置され
ている。
【００２３】以上の光学構成において、第２プリズムＰ
２は入射光軸と射出光軸とが平行に形成されているた
め、例えば第２プリズムＰ２を入射光軸方向に、対物光
学系側から離れる方向にＡｍｍ移動させると、第２プリ
ズムＰ２の入射面Ｐｓ２４と第１プリズムの射出面Ｐｓ
２３との間の距離がＡｍｍ増加すると同時に、第２プリ
ズムＰ２の射出面Ｐｓ２７と第３プリズムの入射面Ｐｓ
２８との間の距離がＡｍｍ増加する。すなわち、第１プ
リズムＰ１から第３プリズムＰ３迄の光路長、つまりコ
ンデンサーレンズＣ（結像面）と接眼光学系IIとの間の
光路長は２Ａｍｍ増加する。これは従来の方式による視
度調整手段において接眼光学系を２Ａｍｍ移動させるこ
とと等価であり、すなわち、同一の視度調整幅を得るの
に必要な第１プリズムＰ１の移動量は、従来の方式によ
る接眼光学系の移動量の半分である。
２は入射光軸と射出光軸とが平行に形成されているた
め、例えば第２プリズムＰ２を入射光軸方向に、対物光
学系側から離れる方向にＡｍｍ移動させると、第２プリ
ズムＰ２の入射面Ｐｓ２４と第１プリズムの射出面Ｐｓ
２３との間の距離がＡｍｍ増加すると同時に、第２プリ
ズムＰ２の射出面Ｐｓ２７と第３プリズムの入射面Ｐｓ
２８との間の距離がＡｍｍ増加する。すなわち、第１プ
リズムＰ１から第３プリズムＰ３迄の光路長、つまりコ
ンデンサーレンズＣ（結像面）と接眼光学系IIとの間の
光路長は２Ａｍｍ増加する。これは従来の方式による視
度調整手段において接眼光学系を２Ａｍｍ移動させるこ
とと等価であり、すなわち、同一の視度調整幅を得るの
に必要な第１プリズムＰ１の移動量は、従来の方式によ
る接眼光学系の移動量の半分である。
【００２４】また、図３からも明らかなように、第３プ
リズム射出面Ｐｓ２０と接眼光学系IIとの間隔は変化し
ないため、接眼光学系IIを光軸方向に移動させるための
空間を必要とせず、更に物体側から対物光学系に入射す
る光軸に対して垂直方向に第２プリズムＰ２が移動する
ため、カメラ本体が厚さ方向に大型化することはない。
リズム射出面Ｐｓ２０と接眼光学系IIとの間隔は変化し
ないため、接眼光学系IIを光軸方向に移動させるための
空間を必要とせず、更に物体側から対物光学系に入射す
る光軸に対して垂直方向に第２プリズムＰ２が移動する
ため、カメラ本体が厚さ方向に大型化することはない。
【００２５】表２は、この実施例２の数値データであ
る。
る。
【表２】
W＝28.79
D＝-1.009
面No. Ｒ ｄ Nd ν
1* 28.187 1.400 1.58547 29.9
2* 6.693 13.830 - -
3* 10.820 2.600 1.49176 57.4
4 -11.487 16.767 - -
5 10.626 2.500 1.49176 57.4
6 ∞ 1.100 - -
7 ∞ 4.800 1.49176 57.4
8 ∞ 4.800 1.49176 57.4 →第１反射面
9 ∞ 1.100 - -
10 ∞ 3.000 1.49176 57.4
11 ∞ 6.500 1.49176 57.4 →第２反射面
12 ∞ 3.000 1.49176 57.4 →第３反射面
13 ∞ 1.100 - -
14 ∞ 4.800 1.49176 57.4
15 ∞ 4.800 1.49176 57.4 →第４反射面
16 ∞ 0.200 - -
17* 9.000 2.500 1.49176 57.4
18 31.565 - - -
＊は回転対称非球面を示す。
非球面データ（表示のない非球面は０である。）
面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
No.1 0.00 -1.0387×10-3 2.0430×10-5 -1.0000×10-7
No.2 0.00 -2.0112×10-3 2.3520×10-5 0.00
No.3 0.00 -6.6190×10-4 4.6360×10-5 0.00
No.17 0.00 -1.6896×10-4 -4.8680×10-6 0.00
【００２６】「実施例３」図６ないし図８は、本発明に
よる実像式ファインダー光学系の第３の実施例を示す。
この実像式ファインダーは、物体側から順に、対物光学
系Ｉ、第１プリズムＰ１、視野枠プレート（結像面）
Ｆ、一対の平面ミラーＭ１、Ｍ２、第２プリズムＰ２及
び接眼光学系IIから構成されている。
よる実像式ファインダー光学系の第３の実施例を示す。
この実像式ファインダーは、物体側から順に、対物光学
系Ｉ、第１プリズムＰ１、視野枠プレート（結像面）
Ｆ、一対の平面ミラーＭ１、Ｍ２、第２プリズムＰ２及
び接眼光学系IIから構成されている。
【００２７】対物光学系Ｉは、負レンズと、その後方に
配置された正レンズとからなり全体として正のパワーを
有する。
配置された正レンズとからなり全体として正のパワーを
有する。
【００２８】正立光学系は２つの直角プリズムＰ１、Ｐ
２と２つのミラーＭ１、Ｍ２の組み合わせからなり、第
１プリズムはＰ１は入射光軸と射出光軸とが直角となる
ように形成されると共に１面の反射面Ｐｓ３２を有し、
第１ミラーＭ１と第２ミラーＭ２は互いに直角に形成さ
れ、さらに第２プリズムＰ２は入射面Ｐｓ３４と射出面
Ｐｓ３６とが互いに直角に形成されると共に１面の反射
面Ｐｓ３５を有する。対物光学系による結像光束は第１
プリズムＰ１を通して第１プリズムＰ１の射出面Ｐｓ３
３の近傍の結像面Ｆにファインダー像を結像させる。ま
た第１プリズムは入射面Ｐｓ３１と射出面Ｐｓ３３に正
のパワーを有する光学面が形成されたレンズプリズムと
して形成され、コンデンサーレンズとしての作用を有す
る。
２と２つのミラーＭ１、Ｍ２の組み合わせからなり、第
１プリズムはＰ１は入射光軸と射出光軸とが直角となる
ように形成されると共に１面の反射面Ｐｓ３２を有し、
第１ミラーＭ１と第２ミラーＭ２は互いに直角に形成さ
れ、さらに第２プリズムＰ２は入射面Ｐｓ３４と射出面
Ｐｓ３６とが互いに直角に形成されると共に１面の反射
面Ｐｓ３５を有する。対物光学系による結像光束は第１
プリズムＰ１を通して第１プリズムＰ１の射出面Ｐｓ３
３の近傍の結像面Ｆにファインダー像を結像させる。ま
た第１プリズムは入射面Ｐｓ３１と射出面Ｐｓ３３に正
のパワーを有する光学面が形成されたレンズプリズムと
して形成され、コンデンサーレンズとしての作用を有す
る。
【００２９】第２プリズムＰ２は射出面Ｐｓ３６に正の
パワーを有する光学面が形成されたレンズプリズムとし
て形成され、正メニスカスレンズと共に接眼光学系を形
成する。
パワーを有する光学面が形成されたレンズプリズムとし
て形成され、正メニスカスレンズと共に接眼光学系を形
成する。
【００３０】第１プリズムＰ１の入射面Ｐｓ３１は対物
光学系の正レンズと対峙して配置され、第１ミラーＭ１
は第１プリズムＰ１によって偏向させられた対物光学系
の光軸に対して４５度の角度をもつように配置され、ま
た、第２プリズムＰ２の入射面Ｐｓ３４は第２ミラーＭ
２に対して４５度の角度をもつように配置される。結像
面Ｆに結像されたファインダー像は接眼光学系によっ
て、正立光学系を通して正立ファインダー像として観察
される。
光学系の正レンズと対峙して配置され、第１ミラーＭ１
は第１プリズムＰ１によって偏向させられた対物光学系
の光軸に対して４５度の角度をもつように配置され、ま
た、第２プリズムＰ２の入射面Ｐｓ３４は第２ミラーＭ
２に対して４５度の角度をもつように配置される。結像
面Ｆに結像されたファインダー像は接眼光学系によっ
て、正立光学系を通して正立ファインダー像として観察
される。
【００３１】この実施形態では、正立光学系の第１ミラ
ーＭ１と第２ミラーＭ２とが視度調整用反射面であり、
それらが一体ユニットとして、第１ミラーＭ１の入射光
軸（第１プリズムＰ１によって偏向させられた対物光学
系の光軸）方向に移動可能に配置されている。
ーＭ１と第２ミラーＭ２とが視度調整用反射面であり、
それらが一体ユニットとして、第１ミラーＭ１の入射光
軸（第１プリズムＰ１によって偏向させられた対物光学
系の光軸）方向に移動可能に配置されている。
【００３２】第１ミラーＭ１の入射光軸と第２ミラーＭ
２の射出光軸とは互いに平行に形成されているため、例
えば第１・第２ミラーユニットを第１ミラーＭ１の入射
光軸方向に、対物光学系側から離れる方向にＡｍｍ移動
させると、第１プリズムＰ１の射出面と第ｌミラーＭ１
との間の距離がＡｍｍ増加すると同時に、第２ミラーＭ
２と第２プリズムＰ２の入射面との間の距離がＡｍｍ増
加する。すなわち、第１プリズムＰ１の射出面から第２
プリズムＰ２の入射面までの光路長は２Ａｍｍ増加す
る。これは従来の方式による視度調整手段において接眼
レンズを２Ａｍｍ移動させることと等価であり、すなわ
ち、同一の視度調整幅を得るのに必要な第１・第２ミラ
ーユニットの移動量は、従来の方式による接眼レンズの
移動用の半分である。
２の射出光軸とは互いに平行に形成されているため、例
えば第１・第２ミラーユニットを第１ミラーＭ１の入射
光軸方向に、対物光学系側から離れる方向にＡｍｍ移動
させると、第１プリズムＰ１の射出面と第ｌミラーＭ１
との間の距離がＡｍｍ増加すると同時に、第２ミラーＭ
２と第２プリズムＰ２の入射面との間の距離がＡｍｍ増
加する。すなわち、第１プリズムＰ１の射出面から第２
プリズムＰ２の入射面までの光路長は２Ａｍｍ増加す
る。これは従来の方式による視度調整手段において接眼
レンズを２Ａｍｍ移動させることと等価であり、すなわ
ち、同一の視度調整幅を得るのに必要な第１・第２ミラ
ーユニットの移動量は、従来の方式による接眼レンズの
移動用の半分である。
【００３３】また、図６からも明らかなとおり、第２プ
リズムＰ２の射出面と接眼レンズとの間隔は変わらない
ため、接眼レンズを光軸方向に移動させるための空間を
必要とせず、さらに物体側から対物光学系に入射する光
軸に対して垂直方向に第１・第２ミラーユニットが移動
するため、カメラ本体が厚さ方向に大型化することはな
い。
リズムＰ２の射出面と接眼レンズとの間隔は変わらない
ため、接眼レンズを光軸方向に移動させるための空間を
必要とせず、さらに物体側から対物光学系に入射する光
軸に対して垂直方向に第１・第２ミラーユニットが移動
するため、カメラ本体が厚さ方向に大型化することはな
い。
【００３４】表３は、この実施例３の数値データであ
る。
る。
【表３】
W＝28.79
D＝-0.998
面No. Ｒ ｄ Nd ν
1* -100.000 1.400 1.58547 29.9
2* 10.046 14.981 - -
3* 11.981 2.600 1.49176 57.4
4 -10.508 9.519 - -
5 22.394 5.100 1.49176 57.4
6 ∞ 5.400 1.49176 57.4 →第１反射面
7 -16.862 0.200 - -
8 ∞ 1.000 1.49176 57.4
9 ∞ 4.200 - - →第２反射面
10 ∞ 6.300 - - →第３反射面
11 ∞ 4.200 - -
12 ∞ 4.800 1.49176 57.4
13 ∞ 5.613 1.49176 57.4 →第４反射面
14 -15.259 0.200 - -
15* 7.228 2.500 1.49176 57.4
16 7.898 - - -
＊は回転対称非球面を示す。
非球面データ（表示のない非球面は０である。）
面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
No.1 0.00 -1.2494×10-4 1.0321×10-5 -1.5465×10-7
No.2 0.00 -7.1252×10-4 1.1785×10-5 0.00
No.3 0.00 -5.4400×10-4 -2.4074×10-5 0.00
No.15 0.00 -1.4876×10-4 -5.2087×10-6 0.00
【００３５】次に、実施例１ないし３の条件式（１）に
対する各値を表４に示す。
対する各値を表４に示す。
【表４】
第一実施例 第二実施例 第三実施例
Ｌ１ 7.500 7.500 8.313
Ｌ２ 28.200 50.497 41.913
Ｌ１／Ｌ２ 0.266 0.149 0.198
各実施例とも、条件式（１）を満足している。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、カメラに搭載したとき
カメラ全体の厚さ方向の寸法を大きくすることがない視
度調整手段を有する実像式ファインダー光学系を得るこ
とができる。また、視度調整用反射面の少ない移動量で
大きな視度調整幅を得ることができる。
カメラ全体の厚さ方向の寸法を大きくすることがない視
度調整手段を有する実像式ファインダー光学系を得るこ
とができる。また、視度調整用反射面の少ない移動量で
大きな視度調整幅を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実像式ファインダー光学系の第１の実
施例の平面図である。
施例の平面図である。
【図２】図１の右側面図である。
【図３】本発明の実像式ファインダー光学系の第２の実
施例の平面図である。
施例の平面図である。
【図４】図３の右側面図である。
【図５】図３の正面図である。
【図６】本発明の実像式ファインダー光学系の第３の実
施例の平面図である。
施例の平面図である。
【図７】図６の右側面図である。
【図８】図６の正面図である。
I 対物光学系
II 接眼光学系
Ｐｓ２、Ｐｓ３ Ｐｓ２５、Ｐｓ２６ Ｍ１ Ｍ２ 視
度調整用反射面
度調整用反射面
Claims (6)
- 【請求項１】 正のパワーの対物光学系と、複数の反射
面を組み合わせてなる正立光学系と、正のパワーの接眼
光学系とを有し、前記対物光学系によって生じる倒立の
像の上下左右を前記正立光学系により反転させて前記接
眼光学系により正立像として観察する実像式ファインダ
ー光学系において、 前記正立光学系を構成する反射面の少なくとも２面を視
度調整用反射面とし、その第１の視度調整用反射面と第
２の視度調整用反射面とは直角に交わると共に、前記対
物光学系側から前記第１の視度調整用反射面に入射する
光軸と、前記第２の視度調整用反射面で反射されて射出
する光軸とがほぼ平行であり、前記対物光学系側から前
記第１の視度調整用反射面に入射する光軸、及び前記第
２の視度調整用反射面で反射されて射出する光軸が、物
体側から前記対物光学系に入射する光軸とほぼ垂直であ
り、この第１の視度調整用反射面と第２の視度調整用反
射面とを、対物光学系の結像面から接眼光学系迄の光路
長が変化するように一体に移動させることで視度調整を
行い、 次の条件式（１）を満足することを特徴とする実像式フ
ァインダー光学系。 （１）０．１＜Ｌ１／Ｌ２＜０．４ 但し、 Ｌ１；第２の視度調整用反射面で反射された光軸と接眼
光学系最終面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の
距離、 Ｌ２；対物光学系の最も物体側の面から接眼光学系最終
面までの、対物光学系の光軸と平行な方向の距離。 - 【請求項２】 請求項１記載の実像式ファインダー光学
系において、前記視度調整用反射面の移動方向が、物体
側から前記対物光学系に入射する光軸とほぼ垂直である
ことを特徴とする実像式ファインダー光学系。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の実像式ファイン
ダー光学系において、２つの視度調整用反射面は、直角
プリズムとして形成されていることを特徴とする実像式
ファインダー光学系。 - 【請求項４】 請求項３記載の実像式ファインダー光学
系において、前記直角プリズムが樹脂材料で形成されて
いることを特徴とする実像式ファインダー光学系。 - 【請求項５】 請求項１または２記載の実像式ファイン
ダー光学系において、２つの視度調整用反射面は、２つ
の平面ミラーを一体にしたミラーユニットで形成されて
いることを特徴とする実像式ファインダー光学系。 - 【請求項６】 請求項５記載の実像式ファインダー光学
系において、２つの平面ミラーを一体にしたミラーユニ
ットは、樹脂材料により一体に形成されていることを特
徴とする実像式ファインダー光学系。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP32723498A JP3455444B2 (ja) | 1998-11-17 | 1998-11-17 | 実像式ファインダー光学系 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32723498A JP3455444B2 (ja) | 1998-11-17 | 1998-11-17 | 実像式ファインダー光学系 |
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|---|---|
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Family
ID=18196831
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|---|---|---|---|
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| US5231534A (en) * | 1991-01-17 | 1993-07-27 | Olympus Optical Co., Ltd. | Real image mode variable magnification finder optical system |
| DE4204468C2 (de) | 1991-02-19 | 1995-09-21 | Asahi Optical Co Ltd | Kamera mit Parallaxen- und Dioptrienkorrektur |
| US5694624A (en) * | 1991-04-16 | 1997-12-02 | Nikon Corporation | Zoom lens camera capable of trimming photographing with plural magnifications |
| US5621568A (en) * | 1991-05-17 | 1997-04-15 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Device for adjusting the diopter setting of a finder assembly |
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| JPH08110551A (ja) | 1994-10-07 | 1996-04-30 | Asahi Optical Co Ltd | ファインダの視差調整機構 |
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- 1998-11-17 JP JP32723498A patent/JP3455444B2/ja not_active Expired - Fee Related
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- 1999-11-16 US US09/441,661 patent/US6282022B1/en not_active Expired - Fee Related
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