JP3681132B2 - ズームファインダー - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はスチルカメラや電子スチルカメラに搭載されるズームファインダーに関し、特に小型のコンパクトカメラに好適なズームファインダーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年種々のズームレンズ付きカメラが開発され、それに伴いズームファインダーも種々のタイプのものが知られている。さらに、最近では、カメラの小型化促進の要求に応じて、それに搭載されるズームファインダーも狭いスペースで構成することが必要となってきている。このため狭いスペースに収容し得る正立系の実像式ズームファインダーが多用されているが、実像式ファインダーは高価であり、カメラの低廉化という要求にはそぐわない。そのため、安価で、狭いスペースに搭載可能なズームファインダーが求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
安価なズームファインダーとしては、従来、例えば特開平2-116811号公報に開示された４枚レンズ構成のアルバタ式逆ガリレオズームファインダーが広く知られている。このタイプのズームファインダーは、視野枠表示系として固定のハーフレンズと、接眼レンズ近傍に配設した視野枠のレチクルとを有し、これら両者を所定の距離だけ隔てて配置することが必要となるため、ファインダー全長が比較的長くなり対物レンズも大型化することとなるので、コンパクトなカメラに搭載するものとしては必ずしも適当ではない。
【０００４】
また特開昭63-158516号公報に記載された技術、は本発明のものと同じ３枚レンズ構成であるが、接眼レンズに４５゜のハーフコート面を用いるためレンズ系全体がどうしても厚くなり、ファインダーが上記従来技術と同様に大型化し、安価に製造することが困難である。
【０００５】
また視野枠表示のないズームファインダーとしては、例えば特開昭61-160712号公報や特開昭61-167918号公報に開示されたものが知られている。これらのファインダーはいずれも移動レンズ群が２群必要であり、また、視野枠表示機能を付加しようとするとファインダー全長が長くなってカメラ全体が大型化してしまう。
本発明はこのような事情に鑑みなされたもので、安価な逆ガリレオタイプの構成としつつコンパクト化を図り得るズームファインダーを提供することを目的とするものである。
さらに、ファインダーの視野内に撮影視野内外情報を良好に表示し得るズームファインダーを提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明のズームファインダーは、物体側から順に、正の屈折力を有する対物レンズと、光軸上で移動可能な負の屈折力を有する移動レンズと、物体側に凹面を有する接眼レンズを配列してなるズームファインダーにおいて、該接眼レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ5、眼側の面の近軸曲率半径をＲ6とし、該接眼レンズの中心厚をｄ5としたとき、
（１）０．６＜Ｒ5／Ｒ6＜０．９
且つ、Ｒ5＜０．０
（２）−１．８＜ｄ5／Ｒ5＜−１．４
なる条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするものである。
【０００７】
また、前記接眼レンズの物体側の面の少なくとも一部がハーフコート面とされ、かつ該接眼レンズの眼側の面の、ファインダー視野光束により決まるファインダー視野の有効寸法領域より外側に反射面が形成され、
該接眼レンズの物体側に、撮影視野に関する視野内外表示情報を表示するためのレチクルが配設され、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した物体側からの光により形成される該レチクルの像が、該接眼レンズにより撮影視野領域の境界域を識別し得る位置に表示するのが好ましい。
また、該接眼レンズの眼側の面に形成された反射面は、光軸上に曲率の中心を有する球面または非球面で構成するのが好ましい。
【０００８】
また、該接眼レンズにおいて、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過してから入射した光束が内面反射される反射面を少なくとも２面以上設けるのが好ましい。
さらに、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した光束が入射する該接眼レンズの光入射面、または該レチクルから該光入射面までの光路に配された光学部材の光入射面を、該レチクルの表示像を視度補正するためのレンズ作用をなす曲面とするのが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明する。
図１〜３には実施例１〜３に係るコンパクトな３枚レンズ構成のズームファインダーが示されている。すなわち、これらのファインダーは、物体側より順に、正の屈折力を有する対物レンズＬ1 と、負の屈折力を有する移動レンズＬ2 と、物体側に凹面を有し、負の屈折力を有する接眼レンズＬ3とからなり、ズーミング時には移動レンズＬ2が各図に示される移動軌跡にしたがって光軸Ｘに沿って移動することにより、ファインダー倍率を変化させるようにしている。
【００１０】
なお、光軸Ｘと平行にファインダーに入射した平行光束はアイポイント位置Ｅ.Ｐ.に結像される。
また、いずれの実施例においても、対物レンズＬ1は、物体側に強い曲率の面を有する両凸レンズであり、移動レンズＬ2は、眼側に強い曲率の面を有する両凹レンズであり、接眼レンズＬ3は、物体側に強い曲率の凹面を有するメニスカスレンズである。
【００１１】
また、該接眼レンズＬ3の物体側の面の近軸曲率半径をＲ5、眼側の面の近軸曲率半径をＲ6とし、該接眼レンズＬ3の中心厚をｄ5としたとき、
（１）０．６＜Ｒ5／Ｒ6＜０．９
且つ、Ｒ5＜０．０
（２）−１．８＜ｄ5／Ｒ5＜−１．４
なる条件式（１）、（２）を満足する。
【００１２】
このように、接眼レンズＬ3の物体側の面を曲率の強い凹面として構成し、接眼レンズＬ3の前側焦点位置をできるだけ接眼位置に近づけることにより、正の対物レンズＬ1と負の移動レンズＬ2の合成焦点位置までの距離を短くすることができ、移動レンズＬ2の広角端側から望遠端側への移動量を小さくすることができ、ファインダー全体としてレンズ長を短いものとすることができる。
【００１３】
次に、上記条件式（１),(２)の技術的意義について説明する。
条件式(１)は、接眼レンズＬ3の、物体側の面の近軸曲率半径Ｒ5と眼側の面の近軸曲率半径Ｒ6との比Ｒ5／Ｒ6を規定するものである。
【００１４】
この条件式（１）の下限を下まわると屈折力が強い正のメニスカスレンズとなるので、さらに小型化が可能ではあるが、対物レンズＬ1と移動レンズＬ2各々の屈折力が強くなり、かつ接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率も強くなりすぎることとなる。これにより、ファインダー系の性能、特に球面収差、像面湾曲、歪曲収差がレンズ面の非球面化によっても補正できなくなる。また、視野枠を表示するために接眼レンズＬ3の物体側の面をハーフコート化する場合にも反射角度が大きくなりすぎ、表示のための光束に対し、接眼レンズ光軸の垂直平面上で拡散度が強くなりすぎて光束を制御することが困難となる。
【００１５】
一方、この条件式（１）の上限を上回ると、接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎて接眼レンズＬ3の前側焦点位置が物体側に離れた位置となり、この結果、接眼レンズＬ3と移動レンズＬ2との間隔が大きくなり、ファインダー全体が大型化するので好ましくない。また、接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎ、視野枠表示系の光束とファインダー系光束との距離が十分とれなくなり、視野枠表示用のレチクル位置がファインダー光軸に接近しすぎて表示系として成立しなくなる虞れがある。
【００１６】
次に、条件式（２）は、接眼レンズＬ3の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ5と接眼レンズＬ3の中心厚ｄ5との比ｄ5／Ｒ5を規定するものである。
この条件式（２）の上限を上回ると、接眼レンズＬ3の中心厚が小さくなったり接眼レンズＬ3の物体側面の曲率半径Ｒ5が負に大きくなったりして、その前側焦点位置が接眼レンズＬ3から遠くなり、該接眼レンズＬ3と移動レンズＬ2との間隔が拡がってファインダー系全体が大きくなる。また、物体側面の曲率半径Ｒ5が負に大きくなると球面収差や像面湾曲が大きくなりファインダー性能が劣化する。
【００１７】
一方、条件式（２）の下限を下回ると、接眼レンズＬ3の中心厚が大きくなり、収差補正上は好ましいが、対物レンズＬ1が径大化するのでＲ5を負に小さくしすぎると逆に収差が劣化する。このためファインダー系が大型化しがちであり、コンパクト化の実現が難しくなる。また、中心厚が大きくなると製造コストも上昇し、好ましくない。
【００１８】
以下、各実施例をデータを用いて詳細に説明する。
＜実施例１＞
この実施例１にかかるズームファインダーは、前述したように図１に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１に示すようになっている。
なお表中の数字は物体側からの順番を表すものである（表４、表７、表１０および表１２において同じ）。
また、表１中のＲ値の右側に＊が付された面は非球面とされており、下記式（Ａ）で表される非球面形状であることを意味するものである（表４、表７、表１０および表１２において同じ）。
【００１９】
【数１】
【００２０】
また、表２には、上式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表３には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
また、上記表３の下段に示すように、Ｒ5/Ｒ6＝0.8008、ｄ5/Ｒ5＝-1.5532に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
【００２５】
＜実施例２＞
この実施例２にかかるズームファインダーは、前述したように図２に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表４に示すようになっている。
また、表５には、上式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表６には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】
【表６】
【００２９】
また、上記表６の下段に示すように、Ｒ5／Ｒ6＝0.7938、ｄ5／Ｒ5＝-1.5133に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
【００３０】
＜実施例３＞
この実施例３にかかるズームファインダーは、前述したように図３に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値を表７に示す。
【００３１】
また、表８には、上式(Ａ)に示される非球面式の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表９には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3 の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００３２】
【表７】
【００３３】
【表８】
【００３４】
【表９】
【００３５】
また、上記表９の下段に示すように、Ｒ5／Ｒ6＝0.7955、ｄ5／Ｒ5＝-1.6899に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
また、図４〜図６は上記実施例１のズームファインダーの、図７〜図９は上記実施例２のズームファインダーの、図１０〜図１２は上記実施例３のズームファインダーの各々広角端、中間および望遠端における諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。これらの収差図から明らかなように、上述した各実施例のズームファインダーによれば、広角端から望遠端のいずれの位置においても各収差の補正を良好なものとすることができる。
【００３６】
次に、実施例４〜６により、視野枠光学系を付加したズームファインダーについて説明する。なお、実施例４は上述した実施例１の光学系に視野枠表示光学系を付加したものであって図１３〜１５に、実施例５は上述した実施例２の光学系に視野内枠表示光学系を付加したものであって図１６および１７に、実施例６は上述した実施例３の光学系に視野枠表示光学系を付加したものであって図１８〜２０に各々示されている。これら実施例４〜６のものでは、実施例１〜３における接眼レンズＬ3が接眼レンズＬ3′に置き替えられている。
【００３７】
これらのズームファインダーの接眼レンズＬ3′は以下の如き特徴を有している。
すなわち、この接眼レンズＬ3′の物体側の面の一部がハーフコート面１３、２３、４３とされ、かつ該接眼レンズＬ3′の眼側の面の、ファインダー視野光束により決まるファインダー視野有効寸法領域より外側に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４が形成され、該接眼レンズＬ3′の物体側に撮影視野枠を形成するためのレチクル１６、２６、４６が配設され、該レチクル１６、２６、４６の配設位置もしくはその近傍を通過した物体側からの光により形成される該レチクル１６、２６、４６の像が、該接眼レンズＬ3′により、ファインダー視野中の撮影視野の境界域に表示されるように構成されている。
【００３８】
すなわち、接眼レンズＬ3′の物体側の面をハーフコート化することで光の内面反射を可能とし、視野枠表示の光束をファインダー光軸外から取り込むことを可能としている。このとき接眼レンズＬ3′の眼側の面に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を少なくとも１面配設し、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４で反射させた物体側からの光束を該ハーフコート面１３、２３、４３に入射させる。接眼レンズＬ3′の眼側の面に視野表示レチクルを配設するアルバタ式の構成も考えられるが、この場合には接眼レンズＬ3′の物体側の面の曲率が大きく、発散系となるので成立しない。
【００３９】
したがって、レチクル１６、２６、４６は接眼レンズＬ3′よりも物体側に配設し、接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４と上記ハーフコート面１３、２３、４３によりレチクルからの光束を眼側に反射させる必要がある。
また、上記反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４をファインダー視野光路の外側に配設して、視野光束のけられを防止することが必要となる。
【００４０】
また、レチクル１６、２６、４６をファインダー系の対物レンズＬ1付近に配設することで、レチクル１６、２６、４６の採光性を上げることができ、これと同時に、レチクル１６、２６、４６の像の、その後の光学系による拡大率があまり大きくならないようにすることができる。この拡大率が大きくなりすぎると位置決めの精度が悪くなり、またレチクル１６、２６、４６の線巾を細くしなければならずレチクル１６、２６、４６の加工が困難となる。
また、該接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４は、光軸上に曲率の中心を有する球面または非球面で構成されている。
【００４１】
これは、視野枠表示光学系を効率よく構成するための条件であり、球心をファインダー光軸Ｘ上に配することで、この表示光学系の結像性能を良好とすることが容易となる。なお、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の曲率半径は、ファインダー系の、接眼レンズＬ3′の眼側の面と同じ曲率を有するようにする。また、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の球心も、ファインダー系の、接眼レンズＬ3′の眼側の面の球心と同一位置に配されていてもよいが、この場合には、この表示光学系の焦点距離が短くなりすぎてレチクル１６、２６、４６の像の拡大率が大きくなりすぎるという問題がある。また、適正な倍率にするためには、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を接眼レンズＬ3′の眼側の面よりも曲率半径の大きい面とするのが好ましい。さらに、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を非球面で構成すれば視野枠表示光学系の結像性能は良好となる。
【００４２】
また、該接眼レンズＬ3′において、該レチクル１６、２６、４６から入射した光束が内面反射される反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を少なくとも２面以上有するようにする。
この条件は、視野枠表示光学系の焦点距離を長くして拡大率を小さくするために、接眼レンズＬ3′の厚みを利用し、レンズ外周部分に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を配設して、光路上の距離を確保するねらいがある。これによって、視野枠表示レチクル１６、２６、４６の像の拡大率が適度に抑制される。
【００４３】
また、上述した如く、接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を、光軸上に曲率の中心を有する球面もしくは非球面で構成すると、このレチクル１６、２６、４６の配設位置がファインダー光軸Ｘに近づきすぎて移動レンズＬ2の動きの妨げになったり、ファインダー系光束内に位置してけられることになってしまう。このような事態を防止するため、ファインダー光軸Ｘからレチクル位置が遠ざかるようこの反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の少なくとも１面をファインダー光軸Ｘの垂直面から少し傾けて配設することが必要となる。また、接眼レンズＬ3′に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を２面以上設けるようにすると、接眼レンズＬ3′内で光路の距離をかせぐことができるので、接眼レンズＬ3′からレチクル１６、２６、４６までの距離を短くすることができ、レチクル１６、２６、４６を物体側の対物レンズ付近に配設することができる。
【００４４】
また、該レチクル１６、２６、４６からの光束が入射する該接眼レンズＬ3′の光入射面、または該レチクル１６、２６、４６から該光入射面までの光路に配された光学部材の光入射面を、該レチクル１６、２６、４６の表示像を視度補正するためのレンズ作用をなす曲面とする。
【００４５】
この条件は、視野枠表示光学系を眼で認識できるようにするために視度を適正化する条件である。この条件を有していないと、この表示光学系の結像位置が対物レンズＬ1よりさらに物体側となってしまい好ましくない。この対物レンズＬ1を透過させることによりこの対物レンズＬ1の直前に位置せしめることは可能であるが、この場合には、視野光束内に入り込んで透過型の視野枠表示レチクルとすることが困難となるので、結局このレチクル１６、２６、４６には色つきコートを施されなければならず、表示の明るさを十分に確保することが難しくなる。
【００４６】
さらに、実施例３〜６のズームファインダーでは上述した如き各特徴部分を備えた接眼レンズＬ3′を一体的に形成しており、これにより光学部材の組立精度や部品点数が増加するのを防止し、しかも構成の複雑化を防止することで、ズームファインダーを安価にかつ高精度で製造できるようにしている。
なお、このような特徴を有する実施例３〜６のズームファインダーによれば、ファインダー倍率を０．３８〜０．６５程度で、ズーム比を１．８倍程度とすることができた。また、３枚構成のズームファインダーをレンズ長２５mm程度の固定ファインダー並のサイズに形成することができ、しかも視野枠表示機能を持たせることを可能としている。
【００４７】
特に視野枠表示については、アルバタ式のファインダーでは困難であったライカサイズとパノラマサイズとの視野枠切換等を容易に行うことができる。
また、本実施例では対物レンズＬ1を１枚のレンズで構成しているが、これを分割した２枚のレンズで構成すれば、ファインダーはやや大型化するものの、さらにズーム比を大きくでき、また性能面での向上を図ることも可能となる。
【００４８】
以下、実施例４〜６の各々についてさらに詳しく説明する。
＜実施例４＞
図１３は、本実施例において用いられる視野枠表示機能を有する接眼レンズＬ3′を示す概略断面図である。
この接眼レンズＬ3′に対し、光源Ｏからの発散光束は、前面の外周部分（平面）１５に入射し、後面の外周部分に形成された反射面（光束に対し凹面）１４で内面反射され、前面の中央部分に形成されたハーフコート面（光束に対し凸面）１３で内面反射され、後面の中央部分（外に凸面）１２から外部に射出され、平行光束となってアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。なお、本来のファインダー光学系の光束は光軸Ｘに沿って接眼レンズＬ3′の前面の中央部分に形成されたハーフコート面１３に入射し、このハーフコート面１３を透過した光束は後面の中央部分１２から外部に射出され、上記視野枠表示用の光束と重ね合わされてアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。
【００４９】
この接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の光軸上の各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１０に示すようになっている。なお、表１０の下段にはこの視野枠表示系の焦点距離ｆ′およびバックフォーカスｌ′が示されている。
また、表１１には、前述した非球面式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
【００５０】
【表１０】
【００５１】
【表１１】
【００５２】
また、図１４は上記実施例４のズームファインダーに係る接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。なお、図１４に示す球面収差図は、実際には中心光束がカットされたものとなる。これらの収差図から明らかなようにこの接眼レンズＬ3′の視野枠表示系によれば諸収差を良好なものとすることができる。
【００５３】
さらに、図１５は上述した実施例１の構成において、接眼レンズＬ3を図１３に示す接眼レンズＬ3′に代えたファインダー光学系（望遠端）を示すものである。ただし、この図１５に示す接眼レンズＬ3′は、前面の外周部に、光軸Ｘから離れた位置に配されたレチクル（中抜きとされている；以下同じ）１６からの光束を内面反射により接眼レンズＬ3′の中央部分に導くためのつば部を付加している。
【００５４】
したがって、レチクル１６からの透過光束はつば部前面１７から入射し、つば部の後側面１８および前側面１９において内面反射され、さらに反射面１４およびハーフコート面１３で内面反射され、接眼レンズＬ3′の後面の中央部分１２からアイポイントＥ.Ｐ.方向に射出される。
なお、実際には、レチクル１６は視野枠の４角に対応して４個設けられており、この接眼レンズＬ3′は、これら４個のレチクル１６を透過した各光束を各々アイポイントＥ.Ｐ.に導くものであるが、図１５においては１個のレチクル１６の透過光に対しての光路のみが代表して描かれている（後述する図１６および図２０において同じ）。
【００５５】
＜実施例５＞
図１６は、本実施例のズームファインダーを示す側面図（Ａ）および平面図（Ｂ）であり、上述した実施例２のズームファインダー（広角端）において、接眼レンズＬ3を接眼レンズＬ3′に代えて構成した光学系を示している。
また、図１７は、本実施例のズームファインダーで用いられる接眼レンズＬ3′の前面（物体側の面）を示す斜視図（Ａ）および後面（眼側の面）を示す斜視図（Ｂ）である。
【００５６】
図１６および１７に示すように、レチクル２６を透過した光束は、接眼レンズＬ3′の前面（平面）２７に入射し、後面に形成された反射面（平面）２４Ａで反射され、さらに、後面の外周部の反射面（平面）２４Ｂで反射され、この後上記前面（平面）２７および後面の反射面（曲面）２４Ａで反射され、前面中央穴の内部に形成されたハーフコート面（曲面）２３で反射され、後面の中央部（曲面）２２から射出される。
なお、反射面２４Ａおよび反射面２４Ｂはアルミコーティング（蒸着）により形成されている。
【００５７】
また、上記入射面２７および反射面２４Ｂは各々４面ずつ形成され、また、接眼レンズＬ3′全体としても上下、左右共に対称形をなす４分割形状とされており、４個配されたレチクル２６からの光束の各々に対応するように形成されている。
なお、前面側の中央穴近傍の角部分には切り欠き３１が設けられており、本来のファインダー系の光束にけられが生じないようにしている。
【００５８】
＜実施例６＞
図１８は、本実施例において用いられる視野枠表示機能を有する接眼レンズＬ3′を示す概略断面図である。
光源Ｏからの発散光束は、この接眼レンズＬ3′のつば部前面（平面）４５に入射し、つば部の内面において２回反射し、さらに、レンズ後面の外周部分に形成された反射面（光束に対し凹面）４４で内面反射され、レンズ前面の中央部分に形成されたハーフコート面（光束に対し凸面）４３で内面反射され、レンズ後面の中央部分（外に凸面）から外部に射出され、平行光束となってアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。なお、本来のファインダー光学系の光束は光軸Ｘに沿って接眼レンズＬ3′の前面の中央部分に形成されたハーフコート面４３に入射し、このハーフコート面４３で反射された光束は後面の中央部分４２から外部に射出され、上記視野枠表示用の光束と重ね合わされてアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。
【００５９】
この接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の光軸上における各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１２に示すようになっている。なお、表１２の下段にはこの視野枠表示系の焦点距離ｆ′およびバックフォーカスｌ′が示されている。
また、表１３には、前述した非球面式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
【００６０】
【表１２】
【００６１】
【表１３】
【００６２】
また、図１９は上記実施例６の接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。なお、図１９に示す球面収差図は、実際には中心光束がカットされたものとなる。これらの収差図から明らかなようにこの接眼レンズＬ3′の視野枠表示系によれば諸収差を良好なものとすることができる。
【００６３】
さらに、図２０は上述した実施例３の構成において、接眼レンズＬ3を図１８に示す接眼レンズＬ3′に代えたファインダー光学系（望遠端）を示すものである。なお、図１８にも示されているように、この図２０に示す接眼レンズＬ3′は、前面の外周部に、光軸Ｘから離れた位置に配されたレチクル４６からの光束を内面反射により接眼レンズＬ3′の中央部分に導くためのつば部を付加している。
【００６４】
したがって、レチクル４６からの透過光束はつば部前面４７から入射し、つば部の後側面４８および前側面４９において内面反射され、さらに反射面４４およびハーフコート面４３で反射され、接眼レンズＬ3′の後面の中央部分４２から射出される。
なお、本発明のズームファインダーとしては上記実施例のものに限られるものではなく、例えば各レンズ群を構成するレンズの形状、および非球面レンズやプラスチックレンズの枚数は適宜選択し得る。
【００６５】
【発明の効果】
以上説明した如く、本発明のズームファインダーによれば、正の対物レンズ、負の移動レンズおよび物体側に凹面を有する接眼レンズよりなる３枚構成の逆ガリレオタイプのズームファインダーにおいて、接眼レンズの両面の曲率半径の比、および接眼レンズの焦点距離と接眼レンズの中心厚の比を、ファインダー系の小型化を図りつつ諸収差の補正を良好なものとし得る範囲に設定している。
これにより、コンパクトで諸収差を良好とし得る安価なズームファインダーを得ることができる。
また、上記接眼レンズのファインダー光束領域の外部表面に反射面を設け、ファインダー系の光軸から離れた位置に配した、視野内外情報表示用のレチクルからの光束がこの接眼レンズ内に入射した後、該反射面で内面反射されて、ファインダー光束の光軸方向に導かれるように構成することで、視野内外情報をファインダー視野内に良好に表示することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図２】本発明の実施例２に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図３】本発明の実施例３に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図４】実施例１に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図５】実施例１に係るズームファインダーの中間における収差図
【図６】実施例１に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図７】実施例２に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図８】実施例２に係るズームファインダーの中間における収差図
【図９】実施例２に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図１０】実施例３に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図１１】実施例３に係るズームファインダーの中間における収差図
【図１２】実施例３に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図１３】実施例４に係るズームファインダーのうち接眼レンズを示す概略断面図
【図１４】図１３に示す接眼レンズの視野枠表示系の収差図
【図１５】実施例４に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図１６】実施例５に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図１７】図１６に示す接眼レンズの外部形状を示す斜視図
【図１８】実施例６に係るズームファインダーのうち接眼レンズを示す概略断面図
【図１９】図１８に示す接眼レンズの視野枠表示系の収差図
【図２０】実施例６に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【符号の説明】
Ｌ1 対物レンズ
Ｌ2 移動レンズ
Ｌ3 、Ｌ3′ 接眼レンズ
Ｒ1〜Ｒ6 レンズ面の曲率半径
ｄ1〜ｄ6 レンズ面間隔（レンズ厚）
Ｘ 光軸
Ｅ.Ｐ. アイポイント
１３、２３、４３ ハーフコート面
１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４ 反射面
１６、２６、４６ レチクル
【発明の属する技術分野】
本発明はスチルカメラや電子スチルカメラに搭載されるズームファインダーに関し、特に小型のコンパクトカメラに好適なズームファインダーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年種々のズームレンズ付きカメラが開発され、それに伴いズームファインダーも種々のタイプのものが知られている。さらに、最近では、カメラの小型化促進の要求に応じて、それに搭載されるズームファインダーも狭いスペースで構成することが必要となってきている。このため狭いスペースに収容し得る正立系の実像式ズームファインダーが多用されているが、実像式ファインダーは高価であり、カメラの低廉化という要求にはそぐわない。そのため、安価で、狭いスペースに搭載可能なズームファインダーが求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
安価なズームファインダーとしては、従来、例えば特開平2-116811号公報に開示された４枚レンズ構成のアルバタ式逆ガリレオズームファインダーが広く知られている。このタイプのズームファインダーは、視野枠表示系として固定のハーフレンズと、接眼レンズ近傍に配設した視野枠のレチクルとを有し、これら両者を所定の距離だけ隔てて配置することが必要となるため、ファインダー全長が比較的長くなり対物レンズも大型化することとなるので、コンパクトなカメラに搭載するものとしては必ずしも適当ではない。
【０００４】
また特開昭63-158516号公報に記載された技術、は本発明のものと同じ３枚レンズ構成であるが、接眼レンズに４５゜のハーフコート面を用いるためレンズ系全体がどうしても厚くなり、ファインダーが上記従来技術と同様に大型化し、安価に製造することが困難である。
【０００５】
また視野枠表示のないズームファインダーとしては、例えば特開昭61-160712号公報や特開昭61-167918号公報に開示されたものが知られている。これらのファインダーはいずれも移動レンズ群が２群必要であり、また、視野枠表示機能を付加しようとするとファインダー全長が長くなってカメラ全体が大型化してしまう。
本発明はこのような事情に鑑みなされたもので、安価な逆ガリレオタイプの構成としつつコンパクト化を図り得るズームファインダーを提供することを目的とするものである。
さらに、ファインダーの視野内に撮影視野内外情報を良好に表示し得るズームファインダーを提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明のズームファインダーは、物体側から順に、正の屈折力を有する対物レンズと、光軸上で移動可能な負の屈折力を有する移動レンズと、物体側に凹面を有する接眼レンズを配列してなるズームファインダーにおいて、該接眼レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ5、眼側の面の近軸曲率半径をＲ6とし、該接眼レンズの中心厚をｄ5としたとき、
（１）０．６＜Ｒ5／Ｒ6＜０．９
且つ、Ｒ5＜０．０
（２）−１．８＜ｄ5／Ｒ5＜−１．４
なる条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするものである。
【０００７】
また、前記接眼レンズの物体側の面の少なくとも一部がハーフコート面とされ、かつ該接眼レンズの眼側の面の、ファインダー視野光束により決まるファインダー視野の有効寸法領域より外側に反射面が形成され、
該接眼レンズの物体側に、撮影視野に関する視野内外表示情報を表示するためのレチクルが配設され、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した物体側からの光により形成される該レチクルの像が、該接眼レンズにより撮影視野領域の境界域を識別し得る位置に表示するのが好ましい。
また、該接眼レンズの眼側の面に形成された反射面は、光軸上に曲率の中心を有する球面または非球面で構成するのが好ましい。
【０００８】
また、該接眼レンズにおいて、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過してから入射した光束が内面反射される反射面を少なくとも２面以上設けるのが好ましい。
さらに、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した光束が入射する該接眼レンズの光入射面、または該レチクルから該光入射面までの光路に配された光学部材の光入射面を、該レチクルの表示像を視度補正するためのレンズ作用をなす曲面とするのが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明する。
図１〜３には実施例１〜３に係るコンパクトな３枚レンズ構成のズームファインダーが示されている。すなわち、これらのファインダーは、物体側より順に、正の屈折力を有する対物レンズＬ1 と、負の屈折力を有する移動レンズＬ2 と、物体側に凹面を有し、負の屈折力を有する接眼レンズＬ3とからなり、ズーミング時には移動レンズＬ2が各図に示される移動軌跡にしたがって光軸Ｘに沿って移動することにより、ファインダー倍率を変化させるようにしている。
【００１０】
なお、光軸Ｘと平行にファインダーに入射した平行光束はアイポイント位置Ｅ.Ｐ.に結像される。
また、いずれの実施例においても、対物レンズＬ1は、物体側に強い曲率の面を有する両凸レンズであり、移動レンズＬ2は、眼側に強い曲率の面を有する両凹レンズであり、接眼レンズＬ3は、物体側に強い曲率の凹面を有するメニスカスレンズである。
【００１１】
また、該接眼レンズＬ3の物体側の面の近軸曲率半径をＲ5、眼側の面の近軸曲率半径をＲ6とし、該接眼レンズＬ3の中心厚をｄ5としたとき、
（１）０．６＜Ｒ5／Ｒ6＜０．９
且つ、Ｒ5＜０．０
（２）−１．８＜ｄ5／Ｒ5＜−１．４
なる条件式（１）、（２）を満足する。
【００１２】
このように、接眼レンズＬ3の物体側の面を曲率の強い凹面として構成し、接眼レンズＬ3の前側焦点位置をできるだけ接眼位置に近づけることにより、正の対物レンズＬ1と負の移動レンズＬ2の合成焦点位置までの距離を短くすることができ、移動レンズＬ2の広角端側から望遠端側への移動量を小さくすることができ、ファインダー全体としてレンズ長を短いものとすることができる。
【００１３】
次に、上記条件式（１),(２)の技術的意義について説明する。
条件式(１)は、接眼レンズＬ3の、物体側の面の近軸曲率半径Ｒ5と眼側の面の近軸曲率半径Ｒ6との比Ｒ5／Ｒ6を規定するものである。
【００１４】
この条件式（１）の下限を下まわると屈折力が強い正のメニスカスレンズとなるので、さらに小型化が可能ではあるが、対物レンズＬ1と移動レンズＬ2各々の屈折力が強くなり、かつ接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率も強くなりすぎることとなる。これにより、ファインダー系の性能、特に球面収差、像面湾曲、歪曲収差がレンズ面の非球面化によっても補正できなくなる。また、視野枠を表示するために接眼レンズＬ3の物体側の面をハーフコート化する場合にも反射角度が大きくなりすぎ、表示のための光束に対し、接眼レンズ光軸の垂直平面上で拡散度が強くなりすぎて光束を制御することが困難となる。
【００１５】
一方、この条件式（１）の上限を上回ると、接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎて接眼レンズＬ3の前側焦点位置が物体側に離れた位置となり、この結果、接眼レンズＬ3と移動レンズＬ2との間隔が大きくなり、ファインダー全体が大型化するので好ましくない。また、接眼レンズＬ3の物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎ、視野枠表示系の光束とファインダー系光束との距離が十分とれなくなり、視野枠表示用のレチクル位置がファインダー光軸に接近しすぎて表示系として成立しなくなる虞れがある。
【００１６】
次に、条件式（２）は、接眼レンズＬ3の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ5と接眼レンズＬ3の中心厚ｄ5との比ｄ5／Ｒ5を規定するものである。
この条件式（２）の上限を上回ると、接眼レンズＬ3の中心厚が小さくなったり接眼レンズＬ3の物体側面の曲率半径Ｒ5が負に大きくなったりして、その前側焦点位置が接眼レンズＬ3から遠くなり、該接眼レンズＬ3と移動レンズＬ2との間隔が拡がってファインダー系全体が大きくなる。また、物体側面の曲率半径Ｒ5が負に大きくなると球面収差や像面湾曲が大きくなりファインダー性能が劣化する。
【００１７】
一方、条件式（２）の下限を下回ると、接眼レンズＬ3の中心厚が大きくなり、収差補正上は好ましいが、対物レンズＬ1が径大化するのでＲ5を負に小さくしすぎると逆に収差が劣化する。このためファインダー系が大型化しがちであり、コンパクト化の実現が難しくなる。また、中心厚が大きくなると製造コストも上昇し、好ましくない。
【００１８】
以下、各実施例をデータを用いて詳細に説明する。
＜実施例１＞
この実施例１にかかるズームファインダーは、前述したように図１に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１に示すようになっている。
なお表中の数字は物体側からの順番を表すものである（表４、表７、表１０および表１２において同じ）。
また、表１中のＲ値の右側に＊が付された面は非球面とされており、下記式（Ａ）で表される非球面形状であることを意味するものである（表４、表７、表１０および表１２において同じ）。
【００１９】
【数１】
また、表２には、上式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表３には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００２１】
【表１】
【表２】
【表３】
また、上記表３の下段に示すように、Ｒ5/Ｒ6＝0.8008、ｄ5/Ｒ5＝-1.5532に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
【００２５】
＜実施例２＞
この実施例２にかかるズームファインダーは、前述したように図２に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表４に示すようになっている。
また、表５には、上式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表６には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００２６】
【表４】
【表５】
【表６】
また、上記表６の下段に示すように、Ｒ5／Ｒ6＝0.7938、ｄ5／Ｒ5＝-1.5133に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
【００３０】
＜実施例３＞
この実施例３にかかるズームファインダーは、前述したように図３に示す如き構成とされており、このズームファインダーの各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値を表７に示す。
【００３１】
また、表８には、上式(Ａ)に示される非球面式の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
さらに、表９には、広角端（Ｗ）、中間（Ｍ）および望遠端（Ｔ）の各位置における、ファインダー倍率および各レンズＬ1、Ｌ2、Ｌ3 の間隔ｄ2、ｄ4が示されている。
【００３２】
【表７】
【表８】
【表９】
また、上記表９の下段に示すように、Ｒ5／Ｒ6＝0.7955、ｄ5／Ｒ5＝-1.6899に設定されており、上式(１),(２)は全て満足されている。
また、図４〜図６は上記実施例１のズームファインダーの、図７〜図９は上記実施例２のズームファインダーの、図１０〜図１２は上記実施例３のズームファインダーの各々広角端、中間および望遠端における諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。これらの収差図から明らかなように、上述した各実施例のズームファインダーによれば、広角端から望遠端のいずれの位置においても各収差の補正を良好なものとすることができる。
【００３６】
次に、実施例４〜６により、視野枠光学系を付加したズームファインダーについて説明する。なお、実施例４は上述した実施例１の光学系に視野枠表示光学系を付加したものであって図１３〜１５に、実施例５は上述した実施例２の光学系に視野内枠表示光学系を付加したものであって図１６および１７に、実施例６は上述した実施例３の光学系に視野枠表示光学系を付加したものであって図１８〜２０に各々示されている。これら実施例４〜６のものでは、実施例１〜３における接眼レンズＬ3が接眼レンズＬ3′に置き替えられている。
【００３７】
これらのズームファインダーの接眼レンズＬ3′は以下の如き特徴を有している。
すなわち、この接眼レンズＬ3′の物体側の面の一部がハーフコート面１３、２３、４３とされ、かつ該接眼レンズＬ3′の眼側の面の、ファインダー視野光束により決まるファインダー視野有効寸法領域より外側に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４が形成され、該接眼レンズＬ3′の物体側に撮影視野枠を形成するためのレチクル１６、２６、４６が配設され、該レチクル１６、２６、４６の配設位置もしくはその近傍を通過した物体側からの光により形成される該レチクル１６、２６、４６の像が、該接眼レンズＬ3′により、ファインダー視野中の撮影視野の境界域に表示されるように構成されている。
【００３８】
すなわち、接眼レンズＬ3′の物体側の面をハーフコート化することで光の内面反射を可能とし、視野枠表示の光束をファインダー光軸外から取り込むことを可能としている。このとき接眼レンズＬ3′の眼側の面に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を少なくとも１面配設し、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４で反射させた物体側からの光束を該ハーフコート面１３、２３、４３に入射させる。接眼レンズＬ3′の眼側の面に視野表示レチクルを配設するアルバタ式の構成も考えられるが、この場合には接眼レンズＬ3′の物体側の面の曲率が大きく、発散系となるので成立しない。
【００３９】
したがって、レチクル１６、２６、４６は接眼レンズＬ3′よりも物体側に配設し、接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４と上記ハーフコート面１３、２３、４３によりレチクルからの光束を眼側に反射させる必要がある。
また、上記反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４をファインダー視野光路の外側に配設して、視野光束のけられを防止することが必要となる。
【００４０】
また、レチクル１６、２６、４６をファインダー系の対物レンズＬ1付近に配設することで、レチクル１６、２６、４６の採光性を上げることができ、これと同時に、レチクル１６、２６、４６の像の、その後の光学系による拡大率があまり大きくならないようにすることができる。この拡大率が大きくなりすぎると位置決めの精度が悪くなり、またレチクル１６、２６、４６の線巾を細くしなければならずレチクル１６、２６、４６の加工が困難となる。
また、該接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４は、光軸上に曲率の中心を有する球面または非球面で構成されている。
【００４１】
これは、視野枠表示光学系を効率よく構成するための条件であり、球心をファインダー光軸Ｘ上に配することで、この表示光学系の結像性能を良好とすることが容易となる。なお、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の曲率半径は、ファインダー系の、接眼レンズＬ3′の眼側の面と同じ曲率を有するようにする。また、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の球心も、ファインダー系の、接眼レンズＬ3′の眼側の面の球心と同一位置に配されていてもよいが、この場合には、この表示光学系の焦点距離が短くなりすぎてレチクル１６、２６、４６の像の拡大率が大きくなりすぎるという問題がある。また、適正な倍率にするためには、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を接眼レンズＬ3′の眼側の面よりも曲率半径の大きい面とするのが好ましい。さらに、この反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を非球面で構成すれば視野枠表示光学系の結像性能は良好となる。
【００４２】
また、該接眼レンズＬ3′において、該レチクル１６、２６、４６から入射した光束が内面反射される反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を少なくとも２面以上有するようにする。
この条件は、視野枠表示光学系の焦点距離を長くして拡大率を小さくするために、接眼レンズＬ3′の厚みを利用し、レンズ外周部分に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を配設して、光路上の距離を確保するねらいがある。これによって、視野枠表示レチクル１６、２６、４６の像の拡大率が適度に抑制される。
【００４３】
また、上述した如く、接眼レンズＬ3′の眼側の反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を、光軸上に曲率の中心を有する球面もしくは非球面で構成すると、このレチクル１６、２６、４６の配設位置がファインダー光軸Ｘに近づきすぎて移動レンズＬ2の動きの妨げになったり、ファインダー系光束内に位置してけられることになってしまう。このような事態を防止するため、ファインダー光軸Ｘからレチクル位置が遠ざかるようこの反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４の少なくとも１面をファインダー光軸Ｘの垂直面から少し傾けて配設することが必要となる。また、接眼レンズＬ3′に反射面１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４を２面以上設けるようにすると、接眼レンズＬ3′内で光路の距離をかせぐことができるので、接眼レンズＬ3′からレチクル１６、２６、４６までの距離を短くすることができ、レチクル１６、２６、４６を物体側の対物レンズ付近に配設することができる。
【００４４】
また、該レチクル１６、２６、４６からの光束が入射する該接眼レンズＬ3′の光入射面、または該レチクル１６、２６、４６から該光入射面までの光路に配された光学部材の光入射面を、該レチクル１６、２６、４６の表示像を視度補正するためのレンズ作用をなす曲面とする。
【００４５】
この条件は、視野枠表示光学系を眼で認識できるようにするために視度を適正化する条件である。この条件を有していないと、この表示光学系の結像位置が対物レンズＬ1よりさらに物体側となってしまい好ましくない。この対物レンズＬ1を透過させることによりこの対物レンズＬ1の直前に位置せしめることは可能であるが、この場合には、視野光束内に入り込んで透過型の視野枠表示レチクルとすることが困難となるので、結局このレチクル１６、２６、４６には色つきコートを施されなければならず、表示の明るさを十分に確保することが難しくなる。
【００４６】
さらに、実施例３〜６のズームファインダーでは上述した如き各特徴部分を備えた接眼レンズＬ3′を一体的に形成しており、これにより光学部材の組立精度や部品点数が増加するのを防止し、しかも構成の複雑化を防止することで、ズームファインダーを安価にかつ高精度で製造できるようにしている。
なお、このような特徴を有する実施例３〜６のズームファインダーによれば、ファインダー倍率を０．３８〜０．６５程度で、ズーム比を１．８倍程度とすることができた。また、３枚構成のズームファインダーをレンズ長２５mm程度の固定ファインダー並のサイズに形成することができ、しかも視野枠表示機能を持たせることを可能としている。
【００４７】
特に視野枠表示については、アルバタ式のファインダーでは困難であったライカサイズとパノラマサイズとの視野枠切換等を容易に行うことができる。
また、本実施例では対物レンズＬ1を１枚のレンズで構成しているが、これを分割した２枚のレンズで構成すれば、ファインダーはやや大型化するものの、さらにズーム比を大きくでき、また性能面での向上を図ることも可能となる。
【００４８】
以下、実施例４〜６の各々についてさらに詳しく説明する。
＜実施例４＞
図１３は、本実施例において用いられる視野枠表示機能を有する接眼レンズＬ3′を示す概略断面図である。
この接眼レンズＬ3′に対し、光源Ｏからの発散光束は、前面の外周部分（平面）１５に入射し、後面の外周部分に形成された反射面（光束に対し凹面）１４で内面反射され、前面の中央部分に形成されたハーフコート面（光束に対し凸面）１３で内面反射され、後面の中央部分（外に凸面）１２から外部に射出され、平行光束となってアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。なお、本来のファインダー光学系の光束は光軸Ｘに沿って接眼レンズＬ3′の前面の中央部分に形成されたハーフコート面１３に入射し、このハーフコート面１３を透過した光束は後面の中央部分１２から外部に射出され、上記視野枠表示用の光束と重ね合わされてアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。
【００４９】
この接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の光軸上の各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１０に示すようになっている。なお、表１０の下段にはこの視野枠表示系の焦点距離ｆ′およびバックフォーカスｌ′が示されている。
また、表１１には、前述した非球面式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
【００５０】
【表１０】
【表１１】
また、図１４は上記実施例４のズームファインダーに係る接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。なお、図１４に示す球面収差図は、実際には中心光束がカットされたものとなる。これらの収差図から明らかなようにこの接眼レンズＬ3′の視野枠表示系によれば諸収差を良好なものとすることができる。
【００５３】
さらに、図１５は上述した実施例１の構成において、接眼レンズＬ3を図１３に示す接眼レンズＬ3′に代えたファインダー光学系（望遠端）を示すものである。ただし、この図１５に示す接眼レンズＬ3′は、前面の外周部に、光軸Ｘから離れた位置に配されたレチクル（中抜きとされている；以下同じ）１６からの光束を内面反射により接眼レンズＬ3′の中央部分に導くためのつば部を付加している。
【００５４】
したがって、レチクル１６からの透過光束はつば部前面１７から入射し、つば部の後側面１８および前側面１９において内面反射され、さらに反射面１４およびハーフコート面１３で内面反射され、接眼レンズＬ3′の後面の中央部分１２からアイポイントＥ.Ｐ.方向に射出される。
なお、実際には、レチクル１６は視野枠の４角に対応して４個設けられており、この接眼レンズＬ3′は、これら４個のレチクル１６を透過した各光束を各々アイポイントＥ.Ｐ.に導くものであるが、図１５においては１個のレチクル１６の透過光に対しての光路のみが代表して描かれている（後述する図１６および図２０において同じ）。
【００５５】
＜実施例５＞
図１６は、本実施例のズームファインダーを示す側面図（Ａ）および平面図（Ｂ）であり、上述した実施例２のズームファインダー（広角端）において、接眼レンズＬ3を接眼レンズＬ3′に代えて構成した光学系を示している。
また、図１７は、本実施例のズームファインダーで用いられる接眼レンズＬ3′の前面（物体側の面）を示す斜視図（Ａ）および後面（眼側の面）を示す斜視図（Ｂ）である。
【００５６】
図１６および１７に示すように、レチクル２６を透過した光束は、接眼レンズＬ3′の前面（平面）２７に入射し、後面に形成された反射面（平面）２４Ａで反射され、さらに、後面の外周部の反射面（平面）２４Ｂで反射され、この後上記前面（平面）２７および後面の反射面（曲面）２４Ａで反射され、前面中央穴の内部に形成されたハーフコート面（曲面）２３で反射され、後面の中央部（曲面）２２から射出される。
なお、反射面２４Ａおよび反射面２４Ｂはアルミコーティング（蒸着）により形成されている。
【００５７】
また、上記入射面２７および反射面２４Ｂは各々４面ずつ形成され、また、接眼レンズＬ3′全体としても上下、左右共に対称形をなす４分割形状とされており、４個配されたレチクル２６からの光束の各々に対応するように形成されている。
なお、前面側の中央穴近傍の角部分には切り欠き３１が設けられており、本来のファインダー系の光束にけられが生じないようにしている。
【００５８】
＜実施例６＞
図１８は、本実施例において用いられる視野枠表示機能を有する接眼レンズＬ3′を示す概略断面図である。
光源Ｏからの発散光束は、この接眼レンズＬ3′のつば部前面（平面）４５に入射し、つば部の内面において２回反射し、さらに、レンズ後面の外周部分に形成された反射面（光束に対し凹面）４４で内面反射され、レンズ前面の中央部分に形成されたハーフコート面（光束に対し凸面）４３で内面反射され、レンズ後面の中央部分（外に凸面）から外部に射出され、平行光束となってアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。なお、本来のファインダー光学系の光束は光軸Ｘに沿って接眼レンズＬ3′の前面の中央部分に形成されたハーフコート面４３に入射し、このハーフコート面４３で反射された光束は後面の中央部分４２から外部に射出され、上記視野枠表示用の光束と重ね合わされてアイポイントＥ.Ｐ.に入射する。
【００５９】
この接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の光軸上における各レンズ面の曲率半径Ｒ（mm）、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔ｄ（mm）、各レンズのｄ線における、屈折率Ｎおよびアッベ数νの値は表１２に示すようになっている。なお、表１２の下段にはこの視野枠表示系の焦点距離ｆ′およびバックフォーカスｌ′が示されている。
また、表１３には、前述した非球面式(Ａ)に示される非球面の各定数Ｃ，Ｋ，ａ2〜ａ5 の値を示す。
【００６０】
【表１２】
【表１３】
また、図１９は上記実施例６の接眼レンズＬ3′の視野枠表示系の諸収差（球面収差、像面湾曲および歪曲収差）を示す収差図である。なお、図１９に示す球面収差図は、実際には中心光束がカットされたものとなる。これらの収差図から明らかなようにこの接眼レンズＬ3′の視野枠表示系によれば諸収差を良好なものとすることができる。
【００６３】
さらに、図２０は上述した実施例３の構成において、接眼レンズＬ3を図１８に示す接眼レンズＬ3′に代えたファインダー光学系（望遠端）を示すものである。なお、図１８にも示されているように、この図２０に示す接眼レンズＬ3′は、前面の外周部に、光軸Ｘから離れた位置に配されたレチクル４６からの光束を内面反射により接眼レンズＬ3′の中央部分に導くためのつば部を付加している。
【００６４】
したがって、レチクル４６からの透過光束はつば部前面４７から入射し、つば部の後側面４８および前側面４９において内面反射され、さらに反射面４４およびハーフコート面４３で反射され、接眼レンズＬ3′の後面の中央部分４２から射出される。
なお、本発明のズームファインダーとしては上記実施例のものに限られるものではなく、例えば各レンズ群を構成するレンズの形状、および非球面レンズやプラスチックレンズの枚数は適宜選択し得る。
【００６５】
【発明の効果】
以上説明した如く、本発明のズームファインダーによれば、正の対物レンズ、負の移動レンズおよび物体側に凹面を有する接眼レンズよりなる３枚構成の逆ガリレオタイプのズームファインダーにおいて、接眼レンズの両面の曲率半径の比、および接眼レンズの焦点距離と接眼レンズの中心厚の比を、ファインダー系の小型化を図りつつ諸収差の補正を良好なものとし得る範囲に設定している。
これにより、コンパクトで諸収差を良好とし得る安価なズームファインダーを得ることができる。
また、上記接眼レンズのファインダー光束領域の外部表面に反射面を設け、ファインダー系の光軸から離れた位置に配した、視野内外情報表示用のレチクルからの光束がこの接眼レンズ内に入射した後、該反射面で内面反射されて、ファインダー光束の光軸方向に導かれるように構成することで、視野内外情報をファインダー視野内に良好に表示することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図２】本発明の実施例２に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図３】本発明の実施例３に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図４】実施例１に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図５】実施例１に係るズームファインダーの中間における収差図
【図６】実施例１に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図７】実施例２に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図８】実施例２に係るズームファインダーの中間における収差図
【図９】実施例２に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図１０】実施例３に係るズームファインダーの広角端における収差図
【図１１】実施例３に係るズームファインダーの中間における収差図
【図１２】実施例３に係るズームファインダーの望遠端における収差図
【図１３】実施例４に係るズームファインダーのうち接眼レンズを示す概略断面図
【図１４】図１３に示す接眼レンズの視野枠表示系の収差図
【図１５】実施例４に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図１６】実施例５に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【図１７】図１６に示す接眼レンズの外部形状を示す斜視図
【図１８】実施例６に係るズームファインダーのうち接眼レンズを示す概略断面図
【図１９】図１８に示す接眼レンズの視野枠表示系の収差図
【図２０】実施例６に係るズームファインダー基本構成を示す概略図
【符号の説明】
Ｌ1 対物レンズ
Ｌ2 移動レンズ
Ｌ3 、Ｌ3′ 接眼レンズ
Ｒ1〜Ｒ6 レンズ面の曲率半径
ｄ1〜ｄ6 レンズ面間隔（レンズ厚）
Ｘ 光軸
Ｅ.Ｐ. アイポイント
１３、２３、４３ ハーフコート面
１４、２４Ａ、２４Ｂ、４４ 反射面
１６、２６、４６ レチクル
Claims (5)
- 物体側から順に、正の屈折力を有する対物レンズと、光軸上で移動可能な負の屈折力を有する移動レンズと、物体側に凹面を有する接眼レンズを配列してなるズームファインダーにおいて、
該接眼レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ5、眼側の面の近軸曲率半径をＲ6とし、該接眼レンズの中心厚をｄ5とし、該接眼レンズの焦点距離をｆ3としたとき、
（１）０．６＜Ｒ5／Ｒ6＜０．９
且つ、Ｒ5＜０．０
（２）−１．８＜ｄ5／Ｒ5＜−１．４
なる条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするズームファインダー。 - 前記接眼レンズの物体側の面がハーフコート面とされ、かつ該接眼レンズの眼側の面において、ファインダー視野光束により決まるファインダー視野の有効寸法領域より外側に反射面が形成され、
該接眼レンズの物体側に、撮影視野に関する視野内外表示情報を表示するためのレチクルが配設され、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した物体側からの光により形成される該レチクルの像が、該接眼レンズにより撮影視野領域の境界域を識別し得る位置に表示されてなることを特徴とする請求項１記載のズームファインダー。 - 該接眼レンズの眼側の面に形成された反射面は、光軸上に曲率の中心を有する球面または非球面で構成されてなることを特徴とする請求項２記載のズームファインダー。
- 該接眼レンズにおいて、該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過して入射した光束が内面反射される反射面を少なくとも２面以上有してなることを特徴とする請求項２もしくは３記載のズームファインダー。
- 該レチクル配設位置もしくはその近傍を通過した光束が入射する該接眼レンズの光入射面、または該レチクルから該光入射面までの光路に配された光学部材の光入射面を、該レチクルの表示像を視度補正するためのレンズ作用をなす曲面としたことを特徴とする請求項２〜４のうちいずれか１項記載のズームファインダー。
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