JP3421911B2 - 焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板 - Google Patents
焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、焼成後強度が低下
しにくいほうろう用冷延鋼板に関する。
しにくいほうろう用冷延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】ほうろう製品は、台所用品、建材、流し
台等に広く利用されている。この中でキッチンパネルな
どは、焼成後のほうろう面にピンホールなどの欠陥があ
ると耐食性が劣化することから、優れたほうろう性を有
する直接１回掛けほうろう用鋼板が用いられている。一
方、このような用途には、焼成後の平坦さが要求され
る。
台等に広く利用されている。この中でキッチンパネルな
どは、焼成後のほうろう面にピンホールなどの欠陥があ
ると耐食性が劣化することから、優れたほうろう性を有
する直接１回掛けほうろう用鋼板が用いられている。一
方、このような用途には、焼成後の平坦さが要求され
る。
【０００３】しかし、近年コスト削減のため、ほうろう
用鋼板の薄肉化が進められる一方、微少な欠陥に対して
は、手直しといって、ほうろう欠陥部にほうろう釉薬を
施釉、焼成して覆うということが行われている。これら
は、焼成中での異常粒成長を促進し、焼成中、または焼
成後の鋼板の軟質化を促進する要因となる。しかし、鋼
板の軟質化は、焼成中のたわみの原因となり、平坦度が
得にくい上、ほうろう製品の強度が低下し、ほうろう層
が変形により割れやすくなるので好ましくない。
用鋼板の薄肉化が進められる一方、微少な欠陥に対して
は、手直しといって、ほうろう欠陥部にほうろう釉薬を
施釉、焼成して覆うということが行われている。これら
は、焼成中での異常粒成長を促進し、焼成中、または焼
成後の鋼板の軟質化を促進する要因となる。しかし、鋼
板の軟質化は、焼成中のたわみの原因となり、平坦度が
得にくい上、ほうろう製品の強度が低下し、ほうろう層
が変形により割れやすくなるので好ましくない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】したがって、焼成後軟
質化しにくく、ほうろう性に優れたほうろう用冷延鋼板
が要望されているが、未だこのような鋼板を安定的に製
造することができていない。
質化しにくく、ほうろう性に優れたほうろう用冷延鋼板
が要望されているが、未だこのような鋼板を安定的に製
造することができていない。
【０００５】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、ほうろう性、成形性に優れ、焼成後強度が低
下しにくい、ほうろう用冷延鋼板を提供することを目的
とする。
であって、ほうろう性、成形性に優れ、焼成後強度が低
下しにくい、ほうろう用冷延鋼板を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねてきた結果、高酸素鋼の
焼成時の異常粒成長は、焼鈍時のフェライト組織の粒度
分布に依存し、熱延板段階でのフェライト粒の粒度分布
を小さくし、さらに均一化することが有効であることを
見出した。
題を解決すべく鋭意研究を重ねてきた結果、高酸素鋼の
焼成時の異常粒成長は、焼鈍時のフェライト組織の粒度
分布に依存し、熱延板段階でのフェライト粒の粒度分布
を小さくし、さらに均一化することが有効であることを
見出した。
【０００７】ここで、ほうろう焼成後の異常粒成長は、
焼鈍板段階で混粒ぎみであると、大きな結晶粒が小さい
結晶粒を吸収しやすいため、起こりやすい。高酸素鋼の
焼鈍鋼中には（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏからなる微細酸化物が
まばらに存在し、一部のフェライト粒の成長を妨げるた
め、混粒になるためと考えられる。そこで、混粒を抑え
るには、Ｃｒ添加により（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏを大きく
し、フェライト粒成長を妨げにくくすることが考えられ
る。
焼鈍板段階で混粒ぎみであると、大きな結晶粒が小さい
結晶粒を吸収しやすいため、起こりやすい。高酸素鋼の
焼鈍鋼中には（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏからなる微細酸化物が
まばらに存在し、一部のフェライト粒の成長を妨げるた
め、混粒になるためと考えられる。そこで、混粒を抑え
るには、Ｃｒ添加により（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏを大きく
し、フェライト粒成長を妨げにくくすることが考えられ
る。
【０００８】しかし、高酸素鋼は極低炭素、極低窒素系
でフェライト粒界が清浄で、フェライト粒成長性が大き
いため、複数回焼成時の粒成長を抑えるのは困難であ
る。このため、粒成長性の良さを補うため、熱延板組織
を微細化するのがよい。
でフェライト粒界が清浄で、フェライト粒成長性が大き
いため、複数回焼成時の粒成長を抑えるのは困難であ
る。このため、粒成長性の良さを補うため、熱延板組織
を微細化するのがよい。
【０００９】熱延板組織微細化に関しては、Ｎｂ，Ｂな
どの添加が考えられるが、これらの元素は酸素量、鋳造
条件によっては酸化物を形成しやすく、添加の効果がば
らつく恐れがある。
どの添加が考えられるが、これらの元素は酸素量、鋳造
条件によっては酸化物を形成しやすく、添加の効果がば
らつく恐れがある。
【００１０】本発明者等は、先に、ほうろう焼成後、軟
化しにくい鋼板として、高酸素鋼にＮｂ添加した鋼板、
およびその製造方法を提案した（特願平９−１７１２９
１号）。しかし、Ｎｂ添加では、酸素量と鋳造条件によ
ってはＮｂが酸化物になって所定のＮｂＣ析出物、固溶
Ｎｂによる結晶粒成長の阻害効果が得にくいことがある
ことが判明した。
化しにくい鋼板として、高酸素鋼にＮｂ添加した鋼板、
およびその製造方法を提案した（特願平９−１７１２９
１号）。しかし、Ｎｂ添加では、酸素量と鋳造条件によ
ってはＮｂが酸化物になって所定のＮｂＣ析出物、固溶
Ｎｂによる結晶粒成長の阻害効果が得にくいことがある
ことが判明した。
【００１１】そこで、さらに検討を重ねた結果、酸化物
を形成しにくく、しかもオーステナイト微細化の効果の
大きいＮｉを添加することにより、熱延板組織の微細化
を図ることができることを見出した。また、フェライト
粒成長を妨げる析出物として（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏ以外に
ＭｎＳ、Ｃｕ−Ｓがあるためこれらの析出が少ない鋼組
成とする必要がある。
を形成しにくく、しかもオーステナイト微細化の効果の
大きいＮｉを添加することにより、熱延板組織の微細化
を図ることができることを見出した。また、フェライト
粒成長を妨げる析出物として（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏ以外に
ＭｎＳ、Ｃｕ−Ｓがあるためこれらの析出が少ない鋼組
成とする必要がある。
【００１２】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたものであり、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５％以下（無添加の場合を含む）、Ｍｎ：
０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４〜０．０２５％、
Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａｌ：０．０１％以下
（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．０４〜０．１％、Ｃ
ｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．１％で、かつ、０．５×Ｏ〜２．５
×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有量）のＣｒを含有し、残部
が実質的にＦｅからなることを特徴とする焼成後強度が
低下しにくいほうろう用冷延鋼板を提供するものであ
る。
れたものであり、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５％以下（無添加の場合を含む）、Ｍｎ：
０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４〜０．０２５％、
Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａｌ：０．０１％以下
（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．０４〜０．１％、Ｃ
ｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．１％で、かつ、０．５×Ｏ〜２．５
×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有量）のＣｒを含有し、残部
が実質的にＦｅからなることを特徴とする焼成後強度が
低下しにくいほうろう用冷延鋼板を提供するものであ
る。
【００１３】また、さらに、質量％で０．００５〜０．
１％のＶを含有することを特徴とする、焼成後強度が低
下しにくいほうろう用冷延鋼板の製造方法を提供するも
のである。
１％のＶを含有することを特徴とする、焼成後強度が低
下しにくいほうろう用冷延鋼板の製造方法を提供するも
のである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明の鋼板の成分・組成は、質量％で、Ｃ：
０．００５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下（無添加の場
合を含む）、Ｍｎ：０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４
〜０．０２５％、Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａ
ｌ：０．０１％以下（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．
０４〜０．１％、Ｃｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：
０．００５％以下、Ｎｉ：０．０１〜０．１％で、Ｃ
ｒ：０．５×Ｏ〜２．５×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有
量）であり、選択成分としてＶ：０．００５〜０．１％
を含有してもよい。以下、これらの限定理由について説
明する。
する。本発明の鋼板の成分・組成は、質量％で、Ｃ：
０．００５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下（無添加の場
合を含む）、Ｍｎ：０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４
〜０．０２５％、Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａ
ｌ：０．０１％以下（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．
０４〜０．１％、Ｃｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：
０．００５％以下、Ｎｉ：０．０１〜０．１％で、Ｃ
ｒ：０．５×Ｏ〜２．５×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有
量）であり、選択成分としてＶ：０．００５〜０．１％
を含有してもよい。以下、これらの限定理由について説
明する。
【００１５】Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎ量が多すぎるとほうろう焼
成時に泡が発生しやすい。このため、Ｃ，Ｎはできる限
り少ない方が望ましく、０．００５％以下とした。好ま
しい範囲は、Ｃ、Ｎとも０．００２５％以下である。
成時に泡が発生しやすい。このため、Ｃ，Ｎはできる限
り少ない方が望ましく、０．００５％以下とした。好ま
しい範囲は、Ｃ、Ｎとも０．００２５％以下である。
【００１６】Ｓｉ：Ｓｉは、鋼を溶製する際、鋼中の酸
素量の調整のため、必要に応じて添加する。しかし、鋼
の表面性状の向上のためには少ない方がよい。すなわ
ち、０．０５％を超えるとＳｉスケールに関連した表面
欠陥が発生しやすい。したがって、Ｓｉを０．０５％以
下（無添加の場合を含む）とした。好ましい範囲は０．
０２％以下である。
素量の調整のため、必要に応じて添加する。しかし、鋼
の表面性状の向上のためには少ない方がよい。すなわ
ち、０．０５％を超えるとＳｉスケールに関連した表面
欠陥が発生しやすい。したがって、Ｓｉを０．０５％以
下（無添加の場合を含む）とした。好ましい範囲は０．
０２％以下である。
【００１７】Ａｌ：Ａｌは鋼を溶製する際、鋼中の酸素
量を制御するため必要に応じて添加する。しかし、Ａｌ
添加量が多すぎるとＡｌが鋼中のＮと結びついて微細な
ＡｌＮとなり、鋼の加工性を著しく劣化させる。このた
め、Ａｌはできるだけ添加しないのがよく、実質的に問
題ない範囲として０．０１％以下（無添加も含む）とし
た。好ましい範囲は０．００２％以下である。
量を制御するため必要に応じて添加する。しかし、Ａｌ
添加量が多すぎるとＡｌが鋼中のＮと結びついて微細な
ＡｌＮとなり、鋼の加工性を著しく劣化させる。このた
め、Ａｌはできるだけ添加しないのがよく、実質的に問
題ない範囲として０．０１％以下（無添加も含む）とし
た。好ましい範囲は０．００２％以下である。
【００１８】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼中のＯと結合してＭｎＯ
となり、ほうろう焼成時に進入したＨのトラップサイト
として働くことで、耐爪とび性を向上させる。また、Ｍ
ｎの一部はＣｒと複合酸化物を作る。微細なＭｎ、Ｃｒ
の複合酸化物は、フェライト粒成長性を妨げるが、これ
を粗大化することにより粒成長性の妨害を無害化するこ
とができる。しかし、Ｍｎ量が０．２％未満ではその効
果がなく、０．７％超えでは鋼の加工性を劣化させる。
したがって、Ｍｎの含有量を０．２〜０．７％とした。
となり、ほうろう焼成時に進入したＨのトラップサイト
として働くことで、耐爪とび性を向上させる。また、Ｍ
ｎの一部はＣｒと複合酸化物を作る。微細なＭｎ、Ｃｒ
の複合酸化物は、フェライト粒成長性を妨げるが、これ
を粗大化することにより粒成長性の妨害を無害化するこ
とができる。しかし、Ｍｎ量が０．２％未満ではその効
果がなく、０．７％超えでは鋼の加工性を劣化させる。
したがって、Ｍｎの含有量を０．２〜０．７％とした。
【００１９】Ｓ：ＳはＭｎとＭｎＳを形成し、一部はＣ
ｕ−Ｓを形成する。Ｓは耐爪とび性に効果があるため、
０．００５％以上添加するが、Ｓ量が多くなりすぎると
ＭｎＳ量が増え、フェライトの粒成長を阻害する要因と
なる。このため、Ｓの含有量を０．０４５％以下とし
た。好ましい範囲は、０．０１５〜０．０２０％であ
る。
ｕ−Ｓを形成する。Ｓは耐爪とび性に効果があるため、
０．００５％以上添加するが、Ｓ量が多くなりすぎると
ＭｎＳ量が増え、フェライトの粒成長を阻害する要因と
なる。このため、Ｓの含有量を０．０４５％以下とし
た。好ましい範囲は、０．０１５〜０．０２０％であ
る。
【００２０】Ｃｒ：Ｃｒは、前述のごとく意図的に添加
することにより（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏを粗大化させ、結晶
粒成長性を向上させるとともに、Ｃｒの酸化物は耐爪と
び性の向上にも寄与する。Ｃｒは，Ｍｎ、Ｏと複合酸化
物を形成し、粒成長性に影響を及ぼすため、ＣｒはＯの
量に応じてその量を規定する必要がある。ＣｒがＯの
０．５未満では前記の効果がなく、２．５超えでは逆に
固溶Ｃｒが増え加工性を劣化させるため、Ｃｒを０．５
×Ｏ〜２．５×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有量）の範囲と
した。好ましい範囲は０．８×Ｏ〜１．５×Ｏである。
することにより（Ｃｒ，Ｍｎ）−Ｏを粗大化させ、結晶
粒成長性を向上させるとともに、Ｃｒの酸化物は耐爪と
び性の向上にも寄与する。Ｃｒは，Ｍｎ、Ｏと複合酸化
物を形成し、粒成長性に影響を及ぼすため、ＣｒはＯの
量に応じてその量を規定する必要がある。ＣｒがＯの
０．５未満では前記の効果がなく、２．５超えでは逆に
固溶Ｃｒが増え加工性を劣化させるため、Ｃｒを０．５
×Ｏ〜２．５×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有量）の範囲と
した。好ましい範囲は０．８×Ｏ〜１．５×Ｏである。
【００２１】Ｏ：Ｏは、鋼中のＭｎ、ＣｒやＦｅと結合
して、酸化物を形成し、Ｈのトラップサイトとして耐爪
とび性に寄与する。また、前述のように一部がＣｒ，Ｍ
ｎと酸化物を作り、加工性、特に深絞り性向上に寄与す
る集合組織を形成する。しかし、Ｏ量が０．０４％未満
ではその効果がなく、０．１％超えでは酸化物が多くな
りすぎ、鋼板の表面欠陥が発生しやすくなる。したがっ
て、Ｏの含有量を０．０４〜０．１％の範囲とした。た
だし、耐爪とび性のため０．０５％以上、表面性状の観
点から０．０７％以下とするのが好ましい。
して、酸化物を形成し、Ｈのトラップサイトとして耐爪
とび性に寄与する。また、前述のように一部がＣｒ，Ｍ
ｎと酸化物を作り、加工性、特に深絞り性向上に寄与す
る集合組織を形成する。しかし、Ｏ量が０．０４％未満
ではその効果がなく、０．１％超えでは酸化物が多くな
りすぎ、鋼板の表面欠陥が発生しやすくなる。したがっ
て、Ｏの含有量を０．０４〜０．１％の範囲とした。た
だし、耐爪とび性のため０．０５％以上、表面性状の観
点から０．０７％以下とするのが好ましい。
【００２２】本発明鋼板のようにＣｒを添加した場合、
酸洗減量値が大きくなるので、以下のようにＰ，Ｃｕ量
を調整し、密着性、耐泡性を確保するのが必要である。
酸洗減量値が大きくなるので、以下のようにＰ，Ｃｕ量
を調整し、密着性、耐泡性を確保するのが必要である。
【００２３】Ｐ：Ｐは、酸洗減量値を大きく左右し、ほ
うろうの密着性に影響を与える。すなわち、０．００４
％未満では、酸洗速度が遅すぎ通常の酸洗条件では十分
な酸洗減量値が得られない。一方、０．０２５％を超え
る添加は酸洗減量値が大きくなりすぎ、焼成中の露点が
高いときなど泡欠陥が発生しやすくなる。この観点か
ら、Ｐの含有量を０．００４〜０．０２５％の範囲とし
た。ただし、極めて良好な耐泡性を確保するためには、
０．００５〜０．０１５％の範囲とするのが好ましい。
うろうの密着性に影響を与える。すなわち、０．００４
％未満では、酸洗速度が遅すぎ通常の酸洗条件では十分
な酸洗減量値が得られない。一方、０．０２５％を超え
る添加は酸洗減量値が大きくなりすぎ、焼成中の露点が
高いときなど泡欠陥が発生しやすくなる。この観点か
ら、Ｐの含有量を０．００４〜０．０２５％の範囲とし
た。ただし、極めて良好な耐泡性を確保するためには、
０．００５〜０．０１５％の範囲とするのが好ましい。
【００２４】Ｃｕ：Ｃｕはほうろう焼成時のほうろう層
と鋼板の界面の凹凸を増大させ、ほうろう密着性を向上
させる元素である。また、耐泡性に効果がある。そのた
め、０．０２％未満の添加では通常のほうろう条件では
良好な密着性を得ることができず、泡も発生しやすくな
る。一方、Ｃｕが０．０５％を超えるとＣｕの一部は微
細なＣｕ−Ｓを形成し、フェライトの粒成長を妨げ、混
粒発生の要因となる。したがって、Ｃｕの含有量を０．
０２〜０．０５％の範囲とした。ただし、極めて良好な
密着性、耐泡性を得るためには、０．０２５〜０．０３
５％の範囲がより好ましい。
と鋼板の界面の凹凸を増大させ、ほうろう密着性を向上
させる元素である。また、耐泡性に効果がある。そのた
め、０．０２％未満の添加では通常のほうろう条件では
良好な密着性を得ることができず、泡も発生しやすくな
る。一方、Ｃｕが０．０５％を超えるとＣｕの一部は微
細なＣｕ−Ｓを形成し、フェライトの粒成長を妨げ、混
粒発生の要因となる。したがって、Ｃｕの含有量を０．
０２〜０．０５％の範囲とした。ただし、極めて良好な
密着性、耐泡性を得るためには、０．０２５〜０．０３
５％の範囲がより好ましい。
【００２５】Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト粒を微細化す
ることにより、熱延板組織を微細化する効果がある。こ
の効果を発揮するためには０．０１％以上の添加が必要
である。一方、０．１％を超えてもその効果は飽和し、
また、Ｎｉは高価な元素であり、多すぎる添加はコスト
増を招くだけである。したがって、Ｎｉ含有量を０．０
１〜０．１％とした。
ることにより、熱延板組織を微細化する効果がある。こ
の効果を発揮するためには０．０１％以上の添加が必要
である。一方、０．１％を超えてもその効果は飽和し、
また、Ｎｉは高価な元素であり、多すぎる添加はコスト
増を招くだけである。したがって、Ｎｉ含有量を０．０
１〜０．１％とした。
【００２６】Ｖ：Ｖは、鋼中のＮまたはＣと結合して、
鋼の耐時効性の向上に寄与するため、必要に応じて添加
する。しかし、Ｖの量が０．００５％未満ではほとんど
が酸化物となってしまい、その効果がなく、０．１％超
えでは耐爪とび性、耐泡性などのほうろう性が劣化する
ため、Ｖの含有量を０．００５〜０．１％の範囲とし
た。好ましい範囲は０．０２〜０．０５％である。
鋼の耐時効性の向上に寄与するため、必要に応じて添加
する。しかし、Ｖの量が０．００５％未満ではほとんど
が酸化物となってしまい、その効果がなく、０．１％超
えでは耐爪とび性、耐泡性などのほうろう性が劣化する
ため、Ｖの含有量を０．００５〜０．１％の範囲とし
た。好ましい範囲は０．０２〜０．０５％である。
【００２７】その他の元素については、Ｓｎは０．０１
％、Ａｓは０．０１％、Ｓｂは０．０１％まで含有され
ても本発明の効果を損なうことはない。また、本発明で
はＢ，Ｎｂは意図的には添加しない。
％、Ａｓは０．０１％、Ｓｂは０．０１％まで含有され
ても本発明の効果を損なうことはない。また、本発明で
はＢ，Ｎｂは意図的には添加しない。
【００２８】次に本発明に係る鋼板の好ましい製造方法
について説明する。まず、前述の鋼成分範囲内に成分調
整したスラブを製造する。スラブ製造に関しては、鋼塊
法ではリム層とコア部との間に粗大介在物が存在しやす
くなり、ほうろう加工後、ふくれ欠陥が発生しやすくな
る。よって、連続鋳造法で製造するのが好ましい。
について説明する。まず、前述の鋼成分範囲内に成分調
整したスラブを製造する。スラブ製造に関しては、鋼塊
法ではリム層とコア部との間に粗大介在物が存在しやす
くなり、ほうろう加工後、ふくれ欠陥が発生しやすくな
る。よって、連続鋳造法で製造するのが好ましい。
【００２９】鋳造後、鋼片を冷却後、加熱し熱間圧延を
行うか、または鋳造後、鋼片を加熱することなく直接熱
間圧延を行う。ただし、ＭｎＳの固溶を抑え、微細なＭ
ｎＳが析出しないようにするため、加熱温度が１１５０
℃以下が好ましい。熱間圧延するに際して、粗圧延後の
鋼板を再度加熱温度以下に再度加熱しても効果は損なわ
れない。仕上温度は好ましくはＡｒ３変態点以上９００
℃以下で行う。これにより、熱延板のフェライト粒が微
細化し、ほうろう焼成時の異常粒成長が抑えられる。一
方、仕上温度を９００℃以下で行うことにより、仕上げ
圧延前のオーステナイト粒が小さくなるためフェライト
粒の粒成長を抑制し、焼成時の異常粒成長の抑制に効果
がある。
行うか、または鋳造後、鋼片を加熱することなく直接熱
間圧延を行う。ただし、ＭｎＳの固溶を抑え、微細なＭ
ｎＳが析出しないようにするため、加熱温度が１１５０
℃以下が好ましい。熱間圧延するに際して、粗圧延後の
鋼板を再度加熱温度以下に再度加熱しても効果は損なわ
れない。仕上温度は好ましくはＡｒ３変態点以上９００
℃以下で行う。これにより、熱延板のフェライト粒が微
細化し、ほうろう焼成時の異常粒成長が抑えられる。一
方、仕上温度を９００℃以下で行うことにより、仕上げ
圧延前のオーステナイト粒が小さくなるためフェライト
粒の粒成長を抑制し、焼成時の異常粒成長の抑制に効果
がある。
【００３０】仕上げ圧延後、巻取は、熱延板組織微細化
の観点から６４０℃以下で行うことが望ましい。しか
し、巻取温度が低すぎるとコイル形状が不良になりやす
いため、５００℃以上が好ましい。なお、本発明の鋼板
を製造するに際して、粗圧延を省略して薄スラブを直接
仕上圧延を行っても発明の効果は損なわれない。
の観点から６４０℃以下で行うことが望ましい。しか
し、巻取温度が低すぎるとコイル形状が不良になりやす
いため、５００℃以上が好ましい。なお、本発明の鋼板
を製造するに際して、粗圧延を省略して薄スラブを直接
仕上圧延を行っても発明の効果は損なわれない。
【００３１】熱間圧延を終了した鋼帯は酸洗後、冷間圧
延されるが、冷間圧延率は焼鈍粒径を微細化させるた
め、７０％以上とするのが好ましい。冷間圧延後鋼帯を
焼鈍するが、その製造方法は、箱焼鈍法（タイトコイル
焼鈍法）、オープンコイル焼鈍法、連続焼鈍法のいずれ
でも構わない。しかし、コスト、製造時間の観点から連
続焼鈍法が好ましい。連続焼鈍での焼鈍温度は、低すぎ
ると混粒傾向が大きいことから８００℃以上が好まし
い。しかし、焼鈍温度が高すぎるとフェライト粒が大き
くなり、ほうろう焼成時フェライト粒が大きくなること
から８５０℃以下が好ましい。
延されるが、冷間圧延率は焼鈍粒径を微細化させるた
め、７０％以上とするのが好ましい。冷間圧延後鋼帯を
焼鈍するが、その製造方法は、箱焼鈍法（タイトコイル
焼鈍法）、オープンコイル焼鈍法、連続焼鈍法のいずれ
でも構わない。しかし、コスト、製造時間の観点から連
続焼鈍法が好ましい。連続焼鈍での焼鈍温度は、低すぎ
ると混粒傾向が大きいことから８００℃以上が好まし
い。しかし、焼鈍温度が高すぎるとフェライト粒が大き
くなり、ほうろう焼成時フェライト粒が大きくなること
から８５０℃以下が好ましい。
【００３２】焼鈍後の鋼帯はそのまま製品とすることが
できるが、耐爪とび性の向上および形状を確保するた
め、必要に応じて伸長率：５．０％以下の調質圧延を施
してもよい。ただし、ひずみが付与されるとほうろう焼
成時、異常粒成長しやすいため、伸張率は低い方が好ま
しく、２．０％以下がより好ましい。
できるが、耐爪とび性の向上および形状を確保するた
め、必要に応じて伸長率：５．０％以下の調質圧延を施
してもよい。ただし、ひずみが付与されるとほうろう焼
成時、異常粒成長しやすいため、伸張率は低い方が好ま
しく、２．０％以下がより好ましい。
【００３３】
【実施例】表１に示す成分の鋼を連続鋳造法によりスラ
ブとした。１１３０℃で加熱後、仕上温度を８８０℃で
２．８ｍｍ厚まで熱間圧延を行い、６００℃でコイルに
巻き取った。得られた熱延鋼帯を酸洗した後、０．７ｍ
ｍまで冷間圧延した（圧延率＝７５％）。得られた冷延
コイルに対し８２５℃で３０秒間の連続焼鈍を施し、
１．０％の調質圧延を施してほうろう用冷延鋼板とし
た。該鋼板より圧延断面方向の検鏡を行い、断面組織か
ら画像解析装置を用い、フェライトの平均粒径、および
標準偏差を求めた。さらに、ＪＩＳ５号試験片を圧延方
向から採取し、引張試験を行った。また、圧延方向、圧
延方向と４５度、圧延直角方向からＪＩＳ５号試験片を
採取し、ランクフォード値（平均ｒ値、ｒの異方性（Δ
ｒ値））を測定した。 平均ｒ値＝（圧延方向のｒ値＋２×圧延方向と４５度の
ｒ値＋圧延直角方向のｒ値）／４
ブとした。１１３０℃で加熱後、仕上温度を８８０℃で
２．８ｍｍ厚まで熱間圧延を行い、６００℃でコイルに
巻き取った。得られた熱延鋼帯を酸洗した後、０．７ｍ
ｍまで冷間圧延した（圧延率＝７５％）。得られた冷延
コイルに対し８２５℃で３０秒間の連続焼鈍を施し、
１．０％の調質圧延を施してほうろう用冷延鋼板とし
た。該鋼板より圧延断面方向の検鏡を行い、断面組織か
ら画像解析装置を用い、フェライトの平均粒径、および
標準偏差を求めた。さらに、ＪＩＳ５号試験片を圧延方
向から採取し、引張試験を行った。また、圧延方向、圧
延方向と４５度、圧延直角方向からＪＩＳ５号試験片を
採取し、ランクフォード値（平均ｒ値、ｒの異方性（Δ
ｒ値））を測定した。 平均ｒ値＝（圧延方向のｒ値＋２×圧延方向と４５度の
ｒ値＋圧延直角方向のｒ値）／４
【００３４】また、ＪＩＳ５号試験片を圧延方向から採
取し、耐時効性試験を行った。耐時効性はＡＩで評価
し、８％予ひずみを加えた後、１００℃×１時間時効さ
せた後、再度引張試験を行い、降伏強度の上昇分から求
めた。また、焼成後の機械的性質を評価するため、８５
０℃で２分間、３回焼成した後の機械的性質をＪＩＳ５
号試験片で評価した。
取し、耐時効性試験を行った。耐時効性はＡＩで評価
し、８％予ひずみを加えた後、１００℃×１時間時効さ
せた後、再度引張試験を行い、降伏強度の上昇分から求
めた。また、焼成後の機械的性質を評価するため、８５
０℃で２分間、３回焼成した後の機械的性質をＪＩＳ５
号試験片で評価した。
【００３５】さらに、以下の条件でほうろう特性を調査
した。ただし、密着性試験では、良好な密着性が得にく
い、硫酸酸洗時間およびＮｉ−ｄｉｐ時間が短い条件で
行った。泡発生試験では、硫酸酸洗およびＮｉ−ｄｉｐ
時間を長く、焼成時の露点を高くして、泡が発生しやす
い条件で調査した。また、耐爪とび性試験では爪とびが
発生しやすい釉薬を用い、加湿雰囲気で焼成して評価し
た（促進評価）。
した。ただし、密着性試験では、良好な密着性が得にく
い、硫酸酸洗時間およびＮｉ−ｄｉｐ時間が短い条件で
行った。泡発生試験では、硫酸酸洗およびＮｉ−ｄｉｐ
時間を長く、焼成時の露点を高くして、泡が発生しやす
い条件で調査した。また、耐爪とび性試験では爪とびが
発生しやすい釉薬を用い、加湿雰囲気で焼成して評価し
た（促進評価）。
【００３６】密着性試験
前処理：脱脂→硫酸酸洗（１５％Ｈ２ＳＯ４，７０℃×
５ｍｉｎ）→Ｎｉ−ｄｉｐ（１３ｇ／ｌ ＮｉＳＯ４
・７Ｈ２Ｏ、ｐＨ＝２．６、７０℃×３ｍｉｎ） 施釉：日本フエロー製０２−１１０３釉薬、目標―両面
に各１００μｍ 焼成：８５０℃×２ｍｉｎ。 １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、プレス法により密着性を測
定した。
５ｍｉｎ）→Ｎｉ−ｄｉｐ（１３ｇ／ｌ ＮｉＳＯ４
・７Ｈ２Ｏ、ｐＨ＝２．６、７０℃×３ｍｉｎ） 施釉：日本フエロー製０２−１１０３釉薬、目標―両面
に各１００μｍ 焼成：８５０℃×２ｍｉｎ。 １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、プレス法により密着性を測
定した。
【００３７】泡発生試験
前処理：脱脂→硫酸酸洗（１５％Ｈ２ＳＯ４，７０℃×
１５ｍｉｎ）→Ｎｉ−ｄｉｐ（１３ｇ／ｌ ＮｉＳＯ４
・７Ｈ２Ｏ、ｐＨ＝２．６、７０℃×１０ｍｉｎ） 施釉：日本フエロー製０２−１１０３釉薬、目標―両面
に各１００μｍ 焼成：８５０℃×２ｍｉｎ（加湿雰囲気、露点＝３０
℃） １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、表裏面のいずれかに実用上
問題となる程度の泡が発生したサンプルを泡発生とし
た。
１５ｍｉｎ）→Ｎｉ−ｄｉｐ（１３ｇ／ｌ ＮｉＳＯ４
・７Ｈ２Ｏ、ｐＨ＝２．６、７０℃×１０ｍｉｎ） 施釉：日本フエロー製０２−１１０３釉薬、目標―両面
に各１００μｍ 焼成：８５０℃×２ｍｉｎ（加湿雰囲気、露点＝３０
℃） １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、表裏面のいずれかに実用上
問題となる程度の泡が発生したサンプルを泡発生とし
た。
【００３８】耐爪とび性試験
前処理：アルカリ脱脂のみ
施釉：日本フエロー製Ｈ：１５５３Ｂ＝１：１の混合釉
薬、目標―両面に各１００μｍ 焼成：８３０℃×２ｍｉｎ（加湿雰囲気、露点＝３０
℃） １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、表裏に１つでも爪とびが発
生したものを爪とび発生とした。
薬、目標―両面に各１００μｍ 焼成：８３０℃×２ｍｉｎ（加湿雰囲気、露点＝３０
℃） １０枚のサンプル（１００×１００ｍｍ）につき、この
ようなほうろう掛けを行い、表裏に１つでも爪とびが発
生したものを爪とび発生とした。
【００３９】これらの結果を表２に示す。表２より、本
発明鋼板は加工性、ほうろう性を兼ね備えていることが
確認された。また、Ｖを添加した鋼板１４，１５は耐時
効性が改善していることが確認された。
発明鋼板は加工性、ほうろう性を兼ね備えていることが
確認された。また、Ｖを添加した鋼板１４，１５は耐時
効性が改善していることが確認された。
【００４０】これに対して、鋼板１６はＣ量が多すぎる
ため、成形性、耐泡性が劣っている。鋼板１７はＰ量が
多すぎるため、成形性、密着性、耐泡性が劣化してい
る。鋼板１８はＳ量が多すぎるため、成形性、密着性が
劣っている。鋼板１９はＮ量が多すぎるため、成形性、
耐泡性が劣っている。鋼板２０はＯ量が少なすぎるた
め、爪とびが発生している。鋼板２１はＣｕ量が多すぎ
るため、密着性が劣っている。鋼板２２はＣｒ量が少な
すぎたため、３回焼成後の鋼板強度が低下している。鋼
板２３は、Ｎｉが少ないため、３回焼成後の鋼板強度が
低下している。鋼板２４はＶ量が多すぎるため、泡が発
生している。
ため、成形性、耐泡性が劣っている。鋼板１７はＰ量が
多すぎるため、成形性、密着性、耐泡性が劣化してい
る。鋼板１８はＳ量が多すぎるため、成形性、密着性が
劣っている。鋼板１９はＮ量が多すぎるため、成形性、
耐泡性が劣っている。鋼板２０はＯ量が少なすぎるた
め、爪とびが発生している。鋼板２１はＣｕ量が多すぎ
るため、密着性が劣っている。鋼板２２はＣｒ量が少な
すぎたため、３回焼成後の鋼板強度が低下している。鋼
板２３は、Ｎｉが少ないため、３回焼成後の鋼板強度が
低下している。鋼板２４はＶ量が多すぎるため、泡が発
生している。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ほうろう特性および成形性を良好に維持しつつ、焼成
後、強度が低下しにくい冷延鋼板が得られ、その工業的
な価値は極めて高い。
ほうろう特性および成形性を良好に維持しつつ、焼成
後、強度が低下しにくい冷延鋼板が得られ、その工業的
な価値は極めて高い。
フロントページの続き
(72)発明者 田原 健司
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特開 平10−102222（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−277742（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−109524（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５％以下（無添加の場合を含む）、Ｍｎ：
０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４〜０．０２５％、
Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａｌ：０．０１％以下
（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．０４〜０．１％、Ｃ
ｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．１％で、かつ、０．５×Ｏ〜２．５
×Ｏ（ただし、ＯはＯの含有量）のＣｒを含有し、残部
が実質的にＦｅからなることを特徴とする焼成後強度が
低下しにくいほうろう用冷延鋼板。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５％以下（無添加の場合を含む）、Ｍｎ：
０．２〜０．７％、Ｐ：０．００４〜０．０２５％、
Ｓ：０．００５〜０．０４５％、Ａｌ：０．０１％以下
（無添加の場合を含む）、Ｏ：０．０４〜０．１％、Ｃ
ｕ：０．０２〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％
で、かつ、０．５×Ｏ〜２．５×Ｏ（ただし、ＯはＯの
含有量）のＣｒを含有し、残部が実質的にＦｅからなる
ことを特徴とする焼成後強度が低下しにくいほうろう用
冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25200098A JP3421911B2 (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | 焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25200098A JP3421911B2 (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | 焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000063985A JP2000063985A (ja) | 2000-02-29 |
| JP3421911B2 true JP3421911B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=17231171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25200098A Expired - Fee Related JP3421911B2 (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | 焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3421911B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101318382B1 (ko) | 2010-12-27 | 2013-10-15 | 주식회사 포스코 | 표면 결함이 없는 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| MX2018002854A (es) | 2015-09-11 | 2018-06-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Lamina de acero y producto esmaltado. |
| JP6683294B1 (ja) | 2018-05-17 | 2020-04-15 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板およびほうろう製品 |
| TWI771963B (zh) * | 2020-03-27 | 2022-07-21 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 鋼板及琺瑯製品 |
| JP6910523B1 (ja) * | 2020-10-21 | 2021-07-28 | 山田 榮子 | 錆びにくい極軟質圧延鋼材の製造方法 |
| WO2023199555A1 (ja) * | 2022-04-11 | 2023-10-19 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板およびほうろう製品 |
-
1998
- 1998-08-21 JP JP25200098A patent/JP3421911B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP2000063985A (ja) | 2000-02-29 |
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