JP3384835B2 - 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法Info
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Description
交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法に関する
ものであり、さらに詳しくは、特にろう付法によって製
造される自動車用の熱交換器であるラジエーター、ヒー
ター、コンデンサー等のフィンとして使用されるアルミ
ニウム合金フィン材の製造方法に関するものである。
はAlおよびAl合金が使用されておりろう付法により
製造されている。通常ろう付はAl−Si系のろう材が
用いられ、そのためろう付は600℃程度の高温で行わ
れる。ラジエーター等の熱交換器は例えば図1に示すよ
うに複数本の偏平チューブ1の間にコルゲート状に加工
した薄肉フィン2を一体に形成し、該偏平チューブ1の
両端はヘッダー3とタンク4とで構成される空間にそれ
ぞれ開口しており、一方のタンク側の空間から偏平チュ
ーブ1内を通して高温冷媒を他方のタンク4側の空間に
送り、偏平チューブ1および薄肉フィン2の部分で熱交
換して低温になった冷媒を再び循環させるものである。
の方向にあり、そのためには熱交換器の熱効率の向上が
必要であり、材料の熱伝導性の向上が望まれている。特
に、フィン材の熱伝導性の向上が検討されており、合金
組成を純アルミニウムに近づけた合金のフィン材が高熱
伝導性フィンとして提案されている。しかしながら、フ
ィンを薄肉化した場合、フィンの強度が十分でないと熱
交換器の組付け時にフィンが潰れたり、熱交換器として
使用時に破壊してしまうという問題がある。純アルミニ
ウム系合金フィンの場合、強度が不足してしまう欠点を
有しており、高強度で熱伝導性を向上させたフィン材は
いまだ開発されていない。これは、高強度化にはMn等
の合金元素の添加が有効であるが、熱交換器を製造する
工程に600℃付近まで加熱されるブレージングがある
ため、ブレージング加熱中に、合金に添加した元素が再
固溶し、熱伝導の向上を阻害するためである。
み、ろう付け後の強度と熱伝導性が高いフィン材を開発
するには、工業上使用されるアルミニウム合金中に不可
避的に含まれる元素であるSiおよびFe量を適正化す
ることが、熱伝導性を向上させるために必要と考えた。
そして、さらに、熱伝導性を低下することなく強度の向
上効果が大きい合金元素を見出し、その元素を添加する
効果が最も発揮される製造工程を開発すれば問題が解決
できると考え、本発明に到った。
性と強度に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材
の製造方法を開発したものであり、請求項1記載の発明
は、0.3wt%を超え0.8wt%以下のSi、0.1wt
%を超え1.5wt%以下のFeを含有し、さらに0.4
0wt%を超え2.0wt%以下のNi、0.1wt%を超え
2.0wt%以下のCoのうちの1種または2種を含有
し、残部Alと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金フィン材を製造するに当たり、直接鋳造圧延にて厚
さ20mm以下の板材を作製し、この板材に冷間圧延を
行った後に300℃以上460℃以下の温度範囲で0.
5時間以上12時間以下のバッチ式の焼鈍、または、4
20℃以上550℃以下の温度範囲で1秒以上60秒以
下の連続式の焼鈍を行い、さらに10〜80%の冷間圧
延を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金
フィン材の製造方法であり、請求項2記載の発明は、
0.3wt%を超え0.8wt%以下のSi、0.1wt%を
超え1.5wt%以下のFe、0.03wt%を超え0.2
wt%以下のZrを含有し、さらに0.40wt%を超え
2.0wt%以下のNi、0.1wt%を超え2.0wt%以
下のCoのうちの1種または2種を含有し、残部Alと
不可避的不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を
製造するに当たり、直接鋳造圧延にて厚さ20mm以下
の板材を作製し、この板材に冷間圧延を行った後に30
0℃以上460℃以下の温度範囲で0.5時間以上12
時間以下のバッチ式の焼鈍、または、420℃以上55
0℃以下の温度範囲で1秒以上60秒以下の連続式の焼
鈍を行い、さらに10〜80%の冷間圧延を行うことを
特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造
方法であり、請求項3記載の発明は、0.3wt%を超え
0.8wt%以下のSi、0.1wt%を超え1.5wt%以
下のFeを含有し、さらに0.40wt%を超え2.0wt
%以下のNi、0.1wt%を超え2.0wt%以下のCo
のうちの1種または2種を含有し、さらに2.0wt%以
下のZn、0.3wt%以下のIn、0.3wt%以下のS
nのうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不
可避的不純物とからなるアルミニウム合金フィン材を製
造するに当たり、直接鋳造圧延にて厚さ20mm以下の
板材を作製し、この板材に冷間圧延を行った後に300
℃以上460℃以下の温度範囲で0.5時間以上12時
間以下のバッチ式の焼鈍、または、420℃以上550
℃以下の温度範囲で1秒以上60秒以下の連続式の焼鈍
を行い、さらに10〜80%の冷間圧延を行うことを特
徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方
法であり、請求項4記載の発明は、0.3wt%を超え
0.8wt%以下のSi、0.1wt%を超え1.5wt%以
下のFe、0.03wt%を超え0.2wt%以下のZrを
含有し、さらに0.40wt%を超え2.0wt%以下のN
i、0.1wt%を超え2.0wt%以下のCoのうちの1
種または2種を含有し、さらに2.0wt%以下のZn、
0.3wt%以下のIn、0.3wt%以下のSnのうちの
1種または2種以上を含有し、残部Alと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金フィン材を製造するに当
たり、直接鋳造圧延にて厚さ20mm以下の板材を作製
し、この板材に冷間圧延を行った後に300℃以上46
0℃以下の温度範囲で0.5時間以上12時間以下のバ
ッチ式の焼鈍、または、420℃以上550℃以下の温
度範囲で1秒以上60秒以下の連続式の焼鈍を行い、さ
らに10〜80%の冷間圧延を行うことを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法である。
ム合金の添加元素の役割および合金組成の限定理由につ
いて説明する。Siは、FeやNiやCoと共存する場
合、FeやNiやCoの析出を促進する作用を有するた
め、分散強化に寄与する金属間化合物を増やし、強度を
向上させる。さらに、FeやNiやCoの析出を促進す
ることでフィン材中に固溶しているFeやNiやCoの
固溶量を減らすので、熱伝導性を向上させる。さらにS
i自体の固溶硬化により強度を向上させる。Siが0.
3wt%以下の場合上記効果の中で特に固溶硬化による強
度向上が十分でない。0.8wt%を超えた場合、強度を
向上させる効果が急激に低下し、強度の向上が望めない
ばかりか、逆にSiの固溶量が増え、熱伝導性が低下す
る。したがって、Siは0.3wt%を超え0.8wt%以
下とするが、特に0.4〜0.6wt%で安定した特性を
示す。
寄与する。その量が0.1wt%以下では効果がなく、
1.5wt%を超えると成形性が低下し、フィンのコルゲ
ート成形ができにくくなる。
合金中に分布させ、強度を向上させる。Siとともに添
加することで、非常に析出しやすくなるため、熱伝導性
を低下させることなく強度を向上させることができる元
素である。その量がNiは0 .40wt%以下では、また
Coは0.1wt%以下では、いずれもその効果が十分で
なく、Niまたは/およびCoを2.0wt%を超えて添
加した場合、成形性が低下し、フィンのコルゲート成形
ができにくくなる。
再結晶粒を大きくする働きを有する。再結晶粒が小さく
なった場合、ろう付中にフィンにろうが拡散して、フィ
ンが潰れやすくなるので、再結晶粒は大きいほど望まし
い。本合金はFeを比較的多量に含有しているため、再
結晶粒が小さくなることがあるが、このような場合にZ
rを添加するとよい。その量が0.03wt%以下では効
果が十分でなく、0.2wt%を超えて添加しても、効果
は変わりなく、逆に熱伝導性が低下する。
0.3wt%以下のIn、0.3wt%以下のSnのうちの
1種または2種以上を添加することがある。これらは、
フィン材に犠牲陽極効果を付与するために添加されるも
のであり、それぞれ上記量を超えて添加した場合、熱伝
導性が低下する。
織の微細のために添加されるTiやB等があり、これら
の不可避的不純物元素はそれぞれ0.03wt%以下であ
れば添加されていても差し支えない。
ウム合金の合金組成の限定理由であるが、本発明では、
これらのアルミニウム合金フィン材を製造するにあた
り、直接鋳造圧延にて板厚20mm以下の板材を作製
し、この板材に冷間圧延を行った後に300〜550℃
の温度範囲で焼鈍を行い、さらに10〜80%の冷間圧
延を行うことを特徴とする。以下にこの製造方法につい
て説明する。
ニウム合金を直接鋳造圧延、冷間圧延および焼鈍の工程
で製造する。直接鋳造圧延は、ハンター法や3C法等の
従来より知られている方法で行えばよい。ここで、直接
鋳造圧延で製造する板厚の上限を20mmとしたのは、
20mmを超えると鋳造時の急冷効果が小さく、Fe、
Ni、Coから生じる金属間化合物が粗大化し、フィン
の耐垂下性の向上効果が減じるためである。板厚の下限
は特に定めないが、製造設備上の限界から2mm程度ま
でとする。直接鋳造圧延で製造した板(コイル)は、ま
ず冷間圧延を行う。冷間圧延はフィン材の最終冷間圧延
率が10〜80%の範囲内になるような板厚まで行う。
ここでの冷間圧延は1パスで行ってもよく、また数パス
かけて行っても差し支えない。
炉または連続式の炉を用いて行う。バッチ式の炉の場
合、温度は300〜460℃であり、時間は0.5〜1
2時間が好ましい範囲である。この焼鈍処理により、直
接鋳造圧延により過飽和に固溶したNiやCoが析出
し、析出したNi、Coがろう付加熱時に再結晶粒を粗
大化させて、耐垂下性を向上させるのである。300℃
未満では再結晶を完了しないため、焼鈍処理として不十
分である。460℃を超えると析出相の粗大化が生じて
しまい、垂下性の向上に効果がない。時間は0.5時間
未満では、焼鈍処理として不十分な上、NiやCoが十
分に析出しない。また、長時間の処理は経済的に問題が
あるので上限は12時間とするのが好ましい。連続式の
炉を用いる場合、温度は420〜550℃であり、時間
は1〜60秒が好ましい範囲である。連続焼鈍の場合、
短時間の加熱で焼鈍ができるのが特徴であり、このよう
に短時間の加熱のため、直接鋳造圧延により過飽和に固
溶したNiやCoをそのまま過飽和に固溶したままで焼
鈍を完了させることができる。したがって直接鋳造圧延
により過飽和に固溶したNiやCoがそのまま過飽和に
フィン中に残り、ろう付加熱に供せられるので、このよ
うな固溶元素の働きにより、耐垂下性は向上する。42
0℃未満では再結晶を完了しないため、焼鈍処理として
不十分である。550℃を超えても効果は変わらないが
燃料費が増加する。時間は1秒未満では、焼鈍処理とし
て不十分である。また、このような高い温度で長時間の
処理を行うことは経済上効率が悪い上に、固溶したNi
やCoが粗大に析出し、耐垂下性を低下させるので上限
は60秒とするのが好ましい。
終冷間圧延は10〜80%とする。最終冷間圧延率が1
0%未満の場合、フィンをろう付加熱したときに再結晶
を生じず、ろうがフィンに拡散しやすくなるためであ
る。80%を超えるとフィンをろう付加熱したときに微
細な再結晶粒を生じるために、これもろうがフィンに拡
散しやすくなるためである。以上のようなろうの拡散
(垂下性)の点では最終冷間圧延率は25〜50%で特
に優れた特性を示す。しかし、コルゲータに合わせてコ
ルゲート性を調整する等の理由で最終冷間圧延をコント
ロールする場合、10〜80%の範囲であれば、実用上
問題ない垂下性となる。
動車用のラジエーター、コンデンサー、エバポレータ
ー、オイルクーラー等を挙げることが出来るが、これら
に限定するものではない。
従来より行われている非腐食性フラックスろう付、フラ
ックスろう付、真空ろう付等、いずれでも可能である。
る。表1に示す合金組成のアルミニウム合金を厚さ8m
mまで直接鋳造圧延後、冷間圧延を行い、その後表2に
示す製造工程でフィン材を製造した。フィン材の板厚は
60μmである。得られたフィン材の垂下性、ろう付加
熱後の強度と導電率を測定した。ろう付加熱の条件は窒
素ガス中で600℃×5分で行った。垂下性試験はフィ
ン材を突き出し長さ50mmの片持ちでろう付加熱を行っ
たときの垂下量を測定した。結果を表3に示す。ここ
で、導電率は熱伝導性の指標であり、フィンの導電率が
5%IACS向上すると熱交換器の熱効率は1%程度向
上する。ここで従来例は熱伝導性の優れたフィンとして
知られているAl−Zr系合金と一般的な3003系合
金を用い、水冷鋳造、面削、均質化処理、熱間圧延の通
常の製造方法にて、厚さ3.5mmの熱間圧延コイルと
したものを、冷間圧延した後、表2の製造工程で焼鈍、
冷間圧延したものである。
例のフィン材は引張強さと導電率と垂下性のいずれにも
優れているものがないのに対して、本発明の合金範囲の
フィン材では、本発明の製造方法をとることで引張強さ
と導電率に優れた値を示していることが判る。
るアルミニウム合金フィン材は高強度で熱伝導性に優
れ、工業上で顕著な効果を奏するものである。
Claims (4)
- 【請求項1】 0.3wt%を超え0.8wt%以下のS
i、0.1wt%を超え1.5wt%以下のFeを含有し、
さらに0.40wt%を超え2.0wt%以下のNi、0.
1wt%を超え2.0wt%以下のCoのうちの1種または
2種を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるア
ルミニウム合金フィン材を製造するに当たり、直接鋳造
圧延にて厚さ20mm以下の板材を作製し、この板材に
冷間圧延を行った後に300℃以上460℃以下の温度
範囲で0.5時間以上12時間以下のバッチ式の焼鈍、
または、420℃以上550℃以下の温度範囲で1秒以
上60秒以下の連続式の焼鈍を行い、さらに10〜80
%の冷間圧延を行うことを特徴とする熱交換器用アルミ
ニウム合金フィン材の製造方法。 - 【請求項2】 0.3wt%を超え0.8wt%以下のS
i、0.1wt%を超え1.5wt%以下のFe、0.03
wt%を超え0.2wt%以下のZrを含有し、さらに0.
40wt%を超え2.0wt%以下のNi、0.1wt%を超
え2.0wt%以下のCoのうちの1種または2種を含有
し、残部Alと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金フィン材を製造するに当たり、直接鋳造圧延にて厚
さ20mm以下の板材を作製し、この板材に冷間圧延を
行った後に300℃以上460℃以下の温度範囲で0.
5時間以上12時間以下のバッチ式の焼鈍、または、4
20℃以上550℃以下の温度範囲で1秒以上60秒以
下の連続式の焼鈍を行い、さらに10〜80%の冷間圧
延を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金
フィン材の製造方法。 - 【請求項3】 0.3wt%を超え0.8wt%以下のS
i、0.1wt%を超え1.5wt%以下のFeを含有し、
さらに0.40wt%を超え2.0wt%以下のNi、0.
1wt%を超え2.0wt%以下のCoのうちの1種または
2種を含有し、さらに2.0wt%以下のZn、0.3wt
%以下のIn、0.3wt%以下のSnのうちの1種また
は2種以上を含有し、残部Alと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金フィン材を製造するに当たり、直
接鋳造圧延にて厚さ20mm以下の板材を作製し、この
板材に冷間圧延を行った後に300℃以上460℃以下
の 温度範囲で0.5時間以上12時間以下のバッチ式の
焼鈍、または、420℃以上550℃以下の温度範囲で
1秒以上60秒以下の連続式の焼鈍を行い、さらに10
〜80%の冷間圧延を行うことを特徴とする熱交換器用
アルミニウム合金フィン材の製造方法。 - 【請求項4】 0.3wt%を超え0.8wt%以下のS
i、0.1wt%を超え1.5wt%以下のFe、0.03
wt%を超え0.2wt%以下のZrを含有し、さらに0.
40wt%を超え2.0wt%以下のNi、0.1wt%を超
え2.0wt%以下のCoのうちの1種または2種を含有
し、さらに2.0wt%以下のZn、0.3wt%以下のI
n、0.3wt%以下のSnのうちの1種または2種以上
を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるアルミ
ニウム合金フィン材を製造するに当たり、直接鋳造圧延
にて厚さ20mm以下の板材を作製し、この板材に冷間
圧延を行った後に300℃以上460℃以下の温度範囲
で0.5時間以上12時間以下のバッチ式の焼鈍、また
は、420℃以上550℃以下の温度範囲で1秒以上6
0秒以下の連続式の焼鈍を行い、さらに10〜80%の
冷間圧延を行うことを特徴とする熱交換器用アルミニウ
ム合金フィン材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP13299093A JP3384835B2 (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH06322494A JPH06322494A (ja) | 1994-11-22 |
JP3384835B2 true JP3384835B2 (ja) | 2003-03-10 |
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JP13299093A Expired - Fee Related JP3384835B2 (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
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1993
- 1993-05-11 JP JP13299093A patent/JP3384835B2/ja not_active Expired - Fee Related
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