JP3374958B2 - 電力変換回路 - Google Patents
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Description
により所望の大きさ、周波数の交流電圧を得ると共に、
直流電源として交流電源及び整流回路を組み合わせて使
用した場合に、整流回路の入力電流を正弦波状に制御す
ることができる電力変換回路に関するものである。
変換回路を示したものであり、101は単相交流電源、
201はダイオードブリッジからなる単相全波整流回
路、301はリアクトル、401は、ダイオードが逆並
列接続された半導体スイッチング素子Tr7とダイオー
ドD1とからなる昇圧チョッパ、501は平滑コンデン
サ、601は、ダイオードが逆並列接続された半導体ス
イッチング素子Tr1〜Tr6からなる三相電圧形イン
バータ、701は三相交流電動機等の負荷である。
給する直流電圧を得ると共に交流電源101からの入力
電流波形を正弦波にする目的で、昇圧チョッパ401を
用いている。すなわち、スイッチング素子Tr7をオン
することにより交流電源101のエネルギーをリアクト
ル301に蓄え、スイッチング素子Tr7をオフするこ
とにより、リアクトル301に蓄積されたエネルギーを
交流電源101から供給されるエネルギーと共に平滑コ
ンデンサ501に供給する。この結果、スイッチング素
子Tr7のスイッチング動作を適切に行うことで入力電
流を電源電圧と同期した正弦波にすることができる。
サ501の直流電圧を入力電圧とし、IGBT等の自己
消弧形の半導体スイッチング素子Tr1〜Tr6を3組
の上下アームに備えた三相電圧形PWMインバータであ
る。三相電圧形PWMインバータの動作は公知であるた
め説明を省略するが、6個のアームの導通状態を制御す
ることにより三相の各線間電圧を制御する6通りのスイ
ッチングパターンと、上アームまたは下アームをすべて
導通させて三相の各線間電圧がすべて零になるいわゆる
零電圧ベクトルと呼ばれる2通りのスイッチングパター
ンとを選択できるようになっている。なお、平滑コンデ
ンサ501の容量を十分に大きくとることにより、昇圧
チョッパ201及びインバータ601のスイッチングを
それぞれ独立して自由に行うことが可能である。
圧チョッパ401とインバータ601とを合わせて、自
己消弧形の半導体スイッチング素子が7個必要であり、
これらの駆動回路や駆動電源、制御回路等を含めると回
路構成が複雑かつ高価なものとなる。また、昇圧チョッ
パ401の自己消弧形半導体スイッチング素子Tr7に
対する責務が大きいので、スイッチング損失が増大し、
装置の小型化の妨げとなっている。
チング素子を少なくして回路構成の簡略化、装置の小型
化、低コスト化を図ると共に、必要に応じて入力電流を
正弦波状に制御し、しかもインバータの直流電圧を可変
とした電力変換回路を提供しようとするものである。
め、請求項1記載の発明は、直流電源と、半導体スイッ
チング素子の動作により直流電源の電力を交流電力に変
換して負荷に供給する電圧形インバータとを備えた電力
変換回路に関する。そして、その特徴は、同一極性にて
各一端が共通接続された複数のダイオードからなる零相
通流手段を設け、この零相通流手段を直流電源とインバ
ータの各相交流出力端子との間に接続すると共に、イン
バータのスイッチングパターンを時間分割により選択し
て、インバータが、負荷との間で交流電力を授受し、か
つ、インバータによる零電圧ベクトルの出力時に零相通
流手段を介して直流電源との間で零相電力を授受するも
のである。
概念図である。図において、100は単相または多相の
交流電源、200は交流を直流に変換する全波整流回路
等の整流手段、150は交流電源100及び整流手段2
00からなる直流電源、600は半導体スイッチング素
子の動作によって電力変換を行い、交流電圧を出力する
例えば三相の電圧形インバータ、700は交流電動機等
の負荷、800は整流手段200の直流出力端子と電圧
形インバータ600の交流出力端子との間に接続された
ダイオードからなる零相通流手段である。ここで、電圧
形インバータ600による零電圧ベクトルの出力時に
は、整流手段200(直流電源150)の出力電圧は、
インバータ600の交流出力端子(負荷700の入力端
子)との間に零相通流手段800のダイオード群が介在
していることによっていわば零相電圧となり、また、零
相電流は零相通流手段800のダイオード群によりバイ
パスされ、負荷700には流れない。このとき、電圧形
インバータ600はあたかも零電圧ベクトルの比でスイ
ッチング動作する1つのアームとみなすことができ、図
10の従来技術に示した昇圧チョッパ401と同様に動
作する。このため、別個に昇圧チョッパを設ける必要が
なくなり、回路全体として半導体スイッチング素子の数
の減少、その駆動回路や駆動電源、制御回路等の省略が
可能になる。なお、電圧形インバータ600が単相電圧
形インバータである場合には、2組の上アームすべてを
導通させるか2組の下アームすべてを導通させることに
より、零電圧ベクトルを出力させる。
発明を更に具体化して、三相出力の電力変換回路に適用
したものである。まず、請求項2記載の発明は、交流電
源及びこの交流電源に接続された整流回路からなる直流
電源と、半導体スイッチング素子の動作により直流電源
の電力を三相交流電力に変換して負荷に供給する三相電
圧形インバータとを備えた電力変換回路に関する。そし
て、その特徴は、アノードが共通接続された3つのダイ
オードからなる零相通流手段としての零相バイパスダイ
オードを設け、前記アノードをリアクトルを介して整流
回路の正側出力端子に接続し、前記3つのダイオードの
各カソードをそれぞれインバータの各相交流出力端子に
接続すると共に、整流回路の負側出力端子をインバータ
の直流入力側の平滑コンデンサの負側端子に接続し、時
間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力を
授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出力
時に零相バイパスダイオードを介して交流電源との間で
零相電力を授受するものである。
明において、リアクトルの一端を整流回路の負側出力端
子に接続し、それに伴って零相バイパスダイオードの極
性を逆転させたものである。すなわち、その特徴は、カ
ソードが共通接続された3つのダイオードからなる零相
通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前記
カソードをリアクトルを介して整流回路の負側出力端子
に接続し、前記3つのダイオードの各アノードをそれぞ
れインバータの各相交流出力端子に接続すると共に、整
流回路の正側出力端子をインバータの直流入力側の平滑
コンデンサの正側端子に接続し、時間分割により、イン
バータが、負荷との間で交流電力を授受し、かつ、イン
バータによる零電圧ベクトルの出力時に零相バイパスダ
イオードを介して交流電源との間で零相電力を授受する
ものである。
明におけるリアクトルを、交流電源と整流回路との間に
接続したものである。すなわち、その特徴は、交流電源
及びこの交流電源にリアクトルを介して接続された整流
回路からなる直流電源と、半導体スイッチング素子の動
作により直流電源の電力を三相交流電力に変換して負荷
に供給する三相電圧形インバータとを備えた電力変換回
路において、アノードが共通接続された3つのダイオー
ドからなる零相通流手段としての零相バイパスダイオー
ドを設け、前記アノードを整流回路の正側出力端子に接
続し、前記3つのダイオードの各カソードをそれぞれイ
ンバータの各相交流出力端子に接続すると共に、整流回
路の負側出力端子をインバータの直流入力側の平滑コン
デンサの負側端子に接続し、時間分割により、インバー
タが、負荷との間で交流電力を授受し、かつ、インバー
タによる零電圧ベクトルの出力時に交流電源との間で零
相電力を授受するものである。
対する請求項3の発明のように、請求項4における零相
バイパスダイオードの極性を逆転させたものである。す
なわち、その特徴は、カソードが共通接続された3つの
ダイオードからなる零相通流手段としての零相バイパス
ダイオードを設け、前記カソードを整流回路の負側出力
端子に接続し、前記3つのダイオードの各アノードをそ
れぞれインバータの各相交流出力端子に接続すると共
に、整流回路の正側出力端子をインバータの直流入力側
の平滑コンデンサの正側端子に接続し、時間分割によ
り、インバータが、負荷との間で交流電力を授受し、か
つ、インバータによる零電圧ベクトルの出力時に交流電
源との間で零相電力を授受するものである。
回路の組合せを直流電源に置き換え、インバータに零電
圧ベクトルを出力させてインバータの直流入力電圧を可
変としたものである。すなわち、その特徴は、直流電源
と、半導体スイッチング素子の動作により直流電源の電
力を三相交流電力に変換して負荷に供給する三相電圧形
インバータとを備えた電力変換回路において、アノード
が共通接続された3つのダイオードからなる零相通流手
段としての零相バイパスダイオードを設け、前記アノー
ドをリアクトルを介して直流電源の正極に接続し、前記
3つのダイオードの各カソードをそれぞれインバータの
各相交流出力端子に接続すると共に、直流電源の負極を
インバータの直流入力側の平滑コンデンサの負側端子に
接続し、時間分割により、インバータが、負荷との間で
交流電力を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベク
トルの出力時にインバータが直流電源との間で零相電力
を授受してインバータの直流電圧を制御するものであ
る。
対する請求項3の発明、または、請求項4に対する請求
項5の発明のように、請求項6における零相バイパスダ
イオードの極性を逆転させたものである。すなわち、そ
の特徴は、カソードが共通接続された3つのダイオード
からなる零相通流手段としての零相バイパスダイオード
を設け、前記カソードをリアクトルを介して直流電源の
負極に接続し、前記3つのダイオードの各アノードをそ
れぞれインバータの各相交流出力端子に接続すると共
に、直流電源の正極をインバータの直流入力側の平滑コ
ンデンサの正側端子に接続し、時間分割により、インバ
ータが、負荷との間で交流電力を授受し、かつ、インバ
ータによる零電圧ベクトルの出力時にインバータが直流
電源との間で零相電力を授受してインバータの直流電圧
を制御するものである。
重畳される零相電圧指令値の算出手段に特徴を有してい
る。すなわち、請求項2,4または6記載の電力変換回
路において、各相電圧指令値に重畳される零相電圧指令
値を、零相(入力)電流指令値と零相電流検出値との偏
差を電流制御器に入力して得られる零相バイパスダイオ
ードのアノード電位指令値から、各相電圧指令値のうち
の最小値を減じた値とするものである。
令値に重畳される零相電圧指令値の算出手段に特徴を有
している。すなわち、請求項3,5または7記載の電力
変換回路において、各相電圧指令値に重畳される零相電
圧指令値を、零相(入力)電流指令値と零相電流検出値
との偏差を電流制御器に入力して得られる零相バイパス
ダイオードのカソード電位指令値から、各相電圧指令値
のうちの最大値を減じた値とするものである。
態を説明する。まず、図2は請求項2に記載した発明の
実施形態を示す回路図である。図において、図10と同
様に101は単相交流電源、201はダイオードブリッ
ジからなる単相全波整流回路、301はリアクトル、5
01は平滑コンデンサ、601は、ダイオードが逆並列
接続された半導体スイッチング素子Tr1〜Tr6から
なる三相電圧形インバータ、701は三相交流電動機等
の負荷である。この実施形態では、図10における昇圧
チョッパ401が設けられていない。その代わりに、リ
アクトル301のインバータ601側の一端と、インバ
ータ601の三相交流出力端子U,V,Wとの間に、各
相ごとにダイオードD11,D12,D13を同一の極
性で並列接続(各アノードをリアクトル301に共通接
続し、各カソードを三相交流出力端子U,V,Wに接
続)してなる零相通流手段としての零相バイパスダイオ
ード801が設けられている。また、本実施形態ではイ
ンバータ601(平滑コンデンサ501)の負側端子が
整流回路201の負側出力端子に接続されている。
1の零電圧ベクトルに着目したものである。すなわち、
三相電圧形インバータ601において零電圧ベクトルを
出力するには上アームをすべて導通させる場合と下アー
ムをすべて導通させる場合との2通りのスイッチングパ
ターンがあり、本実施形態ではこの自由度を利用する。
インバータ601から出力される零相電圧は線間電圧に
は現れないので、負荷701への電力供給には影響しな
い。従って、正相分の等価回路は図3のようになり、負
荷701への電力供給に関しては従来と同じインバータ
として動作し、インバータ601の線間電圧及び線間を
流れる電流による電力の制御によって負荷701との間
で交流電力を授受する。
になり、図2におけるインバータ601の3アームはあ
たかも零電圧ベクトルの比でスイッチング動作する1つ
のアーム601’とみなすことができる。つまり、イン
バータ601の上アームのスイッチング素子Tr1,T
r3,Tr5すべて、あるいは下アームのスイッチング
素子Tr2,Tr4,Tr6すべてをオンさせて零電圧
ベクトルを出力させることにより、図10に示した昇圧
チョッパ401を代用させることができる。そして、こ
のインバータ601による零相電圧制御動作により、従
来と同様に交流電源101の電流波形を電源電圧と同期
した正弦波状に制御することが可能である。なお、図4
の零相分等価回路におけるD10は図2の零相バイパス
ダイオード801を等価的に示したダイオードである。
バータ601の各相交流出力端子との間に零相バイパス
ダイオード801を接続し、インバータ601に零電圧
ベクトルを出力させて零相電圧を制御すれば、等価的に
図4の回路が構成される。このとき、整流回路201の
出力電圧は、負荷701の入力端子つまりインバータ6
01の各相交流出力端子から見ると零相電圧となり、ま
た、図4に示すごとく、零相電流i0はダイオードD1
0(零相バイパスダイオード801)によりバイパスさ
れて負荷701には流れないことになる。こうしてイン
バータ601による零電圧ベクトル出力時に、単相交流
電源101とインバータ601との間で零相バイパスダ
イオード801を介して零相電力を授受することによ
り、従来の昇圧チョッパ401と同様の動作を行わせる
ことができるから、電力変換回路全体から見て半導体ス
イッチング素子及びその駆動回路等を削減することがで
きる。従って、回路構成の簡略化、小型化、低コスト化
が可能になる。
御されるが、そのPWMパルスは例えば図5に示す制御
回路によって作成される。この制御回路は、請求項8の
発明の実施形態に相当する。すなわち図5において、直
流電圧指令値vdc *と直流電圧検出値vdc(図2における
平滑コンデンサ501の電圧)との偏差を電圧制御器9
01に入力し、その出力に電源電圧と同相で大きさが1
の正弦波の絶対値|sinωst|を掛算器902にて乗
じて零相(入力)電流指令値i0 *を得る。また、零相電
流指令値i0 *と零相電流検出値i0との偏差を電流制御
器903に入力し、後述する数式2に示すように、制御
器903から出力された零相バイパスダイオード801
のアノード電位指令値van *と最小値回路904の出力
との偏差を零相電圧指令値v0 *とする。なお、最小値回
路904は、各相電圧指令値va *,vb *,vc *のうちの
最小値を出力する回路である。更に、零相電圧指令値v
0 *は各相電圧指令値va *,vb *,vc *とそれぞれ加算さ
れてコンパレータ905〜907に入力され、三角波と
比較される。これらのコンパレータ905〜907の出
力を上下アームで反転させることにより、インバータ6
01のスイッチング素子Tr1〜Tr6に対するPWM
パターンを得る。
アノード電位vanは、インバータ601の下アームの何
れかのスイッチング素子Tr2,Tr4,Tr6がオン
すると零になる。1回のスイッチング周期の平均電圧を
考えると、アノード電位vanはU,V,W相の各スイッ
チング周期の平均電圧の中で最も低い電位となる。従っ
て、アノード電位vanは、各相の線間電圧指令値から演
算される各相電圧指令値va *,vb *,vc *と零相電圧指
令値v0 *とに基づいて、数式1により表される。ここ
で、min(va *,vb *,vc *)はva *,vb *,vc *の
うちの最小値を示し、前記最小値回路904の出力であ
る。
に重畳される零相電圧指令値v0 *は、アノード電位指令
値をvan *とすれば、数式2のようになる。
施形態を示す回路図である。この実施形態では、整流回
路201の正側出力端子と平滑コンデンサの正側端子と
が接続されていると共に、整流回路201の負側出力端
子にリアクトル301の一端が接続され、その他端とイ
ンバータ601の交流出力端子U,V,Wとの間に零相
バイパスダイオード802が接続されている。これに伴
い、零相バイパスダイオード802を構成するダイオー
ドD11〜D13の極性が図2と逆転している。
1による零電圧ベクトル出力時に、単相交流電源101
とインバータ601との間で零相バイパスダイオード8
02を介して零相電力を授受することにより、インバー
タ601に従来の昇圧チョッパと同様の動作を行わせ、
昇圧チョッパ用の半導体スイッチング素子及びその駆動
回路等を省略することができる。
であり、請求項9の発明の実施形態に相当する。図5と
異なるのは、図7の制御回路では、電流制御器903の
出力を零相バイパスダイオード802のカソード電位指
令値vkn *とし、他方、各相電圧指令値va *,vb *,vc
*のうちの最大値を最大値回路908が出力して、両者
の偏差を零相電圧指令値v0 *としている点である。
ソード電位vknは、インバータ601の上アームの何れ
かのスイッチング素子Tr1,Tr3,Tr5がオンす
るとE〔V〕(インバータ601の直流入力電圧)にな
る。1回のスイッチング周期の平均電圧を考えると、カ
ソード電位vknはU,V,W相の各スイッチング周期の
平均電圧の中で最も高い電位となる。従って、カソード
電位vknは、各相の線間電圧指令値から演算される各相
電圧指令値va *,vb *,vc *と零相電圧指令値v0 *とに
基づいて、数式3により表される。ここで、max(v
a *,vb *,vc *)はva *,vb *,vc *のうちの最大値を
示し、前記最大値回路908の出力である。
に重畳される零相電圧指令値v0 *は、カソード電位指令
値をvkn *とすれば、数式4のようになる。
を示しており、図2の実施形態における直流側のリアク
トル301を交流側のリアクトル302に置き換えたも
のである。この実施形態の動作は図2と同様であるが、
整流回路201、零相バイパスダイオード801、イン
バータ601及び平滑コンデンサ501等からなる主回
路をモジュール化して装置全体の小型化を図ることがで
きる。本実施形態のようにリアクトルを交流電源101
側に接続する着想は、図6の実施形態にも適用可能であ
る。すなわち、図示しないが、図6における直流側のリ
アクトル301に代えて、交流電源101と整流回路2
01との間に交流リアクトルを接続しても良い。この構
成が、請求項5に記載した発明の実施形態に相当する。
なお、インバータ601の制御回路としては、図5また
は図7の制御回路を適用すれば良い。
実施形態を示している。この実施形態は、図2の実施形
態における交流電源101及び整流回路201の組合せ
を直流電源151に置き換えたものである。本実施形態
では、インバータ601に零電圧ベクトルを出力させて
従来の昇圧チョッパと同様の動作を行わせることでイン
バータ601の直流リンク電圧を高くすることができ、
これによって出力電圧範囲の拡大が可能である。本実施
形態のように交流電源及び整流回路の組合せに代えて直
流電源151を用いる着想は、図6の実施形態にも適用
可能であり、その例が請求項7に記載した発明の実施形
態に相当する。ここで、インバータ601の制御回路と
しては、図5または図7の制御回路を適用すれば良い。
三相以外の多相電圧形インバータを備えた電力変換回路
にも適用可能である。
8,9記載の発明によれば、インバータに零電圧ベクト
ルを出力させて零相電圧を制御することで、入力電流波
形を正弦波状に制御する従来の昇圧チョッパ等のコンバ
ータをインバータによって代用可能であり、電力変換回
路全体の半導体スイッチング素子やその駆動回路、制御
電源等を削減して回路構成の簡略化、装置の小型化、低
コスト化、高入力力率を実現することができる。また、
請求項6,7記載の発明によれば、零相バイパスダイオ
ードによって擬似的に得た零相電圧を利用して直流電源
電圧をアームの追加なしに昇圧することができ、この点
でも昇圧チョッパが不要になる。
ある。
図である。
図である。
図である。
図である。
ある。
Claims (9)
- 【請求項1】 直流電源と、半導体スイッチング素子の
動作により直流電源の電力を交流電力に変換して負荷に
供給する電圧形インバータとを備えた電力変換回路にお
いて、 同一極性にて各一端が共通接続された複数のダイオード
からなる零相通流手段を設け、この零相通流手段を直流
電源とインバータの各相交流出力端子との間に接続する
と共に、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時に零相通流手段を介して直流電源との間で零相電力
を授受することを特徴とする電力変換回路。 - 【請求項2】 交流電源及びこの交流電源に接続された
整流回路からなる直流電源と、半導体スイッチング素子
の動作により直流電源の電力を三相交流電力に変換して
負荷に供給する三相電圧形インバータとを備えた電力変
換回路において、 アノードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記アノードをリアクトルを介して整流回路の正側出力端
子に接続し、前記3つのダイオードの各カソードをそれ
ぞれインバータの各相交流出力端子に接続すると共に、 整流回路の負側出力端子をインバータの直流入力側の平
滑コンデンサの負側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時に零相バイパスダイオードを介して交流電源との間
で零相電力を授受することを特徴とする電力変換回路。 - 【請求項3】 交流電源及びこの交流電源に接続された
整流回路からなる直流電源と、半導体スイッチング素子
の動作により直流電源の電力を三相交流電力に変換して
負荷に供給する三相電圧形インバータとを備えた電力変
換回路において、 カソードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記カソードをリアクトルを介して整流回路の負側出力端
子に接続し、前記3つのダイオードの各アノードをそれ
ぞれインバータの各相交流出力端子に接続すると共に、 整流回路の正側出力端子をインバータの直流入力側の平
滑コンデンサの正側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時に零相バイパスダイオードを介して交流電源との間
で零相電力を授受することを特徴とする電力変換回路。 - 【請求項4】 交流電源及びこの交流電源にリアクトル
を介して接続された整流回路からなる直流電源と、半導
体スイッチング素子の動作により直流電源の電力を三相
交流電力に変換して負荷に供給する三相電圧形インバー
タとを備えた電力変換回路において、 アノードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記アノードを整流回路の正側出力端子に接続し、前記3
つのダイオードの各カソードをそれぞれインバータの各
相交流出力端子に接続すると共に、 整流回路の負側出力端子をインバータの直流入力側の平
滑コンデンサの負側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時に交流電源との間で零相電力を授受することを特徴
とする電力変換回路。 - 【請求項5】 交流電源及びこの交流電源にリアクトル
を介して接続された整流回路からなる直流電源と、半導
体スイッチング素子の動作により直流電源の電力を三相
交流電力に変換して負荷に供給する三相電圧形インバー
タとを備えた電力変換回路において、 カソードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記カソードを整流回路の負側出力端子に接続し、前記3
つのダイオードの各アノードをそれぞれインバータの各
相交流出力端子に接続すると共に、 整流回路の正側出力端子をインバータの直流入力側の平
滑コンデンサの正側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時に交流電源との間で零相電力を授受することを特徴
とする電力変換回路。 - 【請求項6】 直流電源と、半導体スイッチング素子の
動作により直流電源の電力を三相交流電力に変換して負
荷に供給する三相電圧形インバータとを備えた電力変換
回路において、 アノードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記アノードをリアクトルを介して直流電源の正極に接続
し、前記3つのダイオードの各カソードをそれぞれイン
バータの各相交流出力端子に接続すると共に、 直流電源の負極をインバータの直流入力側の平滑コンデ
ンサの負側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時にインバータが直流電源との間で零相電力を授受し
てインバータの直流電圧を制御することを特徴とする電
力変換回路。 - 【請求項7】 直流電源と、半導体スイッチング素子の
動作により直流電源の電力を三相交流電力に変換して負
荷に供給する三相電圧形インバータとを備えた電力変換
回路において、 カソードが共通接続された3つのダイオードからなる零
相通流手段としての零相バイパスダイオードを設け、前
記カソードをリアクトルを介して直流電源の負極に接続
し、前記3つのダイオードの各アノードをそれぞれイン
バータの各相交流出力端子に接続すると共に、 直流電源の正極をインバータの直流入力側の平滑コンデ
ンサの正側端子に接続し、 時間分割により、インバータが、負荷との間で交流電力
を授受し、かつ、インバータによる零電圧ベクトルの出
力時にインバータが直流電源との間で零相電力を授受し
てインバータの直流電圧を制御することを特徴とする電
力変換回路。 - 【請求項8】 請求項2,4または6記載の電力変換回
路において、 各相電圧指令値に重畳される零相電圧指令値を、零相バ
イパスダイオードのアノード電位指令値から各相電圧指
令値のうちの最小値を減じた値としたことを特徴とする
電力変換回路。 - 【請求項9】 請求項3,5または7記載の電力変換回
路において、 各相電圧指令値に重畳される零相電圧指令値を、零相バ
イパスダイオードのカソード電位指令値から各相電圧指
令値のうちの最大値を減じた値としたことを特徴とする
電力変換回路。
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