JP3327212B2 - エッジドロップを抑制した冷間圧延法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、例えば冷延鋼板のよう
な冷延金属板の冷間圧延時におけるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法に関する。

【０００２】

【従来の技術】周知のように、冷延金属板（以下、本明
細書では冷延金属板として冷延鋼板を例にとる。）は、
熱延板を冷延素材として製造される。この熱延板のプロ
フィルを図８に模式的に示す。同図において、符号Ｈ_C
は熱延板１の板幅方向の中央部における板厚を示し、符
号Ｈ_DXはドライブサイドDS側板端からX(mm) の部位にお
ける板厚を示し、符号Ｈ_DYはドライブサイドDS側板端か
らY(mm) の部位における板厚を示し、符号Ｈ_WXはワーク
サイドWS側板端からX(mm) の部位における板厚を示し、
さらに、符号Ｈ_WYはワークサイドWS側板端からY(mm) の
部位における板厚を示す。ただし、X ＞Y である。

【０００３】同図に示すように、熱延板１のプロフィル
は、通常、板幅方向の端部から中心側へ30〜50mmの付近
において板厚が急激に減少するエッジドロップＥ_DX-Y、
Ｅ_WX-Y (ただし、Ｅ_DX-Y＝Ｈ_DX−Ｈ_DY、Ｅ_WX-Y＝Ｈ_WX−
Ｈ_WY) と、これよりも中心側において板厚が緩やかに減
少する板クラウンＣ_DX、Ｃ_wx (ただし、Ｃ_DX＝Ｈ_C −Ｈ
_DX、Ｃ_wx＝Ｈ_C −Ｈ_wx) との２種に分けて、考えられ
る。

【０００４】例えば、鉄鋼便覧第III 巻(1) 圧延基礎・
鋼板 (社団法人日本鉄鋼協会編) の第507 頁等にも記載
されているように、従来より、熱延板の板クラウンと冷
延鋼板の板クラウンとの間には、ほぼ直線的な相関関係
があることが、知られている。すなわち、冷延鋼板の板
クラウンは、熱延板の板クラウンにより略一義的に決定
されてしまい、冷間圧延段階での板クラウン制御は不可
能であると考えられてきた。一方、エッジドロップに関
しては、圧下配分や張力等といった冷間圧延条件に支配
されるものと考えられてきた。

【０００５】そこで、特公平７−14526 号公報には、ロ
ール胴端部が先細りとなったワークロールを板幅方向へ
シフトして冷間圧延を行う、いわゆるワークロールシフ
トミルを用い、熱延板のエッジドロップに基づいてワー
クロールのシフト量を決定して冷間圧延を行うことによ
り、冷延鋼板のエッジドロップおよび板クラウンを抑制
する発明が、また、特公昭63−35325 号公報には、４段
圧延機の上ワークロールおよびバックアップロール対
と、下ワークロールおよびバックアップロール対とを設
定値にしたがって任意量だけ交差配置させる、いわゆる
ペアクロスミルを用いて、冷延鋼板の板クラウンを抑制
する発明が、それぞれ提案されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、図８にその
プロフィルを示す熱延板１には、殆どの場合に、左右非
対称のプロフィルであるウェッジ (片クラウン) Ｗ_X が
存在する。このウェッジＷ_X は、熱延板１の板幅方向両
端側における板クラウンＣ_wx、Ｃ_DXの偏差を意味し、図
８では、Ｗ_X ＝Ｃ_wx−Ｃ_DX＝ (Ｈ_C −Ｈ_wx) − (Ｈ_C −
Ｈ_DX) ＝Ｈ_DX−Ｈ_WXとして求められる。

【０００７】前述した特公平７−14526 号公報や特公昭
63−35325 号公報に代表される、従来の冷間圧延技術
は、熱延板にはこのウェッジＷ_X が存在しない、すなわ
ちＷ_X＝０であるとの前提に立脚して、板クラウン制御
を冷間圧延において行うものである。さらに換言すれ
ば、従来の冷間圧延技術は、熱延板１の板幅方向両端側
における板クラウンＣ_wx、Ｃ_DXの平均値 (Ｃ_wx＋Ｃ_DX)
／２に基づいて、板クラウン制御を冷間圧延において行
うものである。

【０００８】そのため、この従来の冷間圧延技術によ
り、ウェッジＷ_X が存在する熱延板１を冷延素材として
冷間圧延を行っても、熱延板１の板幅方向両端側のうち
の板クラウンが大きい側は、小さい側に比較してさら
に、冷間圧延後のエッジドロップが大きくなってしま
う。このため、成品である冷延鋼板にも板クラウンがそ
のまま残存して、板厚公差外れに起因した製品不良とな
り、歩留り低下を招き、操業上大きな問題となってしま
う。

【０００９】ここに、本発明の目的は、板幅方向両端側
における板クラウンが異なるウェッジを有する熱延板を
冷延素材として冷間圧延を行っても、エッジドロップが
抑制ないしは解消された冷延金属板を得ることができ
る、エッジドロップを抑制した冷間圧延法を提供するこ
とである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】図８を参照しながら前述
したように、一般的に、熱延板１に存在する板クラウン
Ｃ_DX、Ｃ_wxの違い、すなわちウェッジＷ_X を、冷間圧延
において変更することはできないものと考えられてき
た。しかし、本発明者は、熱延板１の板クラウンＣ_DX、
Ｃ_wxと冷間圧延後の板クラウンとの関係について、再度
詳細に検討した結果、以下に列記する事項〜を、新
規に知見した。

【００１１】図１は、熱延板１の長手方向位置に関す
るウェッジＷ_X (＝Ｈ_DX−Ｈ_WX) の大きさの関係の一例
を示すグラフである。同図にグラフで示すように、熱延
板１に発生するウェッジＷ_X は、同一の熱延板１におい
ては、板幅方向の両端側のうちの一方の側にのみ発生す
る。すなわち、同一の熱延板１においては、板クラウン
Ｃ_wx、Ｃ_DXの大小関係は逆転しない。

【００１２】図２は、板厚が3.8mm の熱延板１に冷間
圧延を行って板厚が1.0mm の冷延鋼板を得た場合におい
て、板端部からの距離と、ウェッジ比率 (Ｈ_W −Ｈ_D )/
Ｈとの関係の一例を示すグラフである。なお、符号Ｈ
は、熱延板１の板幅方向中心部における板厚を意味す
る。このグラフから、板端からの距離が50mm、100mm ま
たは150mm の位置では板厚の減少に伴ってウェッジ比率
も減少するが、板端からの距離が15mmまたは25mmの位置
では板厚が減少してもウェッジ比率は略一定であるこ
と、すなわちウェッジ量が変化することがわかる。この
ことから、従来の技術常識に反し、熱延板１のウェッジ
Ｗ_X は、板端からの距離が熱延板１の板厚の約７倍以内
の板幅方向端部側の範囲については、冷間圧延により修
正できることがわかる。すなわち、この範囲について
は、冷間圧延により、左右の板クラウンＣ_wx、Ｃ_DXの差
であるウェッジＷ_X を制御することができる。

【００１３】図３(a) は、ドライブサイドサイドDS
側、ワークサイドWS側における板クラウンの差 (Ｃ_wx−
Ｃ_DX) が大きい熱延板１について、板幅方向端部からの
距離と、熱延板１の板幅方向中心部における板厚に対す
る板厚偏差との関係の一例を示すグラフであり、図３
(b) はこの熱延板１に、板クラウンが大きい側のエッジ
ドロップが小さくなる圧延条件で冷間圧延を行って得た
冷延鋼板について、板幅方向端部からの距離と、熱延板
１の板幅方向中心部における板厚に対する板厚偏差との
関係の一例を示すグラフである。図３(a) にグラフで示
すように、DS側、WS側における板クラウンの差 (Ｃ_wx−
Ｃ_DX) が大きい熱延板１を冷延素材として、板クラウン
が大きいWS側のエッジドロップが小さくなる圧延条件で
冷間圧延を行えば、熱延板１の板クラウンが小さいDS側
には著しいエッジアップは発生せず、板幅方向両端側に
おける板クラウンＣ_wx、Ｃ_DXが等しいか、または許容範
囲内に抑制された冷延鋼板を製造することができる。

【００１４】本発明者は、これらの新規な知見〜に
基づいてさらに検討を重ねて、本発明を完成した。ここ
に、本発明の要旨とするところは、板幅方向の両端側そ
れぞれに関する板クラウンが異なるウェッジを有する熱
延板に対して、二つの板クラウンの平均値よりも大きい
値に基づいた板クラウン制御を行いながら冷間圧延を行
うことにより、エッジドロップが抑制された冷延金属板
を製造することを特徴とするエッジドロップを抑制した
冷間圧延法である。

【００１５】上記の本発明にかかるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法では、(1) 板クラウン制御が、二つの
板クラウンのうちの大きい値の側の端部におけるエッジ
ドロップを抑制する制御であること、(2) 板クラウン制
御が、熱延板の長さ方向に関するウェッジの変化に基づ
いて、長さ方向に関して行われること、(3) 板クラウン
が、熱延板を熱間圧延段階で実測して得られる熱延クラ
ウン情報、若しくは、熱延クラウン情報と冷間圧延を行
われる前の熱延板をその長さ方向に関して複数位置で実
測して得られる入側実測クラウン情報との偏差、また
は、これらに熱延板を熱間圧延段階で実測して得られる
ウェッジを加算した値として、得られること、(4) 板ク
ラウン制御が、板クラウンが大きい値の側が冷間圧延を
行われた後に目標とする板クラウンになるように、冷間
圧延を行うワークロールのクラウンを設定または制御す
ることにより、行われることが、それぞれ望ましい。

【００１６】上記の本発明にかかるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法では、冷間圧延を行う冷間圧延機のク
ラウン調整機構が、熱延板の幅方向に関して対称な左右
対称圧延機である場合には、板クラウン制御が、クラウ
ン調整機構を、幅方向に関して非対称に制御することに
より、行われることが望ましい。

【００１７】このような左右対称圧延機としては、ロー
ルベンディング、ワークロールクロス機構またはワーク
ロールシフト機構を有する圧延機（例えばＵＣ(Univers
al Crown) ミル、ＨＣ(High Crown)ミル、ＣＶＣ(Conti
nuous Variable Crown) ミル等) や、ロール胴部を拡径
させる機構を有する圧延機 (例えばＴＰ(Taper Piston)
ミル等) が例示され、これに対し、非対称圧延機として
は、ロール軸を傾斜して設定するレベリングが例示され
る。

【００１８】

【発明の実施の形態】(第１実施形態)以下、本発明にか
かるエッジドロップを抑制する冷間圧延法の実施形態
を、添付図面を参照しながら、詳細に説明する。

【００１９】本実施形態は、例えば、通常の４段圧延機
や平坦・クラウン制御装置としてＶＣロールやペアクロ
ス方式を有する圧延機等の、冷延素材の幅方向に関して
クラウン調整機構が対称である左右対称圧延機を用い
て、冷間圧延を行う場合である。

【００２０】図４は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。図４において、ステップ
(以下、「Ｓ」と略記する。) １では、熱延板である熱
延コイルのクラウン情報である熱延クラウン情報を得
る。この熱延クラウン情報は、熱延コイルの長さ方向の
任意の１点において、熱間圧延段階でプロフィル計によ
り実測した実測値から、前述した算出式 (板クラウンＣ
_DX＝Ｈ_C −Ｈ_DX、板クラウンＣ_wx＝Ｈ_C −Ｈ_wx) によ
り、熱延コイルのクラウンの代表値として、求められ
る。これにより、冷延素材である熱延コイルが有するウ
ェッジＷ_X (＝Ｈ_DX−Ｈ_WX) が、板幅方向両端側それぞ
れに関する板クラウンＣ_DX、Ｃ_wxの偏差として求められ
る。

【００２１】Ｓ２では、Ｓ１において算出した熱延コイ
ルの二つの板クラウンＣ_DX、Ｃ_wxの大小が比較され、大
きいほうの値Ｃ_DXまたはＣ_wxが求められる。Ｓ３では、
Ｓ２において求めた大きいほうの値Ｃ_DXまたはＣ_wxを用
いることが決定され、板クラウン制御を行いながら、前
述した左右対称圧延機により冷間圧延が行われる。

【００２２】すなわち、熱延コイルの板クラウンが大き
い側Ｃ_DXまたはＣ_wxがエッジドロップが小さくなるよう
に、ワークロールのクラウンを設定または制御しながら
冷間圧延を行う。これにより、熱延コイルの板クラウン
が大きい側Ｃ_DXまたはＣ_wxがエッジドロップが小さくな
るとともに、小さい側Ｃ_wxまたはＣ_DXには著しいエッジ
アップは発生しない。このようにして、板クラウンが大
きい値の側が冷間圧延を行われた後に目標とする板クラ
ウンになって、板幅方向の両端部におけるエッジドロッ
プが抑制された冷延鋼板が、提供される。したがって、
製品公差から外れる製品不良が無くなり、歩留り低下を
防止できる。

【００２３】前述したように、本実施形態は左右対称圧
延機を用いた場合であるが、このような左右対称圧延機
としては、クラウン調整機構としてロールベンディン
グ、ワークロールクロス機構またはワークロールシフト
機構を有する圧延機 (例えばＵＣミル、ＨＣミル、ＣＶ
Ｃミル等) や、クラウン調整機構として、ロール胴部を
拡径させる機構を有する圧延機 (例えばＶＣミルやＴＰ
ミル等) がある。このような左右対称圧延機により、図
４におけるＳ３の制御を行うには、クラウン調整機構
を、幅方向に関して非対称に制御すればよい。

【００２４】なお、左右非対称圧延機としては、ロール
軸を傾斜して設定するレベリングを有する圧延機があ
り、本実施形態をこの左右非対称圧延機により行うこと
も、もちろん可能である。

【００２５】（第２実施形態）次に、本発明にかかるエ
ッジドロップを抑制した冷間圧延法の第２実施形態を、
添付図面を参照しながら、詳細に説明する。なお、以降
の各実施形態では、前述した第１実施形態と相違する部
分について説明し、共通する部分については、重複する
説明を省略する。

【００２６】図５は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。この図５に示す制御ロジッ
クは、図４に示す第１実施形態の制御ロジックと同様
に、熱延コイルからの熱延クラウン情報を用いて冷間圧
延における板クラウン設定を行った後に、さらに、第１
実施形態と同様の左右対称圧延機の入側で熱延コイルの
長さ方向に関する複数位置で板クラウン測定を行って、
熱延板の長さ方向に関するウェッジの変化に応じて、熱
延板の長さ方向に関して、板クラウンのダイナミック制
御を行う例である。

【００２７】Ｓ１では、図４に示す制御ロジックと同様
に、熱延クラウン情報を得る。この熱延クラウン情報に
より、ワークサイド板クラウンＣ_W ＝センタ板厚Ｈ_C −
ワークサイド板端での板厚Ｈ_W であり、ドライブサイド
板クラウンＣ_d ＝センタ板厚Ｈ_C −ドライブサイド板端
での板厚Ｈ_d であり、板クラウンＣ＝ (Ｃ_W ＋Ｃ_d )/2
であり、さらに、ウェッジＷ＝Ｃ_d −Ｃ_W ＝Ｈ_W −Ｈ_d
が求められる。

【００２８】Ｓ２では、図４に示す制御ロジックと同様
に、Ｓ１において算出した熱延コイルの二つの板クラウ
ンＣ_D 、Ｃ_w の大小が比較される。ここで、仮に、ウェ
ッジＷ＜０であると仮定すると、Ｃ_W ＞Ｃ_D であること
が、判断される。Ｓ３では、ワークサイド板クラウンＣ
_W を用いることが決定され、Ｓ４以降で冷間圧延での板
クラウン制御設定が行われる。

【００２９】Ｓ４では、冷間圧延機の入側において、熱
延コイルの長さ方向の複数の位置において、冷延素材で
ある熱延コイルの板クラウンがプロフィル計により実測
され、入側実測クラウン情報が求められる。この実測値
を、Ｃ_d '(ドライブ側) 、Ｃ_W `(ワークサイド側) とす
る。なお、説明を簡略化するため、熱間圧延および冷間
圧延それぞれのワークサイド、ドライブサイドは、とも
に同じ方向であるものと仮定する。

【００３０】Ｓ５では、後続するＳ６において行われる
ダイナミック制御に用いられる板クラウン偏差ΔＣが、
(Ｓ４において求めた入側実測クラウン情報−Ｓ１にお
いて求めた熱延クラウン情報) 、または (Ｓ４において
求めた入側実測クラウン情報−Ｓ１において求めた熱延
クラウン情報＋Ｓ１において求めたウェッジ）として、
算出される。

【００３１】具体的には、本例はＣ_W ＞Ｃ_D である場合
であることから、冷間圧延機でワークサイド側の板クラ
ウンを測定した場合にはΔＣ＝ (Ｃ_W ' −Ｃ_W ) であ
り、ドライブサイド側で測定した場合にはΔＣ＝
(Ｃ_d ' −Ｃ_d ) ＋Ｗとなる。

【００３２】Ｓ６では、この板クラウン偏差ΔＣは、熱
延クラウン情報と入側実測クラウン情報との偏差である
ため、この板クラウン偏差ΔＣに応じて、板クラウンが
大きい値の側が冷間圧延を行われた後に目標とする板ク
ラウンになるように、冷間圧延を行うワークロールのク
ラウンを、熱延板の長さ方向に関して設定または制御す
ること、例えば、冷延素材の幅方向に関して対称である
冷間圧延機のワークロールベンダやペアクロス角等を制
御することにより、板クラウン制御が行われる。

【００３３】例えば、ワークロールベンダを１トン変化
させた場合の冷延鋼板の板クラウンの変化量をα (μｍ
／ton)とし、クロス角１度に対する冷延鋼板の板クラウ
ンの変化量を、クロス角変化による板クラウンはクロス
角に応じて放物線状に変化することから、β（μｍ／de
g²) とし、さらに、熱延板の板クラウンＣＨに対する冷
延鋼板の板クラウンＣｈの関係を、Ｃｈ＝ζ・ＣＨ×
（１−red/100)、ただしred ：圧下率 (％）、ζ：係数
とする。

【００３４】ここで、熱延板の板クラウンＣＨが (ＣＨ
＋ΔＣ) に変化したとすると、冷延鋼板の板クラウンＣ
ｈ' は、 Ｃｈ' ＝ζ・ (ＣＨ＋ΔＣ) ×（１−red/100) ＝ζ・ΔＣ×（１−red/100)＋Ｃｈ となる。つまり、冷延鋼板の板クラウンＣｈ' は、冷延
鋼板の板クラウンＣｈに板クラウン偏差ΔＣによる変化
分を加算すればよいことがわかる。

【００３５】そこで、この板クラウン偏差ΔＣによって
変わる影響を、ワークロールベンダ、あるいはクロス角
を変化させればよい。すなわち、冷間圧延後の板クラウ
ン変動をΔＣｈ＝ζ・ΔＣ×（１−red/100)とすれば、
ΔＣｈを防止するために、ワークロールベンダに対して
はΔＣｈ／α、クロス角に対してはΔＣｈ／βを作動さ
せればよいことがわかる。

【００３６】このように、図５に示す本実施形態によれ
ば、Ｓ１において得られる熱延クラウン情報から、予め
熱延板の板クラウンＣと、板幅方向両端部側の板クラウ
ンＣ_D 、Ｃ_w の大きさと、ウェッジＷとがわかり、Ｓ２
およびＳ３において、大きいほうの板クラウンＣ_D また
はＣ_w を用い、Ｓ４において冷間圧延機の入側で板クラ
ウンを熱延板の長さ方向について実測し、Ｓ５において
板クラウン偏差ΔＣを求めて、Ｓ６において板クラウン
偏差ΔＣに基づいた板クラウンのダイナミック制御を行
う。

【００３７】ここで、本実施形態では、Ｓ４において、
両側の板クラウンを測定せず片側だけの測定を行って
も、Ｓ５において、Ｓ１において得られるウェッジ情報
に基づいた補正を行うことができる。すなわち、本実施
形態によれば、Ｓ４において、熱延板のプロフィルを、
板幅全体について測定する必要がなく、プロフィル計に
要する設備費を削減することができる。

【００３８】このようにして、本実施形態によれば、熱
延板の全長にわたってフィードフォワード制御などのク
ラウン制御を行って、全長にわたりエッジドロップが少
ない冷延鋼板を製造することが可能となる。

【００３９】本実施形態では、第１実施形態と同様に、
左右対称圧延機を用いる。すなわち、既存の冷間圧延機
のクラウン調整機構の多くは板幅方向に対称に制御され
ており、板幅方向に非対称に制御されることはこれまで
殆ど行われなかった。しかし、冷間圧延前に、ウェッジ
を有する熱延板の板幅方向への板クラウンが大きい側に
基づいて、その大きい側が圧延後の狙い板クラウンにな
るように、ロールベンディング、ワークロールクロス機
構またはワークロールシフト機構や、ロール胴部を拡径
させる機構、さらにはレベリング等のクラウン調整機構
を左右非対称に制御することにより、板クラウンを変更
できる。これにより、冷延鋼板のエッジドロップが抑制
され、製品公差から外れる製品不良が無くなり、歩留り
低下を防止できる。

【００４０】(第３実施形態)次に、本発明にかかるエッ
ジドロップを抑制した冷間圧延法の第３実施形態を、添
付図面を参照しながら、詳細に説明する。

【００４１】図６は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。本実施形態は、例えばロー
ルシフト機構や左右非対称のロールベンダを有する圧延
機等の、左右非対称圧延機を用いた場合である。

【００４２】図７は、この熱延コイル１のプロフィルを
示す説明図である。図６におけるＳ１では、図４および
図５に示す制御ロジックと同様に、熱延コイル１の熱延
クラウン情報を得る。

【００４３】Ｓ２において、熱延コイル１の左右の板ク
ラウン量Ｃ_d 、Ｃ_w を、Ｃ_d ＝Ｗ/2＋Ｃ、Ｃ_w ＝Ｃ−Ｗ
/2として、算出する。すなわち、板クラウン平均ＣはＨ
_C −(Ｈ_DX＋Ｈ_WX)/2 、Ｗ＝Ｃ_d −Ｃ_w である。

【００４４】Ｓ３において、Ｓ２で求めた左右の板クラ
ウン量Ｃ_d 、Ｃ_w に基づいて、冷間圧延における板クラ
ウン設定を、左右 (DS側、WS側) について、それぞれ計
算する。具体的には、Ｃ_d ＝Ｗ/2＋Ｃ、Ｃ_w ＝Ｃ−Ｗ/2
から、各DS、WSの板クラウン偏差ΔＣ_w 、ΔＣ_d に基づ
いて、ワークロールベンダシフト量およびワークロール
ベンダ圧を、第１実施形態と同様にして計算する。

【００４５】そして、Ｓ４において、DS側、WS側のワー
クロールシフト量やワークロールベンダ圧を決定する。
なお、シフト変化による冷延鋼板の板クラウンの変化
は、γ(μｍ/mm)とする。

【００４６】すなわち、左右対称圧延機では圧延設定の
計算時間短縮のために冷延素材の片側だけの設定計算を
行うことで簡略化することが多いが、本実施形態のよう
な左右非対称圧延機では、冷間圧延における板クラウン
設定を個別に行って独立した板クラウン制御を行うこと
により、より一層、エッジドロップが少ない冷延鋼板を
得られる。

【００４７】つまり、本実施形態は、熱延板の板クラウ
ンの大きい側と小さい側とについて、冷間圧延における
板クラウン設定を、独立して行う場合である。そして、
それぞれに対して、シフト位置あるいは左右のロールベ
ンダを設定することにより、冷延鋼板のエッジドロップ
を低減させることができる。

【００４８】

【変形形態】各実施形態では、熱延クラウン情報として
求めた二つの板クラウンのうちの大きいほうの値Ｃ_DXま
たはＣ_wxに基づいて板クラウン制御を行っているが、本
発明はかかる形態には限定されない。板クラウンＣ_DX、
Ｃ_wxの平均値（Ｃ_DX＋Ｃ_wx）／２よりも大きな値に基づ
いて板クラウン制御を行うことにより、従来のように平
均値（Ｃ_DX＋Ｃ_wx）／２に基づいて板クラウン制御を行
っていた場合に比較すると、エッジドロップを抑制する
ことができる。

【００４９】また、各実施形態の説明は、金属板が鋼板
である場合を例にとったが、本発明はかかる形態には限
定されず、冷延アルミニウム合金板等の他の冷延金属板
に対しても、同様に適用できる。

【００５０】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、板幅方向両端側における板クラウンが異なるウェッ
ジを有する熱延板を冷延素材として冷間圧延を行って
も、エッジドロップが実質上抑制ないしは解消された冷
延鋼板を得ることができることとなった。かかる効果を
有する本発明の意義は、極めて著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】熱延板の長手方向位置に関するウェッジの大き
さの関係の一例を示すグラフである。

【図２】板厚が3.8mm の熱延板に冷間圧延を行って板厚
が1.0mm の冷延鋼板を得た場合において、板端部からの
距離と、ウェッジ比率との関係の一例を示すグラフであ
る。

【図３】図３(a) は、ドライブサイドサイドDS側、ワー
クサイドWS側における板クラウンの差が大きい熱延板に
ついて、板幅方向端部からの距離と、目標値に対する板
厚偏差との関係の一例を示すグラフであり、図３(b) は
この熱延板に、板クラウンが大きい側のエッジドロップ
が小さくなる圧延条件で冷間圧延を行って得た冷延鋼板
について、板幅方向端部からの距離と、目標値に対する
板厚偏差との関係の一例を示すグラフである。

【図４】第１実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。

【図５】第２実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。

【図６】第３実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。

【図７】第３実施形態における熱延コイルのプロフィル
を示す説明図である。

【図８】熱延板のプロフィルを模式的に示す説明図であ
る。

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 板幅方向の両端側それぞれに関する板ク
   ラウンが異なるウェッジを有する熱延板に対して、二つ
   の前記板クラウンの平均値よりも大きい値に基づいた板
   クラウン制御を行いながら冷間圧延を行うことにより、
   エッジドロップが抑制された冷延金属板を製造すること
   を特徴とするエッジドロップを抑制した冷間圧延法。
2. 【請求項２】 前記板クラウン制御は、二つの前記板ク
   ラウンのうちの大きい値の側の端部における前記エッジ
   ドロップを抑制する制御である請求項１記載のエッジド
   ロップを抑制した冷間圧延法。
3. 【請求項３】 前記板クラウン制御は、前記熱延板の長
   さ方向に関する前記ウェッジの変化に基づいて、前記長
   さ方向に関して行われる請求項１または請求項２記載の
   エッジドロップを抑制した冷間圧延法。
4. 【請求項４】 前記板クラウンは、前記熱延板を熱間圧
   延段階で実測して得られる熱延クラウン情報、若しく
   は、当該熱延クラウン情報と前記冷間圧延を行われる前
   の前記熱延板をその長さ方向に関して複数位置で実測し
   て得られる入側実測クラウン情報との偏差、または、こ
   れらに前記熱延板を前記熱間圧延段階で実測して得られ
   る前記ウェッジを加算した値として、得られる請求項１
   から請求項３までのいずれか１項に記載のエッジドロッ
   プを抑制した冷間圧延法。
5. 【請求項５】 前記板クラウン制御は、前記板クラウン
   が大きい値の側が前記冷間圧延を行われた後に目標とす
   る板クラウンになるように、前記冷間圧延を行うワーク
   ロールのクラウンを設定または制御することにより、行
   われる請求項２から請求項４までのいずれか１項に記載
   のエッジドロップを抑制した冷間圧延法。