JP3309396B2 - 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｕを添加した極低炭素
鋼を素材とする深絞り用冷延鋼板およびその製造方法に
関するものである。最近の自動車業界では冷延鋼板の高
強度化によって車体重量を軽減するという傾向があり、
本発明はそのような自動車車体用冷延鋼板およびその製
造方法として特に有用なものである。
鋼を素材とする深絞り用冷延鋼板およびその製造方法に
関するものである。最近の自動車業界では冷延鋼板の高
強度化によって車体重量を軽減するという傾向があり、
本発明はそのような自動車車体用冷延鋼板およびその製
造方法として特に有用なものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、ＩＦ（Interstitial Free）鋼
は、粒界上にＣ等の元素がないため粒界強度が低下し、
耐２次加工脆性が劣化し易いことが知られている。この
特性の劣化を防ぐ手段として、Ｂを添加して粒界を強化
する方法がある。Ｃｕ添加鋼におけるＢ添加の例として
は特開平２−１７３２１３号等があり、この技術では時
効処理前の耐２次加工脆性を向上させている。しかし、
本発明者らは時効処理後ε−Ｃｕが析出することによっ
て耐２次加工脆性が著しく劣化することを経験した。し
たがって、この特性の劣化を防ぐための手段としてＢの
添加のみでは不十分である。また、Ｂを添加することに
よってｒ値が劣化することが知られており、耐２次加工
脆性の改善のためにあまり多量のＢを添加することはで
きない。このためＢ添加による耐２次加工脆性遷移温度
の向上には限界がある。
は、粒界上にＣ等の元素がないため粒界強度が低下し、
耐２次加工脆性が劣化し易いことが知られている。この
特性の劣化を防ぐ手段として、Ｂを添加して粒界を強化
する方法がある。Ｃｕ添加鋼におけるＢ添加の例として
は特開平２−１７３２１３号等があり、この技術では時
効処理前の耐２次加工脆性を向上させている。しかし、
本発明者らは時効処理後ε−Ｃｕが析出することによっ
て耐２次加工脆性が著しく劣化することを経験した。し
たがって、この特性の劣化を防ぐための手段としてＢの
添加のみでは不十分である。また、Ｂを添加することに
よってｒ値が劣化することが知られており、耐２次加工
脆性の改善のためにあまり多量のＢを添加することはで
きない。このためＢ添加による耐２次加工脆性遷移温度
の向上には限界がある。
【０００３】一方、Ｃｕを多量に添加した鋼を５００℃
〜６００℃の温度で時効するとε−Ｃｕが析出し、鋼の
強度が上昇することが知られている。一般にＩＦ鋼のｒ
値を高めるためには、熱延後の巻取温度を高くして、Ｔ
ｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2等の析出物を粗大化させることが有
効であると言われているが、Ｃｕが添加されている場
合、巻取後の冷却過程でε−Ｃｕの析出が起こり、Ｃｕ
の添加量が増加するにつれてｒ値はＣｕ無添加の場合よ
りも劣化する。そればかりでなくε−Ｃｕの析出によっ
て硬化し、冷間圧延時の変形抵抗が増加する。このため
特開平２‐１４５７２６号では巻取温度をε−Ｃｕの析
出する温度よりも下げているが、この方法では巻取の冷
却過程でε−Ｃｕは析出しないため、高温度巻取に比べ
てε−Ｃｕの析出に起因したｒ値の劣化は防げるもの
の、巻取温度が低いためＴｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2の析出サ
イズが小さく、本来ＩＦ鋼に期待される高ｒ値を得るこ
とは難しい。
〜６００℃の温度で時効するとε−Ｃｕが析出し、鋼の
強度が上昇することが知られている。一般にＩＦ鋼のｒ
値を高めるためには、熱延後の巻取温度を高くして、Ｔ
ｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2等の析出物を粗大化させることが有
効であると言われているが、Ｃｕが添加されている場
合、巻取後の冷却過程でε−Ｃｕの析出が起こり、Ｃｕ
の添加量が増加するにつれてｒ値はＣｕ無添加の場合よ
りも劣化する。そればかりでなくε−Ｃｕの析出によっ
て硬化し、冷間圧延時の変形抵抗が増加する。このため
特開平２‐１４５７２６号では巻取温度をε−Ｃｕの析
出する温度よりも下げているが、この方法では巻取の冷
却過程でε−Ｃｕは析出しないため、高温度巻取に比べ
てε−Ｃｕの析出に起因したｒ値の劣化は防げるもの
の、巻取温度が低いためＴｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2の析出サ
イズが小さく、本来ＩＦ鋼に期待される高ｒ値を得るこ
とは難しい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】最近の自動車業界で
は、部品の複雑化に伴い鋼板に高度の成形性が要求され
るとともに、高強度化による薄手化によって燃費の向上
を図ることが要望されている。このような状況下で、従
来のようにＢのみを添加した鋼では時効処理後の耐２次
加工脆性を十分に改善することはできなかった。また、
従来の製造方法では、巻取温度が高い場合にはコイルの
徐冷段階でε−Ｃｕが析出してｒ値が低下し、一方、巻
取温度が低い場合にはＴｉＣ等の析出物の粗大化が図れ
ないためｒ値が低下するという問題があり、高成形性、
高強度化の要求に十分応え得るものではなかった。
は、部品の複雑化に伴い鋼板に高度の成形性が要求され
るとともに、高強度化による薄手化によって燃費の向上
を図ることが要望されている。このような状況下で、従
来のようにＢのみを添加した鋼では時効処理後の耐２次
加工脆性を十分に改善することはできなかった。また、
従来の製造方法では、巻取温度が高い場合にはコイルの
徐冷段階でε−Ｃｕが析出してｒ値が低下し、一方、巻
取温度が低い場合にはＴｉＣ等の析出物の粗大化が図れ
ないためｒ値が低下するという問題があり、高成形性、
高強度化の要求に十分応え得るものではなかった。
【０００５】本発明は以上のような問題に鑑みなされた
もので、その目的とするところは、成形後の熱処理によ
って高強度化し、しかも耐２次加工脆性に優れた深絞り
用冷延鋼板を提供すること、また、これらの特性ととも
に高度の成形性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法を
提供することにある。
もので、その目的とするところは、成形後の熱処理によ
って高強度化し、しかも耐２次加工脆性に優れた深絞り
用冷延鋼板を提供すること、また、これらの特性ととも
に高度の成形性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法を
提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るため本発明者らが検討を重ねた結果、０．５ｗｔ％以
上のＣｕを添加した極低炭素鋼にＭｏを適量添加するこ
とにより耐２次加工脆性が著しく改善できること、また
熱間圧延後の巻取温度を高くすることによって、ＴｉＣ
等の析出物を粗大化させてｒ値を高くし、巻取後にＣｕ
の含有量および巻取温度との関係で規定された冷却速度
で急冷を行いε−Ｃｕの析出を防止すると、高ｒ値を損
なうことがなく、また成形後の熱処理によって著しく強
度が上昇することを新たに知見した。
るため本発明者らが検討を重ねた結果、０．５ｗｔ％以
上のＣｕを添加した極低炭素鋼にＭｏを適量添加するこ
とにより耐２次加工脆性が著しく改善できること、また
熱間圧延後の巻取温度を高くすることによって、ＴｉＣ
等の析出物を粗大化させてｒ値を高くし、巻取後にＣｕ
の含有量および巻取温度との関係で規定された冷却速度
で急冷を行いε−Ｃｕの析出を防止すると、高ｒ値を損
なうことがなく、また成形後の熱処理によって著しく強
度が上昇することを新たに知見した。
【０００７】本発明はこのような知見に基づきなされた
もので、その構成は以下の通りである。 （１） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４
８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。（２） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ
％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％で
あって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 （３） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗ
ｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。（４） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含有し、
さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且
つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 （５） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４
８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。（６） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ
％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％で
あって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。 （７） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗ
ｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。（８） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含有し、
さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且
つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。
もので、その構成は以下の通りである。 （１） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４
８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。（２） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ
％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％で
あって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 （３） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗ
ｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。（４） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含有し、
さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且
つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 （５） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４
８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。（６） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ
％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％で
あって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。 （７） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗ
ｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。（８） Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１０ｗ
ｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．５
〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．
２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含有し、
さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且
つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。
【０００８】
【作用】以下、本発明における鋼成分と製造条件の限定
理由について説明する。まず、本発明の深絞り用冷延鋼
板における鋼成分の限定理由を説明する。 Ｃ：Ｃは高ｒ値を保つためには少ない方がよいが、実用
上本発明の効果を損なわない範囲として０．０１０ｗｔ
％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは固溶強化元素として鋼板の強化に寄与する
が、１．０ｗｔ％を超えて含有すると熱延の加熱時にス
ケールの発生が著しくなるため、１．０ｗｔ％以下とし
た。 Ｍｎ：ＭｎはＳの固定のため、その下限を０．２ｗｔ％
とした。一方、２．５ｗｔ％を超えて含有するとｒ値を
著しく劣化させるため、その上限を２．５ｗｔ％とし
た。 Ｐ：Ｐは最も安価に鋼を強化できる元素であるが、０．
０５ｗｔ％を超えて含有すると粒界への偏析が多くなり
２次加工脆化を引き起こすため、０．０５ｗｔ％以下に
限定した。
理由について説明する。まず、本発明の深絞り用冷延鋼
板における鋼成分の限定理由を説明する。 Ｃ：Ｃは高ｒ値を保つためには少ない方がよいが、実用
上本発明の効果を損なわない範囲として０．０１０ｗｔ
％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは固溶強化元素として鋼板の強化に寄与する
が、１．０ｗｔ％を超えて含有すると熱延の加熱時にス
ケールの発生が著しくなるため、１．０ｗｔ％以下とし
た。 Ｍｎ：ＭｎはＳの固定のため、その下限を０．２ｗｔ％
とした。一方、２．５ｗｔ％を超えて含有するとｒ値を
著しく劣化させるため、その上限を２．５ｗｔ％とし
た。 Ｐ：Ｐは最も安価に鋼を強化できる元素であるが、０．
０５ｗｔ％を超えて含有すると粒界への偏析が多くなり
２次加工脆化を引き起こすため、０．０５ｗｔ％以下に
限定した。
【０００９】 Ｓ：Ｓはできる限り低減した方が望ましく、０．０１ｗ
ｔ％を超えて含有すると鋼の延性を劣化させるため、
０．０１ｗｔ％以下に限定した。 Ａｌ：Ａｌは脱酸およびＮの固定のために必要である
が、多量に添加するとコストの上昇をもたらすため、
０．１０ｗｔ％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは高ｒ値を得るためには少ない方が望ましく、こ
のため０．００５０ｗｔ％以下に限定した。 Ｃｕ：時効処理によってε−Ｃｕを析出させ鋼の強度を
上昇させるためには、Ｃｕの添加は必須である。Ｃｕ
は、０．５ｗｔ％未満では強度の上昇がほとんど認めら
れず、一方、２．０ｗｔ％を超えて添加してもそれ以上
強度上昇に対して効果がないため、０．５〜２．０ｗｔ
％に限定した。 Ｎｉ：一般にＣｕ添加鋼では、熱間圧延時にＣｕが表面
に濃化してＣｕキズと呼ばれる表面欠陥が生じる。Ｎｉ
はこのＣｕの濃化を防止する元素として添加される。し
かし、あまり多量に添加するとコストの上昇を招くた
め、その上限を１．０ｗｔ％とした。 Ｔｉ，Ｎｂ：Ｔｉを０．００５〜０．２ｗｔ％の範囲で
添加すると、鋼中のＣおよびＮが固定され高ｒ値を有す
る鋼板となるため、この範囲に限定した。また、Ｎｂに
よっても鋼中のＣおよびＮが固定されるため、Ｔｉに加
えてＮｂを０．００２〜０．１ｗｔ％の範囲で添加して
もよい。
ｔ％を超えて含有すると鋼の延性を劣化させるため、
０．０１ｗｔ％以下に限定した。 Ａｌ：Ａｌは脱酸およびＮの固定のために必要である
が、多量に添加するとコストの上昇をもたらすため、
０．１０ｗｔ％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは高ｒ値を得るためには少ない方が望ましく、こ
のため０．００５０ｗｔ％以下に限定した。 Ｃｕ：時効処理によってε−Ｃｕを析出させ鋼の強度を
上昇させるためには、Ｃｕの添加は必須である。Ｃｕ
は、０．５ｗｔ％未満では強度の上昇がほとんど認めら
れず、一方、２．０ｗｔ％を超えて添加してもそれ以上
強度上昇に対して効果がないため、０．５〜２．０ｗｔ
％に限定した。 Ｎｉ：一般にＣｕ添加鋼では、熱間圧延時にＣｕが表面
に濃化してＣｕキズと呼ばれる表面欠陥が生じる。Ｎｉ
はこのＣｕの濃化を防止する元素として添加される。し
かし、あまり多量に添加するとコストの上昇を招くた
め、その上限を１．０ｗｔ％とした。 Ｔｉ，Ｎｂ：Ｔｉを０．００５〜０．２ｗｔ％の範囲で
添加すると、鋼中のＣおよびＮが固定され高ｒ値を有す
る鋼板となるため、この範囲に限定した。また、Ｎｂに
よっても鋼中のＣおよびＮが固定されるため、Ｔｉに加
えてＮｂを０．００２〜０．１ｗｔ％の範囲で添加して
もよい。
【００１０】Ｍｏ：Ｍｏは本発明において最も重要な添
加元素である。すなわち、ＭｏにはＰの粒界への偏析を
抑制する効果があり、耐２次加工脆性を改善する働きが
ある。また、Ｃｕ添加鋼においては時効処理後のε−Ｃ
ｕの析出形態を変化させ、耐２次加工脆性が向上すると
考えられる。
加元素である。すなわち、ＭｏにはＰの粒界への偏析を
抑制する効果があり、耐２次加工脆性を改善する働きが
ある。また、Ｃｕ添加鋼においては時効処理後のε−Ｃ
ｕの析出形態を変化させ、耐２次加工脆性が向上すると
考えられる。
【００１１】以下、Ｍｏの限定理由について説明する。
Ｃ：０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．２５ｗｔ％、Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０３ｗｔ％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．５ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５ｗｔ％、Ｐ：０．０
０５〜０．０５ｗｔ％、Ｃｕ：０．５〜２．０ｗｔ％、
Ｂ：０．０００５ｗｔ％、Ｍｏ：０．０８〜１．１ｗｔ
％の組成の鋼をそれぞれ溶製してスラブとし、これらを
熱間圧延して板厚４．０ｍｍの熱延板とした。巻取温度
は６４０℃、巻取後の冷却速度はＣｕの含有量に応じて
０．７〜２．４℃／ｍｉｎの範囲で変化させた。得られ
た熱延板を酸洗後、冷間圧延して板厚０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行ない、
０．５％の調質圧延を施した後、カップ状に深絞りを行
なった試料について５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析出処
理を施し、縦割れ試験を行なった。その結果を図１に示
す。同図にから明らかなように、Ｍｏの添加量は〔％Ｃ
ｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕で整理することができ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） の範囲で縦割れ臨界温度が良好である。このため、Ｍｏ
の下限を上記式により規定した。また、Ｍｏの添加量の
下限は０．０４８ｗｔ％とした。また、Ｍｏを１．０ｗ
ｔ％を超えて添加してもそれ以上の縦割れ性改善効果は
期待できないため、その上限を１．０ｗｔ％に限定し
た。
Ｃ：０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．２５ｗｔ％、Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０３ｗｔ％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．５ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５ｗｔ％、Ｐ：０．０
０５〜０．０５ｗｔ％、Ｃｕ：０．５〜２．０ｗｔ％、
Ｂ：０．０００５ｗｔ％、Ｍｏ：０．０８〜１．１ｗｔ
％の組成の鋼をそれぞれ溶製してスラブとし、これらを
熱間圧延して板厚４．０ｍｍの熱延板とした。巻取温度
は６４０℃、巻取後の冷却速度はＣｕの含有量に応じて
０．７〜２．４℃／ｍｉｎの範囲で変化させた。得られ
た熱延板を酸洗後、冷間圧延して板厚０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行ない、
０．５％の調質圧延を施した後、カップ状に深絞りを行
なった試料について５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析出処
理を施し、縦割れ試験を行なった。その結果を図１に示
す。同図にから明らかなように、Ｍｏの添加量は〔％Ｃ
ｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕で整理することができ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） の範囲で縦割れ臨界温度が良好である。このため、Ｍｏ
の下限を上記式により規定した。また、Ｍｏの添加量の
下限は０．０４８ｗｔ％とした。また、Ｍｏを１．０ｗ
ｔ％を超えて添加してもそれ以上の縦割れ性改善効果は
期待できないため、その上限を１．０ｗｔ％に限定し
た。
【００１２】Ｂ：ＢはＰと同様に粒界に偏析する元素で
あるが、偏析することによって粒界を強化する働きがあ
り、２次加工脆化の防止がさらに要求される場合、添加
する必要がある。Ｂは０．０００１ｗｔ％未満では上述
したような効果がなく、一方、０．００２０ｗｔ％を超
えて含有するとｒ値の低下を招くため、０．０００１〜
０．００２０ｗｔ％に限定した。
あるが、偏析することによって粒界を強化する働きがあ
り、２次加工脆化の防止がさらに要求される場合、添加
する必要がある。Ｂは０．０００１ｗｔ％未満では上述
したような効果がなく、一方、０．００２０ｗｔ％を超
えて含有するとｒ値の低下を招くため、０．０００１〜
０．００２０ｗｔ％に限定した。
【００１３】次に、本発明の製造方法の製造条件の限定
理由について説明する。本発明の製造方法では、上述し
た成分組成の鋼の熱間圧延を９００℃以上で行う。熱間
圧延温度が９００℃未満では、α＋γ域或いはα域で熱
間圧延を行なうことになり、熱間圧延後の加工組織が残
存し、冷延焼鈍後の絞り性に良好な再結晶集合組織の発
達に悪影響を及ぼしてしまう。
理由について説明する。本発明の製造方法では、上述し
た成分組成の鋼の熱間圧延を９００℃以上で行う。熱間
圧延温度が９００℃未満では、α＋γ域或いはα域で熱
間圧延を行なうことになり、熱間圧延後の加工組織が残
存し、冷延焼鈍後の絞り性に良好な再結晶集合組織の発
達に悪影響を及ぼしてしまう。
【００１４】次に、巻取温度に関しては、通常極低炭素
Ｔｉ添加鋼のｒ値を高くするためには巻取温度を高くし
てＴｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2等の析出物を粗大化させること
が有効であるとされている。このため巻取温度は６２０
℃以上とした。また、巻取後はコイル内は通常徐冷され
るためε−Ｃｕが析出しｒ値が低下するばかりでなく、
析出によって硬化するため冷間圧延時の変形抵抗が増加
する。したがって、これを防止するには巻取後急冷して
ε−Ｃｕが析出しないようにすればよい。ε−Ｃｕは約
５７０℃〜４５０℃の温度範囲で析出するため、この温
度範囲を急冷する必要がある。また、冷却速度について
も巻取温度およびＣｕ含有量によって変化させる必要が
ある。
Ｔｉ添加鋼のｒ値を高くするためには巻取温度を高くし
てＴｉＣ、Ｔｉ4Ｃ2Ｓ2等の析出物を粗大化させること
が有効であるとされている。このため巻取温度は６２０
℃以上とした。また、巻取後はコイル内は通常徐冷され
るためε−Ｃｕが析出しｒ値が低下するばかりでなく、
析出によって硬化するため冷間圧延時の変形抵抗が増加
する。したがって、これを防止するには巻取後急冷して
ε−Ｃｕが析出しないようにすればよい。ε−Ｃｕは約
５７０℃〜４５０℃の温度範囲で析出するため、この温
度範囲を急冷する必要がある。また、冷却速度について
も巻取温度およびＣｕ含有量によって変化させる必要が
ある。
【００１５】以下、この冷却速度の限定理由について説
明する。Ｃ：０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０４ｗｔ
％、Ｍｎ：０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．００５ｗｔ％、
Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３ｗｔ
％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５ｗｔ％、Ｔ
ｉ：０．０５ｗｔ％、Ｍｏ：０．３ｗｔ％、Ｃｕ：０．
５ｗｔ％〜２．０ｗｔ％の組成の鋼を溶製してスラブと
し、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。巻取温度は６
１０〜６９０℃、巻取後の冷却速度は０．７〜２．４℃
／ｍｉｎの範囲でそれぞれ変化させた。このようにして
得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延し、板厚を０．８ｍ
ｍとした。その後、８５０℃で再結晶焼鈍（連続焼鈍）
を行い、０．５％の調質圧延を施した後、引張試験を行
った。
明する。Ｃ：０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０４ｗｔ
％、Ｍｎ：０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．００５ｗｔ％、
Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３ｗｔ
％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５ｗｔ％、Ｔ
ｉ：０．０５ｗｔ％、Ｍｏ：０．３ｗｔ％、Ｃｕ：０．
５ｗｔ％〜２．０ｗｔ％の組成の鋼を溶製してスラブと
し、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。巻取温度は６
１０〜６９０℃、巻取後の冷却速度は０．７〜２．４℃
／ｍｉｎの範囲でそれぞれ変化させた。このようにして
得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延し、板厚を０．８ｍ
ｍとした。その後、８５０℃で再結晶焼鈍（連続焼鈍）
を行い、０．５％の調質圧延を施した後、引張試験を行
った。
【００１６】その結果を図２および図３に示す。このう
ち図２は、Ｃｕ：１．０ｗｔ％の場合の冷却速度と巻取
温度がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす影響を示したもので、図
中の数字はその条件で製造した鋼板のｍｅａｎ−ｒ値で
ある。この図において実線で示した境界線より上の領域
でｍｅａｎ−ｒ値は良好な値を示す。すなわち、この条
件は、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧Ａ 但し、 ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） の式で表すことができ、Ｃｕ：１．０ｗｔ％のときはＡ
＝８〜９である。次に、図３は上記ＡがＣｕ含有量によ
って変化することを示した図で、ＡはＣｕ量の関数で表
し得ることが判る。すなわち、図３からＣｕ量〔ｗｔ％
Ｃｕ〕に関し、Ａ＝４．４〔ｗｔ％Ｃｕ〕2＋３．９と
いう関数で表し得ることが判った。したがって、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔ｗｔ％Ｃｕ〕2＋３．９ という関数で規定された冷却速度ｖ（℃／ｍｉｎ）で冷
却を行えば、ｒ値を大きく劣化させることなく加工性の
優れた鋼板を製造できることが判明した。したがって、
本発明では巻取後５７０℃以上の温度から上記式を満足
させる冷却速度ｖで４５０℃以下まで冷却することをそ
の条件とする。
ち図２は、Ｃｕ：１．０ｗｔ％の場合の冷却速度と巻取
温度がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす影響を示したもので、図
中の数字はその条件で製造した鋼板のｍｅａｎ−ｒ値で
ある。この図において実線で示した境界線より上の領域
でｍｅａｎ−ｒ値は良好な値を示す。すなわち、この条
件は、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧Ａ 但し、 ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） の式で表すことができ、Ｃｕ：１．０ｗｔ％のときはＡ
＝８〜９である。次に、図３は上記ＡがＣｕ含有量によ
って変化することを示した図で、ＡはＣｕ量の関数で表
し得ることが判る。すなわち、図３からＣｕ量〔ｗｔ％
Ｃｕ〕に関し、Ａ＝４．４〔ｗｔ％Ｃｕ〕2＋３．９と
いう関数で表し得ることが判った。したがって、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔ｗｔ％Ｃｕ〕2＋３．９ という関数で規定された冷却速度ｖ（℃／ｍｉｎ）で冷
却を行えば、ｒ値を大きく劣化させることなく加工性の
優れた鋼板を製造できることが判明した。したがって、
本発明では巻取後５７０℃以上の温度から上記式を満足
させる冷却速度ｖで４５０℃以下まで冷却することをそ
の条件とする。
【００１７】以上の条件で巻取、冷却した後、酸洗し、
次いで冷間圧延を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍
を行う。この焼鈍を連続焼鈍に限定したのは、箱焼鈍を
行なうとコイルの冷却速度が遅いため冷却時にε−Ｃｕ
が析出し、鋼板の加工性を劣化させてしまうからであ
る。連続焼鈍後、必要に応じて適当な調圧率で調質圧延
を行ない、製品とする。
次いで冷間圧延を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍
を行う。この焼鈍を連続焼鈍に限定したのは、箱焼鈍を
行なうとコイルの冷却速度が遅いため冷却時にε−Ｃｕ
が析出し、鋼板の加工性を劣化させてしまうからであ
る。連続焼鈍後、必要に応じて適当な調圧率で調質圧延
を行ない、製品とする。
【００１８】以上のようにして得られる本発明鋼板に対
し、成形後、５００℃〜６００℃の温度で時効処理を行
えば、ε−Ｃｕが析出し鋼板の強度は著しく増加する。
このように本発明によれば、成形前は深絞り用軟鋼板並
のｒ値を有し、成形後時効処理を施すことによって著し
く強度が上昇し、しかも耐２次加工脆性にも優れた従来
にない深絞り用高強度冷延鋼板を容易に得ることができ
る。
し、成形後、５００℃〜６００℃の温度で時効処理を行
えば、ε−Ｃｕが析出し鋼板の強度は著しく増加する。
このように本発明によれば、成形前は深絞り用軟鋼板並
のｒ値を有し、成形後時効処理を施すことによって著し
く強度が上昇し、しかも耐２次加工脆性にも優れた従来
にない深絞り用高強度冷延鋼板を容易に得ることができ
る。
【００１９】
【実施例】〔実施例１〕 表１に示す組成の鋼を溶製してスラブとし、これを熱間
圧延して、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。巻取温度は
６４０℃、巻取後の冷却速度は１．５℃／ｍｉｎとし
た。得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延を施して板厚
０．８ｍｍとした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行な
い、次いで０．５％の調質圧延を行った後、カップ状に
深絞りを行なった試料に５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析
出処理を施し、縦割れ試験を行なった。その結果を図４
に示す。同図によれば、Ｍｏ無添加の場合、縦割れ臨界
温度は２０℃と実用に耐え得ないが、Ｍｏの添加量が増
加するにつれて縦割れ臨界温度は低下することが判る。
また、Ｂ無添加の場合よりＢを添加した方が縦割れ臨界
温度は低下する。つまり、高い耐２次加工脆性が要求さ
れる場合、ＭｏとＢの複合添加が必要であることが判
る。
圧延して、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。巻取温度は
６４０℃、巻取後の冷却速度は１．５℃／ｍｉｎとし
た。得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延を施して板厚
０．８ｍｍとした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行な
い、次いで０．５％の調質圧延を行った後、カップ状に
深絞りを行なった試料に５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析
出処理を施し、縦割れ試験を行なった。その結果を図４
に示す。同図によれば、Ｍｏ無添加の場合、縦割れ臨界
温度は２０℃と実用に耐え得ないが、Ｍｏの添加量が増
加するにつれて縦割れ臨界温度は低下することが判る。
また、Ｂ無添加の場合よりＢを添加した方が縦割れ臨界
温度は低下する。つまり、高い耐２次加工脆性が要求さ
れる場合、ＭｏとＢの複合添加が必要であることが判
る。
【００２０】〔実施例２〕Ｃ：０．００２０ｗｔ％、Ｓ
ｉ：０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．
００５ｗｔ％、Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０３ｗｔ％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎｉ：０．
５ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５ｗｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ
％、Ｍｏ：０．３ｗｔ％の組成の鋼を溶製してスラブと
し、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。巻取温度は６
９０℃、６５０℃、６２０℃、６００℃、５５０℃、５
００℃と変化させ、冷却条件は冷却速度：１．５℃／ｍ
ｉｎの水冷と通常冷却（徐冷）の２水準とした。このよ
うにして得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延し、板厚を
０．８ｍｍとした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行
い、０．５％の調質圧延を施した後、引張試験片を採取
し、引張試験を行った。その結果を図５に示す。同図に
よれば、巻取温度が高い方がｍｅａｎ−ｒ値は高く、ま
た、巻取温度が６２０℃以上では巻取後の冷却速度が速
い方がｍｅａｎ−ｒ値が高くなっていることが判る。
ｉ：０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．
００５ｗｔ％、Ｓ：０．００５ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０３ｗｔ％、Ｎ：０．００３０ｗｔ％、Ｎｉ：０．
５ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５ｗｔ％、Ｃｕ：１．０ｗｔ
％、Ｍｏ：０．３ｗｔ％の組成の鋼を溶製してスラブと
し、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。巻取温度は６
９０℃、６５０℃、６２０℃、６００℃、５５０℃、５
００℃と変化させ、冷却条件は冷却速度：１．５℃／ｍ
ｉｎの水冷と通常冷却（徐冷）の２水準とした。このよ
うにして得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延し、板厚を
０．８ｍｍとした。その後、８５０℃で連続焼鈍を行
い、０．５％の調質圧延を施した後、引張試験片を採取
し、引張試験を行った。その結果を図５に示す。同図に
よれば、巻取温度が高い方がｍｅａｎ−ｒ値は高く、ま
た、巻取温度が６２０℃以上では巻取後の冷却速度が速
い方がｍｅａｎ−ｒ値が高くなっていることが判る。
【００２１】〔実施例３〕表２に示す組成の鋼を溶製し
てスラブとし、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。仕
上温度は９２０℃、また、巻取温度および巻取後の冷却
条件は表３に示す通りである。得られた熱延板を酸洗
後、冷間圧延して板厚０．８ｍｍとした後、８５０℃で
連続焼鈍を行い、さらに０．５ｗｔ％の調質圧延を行っ
た。得られた鋼板から引張試験片を採取し、引張試験を
行った。また、調質圧延した試料に５５０℃×１時間の
ε−Ｃｕ析出処理を施したものについても引張試験を行
った。さらに、調質圧延した試料にカップ状の深絞りを
行なった後、５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析出処理を施
し、縦割れ試験を行なった。その結果を表３に示す。こ
れによれば、本発明鋼においては焼鈍後のｍｅａｎ−ｒ
値が高く、時効後に著しく強度が上昇し、さらに縦割れ
臨界温度も−４０℃以下と非常に良好である。これに対
し、比較鋼８、９は、それぞれＳｉ、Ｍｎが高いためｍ
ｅａｎ−ｒ値が低く、比較鋼１０はＰが高いため２次加
工脆化遷移温度が高く、比較鋼１１、１２はＭｏが低い
ため２次加工脆化遷移温度が高く、また、比較鋼１３、
１４はそれぞれ巻取温度、冷却速度が本発明の範囲外で
あるため、ｍｅａｎ−ｒ値が低下している。
てスラブとし、熱間圧延して板厚４．０ｍｍとした。仕
上温度は９２０℃、また、巻取温度および巻取後の冷却
条件は表３に示す通りである。得られた熱延板を酸洗
後、冷間圧延して板厚０．８ｍｍとした後、８５０℃で
連続焼鈍を行い、さらに０．５ｗｔ％の調質圧延を行っ
た。得られた鋼板から引張試験片を採取し、引張試験を
行った。また、調質圧延した試料に５５０℃×１時間の
ε−Ｃｕ析出処理を施したものについても引張試験を行
った。さらに、調質圧延した試料にカップ状の深絞りを
行なった後、５５０℃×１時間のε−Ｃｕ析出処理を施
し、縦割れ試験を行なった。その結果を表３に示す。こ
れによれば、本発明鋼においては焼鈍後のｍｅａｎ−ｒ
値が高く、時効後に著しく強度が上昇し、さらに縦割れ
臨界温度も−４０℃以下と非常に良好である。これに対
し、比較鋼８、９は、それぞれＳｉ、Ｍｎが高いためｍ
ｅａｎ−ｒ値が低く、比較鋼１０はＰが高いため２次加
工脆化遷移温度が高く、比較鋼１１、１２はＭｏが低い
ため２次加工脆化遷移温度が高く、また、比較鋼１３、
１４はそれぞれ巻取温度、冷却速度が本発明の範囲外で
あるため、ｍｅａｎ−ｒ値が低下している。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように本発明の深絞り用冷延
鋼板は、成形後の時効処理よって著しく強度が上昇し、
しかも優れた耐２次加工脆性を示す。また、本発明の製
造方法によれば、上記特性に加えて高ｒ値を有し成形性
にも優れた深絞り用冷延鋼板を製造することができる。
鋼板は、成形後の時効処理よって著しく強度が上昇し、
しかも優れた耐２次加工脆性を示す。また、本発明の製
造方法によれば、上記特性に加えて高ｒ値を有し成形性
にも優れた深絞り用冷延鋼板を製造することができる。
【図１】Ｍｏ含有量と〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕が縦
割れ臨界温度に及ぼす影響を示す図面である。
割れ臨界温度に及ぼす影響を示す図面である。
【図２】Ｃｕ：１．０ｗｔ％の場合の巻取温度と巻取後
の冷却速度がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす影響を示す図であ
る。
の冷却速度がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす影響を示す図であ
る。
【図３】変数ＡとＣｕ含有量がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす
影響を示す図面である。
影響を示す図面である。
【図４】Ｍｏ含有量とＢ添加が縦割れ臨界温度に及ぼす
影響を示す図面である。
影響を示す図面である。
【図５】巻取温度がｍｅａｎ−ｒ値に及ぼす影響を示す
図面である。
図面である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西本 昭彦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−173213（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−22332（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−141554（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/02 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを
０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜
０．１ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．
０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５
〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜
１．０ｗｔ％ であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５
〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含
有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であっ
て、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする耐２次加工脆性に優れた時
効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板。 - 【請求項５】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを
０．０４８〜１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。 - 【請求項６】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜
０．１ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．
０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。 - 【請求項７】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５
〜０．２ｗｔ％を含有し、さらにＭｏを０．０４８〜
１．０ｗｔ％であって、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕2＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。 - 【請求項８】 Ｃ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５ｗｔ％、Ｐ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｃｕ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００１〜０．００２０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５
〜０．２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．１ｗｔ％を含
有し、さらにＭｏを０．０４８〜１．０ｗｔ％であっ
て、且つ、 〔％Ｍｏ〕≧０．０４（〔％Ｃｕ〕＋１２０〔％Ｐ〕）−０．０２ 但し、〔％Ｍｏ〕：Ｍｏ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） 〔％Ｐ〕 ：Ｐ含有量（ｗｔ％） を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を９００℃以上で熱間圧延し、６２０℃以
上で巻取後、５７０℃以上の温度から、 （ｖ−０．７）×（ＣＴ−６２０）≧４．４〔％Ｃｕ〕 2 ＋３．９ 但し ｖ：冷却速度（℃／ｍｉｎ） ＣＴ：巻取温度（℃） 〔％Ｃｕ〕：Ｃｕ含有量（ｗｔ％） で規定される冷却速度ｖで４５０℃以下の温度まで冷却
し、該熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、再結晶温度以
上で連続焼鈍することを特徴とする耐２次加工脆性に優
れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01137191A JP3309396B2 (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01137191A JP3309396B2 (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279798A JPH05279798A (ja) | 1993-10-26 |
| JP3309396B2 true JP3309396B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=11776159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01137191A Expired - Fee Related JP3309396B2 (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309396B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530076B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 성형성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
-
1991
- 1991-01-07 JP JP01137191A patent/JP3309396B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05279798A (ja) | 1993-10-26 |
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