JP3449003B2

JP3449003B2 - 缶用鋼板とその製造方法

Info

Publication number: JP3449003B2
Application number: JP31704994A
Authority: JP
Inventors: 章男登坂; 昌利荒谷; 俊之加藤; 覚佐藤; 久々湊英雄
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1994-12-20
Filing date: 1994-12-20
Publication date: 2003-09-22
Anticipated expiration: 2018-09-22
Also published as: JPH08176735A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主としてぶりき（電気
錫めっき）を施して使用される缶用鋼板、とくにＤＩ
（Drawn and Wall Ironed ）缶用に用いて好適な鋼板お
よびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ＤＩ缶用の鋼板は、特に軟質であること
が要求されるために、従来、主として低炭素鋼を素材と
して、箱焼鈍法で製造されていた。しかし、箱焼鈍法は
生産効率が低いうえ、種々の表面欠陥を慢性的に発生す
るという本質的な間題を抱えていた。これらの問題を解
決するために、連続焼鈍法による製造が種々検討されて
きた。しかしながら、通常の低炭アルミキルド鋼に連続
焼鈍法を適用して製造した鋼板は、鋼板の軟質化に限界
があり、また時効性を低下させることも困難であるた
め、ゲージダウン（鋼板板厚の減少）を図り、缶体の
「ボトム耐圧強度」が要求される場合には有利である
が、高速での連続製缶性（以下、単に「高速連続製缶
性」と略記する）の点では不利であった。

【０００３】この解決策としての提案が、例えば特開平
２−１１８０２７号公報に、極低炭素鋼を素材として、
冷間圧延、連続焼鈍を行った後、１５〜４５％の圧下率
範囲で調質圧延して鋼板を強化する方法が開示されてい
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法によって製造した場合、高速連続製缶性はある程度改
善されるものの、未だ十分な域に達していないのみなら
ず、ボトム耐圧強度の極度の低下が懸念されるために缶
底部の形状を工夫するなどの必要があった。

【０００５】そこで、本発明の目的は、ゲージダウンに
対応できる、十分なボトム耐圧強度を有するとともに、
従来にない高速連続製缶性をも備えた鋼板とその製造方
法を提案することにある。さらに、本発明の目的は、上
記のボトム耐圧強度および高速連続製缶性に加えて、加
工性とくにｒ値の面内異方性（以下、「Δｒ」と略記す
る）が小さい鋼板とその製造方法を提案することにあ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】発明者らは、上記のボト
ム耐圧強度および高速連続製缶性、あるいはさらに、Δ
ｒなどの特性について、素材の加工硬化挙動に注目して
詳細な研究を行った。その結果、強度を要求される部位
と加工性を要求される部位が製缶工程において受ける加
工履歴が違うことから、一見矛盾する各々の特性が、鋼
の成分組成とくにＣ、Nbの含有量を適正に制御したう
え、熱間圧延、冷間圧延および焼鈍などの各製造条件の
適正化を図って組織を制御することにより、ともに飛躍
的に改善されることを見出し本発明を完成するに到っ
た。

【０００７】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 (1) Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt％以下、Mn：
0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以下、Ｓ：0.010
wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、Ｎ：0.0050wt％以
下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含み、上記Ｃおよび
Nbは、原子比にしてNb／Ｃ：0.70〜1.70の関係を満して
含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、しか
もフェライト平均粒径が１５μｍ以下であることを特徴
とする缶用鋼板。

【０００８】(2) Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt
％以下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以
下、Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、
Ｎ：0.0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含
み、かつNi：0.05〜0.50wt％、 Cr：0.05〜0.50wt％
およびCu：0.05〜0.50wt％のうちから選ばれるいずれか
１種または２種以上を含み、上記ＣおよびNbは、原子比
にしてNb／Ｃ：0.70〜1.70の関係を満して含有し、残部
はFeおよび不可避的不純物からなり、しかもフェライト
平均粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする缶用鋼
板。

【０００９】(3) Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt
％以下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以
下、Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、
Ｎ：0.0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含
み、上記ＣおよびNbは、原子比にしてNb／Ｃ：0.70〜1.
70の関係を満して含有し、残部はFeおよび不可避的不純
物からなる鋼スラブを加熱後、熱間粗圧延を経て、(Ar₃
変態点−30℃) 〜(Ar₃＋100 ℃) の温度範囲で熱間仕上
げ圧延し、続いて、前記仕上げ圧延後 0.5 sec以内に水
冷を開始し、30℃／sec 以上の速度で冷却した後、680
〜580 ℃の温度範囲で巻き取り、さらに酸洗を経て、83
％以上の圧下率で冷間圧延を行い、その後、再結晶温度
〜800 ℃の温度範囲で焼鈍し、15％以下の圧下率で調質
圧延することを特徴とする缶用鋼板の製造方法。

【００１０】(4) Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt
％以下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以
下、Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、
Ｎ：0.0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含
み、かつNi：0.05〜0.50wt％、 Cr：0.05〜0.50wt％
およびCu：0.05〜0.50wt％のうちから選ばれるいずれか
１種または２種以上を含み、上記ＣおよびNbは、原子比
にしてNb／Ｃ：0.70〜1.70の関係を満して含有し、残部
はFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを加熱後、
熱間粗圧延を経て、(Ar₃変態点−30℃) 〜(Ar₃＋100
℃) の温度範囲で熱間仕上げ圧延し、続いて、前記仕上
げ圧延後 0.5 sec以内に水冷を開始し、30℃／sec 以上
の速度で冷却した後、680 〜580 ℃の温度範囲で巻き取
り、さらに酸洗を経て、83％以上の圧下率で冷間圧延を
行い、その後、再結晶温度〜800 ℃の温度範囲で焼鈍
し、15％以下の圧下率で調質圧延することを特徴とする
缶用鋼板の製造方法。

【００１１】

【作用】以下に、本発明における各限定理由について、
成分組成から順に述べる。Ｃ：0.0005〜0.0030wt％Ｃ量は、伸びおよびｒ値の向上の観点から低減すること
が望ましいが、0.0005wt％未満では粒径の著しい粗大化
によって加工後の表面に肌荒れ、いわゆるオレンジピー
ル現象が顕在化して外観不良のトラブルをまねく危険性
がある。一方、0.0030wt％を超えると、ｒ値が低下傾向
を示す上、耐時効性の劣化が顕著になり、単純にボトム
耐圧強度を向上させるには有利であるが、高速連続製缶
性には不利となる。したがってＣの含有量は、0.0005〜
0.0030wt％、好ましくは0.0005〜0.0025wt％とする。

【００１２】Si：0.20wt％以下 Siは、強化能が大きく、脱酸効果も期待できるが、0.20
wt％を超えて含有すると、表面処理性の劣化が顕著にな
るため、0.20wt％以下、より好ましくは0.10wt％以下と
する。

【００１３】Mn：0.05〜0.60wt％ Mnは、鋼の赤熱脆性を防止するために、不可避的に混入
するＳ量に応じて含有する必要があり、少なくとも0.05
wt％以上添加することで赤熱脆性を防止できる。また、
Mnは、熱間圧延時のAr₃変態点を低下させ、熱延仕上げ
温度の規制の緩和に有利であるほか、固溶強化による強
度向上作用を有する。また、Mnは、特に組織の均一・微
細化に著効をもたらす。しかしながら、Mn含有量が0.60
wt％を超えると、過度の硬化が生じ、ｒ値の劣化が顕著
になる。したがって、Mn添加量は、0.05〜0.60wt％、好
ましくは0.10〜0.50wt％とする。

【００１４】Ｐ：0.100 wt％以下、Ｐは、Siと同様に固溶強化能が大きいため、強度上昇の
ために有効な元素であるが、多量の含有は、耐食性の劣
化や材料の脆化などをまねく上、再結晶温度の上昇をま
ねくことから、0.100 wt％以下に限定する。なお、0.02
0 wt％以下とすることが好ましい。

【００１５】Ｓ：0.010 wt％以下Ｓ量は、鋼中の介在物を増加させ、加工性を劣化させる
有害な元素であり、固定に必要なMn添加量の増大、熱延
仕上げ温度の規制強化等の不利を招くため、0.010 wt％
以下、望ましくは、0.005 wt％以下にする必要がある。

【００１６】Al：0.100 wt％以下 Alは、鋼の脱酸材として添加する元素である。しかし、
0.100 wt％を超えて添加すると、表面性状の劣化を招
き、表面処理性を害するので0.100 wt％以下の範囲で添
加する必要がある。とくに下限を設けないが、鋼中介在
物の残留を防止するためには0.005 wt％以上の添加量が
好ましい。さらに、組織の細粒化、Ｎ固定の安定化のた
めには0.020 〜0.080 wt％とするのがより好ましい。

【００１７】Ｎ：0.0050wt％以下Ｎは、加工性を阻害する有害な元素であるが、いたずら
に少なくすることは、鋼の溶製コストの上昇を招く。本
発明ではAlを添加するので、Ｎの上限は0.0050wt％まで
許容できる。したがって、Ｎは、0.0050wt％以下に制限
するが、操業の安定性を考慮すれば、0.0050wt％以下に
するのが好ましい。

【００１８】Nb：0.003 〜0.020 wt％ Nbは、鋼板の面内異方性の改善および結晶粒の細粒化に
有効な元素であり、また詳細な機構は不明であるが、Ｄ
Ｉ成形時の負荷を低下させる元素でもある。このような
効果を得るためには少なくとも0.003 wt％以上の添加が
必要である。しかし、0.020 wt％を超えて添加すると、
これらの効果が飽和し、コスト上昇を招くことのほか、
再結晶温度の上昇にもつながるので上限は0.020 wt％と
する。

【００１９】Nb／Ｃ：0.70〜1.70 NbとＣは、上記範囲のほかに、原子比Nb／Ｃにして0.70
〜1.70を満足する必要がある。すなわち、Nb／Ｃが、0.
70未満では、詳細な機構は不明であるが、ＤＩ成形時の
負荷を低下させる効果がみられず、一方、1.70を超える
とΔｒが増加し深絞り成形時に耳発生が大きくなる。し
たがって、原子比Nb／Ｃは0.70〜1.70の範囲、好ましく
は1.00〜1.50の範囲とする。

【００２０】また、本発明においては、上記基本成分に
加え、Ni、CrおよびCuのいずれか少なくとも１種を、そ
れぞれ0.05〜0.50wt％の範囲で添加することが可能であ
る。 Ni：0.05〜0.50wt％、Cr：0.05〜0.50wt％、Cu：0.05〜
0.50wt％：Ni、CrおよびCuはいずれも、組織の細粒化作
用を有するとともに、熱間圧延時のAr₃変態点を低下さ
せ、熱延仕上げ温度の規制の緩和に有利である。また、
これらの元素は固溶強化能が比較的小さいために、鋼板
の強度をいたずらに高めて高速連続製缶性を低下させる
弊害が少ない、これらの効果は、単独添加または複合添
加に係わりなく、それぞれ、0.05wt％以上の添加で得ら
れるが、0.50wt％を超えて添加しても効果が飽和し、い
たずらにコストの上昇ををまねくため、0.50wt％以下に
限定する。なお、これらの元素は単独に添加しても、２
元素以上を複合添加してもその効果は同様に発揮され
る。

【００２１】フェライト平均粒径：１５μｍ以下フェライト平均粒径を小さくすると、理由は明らかでは
ないが、高速連続製缶時に、その負荷を大きく高めるこ
となく、ボトム耐圧強度を受け持つ部分のように比較的
低い加工率にとどまる部位の強度を増加させることがで
きる。このような高速連続製缶性は、焼鈍ままの状態で
極めて低い時効指数を示す場合に特に顕著になる。この
効果が発揮されるのはフェライト平均粒径が１５μｍ以
下の場合、望ましくは１２μｍ以下の場合であって、さ
らに、均一な整粒組織であることが望ましい。なお、上
記フェライト平均粒径による効果が顕著に得られる時効
指数（ＡＩ）は、焼鈍ままの状態でのＡＩ値が、0.5kgf
/mm²以下、望ましくは0.2kgf/mm²以下である。

【００２２】本発明に従う缶用鋼板は、上記の化学組成
と製造条件の最適化された組合せによってはじめて得ら
れる。次に、製造方法の限定理由について説明する。・熱間仕上げ圧延温度：(Ar₃変態点−30℃) 〜(Ar₃＋10
0 ℃) (Ar₃変態点−30℃) 未満では、最終的に得られる組織が
粗大化するために、強度の低下に加えて耐肌荒れ性の低
下、さらにいわゆる「リジング」現象が発現し、外観不
良をきたす危険性が大きくなる。一方、仕上げ圧延温度
が(Ar₃＋100 ℃) を超える温度になった場合には、熱延
ロールの損傷が大きくなり、製造に大きな障害となるの
みならず、鋼板自体の表面性状も乱れるようになる。さ
らに、鋼板組織が粗大化し、面内異方性が増大する傾向
がみられる。したがって、熱間仕上げ圧延温度は、ｒ値
に代表される加工性を良好にするために(Ar₃変態点−30
℃) 〜(Ar₃＋100 ℃) とすることが必要である。なお、
好ましい温度範囲は(Ar₃変態点−20℃) 〜(Ar₃＋50℃)
である。

【００２３】・水冷開始：仕上げ圧延後 0.5 sec以内仕上げ圧延終了後は、鋼板の組織の粗大化を防止するた
めに速やかに冷却を開始する必要がある。本発明鋼にお
いてはNbを添加しているため、組織の粗大化は抑制され
る傾向にある。しかし、仕上げ圧延後から水冷開始まで
の経過時間が0.5secを超えると、組織の粗大化、混粒化
が顕著となり好ましくない。この経過時間は0.2sec以下
とすることにより、さらに良好な結果が得られる。

【００２４】・冷却速度：30℃／sec 以上上記の冷却開始までの時間とともに、冷却速度の制御も
重要な要件であり、平均冷却速度で概ね30℃／ｓec以上
の冷却速度とすることで、最終的に均一微細な組織を有
する冷延焼鈍板が得られる。なお、好ましい冷却速度は
40℃／sec 以上である。本発明の対象とする極薄鋼板に
おいては、母板の厚みも薄く、高速の圧延が困難である
ため、連続的に圧延する手法は有効である。

【００２５】・巻き取り温度：680 〜580 ℃ 巻取り温度の制御も鋼板の組織制御のうえから重要であ
る。巻取り温度が680℃を超える場合は最終的な鋼板の
組織の微細、均一化が達成されない。また、580 ℃未満
では、恐らくNbC の折出状態が変化するためと推定され
るが、焼鈍ままの状態で時効指数を 0.5kgf/mm² 以下に
することができず、優れた高速連続製缶性を得ることが
困難になる。なお、望ましい巻き取り温度範囲は、平均
ｒ値の向上の観点から、680 〜620℃である。

【００２６】・冷間圧延の圧下率：83％以上冷延圧下率は、83％未満では良好なｒ値、Δｒ値が得ら
れなくなるので、83％以上とする必要がある。この冷延
圧下率の上限については特にもうける必要がないが、操
業の困難さの増大を回避するためにはおおむね９８％以
下とすることが好ましい。

【００２７】・焼鈍温度：再結晶温度〜800 ℃ 焼鈍温度は鋼板の延性の向上、ｒ値等の成形性の改善を
はかるために、少なくとも再結晶温度以上の温度での焼
鈍は必要である。この再結晶温度は鋼板の加工熱履歴に
依存するが、本発明に従う成分組成では720 〜750 ℃程
度であり、これ以上の温度で焼鈍する必要がある。一
方、800 ℃を超える温度で焼鈍を行うと操業が困難化す
ることに加え、組織の粗大化がおこり、高速連続製缶性
は改善されるが、缶体としての強度、特にボトム耐圧強
度の劣化が顕著となる。

【００２８】・調質圧延の圧下率：15％以下焼鈍後の調質圧延は目標とする缶体の強度および素材の
降伏応力によって設定されるが、15％を超えて調質圧延
をおこなった場合には素材の降伏応力の増加が顕著とな
り、成形時の形状不良を生ずる危険性が増加するばかり
でなく、△ｒの劣化にもつながり、顕著な耳（イヤリン
グ）の発生をもたらす。なお、鋼板の成形性の観点か
ら、10％以下にするのが好ましい。

【００２９】本発明による効果は、鋼板の厚みが薄くな
るにしたがって顕著になるので、板厚が0.30mm以下、望
ましくは0.240 mm以下の場合に有利に適用でき、効果も
発揮できる。また、上記の鋼板はそのまま、あるいはこ
の鋼板を原板として表面処理を施してから、製缶工程へ
供される。なお、表面処理としては、通常の電気すずめ
っき、クロムめっきおよびその他のめっき処理、各種の
塗装処理が有利に適合する。

【００３０】

【実施例】

・実施例１表１に示す成分組成の鋼を転炉にて溶製して得たスラブ
を1250℃に再加熱して860 〜950 ℃の温度範囲で熱間仕
上げ圧延を終了した。ここで、仕上げ圧延温度は、各々
の鋼組成に応じて、（Ａr₃変態点−30℃）〜（Ａr₃変態
点＋100 ℃）の範囲に収まるように制御した。仕上げ圧
延終了後、0.5 sec 以内に35℃／sec の速度で冷却し、
620 ℃で巻取った。その後、酸洗を経て、圧下率：88％
の冷間圧延を施して0.23mmの冷延鋼板とした。これらの
各冷延鋼板を連続焼鈍炉にて760 ℃×20 secで焼鈍した
のち、25℃／sec の冷却速度で350 ℃まで冷却し、圧下
率：１〜３％の調質圧延を施した。その後、ハロゲンタ
イプの電気錫めっきラインにて♯25錫めっき処理を連続
的に施して、ぶりき板とした。

【００３１】

【表１】

【００３２】表２に、冷延鋼板（めっき原板）につい
て、フェライト平均粒径、焼鈍後かつ調質圧延前のＡＩ
（時効指数）を測定するとともに、引張特性を調査した
結果を示す。なお、フェライト平均粒径はＪＩＳＧ０５
５２に定める方法に従い測定した。また、引張特性はＪ
ＩＳ５号引張試験片を用いた試験にて、ＡＩ（時効指
数）は、鋼板に7.5 ％の予歪みを付与したのち、100 ℃
×３０min の時効処理を行い、時効前後の変形応力の変
化量で評価した。

【００３３】

【表２】

【００３４】次に、各めっき板を350 ml缶に製缶し、塗
装焼付処理を行ったのち、ボトム耐圧強度を調査した。
その際の製缶は、最新の高速製缶機（最大製缶速度：５
００缶／分）を用い、３５０缶／分の速度で、連続５０
０缶以上の製缶を行なって高速連続製缶性を評価した。
ここで、ボトム耐圧強度は、缶内に静水圧を負荷し、ボ
トムが座屈する限界圧力にて評価した。高速連続製缶性
の評価項目は 1）成形の負荷、 2）缶表面の性状、 3）
抜け性である。成形負荷は、製缶機に付帯させた荷重検
出器にて製缶に必要な成形荷重を検出するもので、この
成形負荷は金型の磨耗等の実機生産上における障害と対
応し、値が小さいほうが良好な材料といえる。缶表面の
性状は、成形時の発熱により、ぶりき表面のSnが部分的
に溶融することによって発生する表面状況であり、これ
が劣るといわゆる外観不良につながる。抜け性は、ＤＩ
加工を終えた缶をパンチより抜き取る時の特性であり、
抜け性が悪いと、いわゆる”ストリッパーリング”で缶
縁を潰す等の不具合を生ずる。かくして得られた缶のボ
トム耐圧強度および高速連続製缶性に関する調査結果
を、表２に併せて示す。

【００３５】表２に示した結果から、本発明法に従って
鋼板を製造すれば、他の特性を犠牲にすることなしに、
十分に高いボトム耐圧強度および高速連続製缶性が得ら
れることがわかる。また、得られた缶を観察したとこ
ろ、本発明に従って得られた缶は、その表面性状および
耐食性は良好であり、さらに途中工程の冷間圧延性も良
好であることを確認した。

【００３６】・実施例２表３に示す成分組成の鋼（Ar₃：870 ℃) を転炉にて溶
製して得たスラブを1250℃〜1340℃に再加熱し、表４に
示す製造条件のほかは実施例１と同様にして、0.210 mm
の冷延鋼板および錫めっき鋼板を製造した。ここに、冷
延板の再結晶温度は約750 ℃であった。

【００３７】

【表３】

【００３８】

【表４】

【００３９】表５に、冷延鋼板（めっき原板）につい
て、実施例１と同様にして、フェライト平均粒径、焼鈍
後かつ調質圧延前のＡＩ（時効指数）を測定した結果お
よびｒ値、△ｒを調査した結果を示す。ここで、ｒ値、
Δｒ値は、鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方
向、圧延方向に対して90°の各方向からＪＩＳ５号引張
試験片を採取し、この試験片に５〜１５％の単軸引張予
歪を与えた時の幅方向ひずみおよび板厚ひずみの比から
各方向のランクフォード値を測定し、次式によって求め
た。ｒ＝（ｒ_L＋２ｒ_D＋ｒ_T）／４ Δｒ＝（ｒ_L−２ｒ_D+ ｒ_T）／２ただし、ｒ_L、ｒ_Dおよびｒ_Tは、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。なお、鋼板の均一伸び
が小さく上記方法で測定できない場合は、ＪＩＳＧ３１
３５にある固有振動法によって求めた。

【００４０】

【表５】

【００４１】次に、各めっき板を３５０ml缶に製缶し、
塗装焼付処理を行ったのち、ボトム耐圧強度を調査し
た。その際の製缶は、最新の高速製缶機（最大製缶速
度：５００缶／分）を用い、４００缶／分の速度で、連
続５００缶以上の製缶を行なって高速連続製缶性を評価
した。なお、ボトム耐圧強度および高速連続製缶性の評
価は実施例１と同様な方法により行った。かくして得ら
れた缶のボトム耐圧強度および高速連続製缶性に関する
調査結果を、表５に併せて示す。

【００４２】表５に示す結果から、本発明に従って鋼板
を製造すれば、他の特性を犠牲にすることなしに、十分
に高いボトム耐圧強度および優れた高速連続製缶性が得
られ、また、ｒ値、Δｒも優れていることがわかる。ま
た、得られた缶を観察したところ、本発明に従って得ら
れた缶は、その表面性状および耐食性は良好であり、さ
らに途中工程の冷間圧延性も良好であることを確認し
た。

【００４３】

【発明の効果】本発明によれば、優れた高速連続製缶性
および高いボトム耐圧強度が達成できる。また、本発明
によれば、ｒ値、Δｒも良好な特性が得られるので缶成
形時の成形も容易であり、イヤリングも発生しにくい。
したがって、本発明によれば、安定したボトム耐圧強度
および安定した缶胴部強度が得られ、製缶原板の薄肉化
が可能になり、しかも製缶に要するエネルギーが節約で
き、より高能率の製缶が高歩留りで可能となるなど工業
的に大きな効果が享受できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤覚千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者久々湊英雄千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社千葉製鉄所内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 9/46 - 9/48

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt％以
下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含み、上
記ＣおよびNbは、原子比にしてNb／Ｃ：0.70〜1.70の関
係を満して含有し、残部はFeおよび不可避的不純物から
なり、しかもフェライト平均粒径が１５μｍ以下である
ことを特徴とする缶用鋼板。
【請求項２】Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt％以
下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含み、か
つNi：0.05〜0.50wt％、 Cr：0.05〜0.50wt％および
Cu：0.05〜0.50wt％のうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上を含み、上記ＣおよびNbは、原子比にして
Nb／Ｃ：0.70〜1.70の関係を満して含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物からなり、しかもフェライト平均粒
径が１５μｍ以下であることを特徴とする缶用鋼板。
【請求項３】Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt％以
下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含み、上
記ＣおよびNbは、原子比にしてNb／Ｃ：0.70〜1.70の関
係を満して含有し、残部はFeおよび不可避的不純物から
なる鋼スラブを加熱後、熱間粗圧延を経て、(Ar₃変態点
−30℃) 〜(Ar₃＋100 ℃) の温度範囲で熱間仕上げ圧延
し、続いて、前記仕上げ圧延後 0.5 sec以内に水冷を開
始し、30℃／sec 以上の速度で冷却した後、680 〜580
℃の温度範囲で巻き取り、さらに酸洗を経て、83％以上
の圧下率で冷間圧延を行い、その後、再結晶温度〜800
℃の温度範囲で焼鈍し、15％以下の圧下率で調質圧延す
ることを特徴とする缶用鋼板の製造方法。
【請求項４】Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.20wt％以
下、Mn：0.05〜0.60wt％、Ｐ：0.100 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.100 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下、 Nb：0.003 〜0.020 wt％を含み、か
つNi：0.05〜0.50wt％、 Cr：0.05〜0.50wt％および
Cu：0.05〜0.50wt％のうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上を含み、上記ＣおよびNbは、原子比にして
Nb／Ｃ：0.70〜1.70の関係を満して含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物からなる鋼スラブを加熱後、熱間粗
圧延を経て、(Ar₃変態点−30℃) 〜(Ar₃＋100 ℃) の温
度範囲で熱間仕上げ圧延し、続いて、前記仕上げ圧延後
0.5 sec以内に水冷を開始し、30℃／sec 以上の速度で
冷却した後、680 〜580 ℃の温度範囲で巻き取り、さら
に酸洗を経て、83％以上の圧下率で冷間圧延を行い、そ
の後、再結晶温度〜800 ℃の温度範囲で焼鈍し、15％以
下の圧下率で調質圧延することを特徴とする缶用鋼板の
製造方法。