JP3291188B2 - 靱性の優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
靱性の優れた鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3291188B2 JP3291188B2 JP34613095A JP34613095A JP3291188B2 JP 3291188 B2 JP3291188 B2 JP 3291188B2 JP 34613095 A JP34613095 A JP 34613095A JP 34613095 A JP34613095 A JP 34613095A JP 3291188 B2 JP3291188 B2 JP 3291188B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- peripheral speed
- shape ratio
- average temperature
- bite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は形状が良好で靱性が
優れた鋼板を製造する方法に関するものである。
優れた鋼板を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】低温での靱性に優れた鋼板を得るため、
制御圧延方法が広く使用されるようになって来ている。
この制御圧延方法は圧延中の圧延温度を精度良く制御
し、最終圧延仕上がり温度をＡｒ 3温度直上にするもの
であり、これによりミクロ組織を微細化させ、靱性の大
幅な改善を図ることができる。
制御圧延方法が広く使用されるようになって来ている。
この制御圧延方法は圧延中の圧延温度を精度良く制御
し、最終圧延仕上がり温度をＡｒ 3温度直上にするもの
であり、これによりミクロ組織を微細化させ、靱性の大
幅な改善を図ることができる。
【０００３】従来の制御圧延方法は図１に圧延中の鋼板
の温度推移を示す如く、製品板厚ｔに対し、所定の厚み
で一旦一次圧延（粗圧延）作業を中止し、その後の空冷
により、その時の温度Ｔ1 から目標とする所定の温度Ｔ
2 まで冷却した後に二次圧延（仕上圧延）を行い、製品
板厚ｔとなる時の最終圧延時の仕上がり温度がＡｒ 3温
度直上にするように制御していた（特開昭５０−９８４
２１号公報）。
の温度推移を示す如く、製品板厚ｔに対し、所定の厚み
で一旦一次圧延（粗圧延）作業を中止し、その後の空冷
により、その時の温度Ｔ1 から目標とする所定の温度Ｔ
2 まで冷却した後に二次圧延（仕上圧延）を行い、製品
板厚ｔとなる時の最終圧延時の仕上がり温度がＡｒ 3温
度直上にするように制御していた（特開昭５０−９８４
２１号公報）。
【０００４】しかし、この特開昭５０−９８４２１号公
報の制御圧延は通常圧延とは異なり、圧延の途中におい
て圧延作業を一旦停止し、鋼材の温度が図１のようにＴ
1 からＴ2 になるまで空冷により冷却するので、冷却に
長時間を有する事から圧延能率が低下して生産性が低く
なると共に靱性も低いものであった。
報の制御圧延は通常圧延とは異なり、圧延の途中におい
て圧延作業を一旦停止し、鋼材の温度が図１のようにＴ
1 からＴ2 になるまで空冷により冷却するので、冷却に
長時間を有する事から圧延能率が低下して生産性が低く
なると共に靱性も低いものであった。
【０００５】このため、特開昭６０−５６０１７号公報
で提案の様に、前記鋼材の圧延途中での冷却を冷却水に
よる強制冷却として、冷却時間を短縮することにより前
記生産性を向上すると共に靱性の向上を図る方法があ
る。
で提案の様に、前記鋼材の圧延途中での冷却を冷却水に
よる強制冷却として、冷却時間を短縮することにより前
記生産性を向上すると共に靱性の向上を図る方法があ
る。
【０００６】しかし、この冷却水を使用した強制冷却は
冷却停止温度によっては鋼材の長手方向、幅方向に均一
に冷却することが難しく、鋼材に温度ムラが発生し、こ
の温度ムラにより二次圧延時に反りが発生し易く、この
反りのため圧延作業を一旦中断して反りを矯正した後に
再度圧延をしたり、又、圧延作業を中止しなければなら
なく場合が発生して、圧延効率が悪く生産性を阻害した
り、手間のかかる圧延作業となり作業性が悪いという問
題を有していた。
冷却停止温度によっては鋼材の長手方向、幅方向に均一
に冷却することが難しく、鋼材に温度ムラが発生し、こ
の温度ムラにより二次圧延時に反りが発生し易く、この
反りのため圧延作業を一旦中断して反りを矯正した後に
再度圧延をしたり、又、圧延作業を中止しなければなら
なく場合が発生して、圧延効率が悪く生産性を阻害した
り、手間のかかる圧延作業となり作業性が悪いという問
題を有していた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題を有
することなく、靱性の優れた鋼板を生産性よく、しか
も、反りの発生のない良好な形状を維持しつつ圧延する
ことを課題とするものである。
することなく、靱性の優れた鋼板を生産性よく、しか
も、反りの発生のない良好な形状を維持しつつ圧延する
ことを課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した課題を
達成するため、以下に示す事項を手段とする。 （１）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の上ワークロールと下ワークロールの周速の関係
となるように、前記二次圧延を行う二次圧延機の各パス
毎の上ワークロールと下ワークロールの周速を調整する
ことを特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） （２）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の鋼材の上面と下面の平均温度との関係となるよ
うに、前記鋼材の上、下面の強制冷却量を調整すること
を特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） （３）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の鋼材の上面と下面の平均温度、上ワークロール
と下ワークロールの周速の関係となるように、前記鋼材
の上、下面の強制冷却量及び鋼材噛み込み前の前記二次
圧延機のの各パス毎の上ワークロールと下ワークロール
の周速を各々調整することを特徴とする靱性の優れた鋼
板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） 一次圧延と二次圧延の途中で鋼材を冷却水で強制冷却す
ると図２の製造行程の差による熱履歴の差を示す図の様
に破線部分の板厚方向の平均冷却速度が速くなり、高温
滞留時間が大幅に短縮する。この為、図３に示すように
圧延途中で空冷した場合（圧延途中の冷却以外は同一製
造条件）に比較して、靱性がｖＴｒｓで約−３０℃改善
される。
達成するため、以下に示す事項を手段とする。 （１）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の上ワークロールと下ワークロールの周速の関係
となるように、前記二次圧延を行う二次圧延機の各パス
毎の上ワークロールと下ワークロールの周速を調整する
ことを特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） （２）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の鋼材の上面と下面の平均温度との関係となるよ
うに、前記鋼材の上、下面の強制冷却量を調整すること
を特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） （３）８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４０ｍｍ
以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行って７
２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱性の優
れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延を行う
際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延形状比
を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比から下
記〜のいずれに該当するかを判定し、この判定した
〜の鋼材の上面と下面の平均温度、上ワークロール
と下ワークロールの周速の関係となるように、前記鋼材
の上、下面の強制冷却量及び鋼材噛み込み前の前記二次
圧延機のの各パス毎の上ワークロールと下ワークロール
の周速を各々調整することを特徴とする靱性の優れた鋼
板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） 一次圧延と二次圧延の途中で鋼材を冷却水で強制冷却す
ると図２の製造行程の差による熱履歴の差を示す図の様
に破線部分の板厚方向の平均冷却速度が速くなり、高温
滞留時間が大幅に短縮する。この為、図３に示すように
圧延途中で空冷した場合（圧延途中の冷却以外は同一製
造条件）に比較して、靱性がｖＴｒｓで約−３０℃改善
される。
【０００９】しかしながら、このように一次圧延の後に
強制冷却を実施して再び二次圧延を行って鋼板を製造す
る方法においては鋼材を長手方向、幅方向に均一に冷却
する事が非常に難しく、この温度差が引金となって強制
冷却後の二次圧延時に反りが発生する事から、該強制冷
却後における二次圧延で鋼材の形状を良好（反りの無い
状態）に確保することは二次圧延中に反り修正作業を未
然に防ぎ、反り修正等のロスタイムを発生させることな
く圧延作業を完逐する上で重要である。
強制冷却を実施して再び二次圧延を行って鋼板を製造す
る方法においては鋼材を長手方向、幅方向に均一に冷却
する事が非常に難しく、この温度差が引金となって強制
冷却後の二次圧延時に反りが発生する事から、該強制冷
却後における二次圧延で鋼材の形状を良好（反りの無い
状態）に確保することは二次圧延中に反り修正作業を未
然に防ぎ、反り修正等のロスタイムを発生させることな
く圧延作業を完逐する上で重要である。
【００１０】そこで、強制冷却後の二次圧延の条件を検
討するために、種々の鋼材厚、鋼材幅に対して圧延条件
（噛込入射角、圧延形状比＝接触孤長／平均板厚、上下
ロール周速）、上下面の温度差を変化させて、二次圧延
中の圧延材の反りの状況を調査した結果をそれぞれ図
４、図５に示す。
討するために、種々の鋼材厚、鋼材幅に対して圧延条件
（噛込入射角、圧延形状比＝接触孤長／平均板厚、上下
ロール周速）、上下面の温度差を変化させて、二次圧延
中の圧延材の反りの状況を調査した結果をそれぞれ図
４、図５に示す。
【００１１】尚、上記接触投影孤長は
【００１２】
【数１】 で求めた値である。
【００１３】又、噛込入射角は図６に示す角度αであ
り、具体的には圧延機側面から直接カメラにより観察
し、それを画像解析して求めたものである。
り、具体的には圧延機側面から直接カメラにより観察
し、それを画像解析して求めたものである。
【００１４】上記図４（１）から上ロール周速＞下ロー
ル周速で圧延形状比＞１．５の場合は上反りとなり、圧
延形状比＜１．５の場合は下反りとなり、図４（２）か
ら上ロール周速＜下ロール周速で圧延形状比＞１．５の
場合は下反りとなり、逆に、圧延形状比＜１．５の場合
は下反りとなることが判明した。
ル周速で圧延形状比＞１．５の場合は上反りとなり、圧
延形状比＜１．５の場合は下反りとなり、図４（２）か
ら上ロール周速＜下ロール周速で圧延形状比＞１．５の
場合は下反りとなり、逆に、圧延形状比＜１．５の場合
は下反りとなることが判明した。
【００１５】また、図４（３）から噛込入射角＜０で圧
延形状比＞１．５の場合は上反りとなり、圧延形状比＜
１．５の場合は下反りとなり、図４（４）から噛込入射
角＞０°で圧延形状比＞１．５の場合は下反りとなり、
圧延形状比＜１．５の場合は上反りとなることが判明し
た。
延形状比＞１．５の場合は上反りとなり、圧延形状比＜
１．５の場合は下反りとなり、図４（４）から噛込入射
角＞０°で圧延形状比＞１．５の場合は下反りとなり、
圧延形状比＜１．５の場合は上反りとなることが判明し
た。
【００１６】このことから、噛込入射角＜０°、圧延
形状比＞１．５の場合には、このままでは上反りとなる
ため、上ロール周速＜下ロール周速とすれば、この上反
りが防止でき、噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．
５の場合には、このままでは下反りとなるため、上ロー
ル周速＞下ロール周速とすることにより、この下反りを
防止できることを見出した。
形状比＞１．５の場合には、このままでは上反りとなる
ため、上ロール周速＜下ロール周速とすれば、この上反
りが防止でき、噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．
５の場合には、このままでは下反りとなるため、上ロー
ル周速＞下ロール周速とすることにより、この下反りを
防止できることを見出した。
【００１７】一方、噛込入射角＜０°で、圧延形状比
＜１．５の場合では、上ロール周速＜下ロール周速とす
れば下反りが防止でき、噛込入射角＞０°、で圧延形
状比＜１．５の場合では反り方向が逆転し、上ロール周
速＞下ロール周速とすれば上反りが防止できることを見
出した。
＜１．５の場合では、上ロール周速＜下ロール周速とす
れば下反りが防止でき、噛込入射角＞０°、で圧延形
状比＜１．５の場合では反り方向が逆転し、上ロール周
速＞下ロール周速とすれば上反りが防止できることを見
出した。
【００１８】更に、図５の再圧延時の鋼板上下面温度差
と反りとの関係を示す図から噛込入射角＝０、上ロール
と下ロール周速差＝０の際に鋼材の上面と下面の温度差
（上面温度−下面温度）△Ｔ＞０の場合には上反りとな
り、△Ｔ＜０の場合には下反りとなることが判明した。
と反りとの関係を示す図から噛込入射角＝０、上ロール
と下ロール周速差＝０の際に鋼材の上面と下面の温度差
（上面温度−下面温度）△Ｔ＞０の場合には上反りとな
り、△Ｔ＜０の場合には下反りとなることが判明した。
【００１９】このことから手段２のように、噛込入射
角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合には二次圧延の途
中での冷却時における鋼材上面の平均温度＞下面の平均
温度とすれば上反りが防止でき、噛込入射角＞０°、
圧延形状比＞１．５の場合には逆に上面の平均温度＜下
面の平均温度とすれば上反りが防止できることを見出し
た。
角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合には二次圧延の途
中での冷却時における鋼材上面の平均温度＞下面の平均
温度とすれば上反りが防止でき、噛込入射角＞０°、
圧延形状比＞１．５の場合には逆に上面の平均温度＜下
面の平均温度とすれば上反りが防止できることを見出し
た。
【００２０】一方、噛込入射角＜０°、圧延形状比＜
１．５の場合では、上面の平均温度＜下面の平均温度と
すれば下反りが防止でき、噛込入射角＞０°、圧延形
状比＜１．５の場合では反り方向が逆転し、上面の平均
温度＞下面の平均温度とすれば下反りが防止できること
を見出した。
１．５の場合では、上面の平均温度＜下面の平均温度と
すれば下反りが防止でき、噛込入射角＞０°、圧延形
状比＜１．５の場合では反り方向が逆転し、上面の平均
温度＞下面の平均温度とすれば下反りが防止できること
を見出した。
【００２１】尚、鋼材の上面の温度、下面の温度はサー
モトレーサーにて二次圧延時において圧延機に噛込まれ
る前の鋼材全体を測定して求めた平均値である。
モトレーサーにて二次圧延時において圧延機に噛込まれ
る前の鋼材全体を測定して求めた平均値である。
【００２２】また、手段３の様に上ワークロール周速と
下ワークロール周速の制御、鋼材の上下面の温度制御を
同時に実施するとさらに良好な形状となることを種々の
検討により明らかとした。
下ワークロール周速の制御、鋼材の上下面の温度制御を
同時に実施するとさらに良好な形状となることを種々の
検討により明らかとした。
【００２３】以上種々の条件にて検討したように二次圧
延時の圧延条件の最適制御、二次圧延前の上下面平均温
度差を適正に制御することによって、圧延中の反りを確
実に防止できるという優れた効果を得ることが可能とな
ることを知得した。
延時の圧延条件の最適制御、二次圧延前の上下面平均温
度差を適正に制御することによって、圧延中の反りを確
実に防止できるという優れた効果を得ることが可能とな
ることを知得した。
【００２４】即ち、鋼材のフロント部／テ−ル部の微小
な端部の形状及び図７に示すように鋼材の長さや搬送中
のバウンド等の操業変化によって噛込入射角が変化して
も、上下ロ−ルの周速、二次圧延時における圧延機噛込
み直前の鋼材の上下面温度を調整することで、二次圧延
中の鋼材の形状を平坦にする製造技術を確立した。ま
た、二次圧延前に強制冷却する鋼材の板厚が４０ｍｍ以
下であると空冷による鋼材の抜熱が速くなり制御圧延時
の温度待ち時間が必然的に短くなることから、冷却水に
よる強制冷却と空冷に温度待ち時間に差が殆どない。こ
のことから対象鋼材の板厚は４０ｍｍ以上とした。
な端部の形状及び図７に示すように鋼材の長さや搬送中
のバウンド等の操業変化によって噛込入射角が変化して
も、上下ロ−ルの周速、二次圧延時における圧延機噛込
み直前の鋼材の上下面温度を調整することで、二次圧延
中の鋼材の形状を平坦にする製造技術を確立した。ま
た、二次圧延前に強制冷却する鋼材の板厚が４０ｍｍ以
下であると空冷による鋼材の抜熱が速くなり制御圧延時
の温度待ち時間が必然的に短くなることから、冷却水に
よる強制冷却と空冷に温度待ち時間に差が殆どない。こ
のことから対象鋼材の板厚は４０ｍｍ以上とした。
【００２５】また、一次圧延温度はオーステナイトが再
結晶する温度域での圧延を実施することを前提としてい
るので８５０℃以上とした。また、二次圧延終了温度は
靱性を改善するためには未再結晶域での圧延が必須とな
るため７２０〜８５０℃の範囲とした。
結晶する温度域での圧延を実施することを前提としてい
るので８５０℃以上とした。また、二次圧延終了温度は
靱性を改善するためには未再結晶域での圧延が必須とな
るため７２０〜８５０℃の範囲とした。
【００２６】
（実施例）本発明の実施例を従来例及び比較例と共に以
下に示す。供試鋼の成分は代表的な構造用鋼としての成
分を用い、本実施例に用いた鋼の化学成分を表１に示
す。
下に示す。供試鋼の成分は代表的な構造用鋼としての成
分を用い、本実施例に用いた鋼の化学成分を表１に示
す。
【００２７】スラブの加熱温度、厚さ、一次圧延として
の粗圧延の圧延条件、移送厚（粗圧延後、所定の温度ま
で温度待ちをする板厚）での冷却−温度待ち条件、二次
圧延としての仕上圧延の圧延条件等の製造条件とその製
造結果を表２−１及び表２−２に示す。また、仕上圧延
条件を表３−１及び表３−２、表３−３に示す。
の粗圧延の圧延条件、移送厚（粗圧延後、所定の温度ま
で温度待ちをする板厚）での冷却−温度待ち条件、二次
圧延としての仕上圧延の圧延条件等の製造条件とその製
造結果を表２−１及び表２−２に示す。また、仕上圧延
条件を表３−１及び表３−２、表３−３に示す。
【００２８】この表２−１、２−２及び表３−１、３−
２、３−３に示す様に、本発明例の鋼番１、１３、２
１、は手段１（請求項１−仕上圧延機の上下ワークロー
ルの周速度調整）に対応する例で、鋼番４、２２〜２４
は手段２（請求項２−鋼材の表裏面温度差調整）に対応
する例で、鋼番５、７、９、１１、１５、１７、１９、
は手段３（請求項３−仕上圧延機の上下ワークロールの
周速度調整と鋼材の表裏面温度差調整の併用）に対応す
る例であり、このいずれの例も移送厚での温度待ち時間
が大幅に短縮され、仕上げ圧延中に反り発生がなく反り
修正が不必要で、かつ靱性も良好となった。
２、３−３に示す様に、本発明例の鋼番１、１３、２
１、は手段１（請求項１−仕上圧延機の上下ワークロー
ルの周速度調整）に対応する例で、鋼番４、２２〜２４
は手段２（請求項２−鋼材の表裏面温度差調整）に対応
する例で、鋼番５、７、９、１１、１５、１７、１９、
は手段３（請求項３−仕上圧延機の上下ワークロールの
周速度調整と鋼材の表裏面温度差調整の併用）に対応す
る例であり、このいずれの例も移送厚での温度待ち時間
が大幅に短縮され、仕上げ圧延中に反り発生がなく反り
修正が不必要で、かつ靱性も良好となった。
【００２９】これに対して従来例である鋼番２、６、
８、１０、１２、１６及び２０は粗圧延後仕上圧延に入
るまでの間で空冷を行ったものであり、該鋼番８、１
２、１６は仕上圧延中に鋼材の反りが大きくなって途中
で圧延を中止した。また、鋼番２、６、１０、２０、は
途中で圧延を中止するまではならなかったものの移送厚
での温度待ち時間が長くなり、しかも、鋼材の生産性、
靱性とも大幅に劣化した。また、比較例である鋼番３、
１８は粗圧延後、冷却水で強制冷却を行ったものの仕上
圧延中の圧延条件が適正でなかった。即ち、噛込入射角
が負で、圧延形状比が１．５以下であったにもかかわら
ず仕上圧延機の上ロールの周度を下ロールより高速にし
た為、鋼番３は圧延途中で鋼材に反りが発生し圧延中止
となった。また、鋼番１８は１パス目〜３パス目の後に
反り修正が各々必要となった。
８、１０、１２、１６及び２０は粗圧延後仕上圧延に入
るまでの間で空冷を行ったものであり、該鋼番８、１
２、１６は仕上圧延中に鋼材の反りが大きくなって途中
で圧延を中止した。また、鋼番２、６、１０、２０、は
途中で圧延を中止するまではならなかったものの移送厚
での温度待ち時間が長くなり、しかも、鋼材の生産性、
靱性とも大幅に劣化した。また、比較例である鋼番３、
１８は粗圧延後、冷却水で強制冷却を行ったものの仕上
圧延中の圧延条件が適正でなかった。即ち、噛込入射角
が負で、圧延形状比が１．５以下であったにもかかわら
ず仕上圧延機の上ロールの周度を下ロールより高速にし
た為、鋼番３は圧延途中で鋼材に反りが発生し圧延中止
となった。また、鋼番１８は１パス目〜３パス目の後に
反り修正が各々必要となった。
【００３０】さらに、鋼番１４は噛込入射角が正で、形
状比が１．５以下であったにもかかわらず仕上圧延機の
上ワークロールを下ワークロールより高速にしていた
為、反りが発生圧延し、圧延中止までに至らなかったが
仕上圧延の２パス目と４パス目の後で圧延作業を中断し
て反り修正を実施した。
状比が１．５以下であったにもかかわらず仕上圧延機の
上ワークロールを下ワークロールより高速にしていた
為、反りが発生圧延し、圧延中止までに至らなかったが
仕上圧延の２パス目と４パス目の後で圧延作業を中断し
て反り修正を実施した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２−１】
【００３３】
【表２−２】
【００３４】
【表３−１】
【００３５】
【表３−２】
【００３６】
【表３−３】
【００３７】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明によると、
反りのない形状の良好な、しかも、優れた靱性を有する
鋼板を無駄な温度待ちをすることなく生産性良く、且
つ、圧延作業性良く製造することが可能となり、当該分
野における効果は極めて大きい。
反りのない形状の良好な、しかも、優れた靱性を有する
鋼板を無駄な温度待ちをすることなく生産性良く、且
つ、圧延作業性良く製造することが可能となり、当該分
野における効果は極めて大きい。
【図１】圧延中の鋼板の温度推移を示す図である。
【図２】製造工程の差による熱履歴の差を示す図であ
る。
る。
【図３】途中冷却による靱性改善効果を示す図である。
【図４】再圧延時の圧延条件と反りとの関係を示す図で
ある。
ある。
【図５】再圧延時の鋼板上下温度差と反りとの関係を示
す図である。
す図である。
【図６】噛込入射角を示す模式図である。
【図７】スラブの長が変化すると噛込入射角が変化する
ことを示す模式図である。
ことを示す模式図である。
１ 鋼材 ２ 上ワ−クロ−ル ３ 下ワ−クロ−ル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 B21B 3/00 B21B 37/00 - 37/76
Claims (3)
- 【請求項１】８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４
０ｍｍ以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行
って７２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱
性の優れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延
を行う際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延
形状比を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比
から下記〜のいずれに該当するかを判定し、この判
定した〜の上ワークロールと下ワークロールの周速
の関係となるように、前記二次圧延を行う二次圧延機の
各パス毎の上ワークロールと下ワークロールの周速を調
整することを特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合上ロール周速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） - 【請求項２】８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４
０ｍｍ以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行
って７２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱
性の優れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延
を行う際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延
形状比を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比
から下記〜のいずれに該当するかを判定し、この判
定した〜の鋼材の上面と下面の平均温度との関係と
なるように、前記鋼材の上、下面の強制冷却量を調整す
ることを特徴とする靱性の優れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚） - 【請求項３】８５０℃以上で一次圧延を終了した板厚４
０ｍｍ以上の鋼材を強制冷却し、その後、二次圧延を行
って７２０〜８５０℃で該圧延を終了することにより靱
性の優れた鋼板を製造する方法において、前記二次圧延
を行う際、該圧延の各パス毎の鋼材の噛込入射角と圧延
形状比を予測し、その予測した噛込入射角と圧延形状比
から下記〜のいずれに該当するかを判定し、この判
定した〜の鋼材の上面と下面の平均温度、上ワーク
ロールと下ワークロールの周速の関係となるように、前
記鋼材の上、下面の強制冷却量及び鋼材噛み込み前の前
記二次圧延機のの各パス毎の上ワークロールと下ワーク
ロールの周速を各々調整することを特徴とする靱性の優
れた鋼板の製造方法 噛込入射角＜０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＞１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 噛込入射角＜０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＜下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＜下ロール周速 噛込入射角＞０°、圧延形状比＜１．５の場合 上面の平均温度＞下面の平均温度で、且つ、上ロール周
速＞下ロール周速 但し、圧延形状比＝（接触投影孤長／平均板厚）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34613095A JP3291188B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 靱性の優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34613095A JP3291188B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 靱性の優れた鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09165619A JPH09165619A (ja) | 1997-06-24 |
| JP3291188B2 true JP3291188B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=18381338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34613095A Expired - Fee Related JP3291188B2 (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 靱性の優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3291188B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7111142B2 (ja) * | 2019-10-11 | 2022-08-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延材の入射角検出方法及び装置 |
-
1995
- 1995-12-12 JP JP34613095A patent/JP3291188B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09165619A (ja) | 1997-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1278792C (zh) | 金属板平坦度控制方法 | |
| JP3291188B2 (ja) | 靱性の優れた鋼板の製造方法 | |
| JP3656707B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の制御冷却方法 | |
| JP3704222B2 (ja) | スケール疵防止方法 | |
| JP3661434B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の制御冷却方法 | |
| JP3526763B2 (ja) | 鋼板圧延における反り防止方法 | |
| JPH0615321A (ja) | 厚板圧延における形状制御方法 | |
| JP3653895B2 (ja) | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 | |
| JPH06254615A (ja) | 形状の優れた厚鋼板の製造方法およびその装置 | |
| JPS60200913A (ja) | 溶接性の優れたハイテン・インバ−トの製造法 | |
| JPH08300040A (ja) | 厚鋼板の矯正方法 | |
| JP2604518B2 (ja) | 厚鋼板の矯正方法 | |
| JPH05138207A (ja) | 方向性電磁鋼板の耳割れを低減する熱間圧延方法 | |
| JPH08117807A (ja) | 靱性が優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JPH06254616A (ja) | 形状の優れた厚鋼板の冷却方法およびその装置 | |
| JPH06198313A (ja) | 熱間仕上げ圧延機用ロール | |
| JPH10113713A (ja) | 制御冷却鋼板の製造方法 | |
| JP3257471B2 (ja) | 鋼板の四周疵防止熱間圧延方法 | |
| JP3951410B2 (ja) | 厚鋼板製造設備 | |
| JPH0569001A (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JPH09300004A (ja) | 熱延鋼帯の圧延方法 | |
| JPH07284811A (ja) | シーム疵のない厚鋼板の製造方法 | |
| JP3283444B2 (ja) | 熱間圧延方法 | |
| JPS62197221A (ja) | 金属板の横曲り修正方法 | |
| JPH08150402A (ja) | シーム疵のない厚鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020312 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |