JP2604518B2 - 厚鋼板の矯正方法 - Google Patents
厚鋼板の矯正方法Info
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- JP2604518B2 JP2604518B2 JP4169516A JP16951692A JP2604518B2 JP 2604518 B2 JP2604518 B2 JP 2604518B2 JP 4169516 A JP4169516 A JP 4169516A JP 16951692 A JP16951692 A JP 16951692A JP 2604518 B2 JP2604518 B2 JP 2604518B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、厚鋼板の矯正方法に関
するものであって、特に熱間矯正後の再矯正の発生を抑
制することを目的とする。
するものであって、特に熱間矯正後の再矯正の発生を抑
制することを目的とする。
【０００２】
【従来の技術】図４は、従来技術による厚鋼板の圧延後
のフロー図である。図４の（ａ）は、図１に示す圧延機
１で圧延する前の厚鋼板の図である。図４の（ｂ）は、
圧延後の厚鋼板の図である。圧延においてプレートクラ
ウンのクラウン変化率により鋼板センターとエッジの伸
び差が発生し、耳波や中波などの形状不良が発生する。
また、上下ロールの周速差や上下面の厚鋼板の温度差に
より、反り及び全面的な波が発生する。
のフロー図である。図４の（ａ）は、図１に示す圧延機
１で圧延する前の厚鋼板の図である。図４の（ｂ）は、
圧延後の厚鋼板の図である。圧延においてプレートクラ
ウンのクラウン変化率により鋼板センターとエッジの伸
び差が発生し、耳波や中波などの形状不良が発生する。
また、上下ロールの周速差や上下面の厚鋼板の温度差に
より、反り及び全面的な波が発生する。
【０００３】図４の（ｃ）は、図１の熱間矯正機３で千
鳥配置したロールにより、繰り返し曲げ応力を加え、厚
鋼板の平坦度をフラットにした図である。図４の（ｄ）
は、熱間矯正後冷却床にて空冷した後の厚鋼板の図であ
る。熱間矯正機で矯正した時に鋼板のエッジが鋼板内部
より温度が低いため、空冷後鋼板の残留応力は鋼板エッ
ジ部で圧縮応力となり、耳波が発生しやすく形状不良が
発生する。
鳥配置したロールにより、繰り返し曲げ応力を加え、厚
鋼板の平坦度をフラットにした図である。図４の（ｄ）
は、熱間矯正後冷却床にて空冷した後の厚鋼板の図であ
る。熱間矯正機で矯正した時に鋼板のエッジが鋼板内部
より温度が低いため、空冷後鋼板の残留応力は鋼板エッ
ジ部で圧縮応力となり、耳波が発生しやすく形状不良が
発生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図４の従来法では、上
述のように鋼板エッジ部が鋼板内部より温度が低くエッ
ジ部の残留応力が圧縮応力となり、特に板厚６mm以下の
厚鋼板は耳波となり、再矯正発生率が８６．３％となっ
ていた（図３参照）。本発明は、このような従来技術の
課題を有利に解決するものであって、特に熱間矯正後の
再矯正の発生を可及的に抑制することができる厚鋼板の
矯正方法を提供することを目的とする。
述のように鋼板エッジ部が鋼板内部より温度が低くエッ
ジ部の残留応力が圧縮応力となり、特に板厚６mm以下の
厚鋼板は耳波となり、再矯正発生率が８６．３％となっ
ていた（図３参照）。本発明は、このような従来技術の
課題を有利に解決するものであって、特に熱間矯正後の
再矯正の発生を可及的に抑制することができる厚鋼板の
矯正方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的達成のための本
発明の矯正方法は、厚鋼板を仕上圧延後、熱間矯正機で
矯正する方法において、熱間矯正機後方に冷却設備を設
け、冷却設備では、厚鋼板端部は空冷、厚鋼板中央部は
冷却水量０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分〜０．４ｍ3 ／ｍ2 ・分
の弱冷却を施て、厚鋼板端部の温度を厚鋼板中央部に対
し１０℃〜３０℃高くすることを特徴とする。
発明の矯正方法は、厚鋼板を仕上圧延後、熱間矯正機で
矯正する方法において、熱間矯正機後方に冷却設備を設
け、冷却設備では、厚鋼板端部は空冷、厚鋼板中央部は
冷却水量０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分〜０．４ｍ3 ／ｍ2 ・分
の弱冷却を施て、厚鋼板端部の温度を厚鋼板中央部に対
し１０℃〜３０℃高くすることを特徴とする。
【０００６】以下図面に基づいて本発明を説明する。図
１は、本発明の実施例を示す図である。圧延機１は仕上
圧延機であり、板厚４．５〜２００mmの製品板厚まで圧
延する厚鋼板用の圧延機である。搬送ロール２は、圧延
機１で圧延した厚鋼板を搬送するロールである。熱間矯
正機３は、圧延後の厚鋼板に発生した耳波、中波、反り
などの形状不良を、千鳥配置したロールにより繰り返し
曲げ応力を加えて厚鋼板を平坦にする設備である。次の
搬送ロール４は、前記搬送ロール２と同じものである。
冷却設備５は、一般的に、高張力で高靭性な鋼板を製造
する時に加速冷却を施し、厚鋼板の組織を制御する目的
で使用するが、厚鋼板の４０ｋクラスの一般材には冷却
機能を使用せずに搬送ロールとしての機能のみ用いる。
搬送ロール６は、前記の搬送ロール２、搬送ロール４と
同じものである。
１は、本発明の実施例を示す図である。圧延機１は仕上
圧延機であり、板厚４．５〜２００mmの製品板厚まで圧
延する厚鋼板用の圧延機である。搬送ロール２は、圧延
機１で圧延した厚鋼板を搬送するロールである。熱間矯
正機３は、圧延後の厚鋼板に発生した耳波、中波、反り
などの形状不良を、千鳥配置したロールにより繰り返し
曲げ応力を加えて厚鋼板を平坦にする設備である。次の
搬送ロール４は、前記搬送ロール２と同じものである。
冷却設備５は、一般的に、高張力で高靭性な鋼板を製造
する時に加速冷却を施し、厚鋼板の組織を制御する目的
で使用するが、厚鋼板の４０ｋクラスの一般材には冷却
機能を使用せずに搬送ロールとしての機能のみ用いる。
搬送ロール６は、前記の搬送ロール２、搬送ロール４と
同じものである。
【０００７】図２は、本発明による厚鋼板の圧延後のフ
ロー図である。図２の（ａ）は、図１に示す圧延機１で
圧延する前の厚鋼板の図である。図２の（ｂ）は、図４
の（ｂ）と同様に圧延後の厚鋼板の形状を示す図であ
る。図２の（ｃ）は、図４の（ｃ）と同様に熱間矯正を
行った後、鋼板エッジ部を除いて鋼板内部のみ（斜線で
示す）冷却を施した図である。冷却条件としては、水量
を０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分〜０．４ｍ3 ／ｍ2 ・分で、鋼
板エッジ部を除いた鋼板中央部のみ加速冷却を施し、鋼
板エッジ部の温度を鋼板センター部より１０℃〜３０℃
高くすることが好ましい。図２の（ｄ）は、エッジ部の
温度が高い厚鋼板を空冷した図である。熱間矯正後鋼板
エッジ部の温度を鋼板内部の温度より高くすることによ
り、空冷後の残留応力は鋼板エッジ部で引張応力とな
り、耳波の発生を抑えフラットな厚鋼板となる。
ロー図である。図２の（ａ）は、図１に示す圧延機１で
圧延する前の厚鋼板の図である。図２の（ｂ）は、図４
の（ｂ）と同様に圧延後の厚鋼板の形状を示す図であ
る。図２の（ｃ）は、図４の（ｃ）と同様に熱間矯正を
行った後、鋼板エッジ部を除いて鋼板内部のみ（斜線で
示す）冷却を施した図である。冷却条件としては、水量
を０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分〜０．４ｍ3 ／ｍ2 ・分で、鋼
板エッジ部を除いた鋼板中央部のみ加速冷却を施し、鋼
板エッジ部の温度を鋼板センター部より１０℃〜３０℃
高くすることが好ましい。図２の（ｄ）は、エッジ部の
温度が高い厚鋼板を空冷した図である。熱間矯正後鋼板
エッジ部の温度を鋼板内部の温度より高くすることによ
り、空冷後の残留応力は鋼板エッジ部で引張応力とな
り、耳波の発生を抑えフラットな厚鋼板となる。
【０００８】本発明の適用は、厚板４０ｋ、５０ｋクラ
スの圧延ままの一般材であり、制御冷却不適用鋼種であ
る。また板厚は６mm以下の残留応力による形状不良の発
生率が高い厚鋼板に適用する。冷却水量は、制御冷却
（加速冷却）の場合は最低でも０．５ｍ3 ／ｍ2 ・分以
上であるが、本発明は鋼板エッジ部の温度を鋼板内部よ
り高くし冷却後の残留応力を圧縮応力から引張応力にか
えることを目的とするため、０．１〜０．４ｍ3 ／ｍ2
・分の範囲がよい。
スの圧延ままの一般材であり、制御冷却不適用鋼種であ
る。また板厚は６mm以下の残留応力による形状不良の発
生率が高い厚鋼板に適用する。冷却水量は、制御冷却
（加速冷却）の場合は最低でも０．５ｍ3 ／ｍ2 ・分以
上であるが、本発明は鋼板エッジ部の温度を鋼板内部よ
り高くし冷却後の残留応力を圧縮応力から引張応力にか
えることを目的とするため、０．１〜０．４ｍ3 ／ｍ2
・分の範囲がよい。
【０００９】冷却水量が０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分未満の場
合、鋼板中央部の温度をエッジ部の温度より低くするの
に多大な時間を要するため効率的ではない。また０．４
ｍ3／ｍ2 ・分超の場合は、鋼板の冷速が大きくなり、
鋼板の組織が圧延のままとは異なるようになり、引張強
さなど材質に影響を与えるようになるため適用できな
い。
合、鋼板中央部の温度をエッジ部の温度より低くするの
に多大な時間を要するため効率的ではない。また０．４
ｍ3／ｍ2 ・分超の場合は、鋼板の冷速が大きくなり、
鋼板の組織が圧延のままとは異なるようになり、引張強
さなど材質に影響を与えるようになるため適用できな
い。
【００１０】
【実施例】図３の本発明では、厚鋼板（材質４０ｋ、５
０ｋの圧延まま、厚み４．５mm〜６．０mm、巾１０００
mm〜４５００mm）で、鋼板エッジ部が鋼板内部より温度
が高くエッジ部の残留応力が引張応力となり、鋼板の四
周部が拘束され耳波は発生せずフラットな鋼板となり、
再矯正発生率は４１．０％に低減され、従来法に比し格
段に優れていることが認められた。
０ｋの圧延まま、厚み４．５mm〜６．０mm、巾１０００
mm〜４５００mm）で、鋼板エッジ部が鋼板内部より温度
が高くエッジ部の残留応力が引張応力となり、鋼板の四
周部が拘束され耳波は発生せずフラットな鋼板となり、
再矯正発生率は４１．０％に低減され、従来法に比し格
段に優れていることが認められた。
【００１１】
【発明の効果】以上説明した本発明方法によれば、熱間
矯正後の厚鋼板の再矯正発生率が従来法に比較し著しく
低減されたため、形状不良の少ない高品質の厚鋼板を製
造することが可能となった。
矯正後の厚鋼板の再矯正発生率が従来法に比較し著しく
低減されたため、形状不良の少ない高品質の厚鋼板を製
造することが可能となった。
【図１】本発明方法を実施するための厚鋼板の矯正ライ
ン構成例を示す。
ン構成例を示す。
【図２】本発明方法による圧延後の厚鋼板の形状フロー
図。
図。
【図３】本発明と従来法の再矯正発生率の比較図表。
【図４】従来方法による圧延後の厚鋼板の形状フロー
図。
図。
１ 圧延機 ２、４、６ 搬送ロール ３ 熱間矯正機 ５ 冷却設備
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−187519（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−66271（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−238413（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−90313（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−263816（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−10907（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】 厚鋼板を仕上圧延後、熱間矯正機で矯正
する方法において、熱間矯正機後方に冷却設備を設け、
冷却設備では、厚鋼板端部は空冷、厚鋼板中央部は冷却
水量０．１ｍ3 ／ｍ2 ・分〜０．４ｍ3 ／ｍ2 ・分の弱
冷却を施して、厚鋼板端部の温度を厚鋼板中央部に対し
１０℃〜３０℃高くすることを特徴とする厚鋼板の矯正
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4169516A JP2604518B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 厚鋼板の矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4169516A JP2604518B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 厚鋼板の矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH067847A JPH067847A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2604518B2 true JP2604518B2 (ja) | 1997-04-30 |
Family
ID=15887961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4169516A Expired - Lifetime JP2604518B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 厚鋼板の矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2604518B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5151693B2 (ja) * | 2008-05-29 | 2013-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 高張力鋼の製造方法 |
| CN110548776A (zh) * | 2019-08-08 | 2019-12-10 | 太原理工大学 | 一种预制交叉波纹界面制备铝镁铝三层金属复合板的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5890313A (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-30 | Nippon Steel Corp | 鋼板の冷却装置 |
| JPS61238413A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-23 | Nippon Steel Corp | 厚板制御圧延材の均一冷却方法 |
| JPS6210907U (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-23 | ||
| JPS62187519A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホツトレベラ−のベンデイング制御方法 |
| JPS62263816A (ja) * | 1986-05-12 | 1987-11-16 | Kobe Steel Ltd | 高温厚鋼板冷却における水量決定方法 |
| JPH0466271A (ja) * | 1990-07-04 | 1992-03-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 広幅厚鋼板の条切りキャンバ抑制法 |
-
1992
- 1992-06-26 JP JP4169516A patent/JP2604518B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH067847A (ja) | 1994-01-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961203 |