JP3252494B2 - 燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置 - Google Patents
燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置Info
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- JP3252494B2 JP3252494B2 JP32027492A JP32027492A JP3252494B2 JP 3252494 B2 JP3252494 B2 JP 3252494B2 JP 32027492 A JP32027492 A JP 32027492A JP 32027492 A JP32027492 A JP 32027492A JP 3252494 B2 JP3252494 B2 JP 3252494B2
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- tank
- pressure
- evaporative gas
- internal combustion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M25/0809—Judging failure of purge control system
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supplying Secondary Fuel Or The Like To Fuel, Air Or Fuel-Air Mixtures (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンク内で発生し
た燃料蒸発ガスを大気中に放出することのない燃料蒸発
ガス拡散防止装置を自己診断する自己診断装置に関する
もので、例えば、車両用燃料タンク内で発生した燃料蒸
発ガスをキャニスタに吸着させ、そのキャニスタに吸着
されている燃料蒸発ガスを吸気管内に導いて燃焼させる
燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置として使用で
きるものである。
た燃料蒸発ガスを大気中に放出することのない燃料蒸発
ガス拡散防止装置を自己診断する自己診断装置に関する
もので、例えば、車両用燃料タンク内で発生した燃料蒸
発ガスをキャニスタに吸着させ、そのキャニスタに吸着
されている燃料蒸発ガスを吸気管内に導いて燃焼させる
燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置として使用で
きるものである。
【０００２】
【従来の技術】燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスの
大気放出を防止し、燃料蒸発ガスをキャニスタ内の活性
炭に吸着させ、このキャニスタに吸着されている燃料蒸
発ガスを吸気管を介して内燃機関内へ導いて燃焼させ
る、所謂、燃料蒸発ガス拡散防止装置は、特開昭６３−
８５２３７号公報で開示されている。
大気放出を防止し、燃料蒸発ガスをキャニスタ内の活性
炭に吸着させ、このキャニスタに吸着されている燃料蒸
発ガスを吸気管を介して内燃機関内へ導いて燃焼させ
る、所謂、燃料蒸発ガス拡散防止装置は、特開昭６３−
８５２３７号公報で開示されている。
【０００３】ところが、燃料蒸発ガスをキャニスタに導
く際、燃料タンクとキャニスタとの間の通路でリークし
ていると、燃料蒸発ガスがキャニスタに導かれずに大気
中に放出されることになる。
く際、燃料タンクとキャニスタとの間の通路でリークし
ていると、燃料蒸発ガスがキャニスタに導かれずに大気
中に放出されることになる。
【０００４】そこで、この種の燃料蒸発ガス拡散防止装
置における燃料タンクとキャニスタとの間のリーク等の
異常状態を判定する必要性がある。これを解決したもの
に、特開平２−１０２３６０号公報で開示された技術が
ある。
置における燃料タンクとキャニスタとの間のリーク等の
異常状態を判定する必要性がある。これを解決したもの
に、特開平２−１０２３６０号公報で開示された技術が
ある。
【０００５】即ち、前記公報には、燃料タンク内の圧力
を所定の基準圧力と比較し、その比較結果に応じて燃料
蒸発ガス処理手段の異常を検出し、異常を検出した場合
には、運転者が適切な処理を行なえるように警報を発生
させ、燃料蒸発ガスの放出を極力低減させるものであ
る。
を所定の基準圧力と比較し、その比較結果に応じて燃料
蒸発ガス処理手段の異常を検出し、異常を検出した場合
には、運転者が適切な処理を行なえるように警報を発生
させ、燃料蒸発ガスの放出を極力低減させるものであ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記公報に
掲載の燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常判定において
は、燃料タンク内圧力を検出し、その検出結果により異
常判定を行なうものであるから、燃料タンク内圧力を検
出するタンク内圧力センサの精度、温度特性、経年変化
等の各特性のバラツキを補正して検出を行なう必要性が
ある。
掲載の燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常判定において
は、燃料タンク内圧力を検出し、その検出結果により異
常判定を行なうものであるから、燃料タンク内圧力を検
出するタンク内圧力センサの精度、温度特性、経年変化
等の各特性のバラツキを補正して検出を行なう必要性が
ある。
【０００７】そこで、本発明は、燃料蒸発ガスのリーク
等の異常を判定する際に、燃料タンク内圧力を検出する
タンク内圧力センサの精度或いは温度特性等の各特性の
バラツキにより誤検出を行なうことのない燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置の提供を第一の課題とする
ものである。また、燃料タンク内圧力を検出するタンク
内圧力センサの精度或いは温度特性等の各特性のバラツ
キにより誤検出を行なうことなく、かつ、そのタンク内
圧力検出の信頼性を向上させた燃料蒸発ガス拡散防止装
置の自己診断装置の提供を第二の課題とするものであ
る。
等の異常を判定する際に、燃料タンク内圧力を検出する
タンク内圧力センサの精度或いは温度特性等の各特性の
バラツキにより誤検出を行なうことのない燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置の提供を第一の課題とする
ものである。また、燃料タンク内圧力を検出するタンク
内圧力センサの精度或いは温度特性等の各特性のバラツ
キにより誤検出を行なうことなく、かつ、そのタンク内
圧力検出の信頼性を向上させた燃料蒸発ガス拡散防止装
置の自己診断装置の提供を第二の課題とするものであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１または請求項２
の発明にかかる燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装
置は、図１に例示するように、内燃機関Ｍ１に供給され
る燃料を貯えた燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１の吸気
側に燃料蒸発ガスを導く供給通路Ｍ３と、前記供給通路
Ｍ３中に配設された前記燃料タンクＭ２内で発生した燃
料蒸発ガスを吸着するキャニスタＭ４及び前記供給通路
Ｍ３を開閉する開閉手段Ｍ５と、前記燃料タンクＭ２の
タンク内圧力を検出するタンク内圧力検出手段Ｍ６と、
前記タンク内圧力検出手段Ｍ６により時間を異にして検
出された２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力
変化幅と閾値圧力幅とを比較する比較手段Ｍ７と、前記
比較手段Ｍ７にて前記閾値圧力幅よりも前記タンク内圧
力変化幅が小さいと判定されたとき、燃料蒸発ガスのリ
ーク異常と判定する判定手段Ｍ８とを備えたものであ
る。ここで、請求項１は、２つのタンク内圧力のうちの
１つを、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧
力の最大値とするものであり、また、請求項２は、２つ
のタンク内圧力のうちの１つを、内燃機関Ｍ１始動後、
所定期間内のタンク内圧力の最小値とするものである。
の発明にかかる燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装
置は、図１に例示するように、内燃機関Ｍ１に供給され
る燃料を貯えた燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１の吸気
側に燃料蒸発ガスを導く供給通路Ｍ３と、前記供給通路
Ｍ３中に配設された前記燃料タンクＭ２内で発生した燃
料蒸発ガスを吸着するキャニスタＭ４及び前記供給通路
Ｍ３を開閉する開閉手段Ｍ５と、前記燃料タンクＭ２の
タンク内圧力を検出するタンク内圧力検出手段Ｍ６と、
前記タンク内圧力検出手段Ｍ６により時間を異にして検
出された２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力
変化幅と閾値圧力幅とを比較する比較手段Ｍ７と、前記
比較手段Ｍ７にて前記閾値圧力幅よりも前記タンク内圧
力変化幅が小さいと判定されたとき、燃料蒸発ガスのリ
ーク異常と判定する判定手段Ｍ８とを備えたものであ
る。ここで、請求項１は、２つのタンク内圧力のうちの
１つを、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧
力の最大値とするものであり、また、請求項２は、２つ
のタンク内圧力のうちの１つを、内燃機関Ｍ１始動後、
所定期間内のタンク内圧力の最小値とするものである。
【０００９】請求項３の発明にかかる燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置は、図６に例示するように、内
燃機関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２
と、前記燃料タンクＭ２内のタンク内圧力を検出するタ
ンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記燃料タンクＭ２から内
燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量相当を得る燃料消費
量検出手段Ｍ１１と、前記燃料消費量検出手段Ｍ１１で
検出した燃料消費量相当に応じ、かつ、所定時間経過し
たタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とを演算する演
算手段Ｍ１２と、前記演算手段Ｍ１２にて判定したタン
ク内圧力変化量の上昇値と下降値とに基づいて燃料蒸発
ガスのリーク異常を判定する判定手段Ｍ１３とを備えた
ものである。
防止装置の自己診断装置は、図６に例示するように、内
燃機関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２
と、前記燃料タンクＭ２内のタンク内圧力を検出するタ
ンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記燃料タンクＭ２から内
燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量相当を得る燃料消費
量検出手段Ｍ１１と、前記燃料消費量検出手段Ｍ１１で
検出した燃料消費量相当に応じ、かつ、所定時間経過し
たタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とを演算する演
算手段Ｍ１２と、前記演算手段Ｍ１２にて判定したタン
ク内圧力変化量の上昇値と下降値とに基づいて燃料蒸発
ガスのリーク異常を判定する判定手段Ｍ１３とを備えた
ものである。
【００１０】
【作用】請求項１または請求項２の発明においては、内
燃機関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２か
ら、供給通路Ｍ３を通して内燃機関Ｍ１の吸気側に燃料
蒸発ガスを導き、燃料蒸発ガスを内燃機関Ｍ１に供給す
る。また、燃料タンクＭ２内のタンク内圧力はタンク内
圧力検出手段Ｍ６で検出され、検出時間を異にする２つ
のタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変化幅と所定
の閾値圧力幅とを比較手段Ｍ７で比較し、前記比較手段
Ｍ７の比較結果が前記所定の閾値圧力幅よりも前記タン
ク内圧力変化幅が小さいと判定されたとき、判定手段Ｍ
８で燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するものである。
なお、請求項１では、２つのタンク内圧力のうちの１つ
として、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧
力の最大値が用いられ、また、請求項２では、２つのタ
ンク内圧力のうちの１つとして、内燃機関Ｍ１始動後、
所定期間内のタンク内圧力の最小値が用いられる。
燃機関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２か
ら、供給通路Ｍ３を通して内燃機関Ｍ１の吸気側に燃料
蒸発ガスを導き、燃料蒸発ガスを内燃機関Ｍ１に供給す
る。また、燃料タンクＭ２内のタンク内圧力はタンク内
圧力検出手段Ｍ６で検出され、検出時間を異にする２つ
のタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変化幅と所定
の閾値圧力幅とを比較手段Ｍ７で比較し、前記比較手段
Ｍ７の比較結果が前記所定の閾値圧力幅よりも前記タン
ク内圧力変化幅が小さいと判定されたとき、判定手段Ｍ
８で燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するものである。
なお、請求項１では、２つのタンク内圧力のうちの１つ
として、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧
力の最大値が用いられ、また、請求項２では、２つのタ
ンク内圧力のうちの１つとして、内燃機関Ｍ１始動後、
所定期間内のタンク内圧力の最小値が用いられる。
【００１１】請求項３の発明においては、内燃機関Ｍ１
に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２内のタンク内
圧力をタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出する。また、燃
料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量
相当を燃料消費量検出手段Ｍ１１で検出し、燃料消費量
相当に応じたタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とを
演算手段Ｍ１２で演算する。そして、前記演算手段Ｍ１
２にて判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下降値と
に基づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定するもので
ある。
に供給される燃料を貯えた燃料タンクＭ２内のタンク内
圧力をタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出する。また、燃
料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量
相当を燃料消費量検出手段Ｍ１１で検出し、燃料消費量
相当に応じたタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とを
演算手段Ｍ１２で演算する。そして、前記演算手段Ｍ１
２にて判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下降値と
に基づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定するもので
ある。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例の燃料蒸発ガス拡散防
止装置の自己診断装置について説明する。
止装置の自己診断装置について説明する。
【００１３】〈第一実施例〉 図２は本発明の第一実施例の燃料蒸発ガス拡散防止装置
の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図である。
の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図である。
【００１４】図２において、車両には内燃機関としての
多気筒（または単気筒）のエンジン１が搭載され、この
エンジン１には吸気管２（吸気路）と排気管３が接続さ
れている。吸気管２の各シリンダ吸気部には電磁式の燃
料噴射弁４が設けられ、また、吸気管２にはスロットル
弁５が設けられている。そして、排気管３には、空燃比
を検出するためにＯ2 センサ６が設けられている。な
お、燃料タンク７の天井面には、タンク内圧力検出手段
としての圧力センサ１１が設けられている。
多気筒（または単気筒）のエンジン１が搭載され、この
エンジン１には吸気管２（吸気路）と排気管３が接続さ
れている。吸気管２の各シリンダ吸気部には電磁式の燃
料噴射弁４が設けられ、また、吸気管２にはスロットル
弁５が設けられている。そして、排気管３には、空燃比
を検出するためにＯ2 センサ６が設けられている。な
お、燃料タンク７の天井面には、タンク内圧力検出手段
としての圧力センサ１１が設けられている。
【００１５】前記燃料噴射弁４に対して燃料を供給制御
する燃料供給系統は、次のように構成されている。
する燃料供給系統は、次のように構成されている。
【００１６】まず、燃料タンク７の燃料は、燃料ポンプ
８によって、燃料フィルタ９を介して各燃料噴射弁４に
供給される燃料圧力が所定値に調整される。燃料タンク
７内の天井部分と吸気系のサージタンク１２とは供給通
路としてのパージ管１３で連通されており、そのパージ
管１３の途中には吸着体として活性炭を収納したキャニ
スタ１４及びパージ用電磁弁（以下、パージ弁という）
１５が配設されている。即ち、この燃料タンク７からキ
ャニスタ１４間は密閉系となっている。パージ管１３は
キャニスタ１４よりもサージタンク１２側を放出通路１
３ａとし、この放出通路１３ａの途中にパージ弁１５を
設けている。このパージ弁１５は、バネ（図示略）によ
り常には弁体１５ａがシート部１５ｂを開く方向に付勢
されているが、コイル１５ｃを励磁することにより弁体
１５ａがシート部１５ｂを閉じるようになっている。し
たがって、パージ弁１５の消磁により放出通路１３ａが
開き、パージ弁１５の励磁により放出通路１３ａが閉じ
るようになっている。そして、燃料タンク７の燃料蒸発
ガスはキャニスタ１４内の活性炭に吸着されている。
８によって、燃料フィルタ９を介して各燃料噴射弁４に
供給される燃料圧力が所定値に調整される。燃料タンク
７内の天井部分と吸気系のサージタンク１２とは供給通
路としてのパージ管１３で連通されており、そのパージ
管１３の途中には吸着体として活性炭を収納したキャニ
スタ１４及びパージ用電磁弁（以下、パージ弁という）
１５が配設されている。即ち、この燃料タンク７からキ
ャニスタ１４間は密閉系となっている。パージ管１３は
キャニスタ１４よりもサージタンク１２側を放出通路１
３ａとし、この放出通路１３ａの途中にパージ弁１５を
設けている。このパージ弁１５は、バネ（図示略）によ
り常には弁体１５ａがシート部１５ｂを開く方向に付勢
されているが、コイル１５ｃを励磁することにより弁体
１５ａがシート部１５ｂを閉じるようになっている。し
たがって、パージ弁１５の消磁により放出通路１３ａが
開き、パージ弁１５の励磁により放出通路１３ａが閉じ
るようになっている。そして、燃料タンク７の燃料蒸発
ガスはキャニスタ１４内の活性炭に吸着されている。
【００１７】マイクロコンピュータを内蔵した制御回路
１６は、スロットル弁５の開度を検出するスロットルセ
ンサからのスロットル開度信号と、エンジン１の回転数
を検出する回転数センサからのエンジン回転数信号と、
吸入空気量を検出する吸気量センサからの吸入空気量信
号と、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサから
の冷却水温信号と、吸入空気温度を検出する吸気温セン
サからの吸気温信号を入力している。そして、制御回路
１６はこれらの信号からスロットル弁５の開度、エンジ
ン回転数、吸気量、エンジン冷却水の温度、吸気温を読
み込む。また、制御回路１６はＯ2 センサ６からの信号
を入力している。
１６は、スロットル弁５の開度を検出するスロットルセ
ンサからのスロットル開度信号と、エンジン１の回転数
を検出する回転数センサからのエンジン回転数信号と、
吸入空気量を検出する吸気量センサからの吸入空気量信
号と、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサから
の冷却水温信号と、吸入空気温度を検出する吸気温セン
サからの吸気温信号を入力している。そして、制御回路
１６はこれらの信号からスロットル弁５の開度、エンジ
ン回転数、吸気量、エンジン冷却水の温度、吸気温を読
み込む。また、制御回路１６はＯ2 センサ６からの信号
を入力している。
【００１８】このように、制御回路１６はエンジン回転
数と吸気量により基本噴射時間を求め、基本噴射時間に
対しフィードバック補正係数等による補正を行なって次
の噴射時間を求め、前記燃料噴射弁４による所定の噴射
タイミングで燃料噴射を行なわせる。また、制御回路１
６は圧力センサ１１からの信号を入力する。そして、制
御回路１６はパージ弁１５と接続されており、パージ弁
１５を開閉制御する。そして、車輌のインストルメント
パネルには警告手段としての警告ランプ１７が配設され
ており、制御回路１６の出力で制御される。
数と吸気量により基本噴射時間を求め、基本噴射時間に
対しフィードバック補正係数等による補正を行なって次
の噴射時間を求め、前記燃料噴射弁４による所定の噴射
タイミングで燃料噴射を行なわせる。また、制御回路１
６は圧力センサ１１からの信号を入力する。そして、制
御回路１６はパージ弁１５と接続されており、パージ弁
１５を開閉制御する。そして、車輌のインストルメント
パネルには警告手段としての警告ランプ１７が配設され
ており、制御回路１６の出力で制御される。
【００１９】更に、燃料タンク７とキャニスタ１４のパ
ージ管１３の通路を開閉する開閉弁１８により、燃料タ
ンク内圧力が所定値になるまではパージ管１３の通路を
閉じ、所定値以上になったら開弁してキャニスタ１４に
燃料蒸発ガスを供給する。
ージ管１３の通路を開閉する開閉弁１８により、燃料タ
ンク内圧力が所定値になるまではパージ管１３の通路を
閉じ、所定値以上になったら開弁してキャニスタ１４に
燃料蒸発ガスを供給する。
【００２０】次に、このように構成した第一実施例の燃
料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置における制御回
路１６の動作を説明する。
料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置における制御回
路１６の動作を説明する。
【００２１】図３は本発明の第一実施例である燃料蒸発
ガス拡散防止装置の自己診断装置を説明するタンク内圧
力のエンジン始動時のフローチャート、図４は本発明の
第一実施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断
装置を説明するエンジン始動後のフローチャート、図５
は本発明の第一実施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置
で使用する燃料タンクのタンク内圧力挙動例である。
ガス拡散防止装置の自己診断装置を説明するタンク内圧
力のエンジン始動時のフローチャート、図４は本発明の
第一実施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断
装置を説明するエンジン始動後のフローチャート、図５
は本発明の第一実施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置
で使用する燃料タンクのタンク内圧力挙動例である。
【００２２】図３に示したタンク内圧力のエンジン始動
時のフローチャート及び図４に示したエンジン始動後の
フローチャートは、図示しないイグニッションスイッチ
のオンによってスタートするエンジン制御のメインルー
チンを実行中の１秒間隔毎に実行される。
時のフローチャート及び図４に示したエンジン始動後の
フローチャートは、図示しないイグニッションスイッチ
のオンによってスタートするエンジン制御のメインルー
チンを実行中の１秒間隔毎に実行される。
【００２３】まず、ステップＳ２１でエンジン１のスタ
ート直後であるかの始動時判定を行ない、エンジン１の
始動時であれば、ステップＳ２２で圧力センサ１１によ
り燃料タンク内圧力ＰT を読み込む。燃料タンク内圧力
ＰT がステップＳ２３で５（mmHg）以上またはステップ
Ｓ２４で−５（mmHg）以下と判定されれば、燃料タンク
７内で発生した燃料蒸発ガスをキャニスタ１４内の活性
炭に吸着させ、このキャニスタ１４に吸着されている燃
料蒸発ガスを吸気管２内に導いて燃焼させる燃料蒸発ガ
ス拡散防止装置が正常に動作していると判定する。即
ち、この判定は、例えば、燃料タンク７とキャニスタ１
４間にリークがあれば、エンジン１の始動時に燃料タン
ク７の内圧の変動が小さくなることから、始動時に燃料
タンク７のタンク内圧力が−５＜ＰT ＜５（mmHg）であ
る場合には、燃料タンク７とキャニスタ１４間にリーク
が存在する可能性もある。そこで、ステップＳ２５及び
ステップＳ２６で読み取ったタンク内圧力ＰT をその最
大値を格納するメモリＰMAXに、また、その最小値を格
納するメモリＰMIN に格納し、ステップＳ２７で仮異常
判定フラグＦＮＧを立てる。その後、カウンタＮと走行
距離積算用として使用する走行距離格納メモリＤＩＳを
初期設定して、このステップＳ２１からステップＳ２９
のルーチンを脱する。
ート直後であるかの始動時判定を行ない、エンジン１の
始動時であれば、ステップＳ２２で圧力センサ１１によ
り燃料タンク内圧力ＰT を読み込む。燃料タンク内圧力
ＰT がステップＳ２３で５（mmHg）以上またはステップ
Ｓ２４で−５（mmHg）以下と判定されれば、燃料タンク
７内で発生した燃料蒸発ガスをキャニスタ１４内の活性
炭に吸着させ、このキャニスタ１４に吸着されている燃
料蒸発ガスを吸気管２内に導いて燃焼させる燃料蒸発ガ
ス拡散防止装置が正常に動作していると判定する。即
ち、この判定は、例えば、燃料タンク７とキャニスタ１
４間にリークがあれば、エンジン１の始動時に燃料タン
ク７の内圧の変動が小さくなることから、始動時に燃料
タンク７のタンク内圧力が−５＜ＰT ＜５（mmHg）であ
る場合には、燃料タンク７とキャニスタ１４間にリーク
が存在する可能性もある。そこで、ステップＳ２５及び
ステップＳ２６で読み取ったタンク内圧力ＰT をその最
大値を格納するメモリＰMAXに、また、その最小値を格
納するメモリＰMIN に格納し、ステップＳ２７で仮異常
判定フラグＦＮＧを立てる。その後、カウンタＮと走行
距離積算用として使用する走行距離格納メモリＤＩＳを
初期設定して、このステップＳ２１からステップＳ２９
のルーチンを脱する。
【００２４】ステップＳ２１でエンジン１の始動時判定
によって始動時でないと判定されたとき、ステップＳ３
１で仮異常判定フラグＦＮＧを判定し、仮異常判定フラ
グＦＮＧフラグが立っていなければ、このルーチンを脱
する。当然ながら、途中で仮異常判定フラグＦＮＧフラ
グが下りた場合も同様である。
によって始動時でないと判定されたとき、ステップＳ３
１で仮異常判定フラグＦＮＧを判定し、仮異常判定フラ
グＦＮＧフラグが立っていなければ、このルーチンを脱
する。当然ながら、途中で仮異常判定フラグＦＮＧフラ
グが下りた場合も同様である。
【００２５】ステップＳ３１で仮異常判定フラグＦＮＧ
を判定し、仮異常判定フラグＦＮＧフラグが立っていれ
ばステップＳ３２でカウンタＮを＋１インクリメントす
る。このとき、本実施例ではこのルーチンに入る演算周
期が１秒に設定されているからカウンタＮの値をもっ
て、そのままエンジン１の始動後の経過時間とすること
ができる。ステップＳ３３及びステップＳ３４で現在の
車速ＳＴＤｉ（Km/Sec）を読み込み、それを走行距離に
変換して走行距離格納メモリＤＩＳに加算する。ステッ
プＳ３５でタンク内圧力ＰT を読み込む。そして、ステ
ップＳ３６からステップＳ３９では読み込んだタンク内
圧力ＰT とメモリＰMAX 及びメモリＰMINに格納してい
る最大値及び最小値を比較し、必要に応じて、ステップ
Ｓ３７またはステップＳ３９でメモリＰMAX 、メモリＰ
MIN をより大きい値またはより小さい値に更新する。
を判定し、仮異常判定フラグＦＮＧフラグが立っていれ
ばステップＳ３２でカウンタＮを＋１インクリメントす
る。このとき、本実施例ではこのルーチンに入る演算周
期が１秒に設定されているからカウンタＮの値をもっ
て、そのままエンジン１の始動後の経過時間とすること
ができる。ステップＳ３３及びステップＳ３４で現在の
車速ＳＴＤｉ（Km/Sec）を読み込み、それを走行距離に
変換して走行距離格納メモリＤＩＳに加算する。ステッ
プＳ３５でタンク内圧力ＰT を読み込む。そして、ステ
ップＳ３６からステップＳ３９では読み込んだタンク内
圧力ＰT とメモリＰMAX 及びメモリＰMINに格納してい
る最大値及び最小値を比較し、必要に応じて、ステップ
Ｓ３７またはステップＳ３９でメモリＰMAX 、メモリＰ
MIN をより大きい値またはより小さい値に更新する。
【００２６】そして、ステップＳ４０でメモリＰMAX の
最大値とメモリＰMIN の最小値の圧力幅を、閾値として
設定した所定圧力幅Ｐo と比較し、所定圧力幅Ｐo より
も大きいときは、燃料タンク７とキャニスタ１４間にリ
ーク等が発生していないことを意味するから、燃料蒸発
ガス拡散防止装置が正常と判定し、ステップＳ４１で仮
異常判定フラグＦＮＧを下ろす。しかし、所定圧力幅Ｐ
o より小さいときには、燃料蒸発ガス拡散防止装置が正
常でない可能性があるから、ステップＳ４２へ進み、カ
ウンタＮから経過時間を読み出す。ステップＳ４２で読
み込んだ経過時間と閾値としての所定経過時間Ａ（Sec
）とをステップＳ４３で比較し、閾値としての所定経
過時間Ａ（Sec ）を経過していなければ、そのまま、こ
のルーチンを脱する。ステップＳ４３で所定時間Ａ（Se
c ）を経過していても、ステップＳ４４で閾値としての
所定走行距離Ｂ（Km）以上に達していなければ、このル
ーチンを脱する。特に、ステップＳ４２からステップＳ
４４の処理は、エンジン１が始動されてから、閾値とし
ての所定走行距離Ｂ（Km）以上を走行しておれば、或い
は、閾値としての所定時間Ａ（Sec ）以上を経過してお
れば、図５に示すように、エンジン１の運転による燃料
消費量が車速の変化に応じて変化し、この燃料消費量の
変化に伴ない燃料タンク７の内圧の変化が、当然、得ら
れることを前提に各閾値を設定したものである。したが
って、閾値としての所定時間Ａ（Sec ）を経過し、閾値
としての所定走行距離Ｂ（Km）以上であるとき、タンク
内圧力の変化幅が所定圧力幅Ｐo より小さいときは、燃
料蒸発ガス拡散防止装置の異常と判定し、ステップＳ４
５で警告（ＮＧ）ランプ１７を連続または繰返し点滅を
行ない、運転者に燃料蒸発ガス拡散防止装置、即ち、燃
料タンク７とキャニスタ１４間の密閉系にリーク等が発
生した旨の、燃料タンク７側の密閉系の異常を報知す
る。
最大値とメモリＰMIN の最小値の圧力幅を、閾値として
設定した所定圧力幅Ｐo と比較し、所定圧力幅Ｐo より
も大きいときは、燃料タンク７とキャニスタ１４間にリ
ーク等が発生していないことを意味するから、燃料蒸発
ガス拡散防止装置が正常と判定し、ステップＳ４１で仮
異常判定フラグＦＮＧを下ろす。しかし、所定圧力幅Ｐ
o より小さいときには、燃料蒸発ガス拡散防止装置が正
常でない可能性があるから、ステップＳ４２へ進み、カ
ウンタＮから経過時間を読み出す。ステップＳ４２で読
み込んだ経過時間と閾値としての所定経過時間Ａ（Sec
）とをステップＳ４３で比較し、閾値としての所定経
過時間Ａ（Sec ）を経過していなければ、そのまま、こ
のルーチンを脱する。ステップＳ４３で所定時間Ａ（Se
c ）を経過していても、ステップＳ４４で閾値としての
所定走行距離Ｂ（Km）以上に達していなければ、このル
ーチンを脱する。特に、ステップＳ４２からステップＳ
４４の処理は、エンジン１が始動されてから、閾値とし
ての所定走行距離Ｂ（Km）以上を走行しておれば、或い
は、閾値としての所定時間Ａ（Sec ）以上を経過してお
れば、図５に示すように、エンジン１の運転による燃料
消費量が車速の変化に応じて変化し、この燃料消費量の
変化に伴ない燃料タンク７の内圧の変化が、当然、得ら
れることを前提に各閾値を設定したものである。したが
って、閾値としての所定時間Ａ（Sec ）を経過し、閾値
としての所定走行距離Ｂ（Km）以上であるとき、タンク
内圧力の変化幅が所定圧力幅Ｐo より小さいときは、燃
料蒸発ガス拡散防止装置の異常と判定し、ステップＳ４
５で警告（ＮＧ）ランプ１７を連続または繰返し点滅を
行ない、運転者に燃料蒸発ガス拡散防止装置、即ち、燃
料タンク７とキャニスタ１４間の密閉系にリーク等が発
生した旨の、燃料タンク７側の密閉系の異常を報知す
る。
【００２７】なお、ステップＳ４０の閾値としての所定
圧力幅Ｐo は、燃料タンク内圧力を検出するタンク内に
配設した圧力センサ１１の精度に大きく左右される。例
えば、センサ精度が高ければ、所定圧力幅Ｐo の値を小
さく設定することができる。本実施例において、ステッ
プＳ２３またはステップＳ２４で燃料タンク７のタンク
内圧力がＰT ≧５（mmHg）または−５≧ＰT （mmHg）と
判定されるときは、エンジン停止時間が短く、エンジン
１を再始動した場合、或いは理想的な密閉系の事例であ
る。この際、燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常判定は、
それまでの燃料タンク７の内圧の変化によって、速かに
行なわれる。
圧力幅Ｐo は、燃料タンク内圧力を検出するタンク内に
配設した圧力センサ１１の精度に大きく左右される。例
えば、センサ精度が高ければ、所定圧力幅Ｐo の値を小
さく設定することができる。本実施例において、ステッ
プＳ２３またはステップＳ２４で燃料タンク７のタンク
内圧力がＰT ≧５（mmHg）または−５≧ＰT （mmHg）と
判定されるときは、エンジン停止時間が短く、エンジン
１を再始動した場合、或いは理想的な密閉系の事例であ
る。この際、燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常判定は、
それまでの燃料タンク７の内圧の変化によって、速かに
行なわれる。
【００２８】また、ステップＳ２７で仮異常判定フラグ
ＦＮＧが立っても、ステップＳ４０でタンク内圧力の変
化幅が所定圧力幅Ｐo より大きくなったとき、燃料蒸発
ガス拡散防止装置の異常判定は異常なしと判定される。
例えば、本実施例では、図５の正常状態の例に示すよう
に、始動後の加速時にタンク内圧力が負圧となり、２回
目の加速時には正圧に変化した結果、タンク内圧力の変
化幅ＰMAX −ＰMIN は所定圧力幅Ｐo より大となり燃料
蒸発ガス拡散防止装置は正常と判定される。
ＦＮＧが立っても、ステップＳ４０でタンク内圧力の変
化幅が所定圧力幅Ｐo より大きくなったとき、燃料蒸発
ガス拡散防止装置の異常判定は異常なしと判定される。
例えば、本実施例では、図５の正常状態の例に示すよう
に、始動後の加速時にタンク内圧力が負圧となり、２回
目の加速時には正圧に変化した結果、タンク内圧力の変
化幅ＰMAX −ＰMIN は所定圧力幅Ｐo より大となり燃料
蒸発ガス拡散防止装置は正常と判定される。
【００２９】しかし、閾値としての所定走行距離Ｂ（K
m）以上及び閾値としての所定時間Ａ（Sec ）以上経過
しても燃料タンク７の内圧の変化が所定圧力幅Ｐo より
大きくならなければ、燃料タンク７とキャニスタ１４間
にリーク等が発生していることを意味するから、燃料タ
ンク７側の密閉系の異常と判定するものである。例え
ば、本実施例では、図５の異常状態の例に示すように、
始動後の加速時にもタンク内圧力が変化しない状態が継
続し、結果的に、タンク内圧力の変化幅ＰMAX −ＰMIN
は所定圧力変化幅Ｐo 以下となり、燃料蒸発ガス拡散防
止装置は異常と判定される。
m）以上及び閾値としての所定時間Ａ（Sec ）以上経過
しても燃料タンク７の内圧の変化が所定圧力幅Ｐo より
大きくならなければ、燃料タンク７とキャニスタ１４間
にリーク等が発生していることを意味するから、燃料タ
ンク７側の密閉系の異常と判定するものである。例え
ば、本実施例では、図５の異常状態の例に示すように、
始動後の加速時にもタンク内圧力が変化しない状態が継
続し、結果的に、タンク内圧力の変化幅ＰMAX −ＰMIN
は所定圧力変化幅Ｐo 以下となり、燃料蒸発ガス拡散防
止装置は異常と判定される。
【００３０】このように、本実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置は、エンジン１からなる内燃機
関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンク（７）Ｍ２
から、内燃機関Ｍ１の吸気管２側に燃料蒸発ガスを導く
パージ管１３からなる供給通路Ｍ３と、前記供給通路Ｍ
３中に配設された前記燃料タンクＭ２内で発生した燃料
蒸発ガスを吸着する活性炭を内蔵するキャニスタＭ４及
び前記供給通路Ｍ３を開閉するパージ弁１５からなる開
閉手段Ｍ５と、前記燃料タンクＭ２のタンク内圧力を検
出する圧力センサ１１からステップＳ２２及びステップ
Ｓ３５で読み込むタンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記タ
ンク内圧力検出手段Ｍ６により時間を異にして検出され
た２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変化幅
ＰT と所定の閾値圧力幅Ｐo とを比較するステップＳ３
６からステップＳ４０のルーチンからなる比較手段Ｍ７
と、前記比較手段Ｍ７にて前記所定の閾値圧力幅Ｐo よ
りも前記タンク内圧力変化幅ＰT が小さいと判定された
とき、燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するステップＳ
４２からステップＳ４４のルーチンからなる判定手段Ｍ
８とを備え、前記２つのタンク内圧力のうちの１つを、
内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧力の最大
値とするものである。また、前記２つのタンク内圧力の
うちの１つを、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタン
ク内圧力の最小値とするものである。なお、前記比較手
段Ｍ７、判定手段Ｍ８は、制御回路１６のマイクロコン
ピュータが機能している。
防止装置の自己診断装置は、エンジン１からなる内燃機
関Ｍ１に供給される燃料を貯えた燃料タンク（７）Ｍ２
から、内燃機関Ｍ１の吸気管２側に燃料蒸発ガスを導く
パージ管１３からなる供給通路Ｍ３と、前記供給通路Ｍ
３中に配設された前記燃料タンクＭ２内で発生した燃料
蒸発ガスを吸着する活性炭を内蔵するキャニスタＭ４及
び前記供給通路Ｍ３を開閉するパージ弁１５からなる開
閉手段Ｍ５と、前記燃料タンクＭ２のタンク内圧力を検
出する圧力センサ１１からステップＳ２２及びステップ
Ｓ３５で読み込むタンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記タ
ンク内圧力検出手段Ｍ６により時間を異にして検出され
た２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変化幅
ＰT と所定の閾値圧力幅Ｐo とを比較するステップＳ３
６からステップＳ４０のルーチンからなる比較手段Ｍ７
と、前記比較手段Ｍ７にて前記所定の閾値圧力幅Ｐo よ
りも前記タンク内圧力変化幅ＰT が小さいと判定された
とき、燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するステップＳ
４２からステップＳ４４のルーチンからなる判定手段Ｍ
８とを備え、前記２つのタンク内圧力のうちの１つを、
内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧力の最大
値とするものである。また、前記２つのタンク内圧力の
うちの１つを、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタン
ク内圧力の最小値とするものである。なお、前記比較手
段Ｍ７、判定手段Ｍ８は、制御回路１６のマイクロコン
ピュータが機能している。
【００３１】したがって、燃料タンクＭ２内のタンク内
圧力はタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出され、検出時間
を異にするタンク内圧力の最大値と最小値の差からなる
タンク内圧力変化幅ＰT と所定の閾値圧力幅Ｐo とを比
較手段Ｍ７で比較し、前記比較手段Ｍ７の比較結果が前
記所定の閾値圧力幅Ｐo よりも前記タンク内圧力変化幅
ＰT が小さいと判定されたとき、判定手段Ｍ８で燃料タ
ンクＭ２から内燃機関Ｍ１の吸気側に至るまでの密閉系
に燃料蒸発ガスのリーク異常があると判定するものであ
る。故に、燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常を燃料タン
クＭ２内圧力の変化幅により判定できるから、タンク内
圧力検出手段Ｍ６として圧力センサ１１の温度特性、経
年変化等の影響を受けることなく、また、部品バラツキ
による誤検出を防止でき、自己診断の精度及び信頼性を
向上させることができる。勿論、燃料タンク（７）Ｍ２
のキャップの不良及びキャップの取付け不備の検出を行
なうこともできる。
圧力はタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出され、検出時間
を異にするタンク内圧力の最大値と最小値の差からなる
タンク内圧力変化幅ＰT と所定の閾値圧力幅Ｐo とを比
較手段Ｍ７で比較し、前記比較手段Ｍ７の比較結果が前
記所定の閾値圧力幅Ｐo よりも前記タンク内圧力変化幅
ＰT が小さいと判定されたとき、判定手段Ｍ８で燃料タ
ンクＭ２から内燃機関Ｍ１の吸気側に至るまでの密閉系
に燃料蒸発ガスのリーク異常があると判定するものであ
る。故に、燃料蒸発ガス拡散防止装置の異常を燃料タン
クＭ２内圧力の変化幅により判定できるから、タンク内
圧力検出手段Ｍ６として圧力センサ１１の温度特性、経
年変化等の影響を受けることなく、また、部品バラツキ
による誤検出を防止でき、自己診断の精度及び信頼性を
向上させることができる。勿論、燃料タンク（７）Ｍ２
のキャップの不良及びキャップの取付け不備の検出を行
なうこともできる。
【００３２】ところで、本実施例の供給通路Ｍ３中に配
設されたキャニスタＭ４及びパージ弁１５からなる開閉
手段Ｍ５は、本発明を実施する場合には、開閉手段Ｍ５
をキャニスタＭ４に取付けられたリーク弁とすることも
できる。
設されたキャニスタＭ４及びパージ弁１５からなる開閉
手段Ｍ５は、本発明を実施する場合には、開閉手段Ｍ５
をキャニスタＭ４に取付けられたリーク弁とすることも
できる。
【００３３】また、本実施例の燃料タンクＭ２のタンク
内圧力を検出するタンク内圧力検出手段Ｍ６は、１個の
圧力センサ１１からなるものであるが、本発明を実施す
る場合には、複数個とすることもできる。
内圧力を検出するタンク内圧力検出手段Ｍ６は、１個の
圧力センサ１１からなるものであるが、本発明を実施す
る場合には、複数個とすることもできる。
【００３４】そして、本実施例の判定手段Ｍ８は、ステ
ップＳ４２からステップＳ４４のルーチンで、エンジン
１が始動されてから所定走行距離Ｂ（Km）以上、所定時
間Ａ（Sec ）以上を経過しておれば、エンジン１に供給
される燃料を貯えた燃料タンク７のタンク内圧力の最小
及び最大を経ていることを前提として、車両の走行距離
と時間経過を設定したものであるが、本発明を実施する
場合には、車両の走行距離または時間経過の一方とする
ことができる。
ップＳ４２からステップＳ４４のルーチンで、エンジン
１が始動されてから所定走行距離Ｂ（Km）以上、所定時
間Ａ（Sec ）以上を経過しておれば、エンジン１に供給
される燃料を貯えた燃料タンク７のタンク内圧力の最小
及び最大を経ていることを前提として、車両の走行距離
と時間経過を設定したものであるが、本発明を実施する
場合には、車両の走行距離または時間経過の一方とする
ことができる。
【００３５】更に、本実施例の判定手段Ｍ８で異常と判
定されたときに警告を発生する警告手段Ｍ９は、警告
（ＮＧ）ランプ１７を使用しているが、本発明を実施す
る場合には、可聴的手段及び／または可視的手段とする
ことができる。
定されたときに警告を発生する警告手段Ｍ９は、警告
（ＮＧ）ランプ１７を使用しているが、本発明を実施す
る場合には、可聴的手段及び／または可視的手段とする
ことができる。
【００３６】〈第二実施例〉 本実施例においては、キャニスタ１４として、燃料タン
ク７のタンク内圧力を所定値範囲内に制御するためのリ
リーフ弁７１が設けられているものを使用している。
ク７のタンク内圧力を所定値範囲内に制御するためのリ
リーフ弁７１が設けられているものを使用している。
【００３７】図６は本発明の第二実施例の燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したク
レーム対応図である。また、図７は本発明の第二実施例
の燃料蒸発ガス拡散防止装置のエンジン回りの構成図
で、図８は本発明の第二実施例である燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置を制御するする異常検出処理の
フローチャートである。そして、図９は本発明の第二実
施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置の
タンク内圧力挙動例である。なお、図中、第一実施例と
同一符号及び記号は第一実施例の構成部分と同一または
相当する構成部分を示すものであるから、ここでは重複
する説明を省略する。
拡散防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したク
レーム対応図である。また、図７は本発明の第二実施例
の燃料蒸発ガス拡散防止装置のエンジン回りの構成図
で、図８は本発明の第二実施例である燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置を制御するする異常検出処理の
フローチャートである。そして、図９は本発明の第二実
施例である燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置の
タンク内圧力挙動例である。なお、図中、第一実施例と
同一符号及び記号は第一実施例の構成部分と同一または
相当する構成部分を示すものであるから、ここでは重複
する説明を省略する。
【００３８】本実施例のキャニスタ１４には、燃料タン
ク７のタンク内圧力を所定値以内に制御するため、正圧
及び負圧のリリーフ弁７１が設けられている。これは、
燃料の温度上昇により燃料蒸発ガスが発生しても、燃料
タンク７内の圧力が上昇して燃料タンク７を膨脹させな
いようにしている。即ち、燃料給油時に給油口とキャニ
スタ搭載位置による水柱圧力差によってキャニスタ１４
へ燃料が流入しないようにするため、タンク内圧が所定
値、例えば、２０〜４０（mmHg）以上で開弁するように
なっている。また、燃料の消費や燃料温度低下時の体積
収縮により燃料タンク７が、圧力差によってへこまない
ようにタンク内圧力が所定値、例えば、−５〜−１０
（mmHg）以下に低下しないようにしている。したがっ
て、通常状態の正圧及び負圧の開弁設定値、例えば、−
５〜２０（mmHg）内では、燃料タンク７からキャニスタ
１４は、図９のリークなしの例のように、密閉系と考え
ることができる。
ク７のタンク内圧力を所定値以内に制御するため、正圧
及び負圧のリリーフ弁７１が設けられている。これは、
燃料の温度上昇により燃料蒸発ガスが発生しても、燃料
タンク７内の圧力が上昇して燃料タンク７を膨脹させな
いようにしている。即ち、燃料給油時に給油口とキャニ
スタ搭載位置による水柱圧力差によってキャニスタ１４
へ燃料が流入しないようにするため、タンク内圧が所定
値、例えば、２０〜４０（mmHg）以上で開弁するように
なっている。また、燃料の消費や燃料温度低下時の体積
収縮により燃料タンク７が、圧力差によってへこまない
ようにタンク内圧力が所定値、例えば、−５〜−１０
（mmHg）以下に低下しないようにしている。したがっ
て、通常状態の正圧及び負圧の開弁設定値、例えば、−
５〜２０（mmHg）内では、燃料タンク７からキャニスタ
１４は、図９のリークなしの例のように、密閉系と考え
ることができる。
【００３９】一方、エンジン運転時の密閉系の燃料タン
ク７のタンク内圧力は、燃料蒸発ガスの発生と、エンジ
ン運転の所定時間ｔ後のタンク内圧力Ｐt を考えると、
次式で表わすことができる。
ク７のタンク内圧力は、燃料蒸発ガスの発生と、エンジ
ン運転の所定時間ｔ後のタンク内圧力Ｐt を考えると、
次式で表わすことができる。
【００４０】 Ｐt ＝Ｐo ・Ｖ／｛Ｖ−（Ｑevp −Ｑfuel）｝ ・・・・ (1) 但し、 Ｐo ：現在のタンク内圧力 Ｖ：空間容積 Ｑevp ：燃料蒸発ガス発生量 Ｑfuel：燃料消費量 また、燃料蒸発ガス発生量Ｑevp は、燃料の温度上昇と
ともに徐々に増加するが、比較的短い時間、例えば、５
（min ）以内では変化しないと考えてもよい。ただし、
高温度下、かつ、揮発性大の燃料等は除く。
ともに徐々に増加するが、比較的短い時間、例えば、５
（min ）以内では変化しないと考えてもよい。ただし、
高温度下、かつ、揮発性大の燃料等は除く。
【００４１】このように、短時間内であれば燃料タンク
７内の圧力は燃料消費量Ｑfuel（l/Hr）により変化する
ことになる。
７内の圧力は燃料消費量Ｑfuel（l/Hr）により変化する
ことになる。
【００４２】また、リーク等の異常発生時は、燃料タン
ク７からキャニスタ１４間が密閉系でなくなるため、燃
料消費量Ｑfuelが変化してもタンク内圧力は変化しなく
なる（図９のリークありの例参照）。
ク７からキャニスタ１４間が密閉系でなくなるため、燃
料消費量Ｑfuelが変化してもタンク内圧力は変化しなく
なる（図９のリークありの例参照）。
【００４３】ここで、燃料消費量Ｑfuel（l/Hr）は、一
般に、次式に示すように算出することが可能である。
般に、次式に示すように算出することが可能である。
【００４４】 燃料消費量Ｑfuel（l/Hr）＝エンジン回転数（rpm ）×６０×気筒数÷α ×インジェクタ噴射時間（ms） ×インジェクタサイズ（cc／min ） ÷６０×１０-6 ・・・・ (2) 但し、 α：毎回転数同時の噴射方式＝１ それ以外 ＝２ この燃料消費量Ｑfuel（l/Hr）の計算は、制御回路１６
内でエンジン回転数信号を入力し、また、内部で生成さ
れたエンジン点火タイミング信号、記録されている気筒
数、α、インジェクタサイズを基に演算により得てい
る。
内でエンジン回転数信号を入力し、また、内部で生成さ
れたエンジン点火タイミング信号、記録されている気筒
数、α、インジェクタサイズを基に演算により得てい
る。
【００４５】次に、図８を用いて、本実施例の異常検出
処理のフローチャートについて説明する。
処理のフローチャートについて説明する。
【００４６】まず、ステップＳ５１で正常判定済みであ
るか判定し、正常判定済みのとき、このルーチンを脱す
る。ステップＳ５１で正常判定済みでないと判定したと
き、ステップＳ５２で燃料タンク７のタンク内圧力を読
み込み、ステップＳ５３でタンク内圧力が所定の圧力範
囲内かどうかを判定する。因に、本実施例では、リリー
フ弁７１で設定したリリーフ圧を−７（mmHg）以下、２
５（mmHg）以上としている。そこで、リリーフ弁７１で
設定したリリーフ圧以内の−５（mmHg）から２０（mmH
g）の範囲内であるか判定し、リリーフ弁の負圧の−５
（mmHg）以下または正圧の２０（mmHg）以上のとき、エ
ンジン１の停止の後に速かに再始動した場合のように、
燃料タンク７にリリーフ弁７１で設定したリリーフ圧に
満たない負圧または正圧が残っていた状態と判定できる
から、この時点でキャニスタ１４から燃料タンク７の経
路は密閉系とみなすことができ、ステップＳ６３で正常
判定し、このルーチンを脱する。
るか判定し、正常判定済みのとき、このルーチンを脱す
る。ステップＳ５１で正常判定済みでないと判定したと
き、ステップＳ５２で燃料タンク７のタンク内圧力を読
み込み、ステップＳ５３でタンク内圧力が所定の圧力範
囲内かどうかを判定する。因に、本実施例では、リリー
フ弁７１で設定したリリーフ圧を−７（mmHg）以下、２
５（mmHg）以上としている。そこで、リリーフ弁７１で
設定したリリーフ圧以内の−５（mmHg）から２０（mmH
g）の範囲内であるか判定し、リリーフ弁の負圧の−５
（mmHg）以下または正圧の２０（mmHg）以上のとき、エ
ンジン１の停止の後に速かに再始動した場合のように、
燃料タンク７にリリーフ弁７１で設定したリリーフ圧に
満たない負圧または正圧が残っていた状態と判定できる
から、この時点でキャニスタ１４から燃料タンク７の経
路は密閉系とみなすことができ、ステップＳ６３で正常
判定し、このルーチンを脱する。
【００４７】リリーフ弁７１で設定したリリーフ圧以内
の−５（mmHg）から２０（mmHg）の範囲内であれば、ス
テップＳ５４で前記(2) 式の演算を行なって燃料消費量
Ｑfuel（l/Hr）を得て、ステップＳ５５で燃料消費量Ｑ
fuelが所定値以下かどうか判定する。燃料消費量Ｑfuel
が少ない状態と判定され、ステップＳ５６でその運転状
態が所定時間（１０秒間）連続したと判定されれば、ス
テップＳ５７でその間（１０秒間）のタンク内圧力変化
量ΔＰTANKをタンク内圧力変化量の下降値を格納するメ
モリΔＰLOに格納する。また、ステップＳ５５で燃料消
費量Ｑfuelが閾値としての所定値、例えば、１（l/Hr）
以下でないと判定されたとき、ステップＳ５８で閾値と
しての所定値５（l/Hr）以上かを判定する。燃料消費量
Ｑfuelが所定値５（l/Hr）以上であれば、先の燃料消費
量Ｑfuelが少ない場合と同様に、ステップＳ５９及びス
テップＳ６０にて１０秒間のタンク内圧力変化量ΔＰTA
NKをタンク内圧力変化量の上昇値を格納するメモリΔＰ
HIに格納する。
の−５（mmHg）から２０（mmHg）の範囲内であれば、ス
テップＳ５４で前記(2) 式の演算を行なって燃料消費量
Ｑfuel（l/Hr）を得て、ステップＳ５５で燃料消費量Ｑ
fuelが所定値以下かどうか判定する。燃料消費量Ｑfuel
が少ない状態と判定され、ステップＳ５６でその運転状
態が所定時間（１０秒間）連続したと判定されれば、ス
テップＳ５７でその間（１０秒間）のタンク内圧力変化
量ΔＰTANKをタンク内圧力変化量の下降値を格納するメ
モリΔＰLOに格納する。また、ステップＳ５５で燃料消
費量Ｑfuelが閾値としての所定値、例えば、１（l/Hr）
以下でないと判定されたとき、ステップＳ５８で閾値と
しての所定値５（l/Hr）以上かを判定する。燃料消費量
Ｑfuelが所定値５（l/Hr）以上であれば、先の燃料消費
量Ｑfuelが少ない場合と同様に、ステップＳ５９及びス
テップＳ６０にて１０秒間のタンク内圧力変化量ΔＰTA
NKをタンク内圧力変化量の上昇値を格納するメモリΔＰ
HIに格納する。
【００４８】即ち、前記(1) 式に示すように、燃料消費
量Ｑfuelが１（l/Hr）以下のとき、燃料タンク７から各
燃料噴射弁４に供給される燃料の流出量（燃料消費量）
が、燃料タンク７内で蒸発されてタンク内圧力を上昇さ
せる体積増加量に比較して、燃料の流出量（燃料消費
量）の方がその体積変化が少ないことから、タンク内圧
力を負圧にする度合が小さく、タンク内圧力変化量は上
昇傾向にある。また、燃料消費量Ｑfuelが５（l/Hr）以
上のときは、燃料タンク７から各燃料噴射弁４に供給さ
れる燃料の流出量が、燃料タンク７内で蒸発されてタン
ク内圧力を上昇させる体積増加量に比較して、燃料の流
出量の方がその体積が多くなることから、タンク内圧力
を負圧にする度合が大きく、タンク内圧力変化量は下降
傾向にある。
量Ｑfuelが１（l/Hr）以下のとき、燃料タンク７から各
燃料噴射弁４に供給される燃料の流出量（燃料消費量）
が、燃料タンク７内で蒸発されてタンク内圧力を上昇さ
せる体積増加量に比較して、燃料の流出量（燃料消費
量）の方がその体積変化が少ないことから、タンク内圧
力を負圧にする度合が小さく、タンク内圧力変化量は上
昇傾向にある。また、燃料消費量Ｑfuelが５（l/Hr）以
上のときは、燃料タンク７から各燃料噴射弁４に供給さ
れる燃料の流出量が、燃料タンク７内で蒸発されてタン
ク内圧力を上昇させる体積増加量に比較して、燃料の流
出量の方がその体積が多くなることから、タンク内圧力
を負圧にする度合が大きく、タンク内圧力変化量は下降
傾向にある。
【００４９】したがって、燃料消費量Ｑfuelが少ない１
（l/Hr）以下のときと、燃料消費量Ｑfuelが多い５（l/
Hr）以上のときでは、当然、タンク内圧力を負圧にする
度合に違いがでてくる。結果的に、燃料消費量Ｑfuelが
少ない１（l/Hr）以下のときと、燃料消費量Ｑfuelが多
い５（l/Hr）以上のときには、燃料タンク７内のタンク
内圧力の上昇傾向、下降傾向により、所定時間の経過前
後のタンク内圧力変化量ΔＰTANKをとり、メモリΔＰLO
に上昇傾向の上昇値をメモリΔＰHIに下降傾向の下降値
を格納することができる。
（l/Hr）以下のときと、燃料消費量Ｑfuelが多い５（l/
Hr）以上のときでは、当然、タンク内圧力を負圧にする
度合に違いがでてくる。結果的に、燃料消費量Ｑfuelが
少ない１（l/Hr）以下のときと、燃料消費量Ｑfuelが多
い５（l/Hr）以上のときには、燃料タンク７内のタンク
内圧力の上昇傾向、下降傾向により、所定時間の経過前
後のタンク内圧力変化量ΔＰTANKをとり、メモリΔＰLO
に上昇傾向の上昇値をメモリΔＰHIに下降傾向の下降値
を格納することができる。
【００５０】タンク内圧力変化量の上昇値を格納するメ
モリΔＰLO及びタンク内圧力変化量の下降値を格納する
メモリΔＰHIに各値が格納され、タンク内圧力変化量Δ
ＰTANKの上昇値及び下降値がともに計測されたことがス
テップＳ６１で判定されれば、ステップＳ６２に進む。
ここで、タンク内圧力変化量ΔＰTANKの上昇値を格納す
るメモリΔＰLOとタンク内圧力変化量ΔＰTANKの下降値
を格納するメモリΔＰHIの比で判定し、正常または異常
の判定を行なう。即ち、タンク内圧力変化量ΔＰTANKの
上昇値を格納するメモリΔＰLOとタンク内圧力変化量Δ
ＰTANKの下降値を格納するメモリΔＰHIの絶対値の比較
を行なった場合には、先に示した(1) 式のように、空間
容積に依存するため、タンク内の燃料量により異なる判
定値が必要となってしまう。そこで、両者の比率をと
り、ΔＰLO／ΔＰHI＝１ということは、燃料消費量が変
化してもタンク内圧力が変化しないことを示し、結果的
に、リーク故障が発生しているということが検出でき
る。勿論、ここには、正確に「１」に等しいことを意味
するものではなく、計算及びセンサの誤差範囲等を含ま
せる程度の１±０．１〜１±０．２内程度のものも含ま
せることができる。
モリΔＰLO及びタンク内圧力変化量の下降値を格納する
メモリΔＰHIに各値が格納され、タンク内圧力変化量Δ
ＰTANKの上昇値及び下降値がともに計測されたことがス
テップＳ６１で判定されれば、ステップＳ６２に進む。
ここで、タンク内圧力変化量ΔＰTANKの上昇値を格納す
るメモリΔＰLOとタンク内圧力変化量ΔＰTANKの下降値
を格納するメモリΔＰHIの比で判定し、正常または異常
の判定を行なう。即ち、タンク内圧力変化量ΔＰTANKの
上昇値を格納するメモリΔＰLOとタンク内圧力変化量Δ
ＰTANKの下降値を格納するメモリΔＰHIの絶対値の比較
を行なった場合には、先に示した(1) 式のように、空間
容積に依存するため、タンク内の燃料量により異なる判
定値が必要となってしまう。そこで、両者の比率をと
り、ΔＰLO／ΔＰHI＝１ということは、燃料消費量が変
化してもタンク内圧力が変化しないことを示し、結果的
に、リーク故障が発生しているということが検出でき
る。勿論、ここには、正確に「１」に等しいことを意味
するものではなく、計算及びセンサの誤差範囲等を含ま
せる程度の１±０．１〜１±０．２内程度のものも含ま
せることができる。
【００５１】また、ステップＳ６２でΔＰLO／ΔＰHI≠
１であれば、ステップＳ６３で正常と判定して、このル
ーチンを脱する。ステップＳ６２でΔＰLO／ΔＰHI＝１
であればステップＳ６４で異常判定とする。しかし、誤
検出の確率を少なくするため、ステップＳ６５のよう
に、５回以上連続して異常判定したときのみステップＳ
６６に進め異常表示として警告（ＮＧ）ランプ１７を点
灯する。
１であれば、ステップＳ６３で正常と判定して、このル
ーチンを脱する。ステップＳ６２でΔＰLO／ΔＰHI＝１
であればステップＳ６４で異常判定とする。しかし、誤
検出の確率を少なくするため、ステップＳ６５のよう
に、５回以上連続して異常判定したときのみステップＳ
６６に進め異常表示として警告（ＮＧ）ランプ１７を点
灯する。
【００５２】このように、本実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置は、内燃機関Ｍ１に供給される
燃料を貯えた燃料タンク（７）Ｍ２と、前記燃料タンク
Ｍ２内のタンク内圧力を検出する圧力センサ１１からな
るタンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記燃料タンクＭ２か
ら内燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量を得るステップ
Ｓ５４からなる燃料消費量検出手段Ｍ１１と、前記燃料
消費量検出手段Ｍ１１で検出した燃料消費量相当に応
じ、かつ、所定時間経過したタンク内圧力変化量の上昇
値と下降値とを演算するステップＳ５５からステップＳ
６２のルーチンからなる演算手段Ｍ１２と、前記演算手
段Ｍ１２にて判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下
降値とに基づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定する
ステップＳ６２、ステップＳ６４からステップＳ６５で
なる判定手段Ｍ１３とを具備するものである。なお、前
記燃料消費量検出手段Ｍ１１、前記演算手段Ｍ１２、前
記判定手段Ｍ１３は、制御回路１６のマイクロコンピュ
ータが機能している。
防止装置の自己診断装置は、内燃機関Ｍ１に供給される
燃料を貯えた燃料タンク（７）Ｍ２と、前記燃料タンク
Ｍ２内のタンク内圧力を検出する圧力センサ１１からな
るタンク内圧力検出手段Ｍ６と、前記燃料タンクＭ２か
ら内燃機関Ｍ１に供給される燃料消費量を得るステップ
Ｓ５４からなる燃料消費量検出手段Ｍ１１と、前記燃料
消費量検出手段Ｍ１１で検出した燃料消費量相当に応
じ、かつ、所定時間経過したタンク内圧力変化量の上昇
値と下降値とを演算するステップＳ５５からステップＳ
６２のルーチンからなる演算手段Ｍ１２と、前記演算手
段Ｍ１２にて判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下
降値とに基づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定する
ステップＳ６２、ステップＳ６４からステップＳ６５で
なる判定手段Ｍ１３とを具備するものである。なお、前
記燃料消費量検出手段Ｍ１１、前記演算手段Ｍ１２、前
記判定手段Ｍ１３は、制御回路１６のマイクロコンピュ
ータが機能している。
【００５３】したがって、内燃機関Ｍ１に供給される燃
料を貯えた燃料タンクＭ２内のタンク内圧力を圧力セン
サ１１からなるタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出し、ま
た、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１に供給される燃料
消費量を燃料消費量検出手段Ｍ１１で検出し、燃料消費
量相当に応じ、かつ、所定時間経過したタンク内圧力変
化量の上昇値と下降値とを演算手段Ｍ１２で演算し、そ
して、前記演算手段Ｍ１２にて判定したタンク内圧力変
化量の上昇値と下降値との比率が、所定の閾値圧力比率
よりも小さいと判定されたとき、それをもって判定手段
Ｍ１３で燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するものであ
る。故に、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１の経路の異
常を燃料消費量に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変
化量によって検出しているから、タンク内圧力検出手段
Ｍ６となる圧力センサ１１の部品の精度或いは温度特性
等の各特性のバラツキにより誤検出を行なうことなく、
かつ、そのタンク内圧力検出の信頼性を向上させること
ができる。また、所定時間以内のタンク内圧力変化量で
リークを検出するため、タンク内圧力を検出するセンサ
の絶対値精度及び温度変化による特性ずれの影響を受け
難いことから精度のよい検出が可能となる。
料を貯えた燃料タンクＭ２内のタンク内圧力を圧力セン
サ１１からなるタンク内圧力検出手段Ｍ６で検出し、ま
た、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１に供給される燃料
消費量を燃料消費量検出手段Ｍ１１で検出し、燃料消費
量相当に応じ、かつ、所定時間経過したタンク内圧力変
化量の上昇値と下降値とを演算手段Ｍ１２で演算し、そ
して、前記演算手段Ｍ１２にて判定したタンク内圧力変
化量の上昇値と下降値との比率が、所定の閾値圧力比率
よりも小さいと判定されたとき、それをもって判定手段
Ｍ１３で燃料蒸発ガスのリーク異常と判定するものであ
る。故に、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１の経路の異
常を燃料消費量に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変
化量によって検出しているから、タンク内圧力検出手段
Ｍ６となる圧力センサ１１の部品の精度或いは温度特性
等の各特性のバラツキにより誤検出を行なうことなく、
かつ、そのタンク内圧力検出の信頼性を向上させること
ができる。また、所定時間以内のタンク内圧力変化量で
リークを検出するため、タンク内圧力を検出するセンサ
の絶対値精度及び温度変化による特性ずれの影響を受け
難いことから精度のよい検出が可能となる。
【００５４】ところで、本実施例においては、燃料消費
量検出手段Ｍ１１が、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１
に供給される燃料消費量を得るステップＳ５４からなる
燃料消費量検出手段Ｍ１１としているが、本発明を実施
する場合には、実測で内燃機関Ｍ１に供給される燃料消
費量を得るものでなく、概略的な値を得るものであれば
よく、本実施例のように、前記(2) 式で計算した値も必
ずしも結果と正確に一致するものではなく、燃料消費量
相当を得るものである。したがって、本実施例では燃料
消費量Ｑfuelで、メモリΔＰLOに格納するタンク内圧力
変化量ΔＰTANKの上昇値と、メモリΔＰHIに格納するタ
ンク内圧力変化量ΔＰTANKの下降値を判定しているが、
図９のタンク内圧力挙動例に示すように、エンジン回転
数或いは車速または吸入空気量の立上りで燃料消費量Ｑ
fuelが急増し、その傾度と定車速との関係で燃料消費量
Ｑfuelの状態を関係付けることができるから、本発明を
実施する場合には、エンジン回転数或いは車速または吸
入空気量で代用することも可能である。
量検出手段Ｍ１１が、燃料タンクＭ２から内燃機関Ｍ１
に供給される燃料消費量を得るステップＳ５４からなる
燃料消費量検出手段Ｍ１１としているが、本発明を実施
する場合には、実測で内燃機関Ｍ１に供給される燃料消
費量を得るものでなく、概略的な値を得るものであれば
よく、本実施例のように、前記(2) 式で計算した値も必
ずしも結果と正確に一致するものではなく、燃料消費量
相当を得るものである。したがって、本実施例では燃料
消費量Ｑfuelで、メモリΔＰLOに格納するタンク内圧力
変化量ΔＰTANKの上昇値と、メモリΔＰHIに格納するタ
ンク内圧力変化量ΔＰTANKの下降値を判定しているが、
図９のタンク内圧力挙動例に示すように、エンジン回転
数或いは車速または吸入空気量の立上りで燃料消費量Ｑ
fuelが急増し、その傾度と定車速との関係で燃料消費量
Ｑfuelの状態を関係付けることができるから、本発明を
実施する場合には、エンジン回転数或いは車速または吸
入空気量で代用することも可能である。
【００５５】また、メモリΔＰLOを格納してからメモリ
ΔＰHIを格納するまでが所定時間以内という条件を追加
し、燃料蒸発ガスの発生量の変化による誤検出を防止し
てもよい。
ΔＰHIを格納するまでが所定時間以内という条件を追加
し、燃料蒸発ガスの発生量の変化による誤検出を防止し
てもよい。
【００５６】また、本実施例の判定手段Ｍ１３は、その
判定の信頼性を高めるため、ステップＳ６４からステッ
プＳ６５で異常判定を５回繰返すことによって警告手段
Ｍ９を作動させているが、本発明を実施する場合には、
ステップＳ６５の回数判断を省略することができる。
判定の信頼性を高めるため、ステップＳ６４からステッ
プＳ６５で異常判定を５回繰返すことによって警告手段
Ｍ９を作動させているが、本発明を実施する場合には、
ステップＳ６５の回数判断を省略することができる。
【００５７】
【発明の効果】以上のように、請求項１または請求項２
の発明の燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置によ
れば、燃料タンク内のタンク内圧力はタンク内圧力検出
手段で検出され、検出時間を異にする２つのタンク内圧
力の差からなるタンク内圧力変化幅と閾値圧力幅とを比
較手段で比較し、前記比較手段の比較結果が前記閾値圧
力幅よりも前記タンク内圧力変化幅が小さいと判定され
たとき、燃料蒸発ガスのリーク異常と判定する。ここ
で、請求項１では、２つのタンク内圧力のうちの１つと
して、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧力
の最大値を用い、また、請求項２では、２つのタンク内
圧力のうちの１つとして、内燃機関Ｍ１始動後、所定期
間内のタンク内圧力の最小値を用いる。したがって、燃
料蒸発ガス拡散防止装置の異常を燃料タンク内圧力の変
化幅により判定できるから、タンク内圧力センサの部品
バラツキによる誤検出を防止でき、自己診断装置の精度
が向上する。
の発明の燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置によ
れば、燃料タンク内のタンク内圧力はタンク内圧力検出
手段で検出され、検出時間を異にする２つのタンク内圧
力の差からなるタンク内圧力変化幅と閾値圧力幅とを比
較手段で比較し、前記比較手段の比較結果が前記閾値圧
力幅よりも前記タンク内圧力変化幅が小さいと判定され
たとき、燃料蒸発ガスのリーク異常と判定する。ここ
で、請求項１では、２つのタンク内圧力のうちの１つと
して、内燃機関Ｍ１始動後、所定期間内のタンク内圧力
の最大値を用い、また、請求項２では、２つのタンク内
圧力のうちの１つとして、内燃機関Ｍ１始動後、所定期
間内のタンク内圧力の最小値を用いる。したがって、燃
料蒸発ガス拡散防止装置の異常を燃料タンク内圧力の変
化幅により判定できるから、タンク内圧力センサの部品
バラツキによる誤検出を防止でき、自己診断装置の精度
が向上する。
【００５８】請求項３の発明の燃料蒸発ガス拡散防止装
置の自己診断装置によれば、内燃機関に供給される燃料
を貯えた燃料タンク内のタンク内圧力をタンク内圧力検
出手段で検出し、燃料タンクから内燃機関に供給される
燃料消費量を燃料消費量検出手段で検出し、燃料消費量
に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変化量の上昇値と
下降値とを演算手段で演算し、そして、前記演算手段に
て判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とに基
づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定する。したがっ
て、燃料タンクから内燃機関の経路の異常を燃料消費量
に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変化量によって検
出しているから、タンク内圧力検出手段となる圧力セン
サの部品の精度或いは温度特性等の各特性のバラツキに
より誤検出を行なうことなく、かつ、そのタンク内圧力
検出の信頼性を向上させることができる。
置の自己診断装置によれば、内燃機関に供給される燃料
を貯えた燃料タンク内のタンク内圧力をタンク内圧力検
出手段で検出し、燃料タンクから内燃機関に供給される
燃料消費量を燃料消費量検出手段で検出し、燃料消費量
に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変化量の上昇値と
下降値とを演算手段で演算し、そして、前記演算手段に
て判定したタンク内圧力変化量の上昇値と下降値とに基
づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定する。したがっ
て、燃料タンクから内燃機関の経路の異常を燃料消費量
に応じたタンク内圧力のタンク内圧力変化量によって検
出しているから、タンク内圧力検出手段となる圧力セン
サの部品の精度或いは温度特性等の各特性のバラツキに
より誤検出を行なうことなく、かつ、そのタンク内圧力
検出の信頼性を向上させることができる。
【図１】図１は本発明の第一実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したクレー
ム対応図である。
防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したクレー
ム対応図である。
【図２】図２は本発明の第一実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図
である。
防止装置の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図
である。
【図３】図３は本発明の第一実施例である燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置を制御するエンジン始動時
のフローチャートである。
拡散防止装置の自己診断装置を制御するエンジン始動時
のフローチャートである。
【図４】図４は本発明の第一実施例である燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置を制御するエンジン始動後
のフローチャートである。
拡散防止装置の自己診断装置を制御するエンジン始動後
のフローチャートである。
【図５】図５は本発明の第一実施例である燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置のタンク内圧力挙動例であ
る。
拡散防止装置の自己診断装置のタンク内圧力挙動例であ
る。
【図６】図６は本発明の第二実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したクレー
ム対応図である。
防止装置の自己診断装置の内容を概念的に示したクレー
ム対応図である。
【図７】図７は本発明の第二実施例の燃料蒸発ガス拡散
防止装置の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図
である。
防止装置の自己診断装置におけるエンジン回りの構成図
である。
【図８】図８は本発明の第二実施例である燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置を制御する異常検出処理の
フローチャートである。
拡散防止装置の自己診断装置を制御する異常検出処理の
フローチャートである。
【図９】図９は本発明の第二実施例である燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置のタンク内圧力挙動例であ
る。
拡散防止装置の自己診断装置のタンク内圧力挙動例であ
る。
Ｍ１ 内燃機関 Ｍ２ 燃料タンク Ｍ３ 供給通路 Ｍ４ キャニスタ Ｍ５ 開閉手段 Ｍ６ タンク内圧力検出手段 Ｍ７ 比較手段 Ｍ８ 判定手段 Ｍ９ 警告手段 Ｍ１１ 燃料消費量検出手段Ｍ１２ 演算手段 Ｍ１３ 判定手段 ２ 吸気管 ７ 燃料タンク １１ 圧力センサ １３ａ 放出通路 １４ キャニスタ １５ パージ弁 １６ 制御回路 １７ 警告ランプ
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 25/08 301 F02B 77/08 G01M 15/00
Claims (6)
- 【請求項１】 内燃機関に供給される燃料を貯えた燃料
タンクから内燃機関の吸気側に燃料蒸発ガスを導く供給
通路と、 前記供給通路中に配設された前記燃料タンク内で発生し
た燃料蒸発ガスを吸着するキャニスタ及び前記供給通路
を開閉する開閉手段と、 前記燃料タンクのタンク内圧力を検出するタンク内圧力
検出手段と、 時間を異にして前記タンク内圧力検出手段によって検出
された２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変
化幅と閾値圧力幅とを比較する比較手段と、 前記比較手段にて前記閾値圧力幅よりも前記タンク内圧
力変化幅が小さいと判定されたとき、燃料蒸発ガスのリ
ーク異常と判定する判定手段とを具備し、 前記２つのタンク内圧力のうちの１つは、内燃機関始動
後、所定期間内のタンク内圧力の最大値であること を特
徴とする燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置。 - 【請求項２】 内燃機関に供給される燃料を貯えた燃料
タンクから内燃機関の吸気側に燃料蒸発ガスを導く供給
通路と、 前記供給通路中に配設された前記燃料タンク内で発生し
た燃料蒸発ガスを吸着するキャニスタ及び前記供給通路
を開閉する開閉手段と、 前記燃料タンクのタンク内圧力を検出するタンク内圧力
検出手段と、 時間を異にして前記タンク内圧力検出手段によって検出
された２つのタンク内圧力の差からなるタンク内圧力変
化幅と閾値圧力幅とを比較する比較手段と、 前記比較手段にて前記閾値圧力幅よりも前記タンク内圧
力変化幅が小さいと判定されたとき、燃料蒸発ガスのリ
ーク異常と判定する判定手段とを具備し、 前記２つのタンク内圧力のうちの１つは、内燃機関始動
後、所定期間内のタンク内圧力の最小値であることを特
徴とする燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置。 - 【請求項３】 内燃機関に供給される燃料を貯えた燃料
タンクと、 前記燃料タンクのタンク内圧力を検出するタンク内圧力
検出手段と、 前記燃料タンクから内燃機関に供給される燃料消費量相
当を得る燃料消費量検出手段と、 前記燃料消費量検出手段で検出した燃料消費量相当に応
じ、かつ、所定時間経過したタンク内圧力変化量の上昇
値と下降値とを演算する演算手段と、 前記演算手段にて判定したタンク内圧力変化量の上昇値
と下降値とに基づいて燃料蒸発ガスのリーク異常を判定
する判定手段とを具備することを特徴とする燃料蒸発ガ
ス拡散防止装置の自己診断装置。 - 【請求項４】 前記判定手段は、内燃機関の始動後、所
定時間経過した後、異常判定を行なうことを特徴とする
請求項１乃至請求項３のいずれか一つに記載の燃料蒸発
ガス拡散防止装置の自己診断装置。 - 【請求項５】 前記判定手段は、内燃機関の始動後、所
定距離走行した後、異常判定を行なうことを特徴とする
請求項１乃至請求項４のいずれか一つに記載の燃料蒸発
ガス拡散防止装置の自己診断装置。 - 【請求項６】 前記判定手段は、前記燃料タンクから内
燃機関の吸気側に燃料蒸発ガスを導いているとき、燃料
蒸発ガスのリーク異常を判定することを特徴とする請求
項１乃至請求項５のいずれか一つに記載の燃料蒸発ガス
拡散防止装置の自己診断装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32027492A JP3252494B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | 燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置 |
| US08/159,510 US5419299A (en) | 1992-11-30 | 1993-11-30 | Self-diagnosis apparatus and method for fuel evaporative emission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32027492A JP3252494B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | 燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06159160A JPH06159160A (ja) | 1994-06-07 |
| JP3252494B2 true JP3252494B2 (ja) | 2002-02-04 |
Family
ID=18119678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32027492A Expired - Lifetime JP3252494B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | 燃料蒸発ガス拡散防止装置の自己診断装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5419299A (ja) |
| JP (1) | JP3252494B2 (ja) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2913258B2 (ja) * | 1994-09-07 | 1999-06-28 | 本田技研工業株式会社 | 蒸発燃料処理装置におけるタンク内圧センサの出力補正装置 |
| JP3565611B2 (ja) * | 1995-03-29 | 2004-09-15 | トヨタ自動車株式会社 | エバポパージシステムの故障診断装置 |
| JP3487392B2 (ja) * | 1995-05-08 | 2004-01-19 | 株式会社デンソー | 蒸発燃料処理装置 |
| WO1999018419A1 (en) * | 1997-10-02 | 1999-04-15 | Siemens Canada Limited | Temperature correction method and subsystem for automotive evaporative leak detection systems |
| US6257050B1 (en) * | 1998-03-09 | 2001-07-10 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Evaporative fuel leak diagnosing apparatus |
| JP3729683B2 (ja) * | 1998-12-04 | 2005-12-21 | トヨタ自動車株式会社 | エバポパージシステムの故障診断装置 |
| JP4081919B2 (ja) * | 1999-05-11 | 2008-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の異常診断装置 |
| JP3949348B2 (ja) * | 2000-04-20 | 2007-07-25 | 本田技研工業株式会社 | ガス燃料供給装置 |
| US6378505B1 (en) * | 2000-08-15 | 2002-04-30 | Ford Global Technologies, Inc. | Fuel tank pressure control system |
| DE10058963A1 (de) * | 2000-11-28 | 2002-06-06 | Siemens Ag | Verfahren zur Prüfung der Dichtheit eines Kraftstofftanks |
| US6550316B1 (en) * | 2001-10-01 | 2003-04-22 | General Motors Corporation | Engine off natural vacuum leakage check for onboard diagnostics |
| JP2003191870A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Fuji Heavy Ind Ltd | 車両の隔壁ゲート構造 |
| US7036359B2 (en) * | 2003-07-31 | 2006-05-02 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Failure diagnostic system for fuel vapor processing apparatus |
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