JP3216068B2 - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JP3216068B2 JP3216068B2 JP33883794A JP33883794A JP3216068B2 JP 3216068 B2 JP3216068 B2 JP 3216068B2 JP 33883794 A JP33883794 A JP 33883794A JP 33883794 A JP33883794 A JP 33883794A JP 3216068 B2 JP3216068 B2 JP 3216068B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、交流電圧を直流電圧
に、あるいは直流電圧を交流電圧に変換し、かつ交流電
流を交流電圧に対して力率１の正弦波となるよう制御す
る電力変換装置に関するものである。
に、あるいは直流電圧を交流電圧に変換し、かつ交流電
流を交流電圧に対して力率１の正弦波となるよう制御す
る電力変換装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の電力変換装置としての正弦波コン
バータの構成および制御方法を図４に示す。図中、１は
交流電源、２はコンバータ装置、３はモータ駆動用や無
停電電源装置用のインバータ回路、蓄電池などの直流負
荷回路である。コンバータ装置２は、半導体スイッチン
グ素子からなるコンバータ出力部４、コンデンサ５、リ
アクトル６、制御回路７、電流検出器８から成る。ここ
で、コンデンサ５およびリアクトル６はフィルタ回路を
構成している。制御回路７は直流電圧制御部71、基準正
弦波発生部72、電流指令部73、電流制御部74、ゲート増
幅部75から成る。
バータの構成および制御方法を図４に示す。図中、１は
交流電源、２はコンバータ装置、３はモータ駆動用や無
停電電源装置用のインバータ回路、蓄電池などの直流負
荷回路である。コンバータ装置２は、半導体スイッチン
グ素子からなるコンバータ出力部４、コンデンサ５、リ
アクトル６、制御回路７、電流検出器８から成る。ここ
で、コンデンサ５およびリアクトル６はフィルタ回路を
構成している。制御回路７は直流電圧制御部71、基準正
弦波発生部72、電流指令部73、電流制御部74、ゲート増
幅部75から成る。
【０００３】直流電圧制御部71はコンバータ装置２の直
流電圧を取り込み、加算器71ａにより直流電圧設定信号
71ｂとの偏差を求め、さらに制御増幅器71ｃを介して電
圧制御信号を出力する。基準正弦波発生部72はコンバー
タ装置２の入力端子の電圧と位相が一致した一定振幅の
基準正弦波形を出力する。電流指令部73は掛け算器73ａ
から成り、直流電圧制御部71からの電圧制御信号と基準
正弦波発生部72からの基準正弦波形とを乗算することに
より位相がコンバータ装置２の入力端子電圧に一致しか
つ振幅が必要とする電流に比例した正弦波形が得られ、
この正弦波形がコンバータ出力部４の入力電流指令Ｉｄ
＊となる。電流制御部74は加算器74ａ、制御増幅器74ｂ
から成る。ここで入力電流指令Ｉｄ＊波形と電流検出器
８より取り込んだ電流波形との偏差を加算器74ａにより
求め、制御増幅器74ｂ、ゲート増幅部75を介してコンバ
ータ出力部４へ送ることにより、コンバータ出力部４の
入力電流が入力電流指令Ｉｄ＊波形と同じになるように
制御できる。
流電圧を取り込み、加算器71ａにより直流電圧設定信号
71ｂとの偏差を求め、さらに制御増幅器71ｃを介して電
圧制御信号を出力する。基準正弦波発生部72はコンバー
タ装置２の入力端子の電圧と位相が一致した一定振幅の
基準正弦波形を出力する。電流指令部73は掛け算器73ａ
から成り、直流電圧制御部71からの電圧制御信号と基準
正弦波発生部72からの基準正弦波形とを乗算することに
より位相がコンバータ装置２の入力端子電圧に一致しか
つ振幅が必要とする電流に比例した正弦波形が得られ、
この正弦波形がコンバータ出力部４の入力電流指令Ｉｄ
＊となる。電流制御部74は加算器74ａ、制御増幅器74ｂ
から成る。ここで入力電流指令Ｉｄ＊波形と電流検出器
８より取り込んだ電流波形との偏差を加算器74ａにより
求め、制御増幅器74ｂ、ゲート増幅部75を介してコンバ
ータ出力部４へ送ることにより、コンバータ出力部４の
入力電流が入力電流指令Ｉｄ＊波形と同じになるように
制御できる。
【０００４】図４におけるコンバータ装置２と交流電源
との関係を等価回路で表したものが図５であり、１ａは
交流電源１の等価回路、４ａはコンバータ部４の等価回
路、９は交流電源１とコンバータ装置２との間の配線イ
ンピダンスあるいは電源インピダンスである。図６に、
図５の等価回路から求めた各部の電圧・電流のベクトル
図を示す。図６中の各記号は図５中に矢印に添えて示し
た記号を示す。図５、図６とも実線矢印は電流、一点鎖
線矢印は電圧を示す。コンバータ装置２の入力端子電圧
であるコンデンサ５の電圧Ｖｃを基準にしてみると、コ
ンデンサ５にはＶｃより９０度進み位相の電流Ｉｃが流
れる。
との関係を等価回路で表したものが図５であり、１ａは
交流電源１の等価回路、４ａはコンバータ部４の等価回
路、９は交流電源１とコンバータ装置２との間の配線イ
ンピダンスあるいは電源インピダンスである。図６に、
図５の等価回路から求めた各部の電圧・電流のベクトル
図を示す。図６中の各記号は図５中に矢印に添えて示し
た記号を示す。図５、図６とも実線矢印は電流、一点鎖
線矢印は電圧を示す。コンバータ装置２の入力端子電圧
であるコンデンサ５の電圧Ｖｃを基準にしてみると、コ
ンデンサ５にはＶｃより９０度進み位相の電流Ｉｃが流
れる。
【０００５】図４においては掛け算器73ａの出力である
コンバータ出力部４の入力電流指令Ｉｄ＊は前述のよう
にコンデンサ５の電圧Ｖｃとまったく位相が一致してお
り、コンバータ出力部４の入力電流およびリアクトル６
の電流ＩL4もコンデンサ５の電圧Ｖｃと同位相となる。
電源１ａおよびリアクトル９にはコンデンサ５の電流Ｉ
ｃとコンバータ出力部４への電流ＩL4との和の電流ＩL2
が流れる。この電流ＩL2はコンデンサ５の電圧Ｖｃより
90度位相の進んだ電流Ｉｃの成分により、コンデンサ５
の電圧Ｖｃより進み位相の電流となる。コンデンサ５の
電圧Ｖｃと電源１ａの起電圧Ｅとの位相差は小さいの
で、電源１ａおよび配線等のリアクトル９に流れる電流
ＩL2は、図６に示すように電源１ａの起電圧Ｅから見る
と、進み位相となる。
コンバータ出力部４の入力電流指令Ｉｄ＊は前述のよう
にコンデンサ５の電圧Ｖｃとまったく位相が一致してお
り、コンバータ出力部４の入力電流およびリアクトル６
の電流ＩL4もコンデンサ５の電圧Ｖｃと同位相となる。
電源１ａおよびリアクトル９にはコンデンサ５の電流Ｉ
ｃとコンバータ出力部４への電流ＩL4との和の電流ＩL2
が流れる。この電流ＩL2はコンデンサ５の電圧Ｖｃより
90度位相の進んだ電流Ｉｃの成分により、コンデンサ５
の電圧Ｖｃより進み位相の電流となる。コンデンサ５の
電圧Ｖｃと電源１ａの起電圧Ｅとの位相差は小さいの
で、電源１ａおよび配線等のリアクトル９に流れる電流
ＩL2は、図６に示すように電源１ａの起電圧Ｅから見る
と、進み位相となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】電源がコンバータ装置
の容量に対して充分余裕のある場合には電源に流れる電
流の位相は問題とならないが、電源が発電機で、しかも
容量的に余裕のない場合には、発電機に進み電流を流す
と、発電機が自己励磁を起こし、出力電圧を上昇させ、
過大な電圧を出力してしまう。その電圧は通常電圧の
１．５倍に達することもあり、装置を過電圧により破損
させてしまう恐れがある。また、電源電流の力率が進ん
だり遅れたりして力率が１よりも低下し、無効電力が発
生すると、その分大きな電源設備容量が必要となり不経
済になる。
の容量に対して充分余裕のある場合には電源に流れる電
流の位相は問題とならないが、電源が発電機で、しかも
容量的に余裕のない場合には、発電機に進み電流を流す
と、発電機が自己励磁を起こし、出力電圧を上昇させ、
過大な電圧を出力してしまう。その電圧は通常電圧の
１．５倍に達することもあり、装置を過電圧により破損
させてしまう恐れがある。また、電源電流の力率が進ん
だり遅れたりして力率が１よりも低下し、無効電力が発
生すると、その分大きな電源設備容量が必要となり不経
済になる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】かような不具合を回避す
るために、本発明は、交流電源の電圧と位相の一致した
基準正弦波形を出力する基準正弦波発生部、出力直流電
圧と設定信号との偏差を増幅する直流電圧制御部、基準
正弦波発生部と直流電圧制御部の出力を入力とする掛け
算器、掛け算器の出力をコンバータ出力部の入力電流指
令値とする電力変換装置において、基準正弦波形に対し
て、90度位相の遅れた正弦波形と掛け算器出力を加算
し、その出力をコンバータ出力部の入力電流指令値とす
るものである。
るために、本発明は、交流電源の電圧と位相の一致した
基準正弦波形を出力する基準正弦波発生部、出力直流電
圧と設定信号との偏差を増幅する直流電圧制御部、基準
正弦波発生部と直流電圧制御部の出力を入力とする掛け
算器、掛け算器の出力をコンバータ出力部の入力電流指
令値とする電力変換装置において、基準正弦波形に対し
て、90度位相の遅れた正弦波形と掛け算器出力を加算
し、その出力をコンバータ出力部の入力電流指令値とす
るものである。
【０００８】また、基準正弦波形より90度位相の遅れた
正弦波形と交流電源電圧値との積と、掛け算器出力を加
算し、その出力をコンバータ出力部の入力電流指令値と
することによっても同様に不具合を解消することができ
る。
正弦波形と交流電源電圧値との積と、掛け算器出力を加
算し、その出力をコンバータ出力部の入力電流指令値と
することによっても同様に不具合を解消することができ
る。
【０００９】
【作用】このようにすることにより、コンバータ出力部
の入力電流指令Ｉｄ＊は常にコンデンサによる進み電流
Ｉｃを打ち消すような遅れ電流の成分を持ち、電源に対
して進み電流が流れることを阻止でき、かつ電源電流の
力率を１にすることができる。
の入力電流指令Ｉｄ＊は常にコンデンサによる進み電流
Ｉｃを打ち消すような遅れ電流の成分を持ち、電源に対
して進み電流が流れることを阻止でき、かつ電源電流の
力率を１にすることができる。
【００１０】
【実施例】図１に本発明の第１の実施例による構成を示
す。図１中、７’は制御回路、76は基準正弦波発生部、
77は電流指令部、77ａは掛け算器、77ｂは加算器、77ｃ
は倍率器を示す。なお、図４と同じ符号を付したものは
同じものを示す。ここに、掛け算器77ａは図４の掛け算
器73ａと同一である。基準正弦波発生部72と基準正弦波
発生部76の相違点は基準正弦波発生部76が第２の出力を
出すようになっており、かつこの出力が基準正弦波より
も位相が90度遅れた波形である点である。 この波形
は、回路的には基準正弦波をフィルタ回路により位相を
遅らせたり、マイクロコンピュータのソフトウェア処理
により正弦波を表すデータテーブルの読み込むポイント
をずらせることにより容易に求めることができる。ま
た、３相交流電源の場合には、例えばＲ相より90度遅れ
た波形は、Ｓ相の電圧または基準正弦波と、Ｔ相の電圧
または基準正弦波との差を求めることにより、ソフトウ
ェアにても回路にても求めることができる。
す。図１中、７’は制御回路、76は基準正弦波発生部、
77は電流指令部、77ａは掛け算器、77ｂは加算器、77ｃ
は倍率器を示す。なお、図４と同じ符号を付したものは
同じものを示す。ここに、掛け算器77ａは図４の掛け算
器73ａと同一である。基準正弦波発生部72と基準正弦波
発生部76の相違点は基準正弦波発生部76が第２の出力を
出すようになっており、かつこの出力が基準正弦波より
も位相が90度遅れた波形である点である。 この波形
は、回路的には基準正弦波をフィルタ回路により位相を
遅らせたり、マイクロコンピュータのソフトウェア処理
により正弦波を表すデータテーブルの読み込むポイント
をずらせることにより容易に求めることができる。ま
た、３相交流電源の場合には、例えばＲ相より90度遅れ
た波形は、Ｓ相の電圧または基準正弦波と、Ｔ相の電圧
または基準正弦波との差を求めることにより、ソフトウ
ェアにても回路にても求めることができる。
【００１１】電流指令部73と電流指令部77との相違点
は、電流指令部77が掛け算器のほかに加算器77ｂ、倍率
器77ｃを含む点である。基準正弦波発生部76の第２の出
力は倍率器77ｃに入力され、倍率器77ｃの出力と掛け算
器77ａの出力は、加算器77ｂで加算する。このようにす
ることにより、基準正弦波形より90度位相が遅れた波形
に、倍率器77ｃによりコンデンサ５による進み電流の値
に応じた係数を掛け、加算器77ｂにて従来のコンバータ
出力部４の入力電流指令Ｉｄ＊に加算し、新たな入力電
流指令Ｉ＊とする。
は、電流指令部77が掛け算器のほかに加算器77ｂ、倍率
器77ｃを含む点である。基準正弦波発生部76の第２の出
力は倍率器77ｃに入力され、倍率器77ｃの出力と掛け算
器77ａの出力は、加算器77ｂで加算する。このようにす
ることにより、基準正弦波形より90度位相が遅れた波形
に、倍率器77ｃによりコンデンサ５による進み電流の値
に応じた係数を掛け、加算器77ｂにて従来のコンバータ
出力部４の入力電流指令Ｉｄ＊に加算し、新たな入力電
流指令Ｉ＊とする。
【００１２】本実施例による各部の電圧電流のベクトル
図を図２に示す。図２中、図６と同じ符号を付したもの
は同じものを示す。図２中、従来例と同様に、直流電圧
制御部71の出力と基準正弦波発生部76からの基準正弦波
形とを掛け算器77ａにより乗算して得られた波形は、位
相が入力端子電圧に一致し、かつ直流電圧制御に必要と
する電流の振幅に比例した正弦波形であり、この正弦波
形のベクトルはＩｄ＊となる。この正弦波形は純粋に直
流電圧制御に必要な電流成分である。また、倍率器77ｃ
に与えられる基準正弦波発生部76の第２の出力波形は基
準正弦波形より90度位相が遅れた波形であり、コンデン
サ５の電流Ｉｃからみれば180度位相が逆の波形であ
る。この波形に倍率器77ｃにより適切な係数を掛けた波
形ＩLAG ＊とＩｄ＊との和を加算器77ｂにより求め、新
たなコンバータ出力部４の入力電流指令Ｉ＊する。
図を図２に示す。図２中、図６と同じ符号を付したもの
は同じものを示す。図２中、従来例と同様に、直流電圧
制御部71の出力と基準正弦波発生部76からの基準正弦波
形とを掛け算器77ａにより乗算して得られた波形は、位
相が入力端子電圧に一致し、かつ直流電圧制御に必要と
する電流の振幅に比例した正弦波形であり、この正弦波
形のベクトルはＩｄ＊となる。この正弦波形は純粋に直
流電圧制御に必要な電流成分である。また、倍率器77ｃ
に与えられる基準正弦波発生部76の第２の出力波形は基
準正弦波形より90度位相が遅れた波形であり、コンデン
サ５の電流Ｉｃからみれば180度位相が逆の波形であ
る。この波形に倍率器77ｃにより適切な係数を掛けた波
形ＩLAG ＊とＩｄ＊との和を加算器77ｂにより求め、新
たなコンバータ出力部４の入力電流指令Ｉ＊する。
【００１３】この入力電流指令Ｉ＊によるコンバータ出
力部４の入力電流ＩL4はＩ＊と同じ波形であり、この電
流は純粋に直流電圧を制御するために必要な成分ＩR
と、コンデンサ５に流れる進み電流ＩC と逆位相の電流
ＩLAG とからなる電流である。したがって、ＩLAG がＩ
ｃよりも等しいかあるいは若干大きめになるように倍率
器77ｃのゲインを設定することにより、コンバータ装置
の入力電流ＩL2を純粋に直流電流制御に必要な成分のみ
にし、装置の入力端子電圧Ｖｃに対して同位相か若干遅
れ位相気味にすることができる。図２は、ＩL2を装置の
入力端子電圧Ｖｃに対し若干遅れ気味にした例である。
このとき、電源電流ＩL2は電源や発電機からみた位相も
遅れとなるので発電機が自己励磁を起こさず、過大な電
圧を発生することを防ぐことができる。
力部４の入力電流ＩL4はＩ＊と同じ波形であり、この電
流は純粋に直流電圧を制御するために必要な成分ＩR
と、コンデンサ５に流れる進み電流ＩC と逆位相の電流
ＩLAG とからなる電流である。したがって、ＩLAG がＩ
ｃよりも等しいかあるいは若干大きめになるように倍率
器77ｃのゲインを設定することにより、コンバータ装置
の入力電流ＩL2を純粋に直流電流制御に必要な成分のみ
にし、装置の入力端子電圧Ｖｃに対して同位相か若干遅
れ位相気味にすることができる。図２は、ＩL2を装置の
入力端子電圧Ｖｃに対し若干遅れ気味にした例である。
このとき、電源電流ＩL2は電源や発電機からみた位相も
遅れとなるので発電機が自己励磁を起こさず、過大な電
圧を発生することを防ぐことができる。
【００１４】図３に本発明の第２の実施例を示す。図３
中、７”は制御回路、79は電源電圧の大きさを検出する
電源電圧値検出器である。ここに、図１の倍率器77ｃが
掛算器78ｄに置き換えられ、基準正弦波発生部76からの
第２の出力と電源電圧値検出器79の出力とが乗算されて
いる。つまり、倍率器77ｃの倍率を可変にし、電源電圧
値に比例した倍率としている。なお、図１と同一符号を
付したものは同じものを表す。 また、掛け算器78ａは掛
け算器73ａ、掛け算器77ａと同一である。
中、７”は制御回路、79は電源電圧の大きさを検出する
電源電圧値検出器である。ここに、図１の倍率器77ｃが
掛算器78ｄに置き換えられ、基準正弦波発生部76からの
第２の出力と電源電圧値検出器79の出力とが乗算されて
いる。つまり、倍率器77ｃの倍率を可変にし、電源電圧
値に比例した倍率としている。なお、図１と同一符号を
付したものは同じものを表す。 また、掛け算器78ａは掛
け算器73ａ、掛け算器77ａと同一である。
【００１５】第１の実施例においては、コンデンサ５に
よる進み電流Ｉｃを打ち消すための遅れ電流指令ＩLAG
＊は一定であった。しかし、コンデンサ５による進み電
流Ｉｃは電源電圧Ｖｃの大きさに比例して変化する。し
たがって、遅れ電流指令ＩLAG ＊が一定ではある電源電
圧の状態ではコンデンサ５による進み電流と遅れ電流Ｉ
LAG は丁度打ち消し合い、電源電流ＩL2は電源電圧と同
位相となるが、電源電圧Ｖｃが変化しコンデンサ５によ
る進み電流が増減すると、電源電流ＩL2の位相は電源電
圧Ｖｃとずれてしまい、力率１が保てない。特に、電源
電圧Ｖｃが上昇しコンデンサ５の進み電流が大きくなっ
た時には電源電流ＩL2は電源電圧Ｖｃに対して進みとな
り、前述の不具合が発生する。また、最大の電源電圧に
対しても電源電流ＩL2が電源電圧Ｖｃに対して遅れ電流
となるように遅れ電流指令ＩLAG ＊を大きく設定する
と、通常の電源電圧では電源電流ＩL2は電源電圧Ｖｃか
らの遅れが大きくなり、電源力率が低下し、大きな電源
容量を必要としてしまう。かくの如き不具合を解消する
ため、第２の実施例では、遅れ電流指令ＩLAG ＊を電源
電圧の大きさに比例して変化させ、図２中の遅れ電流Ｉ
LAG を、常にコンデンサ５による進み電流Ｉｃを丁度打
ち消す大きさに制御する。これにより、電源電流ＩL2を
常に電源電圧Ｖｃと同位相となるようにすることができ
る。
よる進み電流Ｉｃを打ち消すための遅れ電流指令ＩLAG
＊は一定であった。しかし、コンデンサ５による進み電
流Ｉｃは電源電圧Ｖｃの大きさに比例して変化する。し
たがって、遅れ電流指令ＩLAG ＊が一定ではある電源電
圧の状態ではコンデンサ５による進み電流と遅れ電流Ｉ
LAG は丁度打ち消し合い、電源電流ＩL2は電源電圧と同
位相となるが、電源電圧Ｖｃが変化しコンデンサ５によ
る進み電流が増減すると、電源電流ＩL2の位相は電源電
圧Ｖｃとずれてしまい、力率１が保てない。特に、電源
電圧Ｖｃが上昇しコンデンサ５の進み電流が大きくなっ
た時には電源電流ＩL2は電源電圧Ｖｃに対して進みとな
り、前述の不具合が発生する。また、最大の電源電圧に
対しても電源電流ＩL2が電源電圧Ｖｃに対して遅れ電流
となるように遅れ電流指令ＩLAG ＊を大きく設定する
と、通常の電源電圧では電源電流ＩL2は電源電圧Ｖｃか
らの遅れが大きくなり、電源力率が低下し、大きな電源
容量を必要としてしまう。かくの如き不具合を解消する
ため、第２の実施例では、遅れ電流指令ＩLAG ＊を電源
電圧の大きさに比例して変化させ、図２中の遅れ電流Ｉ
LAG を、常にコンデンサ５による進み電流Ｉｃを丁度打
ち消す大きさに制御する。これにより、電源電流ＩL2を
常に電源電圧Ｖｃと同位相となるようにすることができ
る。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、直
流電圧制御に必要な電源電圧との位相が一致した電流指
令に加えて、コンデンサの進み電流を打ち消すような遅
れ電流成分をオフセットとして重畳してコンバータ電流
指令とすることにより電源電流が進み位相となることを
防ぐことができ、発電機の自己励磁を防ぎ、発電機が過
大な電圧を発生し、コンバータ装置や負荷装置に損害を
与えることを防ぐことができ、厳しい電源環境において
も安定した動作が行える電力変換装置を提供することが
できる。さらに、遅れ電流成分のオフセットの大きさを
電源電圧の大きさに比例して変化させることにより、電
源電圧変動に対しても常に電源の力率を１に保ち電源設
備容量を有効に活用できる。
流電圧制御に必要な電源電圧との位相が一致した電流指
令に加えて、コンデンサの進み電流を打ち消すような遅
れ電流成分をオフセットとして重畳してコンバータ電流
指令とすることにより電源電流が進み位相となることを
防ぐことができ、発電機の自己励磁を防ぎ、発電機が過
大な電圧を発生し、コンバータ装置や負荷装置に損害を
与えることを防ぐことができ、厳しい電源環境において
も安定した動作が行える電力変換装置を提供することが
できる。さらに、遅れ電流成分のオフセットの大きさを
電源電圧の大きさに比例して変化させることにより、電
源電圧変動に対しても常に電源の力率を１に保ち電源設
備容量を有効に活用できる。
【図１】図１は本発明の第１の実施例を示す回路構成で
ある。
ある。
【図２】図２は第１の実施例による各部のベクトル図で
ある。
ある。
【図３】図３は本発明の第２の実施例を示す回路構成で
ある。
ある。
【図４】図４は従来の回路構成例である。
【図５】図５は１相分の等価回路である。
【図６】図６は従来例による各部のベクトル図である。
１ 交流電源 ２ コンバータ装置 ３ 直流負荷回路 ４ コンバータ出力部 ５ コンデンサ ６ リアクトル ７ 制御回路 ７’ 制御回路 ７” 制御回路 ８ 電流検出器 ９ リアクトル 71 直流電圧制御部 71ａ 加算器 71ｂ 直流電圧設定信号 71ｃ 制御増幅器 72 基準正弦波発生部 73 電流指令部 73ａ 掛け算器 74 電流制御部 74ａ 加算器 74ｂ 制御増幅器 75 ゲート増幅部 76 基準正弦波発生部 77 電流指令部 77ａ 掛け算器 77ｂ 加算器 77ｃ 倍率器 78 電流指令部 78ａ 掛け算器 78ｂ 加算器 78ｄ 掛け算器 79 電源電圧値検出器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02M 7/155 H02P 9/00
Claims (2)
- 【請求項１】 交流電源の電圧と位相の一致した基準正
弦波形を出力する基準正弦波発生部、出力直流電圧と設
定信号との偏差を増幅する直流電圧制御部、基準正弦波
発生部と直流電圧制御部の出力を入力とする掛け算器、
該掛け算器の出力をコンバータ出力部の入力電流指令値
とする電力変換装置において、前記基準正弦波形に対し
て90度位相の遅れた正弦波形と前記掛け算器出力を加算
し、その出力をコンバータ出力部の入力電流指令値とす
るよう構成したことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項２】 交流電源の電圧と位相の一致した基準正
弦波形を出力する基準正弦波発生部、出力直流電圧と設
定信号との偏差を増幅する直流電圧制御部、基準正弦波
発生部と直流電圧制御部の出力を入力とする掛け算器、
該掛け算器の出力をコンバータ出力部の入力電流指令値
とする電力変換装置において、前期基準正弦波形に対し
て90度位相の遅れた正弦波形と交流電源電圧値との積
と、前記掛け算器出力を加算し、その出力をコンバータ
出力部の入力電流指令値とするよう構成したことを特徴
とする電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33883794A JP3216068B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33883794A JP3216068B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電力変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08182330A JPH08182330A (ja) | 1996-07-12 |
| JP3216068B2 true JP3216068B2 (ja) | 2001-10-09 |
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ID=18321896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33883794A Expired - Fee Related JP3216068B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3216068B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5631200B2 (ja) * | 2010-12-28 | 2014-11-26 | 川崎重工業株式会社 | 同期電動機の制御装置、及び同期発電機の制御装置 |
-
1994
- 1994-12-27 JP JP33883794A patent/JP3216068B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08182330A (ja) | 1996-07-12 |
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