JP3210091B2 - 熱交換器及びその製造方法 - Google Patents
熱交換器及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車用エアコ
ンのエバポレータ等に用いられる熱交換器及びその製造
方法に関するものである。
ンのエバポレータ等に用いられる熱交換器及びその製造
方法に関するものである。
【０００２】
【発明の背景】アルミニウム又はアルミニウム合金（以
下、単にアルミニウム合金）製の板材を用いて多数の空
隙が構成されたドロンカップタイプの熱交換器は、板材
としてろう材（Ａｌ−Ｓｉ系合金）がグラッドされたブ
レージングシートを用い、これを所定の形状に加工し、
積層し、そして真空ろう付けや、フラックスを用いた不
活性雰囲気下でのろう付けによって製造されている。
尚、このブレージングシートを用いた方法は比較的有用
な方法ではある。
下、単にアルミニウム合金）製の板材を用いて多数の空
隙が構成されたドロンカップタイプの熱交換器は、板材
としてろう材（Ａｌ−Ｓｉ系合金）がグラッドされたブ
レージングシートを用い、これを所定の形状に加工し、
積層し、そして真空ろう付けや、フラックスを用いた不
活性雰囲気下でのろう付けによって製造されている。
尚、このブレージングシートを用いた方法は比較的有用
な方法ではある。
【０００３】しかしながら、ブレージングシートは、ろ
う付けに不要な部分にまでろう材がクラッドされている
ので、熱交換器の製造に際してろう材の無駄が多く、そ
れだけ製造コストが高く付き、しかもろう付け加工時に
ろうが母材を侵食したり、変形させたりすることがあ
る。特に、クラッドされているろう材（Ａｌ−Ｓｉ系合
金）は耐食性が劣ることから、腐食の心配が大きいとい
った問題が有る。
う付けに不要な部分にまでろう材がクラッドされている
ので、熱交換器の製造に際してろう材の無駄が多く、そ
れだけ製造コストが高く付き、しかもろう付け加工時に
ろうが母材を侵食したり、変形させたりすることがあ
る。特に、クラッドされているろう材（Ａｌ−Ｓｉ系合
金）は耐食性が劣ることから、腐食の心配が大きいとい
った問題が有る。
【０００４】本発明の目的は、簡単、かつ、低コストに
て得られ、部材同士の接合具合も良好で耐食性に富む熱
交換器を提供することである。この本発明の目的は、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化学的に
卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる所定形状の板
材を積層・接合してなる積層・接合型の熱交換器であっ
て、前記板材の接合は、ろう付け用金属粉末及びろう付
け温度において分解炭化するより揮発し易いバインダ樹
脂を含むろう付け用組成物を前記積層・接合部分に塗布
し、前記ろう付け用組成物におけるろう付け用金属粉末
のろう付け温度に加熱することによって、前記揮発し易
いバインダ樹脂を揮発させると共に、前記ろう付け用金
属粉末を溶融してろう付けしたものであることを特徴と
する熱交換器によって達成される。
て得られ、部材同士の接合具合も良好で耐食性に富む熱
交換器を提供することである。この本発明の目的は、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化学的に
卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる所定形状の板
材を積層・接合してなる積層・接合型の熱交換器であっ
て、前記板材の接合は、ろう付け用金属粉末及びろう付
け温度において分解炭化するより揮発し易いバインダ樹
脂を含むろう付け用組成物を前記積層・接合部分に塗布
し、前記ろう付け用組成物におけるろう付け用金属粉末
のろう付け温度に加熱することによって、前記揮発し易
いバインダ樹脂を揮発させると共に、前記ろう付け用金
属粉末を溶融してろう付けしたものであることを特徴と
する熱交換器によって達成される。
【０００５】又、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯
材より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドし
てなる所定形状の板材を積層・接合してなる積層・接合
型の熱交換器の製造方法であって、Ａｌ−Ｍｎ系合金か
らなる芯材に該芯材より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ
合金をクラッドしてなる板材を所定の形状に加工する加
工工程と、この加工工程で得られた部材の所定の位置に
ろう付け用金属粉末、ろう付け温度において分解炭化す
るより揮発し易いバインダ樹脂、及び溶剤を含有する粘
度が１０〜１００ｃＰの混合物を乾燥後の厚さが１０〜
２００μｍとなるよう塗布し、乾燥させる塗膜形成工程
と、表面に厚さが１０〜２００μｍの塗膜が形成された
前記部材を所定形状に組み立てる組立工程と、この組立
工程後に加熱することによって、前記揮発し易いバイン
ダ樹脂を揮発させると共に、前記ろう付け用金属粉末を
溶融してろう付けを行うろう付け工程とを具備すること
を特徴とする熱交換器の製造方法によって達成される。
材より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドし
てなる所定形状の板材を積層・接合してなる積層・接合
型の熱交換器の製造方法であって、Ａｌ−Ｍｎ系合金か
らなる芯材に該芯材より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ
合金をクラッドしてなる板材を所定の形状に加工する加
工工程と、この加工工程で得られた部材の所定の位置に
ろう付け用金属粉末、ろう付け温度において分解炭化す
るより揮発し易いバインダ樹脂、及び溶剤を含有する粘
度が１０〜１００ｃＰの混合物を乾燥後の厚さが１０〜
２００μｍとなるよう塗布し、乾燥させる塗膜形成工程
と、表面に厚さが１０〜２００μｍの塗膜が形成された
前記部材を所定形状に組み立てる組立工程と、この組立
工程後に加熱することによって、前記揮発し易いバイン
ダ樹脂を揮発させると共に、前記ろう付け用金属粉末を
溶融してろう付けを行うろう付け工程とを具備すること
を特徴とする熱交換器の製造方法によって達成される。
【０００６】そして、上記のように構成させた熱交換器
は、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化
学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる板材に
対して打ち抜き・プレス加工を施し、このようにして得
られた中空カップ材にろう付け用金属粉末と揮発性アク
リル系バインダ樹脂と溶剤とを含有する混合物を塗布し
て塗膜を形成させ、その後に塗膜が形成された中空カッ
プ材を幾つか組み合わせて積層し、これに熱処理を施し
て熱交換器とするものであるから、打ち抜き加工によっ
て使用されない廃棄処分となるアルミニウム合金にはＡ
ｌ−Ｓｉ合金といったろう材が付いておらず、したがっ
てアルミニウム合金断片の再利用が簡単となり、更には
不要な部分にまでろう材が設けられたブレージングシー
トの如きのろう材の無駄が無く、すなわち熱交換器の構
成部材を所定形状に構成した後にろう付け用混合物を塗
布するものであるから、ろう材の無駄が無く、そして作
業が効率良く行え、製造コストも低廉なものとなる。
は、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化
学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる板材に
対して打ち抜き・プレス加工を施し、このようにして得
られた中空カップ材にろう付け用金属粉末と揮発性アク
リル系バインダ樹脂と溶剤とを含有する混合物を塗布し
て塗膜を形成させ、その後に塗膜が形成された中空カッ
プ材を幾つか組み合わせて積層し、これに熱処理を施し
て熱交換器とするものであるから、打ち抜き加工によっ
て使用されない廃棄処分となるアルミニウム合金にはＡ
ｌ−Ｓｉ合金といったろう材が付いておらず、したがっ
てアルミニウム合金断片の再利用が簡単となり、更には
不要な部分にまでろう材が設けられたブレージングシー
トの如きのろう材の無駄が無く、すなわち熱交換器の構
成部材を所定形状に構成した後にろう付け用混合物を塗
布するものであるから、ろう材の無駄が無く、そして作
業が効率良く行え、製造コストも低廉なものとなる。
【０００７】又、接合される中空カップ材同士の間に塗
膜が万遍なく、しかも均一に介在させられ、ろう付け時
の接合具合が極めて良好なものとなる。かつ、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化学的に卑なＡ
ｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる板材を用いたから、
内外からの腐食に対して犠牲陽極効果が効果的に発揮さ
れ、耐久性に著しく富む。
膜が万遍なく、しかも均一に介在させられ、ろう付け時
の接合具合が極めて良好なものとなる。かつ、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化学的に卑なＡ
ｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる板材を用いたから、
内外からの腐食に対して犠牲陽極効果が効果的に発揮さ
れ、耐久性に著しく富む。
【０００８】尚、ろう付け用混合物の塗布は全表面にな
されても良いが、必要な部分、例えば接合部分やその近
傍にのみ塗布するようにしても良い。そして、かかる場
合には、ろう材の無駄が一層少ない。本発明において用
いられる芯材となるＡｌ−Ｍｎ系合金はＪＩＳ３００３
で代表される合金が好ましく、ＪＩＳ３００３で代表さ
れる合金の組成に約０．５％程度のＣｕを含む合金は特
に好ましいものである。
されても良いが、必要な部分、例えば接合部分やその近
傍にのみ塗布するようにしても良い。そして、かかる場
合には、ろう材の無駄が一層少ない。本発明において用
いられる芯材となるＡｌ−Ｍｎ系合金はＪＩＳ３００３
で代表される合金が好ましく、ＪＩＳ３００３で代表さ
れる合金の組成に約０．５％程度のＣｕを含む合金は特
に好ましいものである。
【０００９】上記Ａｌ−Ｍｎ系合金の芯材の両面にクラ
ッドされる電気化学的に卑なＡｌ合金は工業用の純Ａｌ
が好ましいものであり、ＪＩＳ７０７２（Ａｌ−１％Ｚ
ｎ合金）や０．０３％程度のＩｎを含む工業用の純Ａｌ
は特に好ましいものである。ろう付け用金属粉末として
は、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｚ
ｎ合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｓｉ合金が挙げられる。中でも、
約１０〜２００μｍの大きさのＡｌ−Ｓｉ合金粉末、Ａ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金粉末、Ａｌ−Ｚｎ合金粉末、Ａｌ−
Ｚｎ−Ｓｉ合金粉末が用いられてなることが好ましい。
ッドされる電気化学的に卑なＡｌ合金は工業用の純Ａｌ
が好ましいものであり、ＪＩＳ７０７２（Ａｌ−１％Ｚ
ｎ合金）や０．０３％程度のＩｎを含む工業用の純Ａｌ
は特に好ましいものである。ろう付け用金属粉末として
は、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｚ
ｎ合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｓｉ合金が挙げられる。中でも、
約１０〜２００μｍの大きさのＡｌ−Ｓｉ合金粉末、Ａ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金粉末、Ａｌ−Ｚｎ合金粉末、Ａｌ−
Ｚｎ−Ｓｉ合金粉末が用いられてなることが好ましい。
【００１０】又、バインダ樹脂としては、ろう付け温度
で分解炭化するより揮発し易い、分子量が１０００〜１
０００００のアクリル系の樹脂であれば良く、例えばポ
リアクリル酸ブチル等が挙げられる。そして、ろう付け
用金属粉末とバインダ樹脂との配合割合は、ろう付け用
金属粉末／バインダ樹脂が重量比で１００／０．１〜１
００／１００、さらに好ましくは１００／５〜１００／
５０である。
で分解炭化するより揮発し易い、分子量が１０００〜１
０００００のアクリル系の樹脂であれば良く、例えばポ
リアクリル酸ブチル等が挙げられる。そして、ろう付け
用金属粉末とバインダ樹脂との配合割合は、ろう付け用
金属粉末／バインダ樹脂が重量比で１００／０．１〜１
００／１００、さらに好ましくは１００／５〜１００／
５０である。
【００１１】フラックスとしては、例えばＫＦ−ＡｌＦ
3 、ＲｂＦ−ＡｌＦ3 のような弗化物系のもの、ＫＣｌ
−ＬｉＣｌ−ＮａＦ、ＣａＣｌ2 −ＫＣｌ−ＺｎＣ
ｌ2 、ＮａＣｌ−ＫＣｌ−ＬｉＣｌ−ＬｉＦ−ＺｎＣｌ
2 、ＺｎＣｌ2 −ＮａＦ−ＮＨ4Ｃｌのような塩化物系
のものがあるが、ろう付け後における洗浄の必要がない
弗化物系のものが好ましい。尚、このフラックスは、ろ
う付け用金属粉末、ろう付け温度において分解炭化する
より揮発し易いバインダ樹脂、及び溶剤を含有する混合
物を塗布して塗膜を構成した後に塗布されても良いが、
前記の混合物中に予め添加しておき、塗膜構成時に同時
に介在させられるようにしても良い。
3 、ＲｂＦ−ＡｌＦ3 のような弗化物系のもの、ＫＣｌ
−ＬｉＣｌ−ＮａＦ、ＣａＣｌ2 −ＫＣｌ−ＺｎＣ
ｌ2 、ＮａＣｌ−ＫＣｌ−ＬｉＣｌ−ＬｉＦ−ＺｎＣｌ
2 、ＺｎＣｌ2 −ＮａＦ−ＮＨ4Ｃｌのような塩化物系
のものがあるが、ろう付け後における洗浄の必要がない
弗化物系のものが好ましい。尚、このフラックスは、ろ
う付け用金属粉末、ろう付け温度において分解炭化する
より揮発し易いバインダ樹脂、及び溶剤を含有する混合
物を塗布して塗膜を構成した後に塗布されても良いが、
前記の混合物中に予め添加しておき、塗膜構成時に同時
に介在させられるようにしても良い。
【００１２】塗布時における混合物の粘度は１０ｃＰ〜
１００ｃＰの範囲にあることが良い。なぜなら、粘度が
１０ｃＰ以下のような状態では、アルコールの含有量が
多過ぎて粉末が良好に付着せず、又、粘度が１００ｃＰ
以上では部材の表面に均一にムラ無く塗布するのが難し
いからである。ろう付け用組成物からなる混合物を加工
後の部材へ塗布する手段としては、例えば浸漬、スプレ
ー法、フローコーター法、ロールコーター法、及びハケ
塗りといった各種手段が採用でき、塗膜厚は乾燥後の厚
さが約１０〜２００μｍ程度であることが好ましく、更
に、塗膜厚の調整は塗布時に混合物の流量を変化させる
方法、塗布のスピードをコントロールする方法、重ね塗
りをする方法等で行うことができる。
１００ｃＰの範囲にあることが良い。なぜなら、粘度が
１０ｃＰ以下のような状態では、アルコールの含有量が
多過ぎて粉末が良好に付着せず、又、粘度が１００ｃＰ
以上では部材の表面に均一にムラ無く塗布するのが難し
いからである。ろう付け用組成物からなる混合物を加工
後の部材へ塗布する手段としては、例えば浸漬、スプレ
ー法、フローコーター法、ロールコーター法、及びハケ
塗りといった各種手段が採用でき、塗膜厚は乾燥後の厚
さが約１０〜２００μｍ程度であることが好ましく、更
に、塗膜厚の調整は塗布時に混合物の流量を変化させる
方法、塗布のスピードをコントロールする方法、重ね塗
りをする方法等で行うことができる。
【００１３】そして、ろう付けするための熱処理方法と
しては、真空雰囲気下や不活性雰囲気下でのろう付けな
どの様々な手段を適宜採用できる。以下、本発明を実施
例により具体的に説明する。
しては、真空雰囲気下や不活性雰囲気下でのろう付けな
どの様々な手段を適宜採用できる。以下、本発明を実施
例により具体的に説明する。
【００１４】
〔実施例１〕Ｆｅ（０．３７ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３
ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ（１．０５ｗ
ｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ
％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１０ｍｍのＡｌ−
Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．２５ｗｔ％），Ｓｉ
（０．１０ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ
（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなるＡｌ材
を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成し、これを圧
延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ（１．０５ｗ
ｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ
％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１０ｍｍのＡｌ−
Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．２５ｗｔ％），Ｓｉ
（０．１０ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ
（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなるＡｌ材
を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成し、これを圧
延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
【００１５】この軟質板を円板状に打ち抜き、プレス加
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形した。
この中空カップ材の周縁部表面に、次のａ〜ｄの成分を
充分に混練して粘度を１５〜２５ｃＰに調整したろう付
け用組成物をスプレー法により平均厚さ１００μｍで連
続的に塗布し、乾燥させ、中空カップ材の周縁部表面
（接合部面）に塗膜を形成した。
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形した。
この中空カップ材の周縁部表面に、次のａ〜ｄの成分を
充分に混練して粘度を１５〜２５ｃＰに調整したろう付
け用組成物をスプレー法により平均厚さ１００μｍで連
続的に塗布し、乾燥させ、中空カップ材の周縁部表面
（接合部面）に塗膜を形成した。
【００１６】 〔ろう付け用組成物〕 ａ：平均粒径４０μｍのＡｌ−Ｓｉ合金粉末 １００重量部 ｂ：ポリアクリル酸ブチル（平均分子量５０００） ２０重量部 ｃ：アルコール １００重量部 ｄ：弗化物系フラックス（ＫＡｌＦ4 ＋Ｋ3 ＡｌＦ6 ） 重量部 ＊Ａｌ−Ｓｉ合金粉末の組成；Ｆｅ（０．４１ｗｔ
％），Ｓｉ（７．５１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ
％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り） この後、窒素雰囲気下において６００℃で５分間の熱処
理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイプの熱交
換器を得た。
％），Ｓｉ（７．５１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ
％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り） この後、窒素雰囲気下において６００℃で５分間の熱処
理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイプの熱交
換器を得た。
【００１７】〔実施例２〕実施例１において、〔ろう付
け用組成物〕のＡｌ−Ｓｉ合金粉末がＦｅ（０．４０ｗ
ｔ％），Ｓｉ（１０．０１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗ
ｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）のも
のを用いた他は同様に行い、図１に示す如くのドロンカ
ップタイプの熱交換器を得た。
け用組成物〕のＡｌ−Ｓｉ合金粉末がＦｅ（０．４０ｗ
ｔ％），Ｓｉ（１０．０１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗ
ｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）のも
のを用いた他は同様に行い、図１に示す如くのドロンカ
ップタイプの熱交換器を得た。
【００１８】〔実施例３，４〕実施例１，２において、
Ａｌ−Ｍｎ系合金板の両面にクラッドするＡｌ材料をＦ
ｅ（０．３２ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ
（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ
（１．１５ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａ
ｌ（残り）からなるＡｌ材を用いた他は同様に行い、図
１に示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
Ａｌ−Ｍｎ系合金板の両面にクラッドするＡｌ材料をＦ
ｅ（０．３２ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ
（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ
（１．１５ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａ
ｌ（残り）からなるＡｌ材を用いた他は同様に行い、図
１に示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
【００１９】〔実施例５，６〕実施例１，２において、
Ａｌ−Ｍｎ系合金板の両面にクラッドするＡｌ材料をＦ
ｅ（０．３０ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ
（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ
（０．０２ｗｔ％），Ｉｎ（０．０３ｗｔ％），Ａｌ
（残り）からなるＡｌ材を用いた他は同様に行い、図１
に示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
Ａｌ−Ｍｎ系合金板の両面にクラッドするＡｌ材料をＦ
ｅ（０．３０ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ
（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ
（０．０２ｗｔ％），Ｉｎ（０．０３ｗｔ％），Ａｌ
（残り）からなるＡｌ材を用いた他は同様に行い、図１
に示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
【００２０】〔実施例７，８，９，１０，１１，１２〕
実施例１〜６において、軟質板の芯材であるＡｌ−Ｍｎ
系合金に、Ｆｅ（０．３５ｗｔ％），Ｓｉ（０．１５ｗ
ｔ％），Ｃｕ（０．５１ｗｔ％），Ｍｎ（１．１０ｗｔ
％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％
以下），Ａｌ（残り）を用いた他は同様に行い、図１に
示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
実施例１〜６において、軟質板の芯材であるＡｌ−Ｍｎ
系合金に、Ｆｅ（０．３５ｗｔ％），Ｓｉ（０．１５ｗ
ｔ％），Ｃｕ（０．５１ｗｔ％），Ｍｎ（１．１０ｗｔ
％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％
以下），Ａｌ（残り）を用いた他は同様に行い、図１に
示す如くのドロンカップタイプの熱交換器を得た。
【００２１】〔比較例１〕Ｆｅ（０．３７ｗｔ％），Ｓ
ｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ
（１．０５ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１
０ｍｍのＡｌ−Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．４１
ｗｔ％），Ｓｉ（７．５１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗ
ｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）から
なるＡｌ材を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成
し、これを圧延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
ｉ（０．１３ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ
（１．０５ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１
０ｍｍのＡｌ−Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．４１
ｗｔ％），Ｓｉ（７．５１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗ
ｔ％），Ｍｎ（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ
％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）から
なるＡｌ材を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成
し、これを圧延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
【００２２】この軟質板を円板状に打ち抜き、プレス加
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形し、そ
して組み合わせ、窒素雰囲気下において６００℃で５分
間の熱処理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイ
プの熱交換器を得た。 〔比較例２〕Ｆｅ（０．３７ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３
ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ（１．０５ｗ
ｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ
％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１０ｍｍのＡｌ−
Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．４０ｗｔ％），Ｓｉ
（１０．０１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ
（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなるＡｌ材
を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成し、これを圧
延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形し、そ
して組み合わせ、窒素雰囲気下において６００℃で５分
間の熱処理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイ
プの熱交換器を得た。 〔比較例２〕Ｆｅ（０．３７ｗｔ％），Ｓｉ（０．１３
ｗｔ％），Ｃｕ（０．１５ｗｔ％），Ｍｎ（１．０５ｗ
ｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ（０．０１ｗｔ
％以下），Ａｌ（残り）からなる厚さ１０ｍｍのＡｌ−
Ｍｎ系合金板の両面に、Ｆｅ（０．４０ｗｔ％），Ｓｉ
（１０．０１ｗｔ％），Ｃｕ（０．０１ｗｔ％），Ｍｎ
（０．０１ｗｔ％），Ｚｎ（０．０１ｗｔ％），Ｉｎ
（０．０１ｗｔ％以下），Ａｌ（残り）からなるＡｌ材
を厚さ１０％クラッドしてなる板材を作成し、これを圧
延して０．８ｍｍ厚の軟質板を得た。
【００２３】この軟質板を円板状に打ち抜き、プレス加
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形し、そ
して組み合わせ、窒素雰囲気下において６００℃で５分
間の熱処理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイ
プの熱交換器を得た。 〔特性〕上記の各実施例で得られた熱交換器における中
空カップ材の接合箇所のろう付性（耐圧強度）及び熱交
換器の耐食性（塩水噴霧試験、７２０時間）を調べたの
で、その結果を表１に示す。
工を施し、図１に示す如く、中空カップ材を成形し、そ
して組み合わせ、窒素雰囲気下において６００℃で５分
間の熱処理を行い、図１に示す如くのドロンカップタイ
プの熱交換器を得た。 〔特性〕上記の各実施例で得られた熱交換器における中
空カップ材の接合箇所のろう付性（耐圧強度）及び熱交
換器の耐食性（塩水噴霧試験、７２０時間）を調べたの
で、その結果を表１に示す。
【００２４】 表１ 耐圧強度（ｋｇ／ｃｍ2 ） 最大孔食深さ（ｍｍ） 実施例１ ４５ ０．０８ 実施例２ ４４ ０．０８ 実施例３ ４５ ０．０２ 実施例４ ４５ ０．０２ 実施例５ ４２ ０．０４ 実施例６ ４４ ０．０４ 実施例７ ４８ ０．０８ 実施例８ ４７ ０．０８ 実施例９ ４８ ０．０２ 実施例１０ ４７ ０．０３ 実施例１１ ４７ ０．０３ 実施例１２ ４６ ０．０４ 比較例１ ２８ ０．８（貫通） 比較例２ ２７ ０．８（貫通）
【００２５】
【効果】本発明によって得られた熱交換器はろう付け性
が良好なものであり、かつ、耐食性にも優れている。
又、コイル材から中空カップ材を成形するに際して生じ
た断片を再生に供することが出来、無駄をなくすことが
出来る。
が良好なものであり、かつ、耐食性にも優れている。
又、コイル材から中空カップ材を成形するに際して生じ
た断片を再生に供することが出来、無駄をなくすことが
出来る。
【図１】中空カップ材の積層状態を示す概略断面図であ
る。
る。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 1/00 B23K 1/19 B23K 20/00
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材
より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドして
なる所定形状の板材を積層・接合してなる積層・接合型
の熱交換器であって、 前記板材の接合は、ろう付け用金属粉末及びろう付け温度において分解炭化
するより揮発し易いバインダ樹脂を含むろう付け用組成
物を前記積層・接合部分に塗布し、前記ろう付け用組成
物におけるろう付け用金属粉末のろう付け温度に加熱す
ることによって、前記揮発し易いバインダ樹脂を揮発さ
せると共に、前記ろう付け用金属粉末を溶融してろう付
けしたものである ことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材
より電気化学的に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドして
なる所定形状の板材を積層・接合してなる積層・接合型
の熱交換器の製造方法であって、 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材に該芯材より電気化学的
に卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドしてなる板材を所定
の形状に加工する加工工程と、 この加工工程で得られた部材の所定の位置にろう付け用
金属粉末、ろう付け温度において分解炭化するより揮発
し易いバインダ樹脂、及び溶剤を含有する粘度が１０〜
１００ｃＰの混合物を乾燥後の厚さが１０〜２００μｍ
となるよう塗布し、乾燥させる塗膜形成工程と、 表面に厚さが１０〜２００μｍの塗膜が形成された前記
部材を所定形状に組み立てる組立工程と、 この組立工程後に加熱することによって、前記揮発し易
いバインダ樹脂を揮発させると共に、前記ろう付け用金
属粉末を溶融してろう付けを行うろう付け工程とを具備
することを特徴とする熱交換器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26393792A JP3210091B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 熱交換器及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26393792A JP3210091B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 熱交換器及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06114544A JPH06114544A (ja) | 1994-04-26 |
| JP3210091B2 true JP3210091B2 (ja) | 2001-09-17 |
Family
ID=17396338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26393792A Expired - Fee Related JP3210091B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 熱交換器及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3210091B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100455721B1 (ko) * | 2002-01-09 | 2004-11-06 | 오주희 | 알루미늄 브레이징법에 사용되는 클래드재의 슬러리의 도포 방법 |
| JP2006348372A (ja) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 自動車熱交換器用高強度アルミニウム合金材 |
| JP2010094683A (ja) * | 2008-10-14 | 2010-04-30 | Panasonic Corp | アルミニウム合金の拡散接合法 |
| JP6063644B2 (ja) * | 2012-05-24 | 2017-01-18 | 昭和電工株式会社 | ろう付け用アルミニウム材の製造方法 |
-
1992
- 1992-10-02 JP JP26393792A patent/JP3210091B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06114544A (ja) | 1994-04-26 |
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