JP3094120B2 - 背面帆布付きｖリブドベルト - Google Patents
背面帆布付きｖリブドベルトInfo
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
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- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
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- Woven Fabrics (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は背面帆布付きＶリ
ブドベルトに関し、特にベルトのＶリブ間にてベルト長
手方向に発生するタテ裂きに抗するために、ベルト背面
に貼着された背面帆布の改善に向けられたものである。
ブドベルトに関し、特にベルトのＶリブ間にてベルト長
手方向に発生するタテ裂きに抗するために、ベルト背面
に貼着された背面帆布の改善に向けられたものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｖリブドベルトの使用分野は自動車業界
を始めとして、幅広く各業界にて、その需要が高まって
いる。需要の高まりと共に、この種のベルトに向けられ
る要求も多様化して来ており、具体的に自動車業界向け
のＶリブドベルトにあって、エンジンルーム内の小スペ
ース化、高寿命化などの性能面からの要望に加えて、コ
ストの低減要求も例外ではない。
を始めとして、幅広く各業界にて、その需要が高まって
いる。需要の高まりと共に、この種のベルトに向けられ
る要求も多様化して来ており、具体的に自動車業界向け
のＶリブドベルトにあって、エンジンルーム内の小スペ
ース化、高寿命化などの性能面からの要望に加えて、コ
ストの低減要求も例外ではない。
【０００３】Ｖリブドベルトにあって、ベルトの背面部
に貼着する帆布の存在は、ベルトの耐タテ裂き性を維持
する上で重要な役割を果している。即ち、この背面帆布
の優劣はベルトの性能を大きく左右する結果となる。
に貼着する帆布の存在は、ベルトの耐タテ裂き性を維持
する上で重要な役割を果している。即ち、この背面帆布
の優劣はベルトの性能を大きく左右する結果となる。
【０００４】従来より、Ｖリブドベルトの背面帆布とし
て広く使用されている帆布は、図２にその一具体例を示
すように、縦糸および横糸の交叉角９０°の平織帆布を
機械的に処理して、両織糸はベルト周長方向にて１２０
°で交差した広角度処理帆布がある。
て広く使用されている帆布は、図２にその一具体例を示
すように、縦糸および横糸の交叉角９０°の平織帆布を
機械的に処理して、両織糸はベルト周長方向にて１２０
°で交差した広角度処理帆布がある。
【０００５】 この広角度処理帆布の基本構成は、ベル
ト長手方向（ベルト周長方向）での打ち込み本数を縦
糸、横糸とも１０本以上／１０ｍｍとなる帆布で、か
つ、単糸引張力は９Ｎ以上／本の綿繊維糸１００％の紡
績糸の平織り帆布を強制的に広角度処理、即ちテンター
処理することによって、ベルト長手方向（ベルト周長方
向）での打込本数を縦糸、横糸とも１４本以上／１０ｍ
ｍとしている（但し、引張力表示単位Ｎ（ニュートン）
は１ｋｇｆ＝９．８Ｎ，１Ｎ≒０．１０２ｋｇｆであ
る）。
ト長手方向（ベルト周長方向）での打ち込み本数を縦
糸、横糸とも１０本以上／１０ｍｍとなる帆布で、か
つ、単糸引張力は９Ｎ以上／本の綿繊維糸１００％の紡
績糸の平織り帆布を強制的に広角度処理、即ちテンター
処理することによって、ベルト長手方向（ベルト周長方
向）での打込本数を縦糸、横糸とも１４本以上／１０ｍ
ｍとしている（但し、引張力表示単位Ｎ（ニュートン）
は１ｋｇｆ＝９．８Ｎ，１Ｎ≒０．１０２ｋｇｆであ
る）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】 しかし、Ｖリブドベ
ルト用背面帆布の平織帆布に対する広角度処理、即ちテ
ンター処理には設備費、処理手数とかなりのコストがか
かり、このことがＶリブドベルトのコスト高に直接結び
付くネックの一ともなっていた。ベルト長手方向（ベル
ト周長方向）での打ち込み本数１０本以上／１０ｍｍ、
単糸引張力９Ｎ以上／本の綿繊維１００％の紡績糸の平
織帆布に対し、全くテンター処理をしないままにこの帆
布をＶリブドベルトの背面帆布として用いた場合、ゴム
粘着物、石、その他の異物をベルトのＶリブ溝間に噛み
込んだ折、ベルトの耐タテ裂き性の劣化は著るしいもの
があった。
ルト用背面帆布の平織帆布に対する広角度処理、即ちテ
ンター処理には設備費、処理手数とかなりのコストがか
かり、このことがＶリブドベルトのコスト高に直接結び
付くネックの一ともなっていた。ベルト長手方向（ベル
ト周長方向）での打ち込み本数１０本以上／１０ｍｍ、
単糸引張力９Ｎ以上／本の綿繊維１００％の紡績糸の平
織帆布に対し、全くテンター処理をしないままにこの帆
布をＶリブドベルトの背面帆布として用いた場合、ゴム
粘着物、石、その他の異物をベルトのＶリブ溝間に噛み
込んだ折、ベルトの耐タテ裂き性の劣化は著るしいもの
があった。
【０００７】背面帆布の幅方向静的引張力の試験の結
果、ベルトでの打ち込み本数１０本／１０ｍｍ，単糸引
張力９Ｎ／本、綿繊維１００％の紡績糸を用いた平織布
に対して広角度処理を施した広角度帆布の幅方向の静的
引張力は約６５０Ｎ／３０ｍｍであった。これに対しコ
スト高をきらって広角度処理をさけた全く同じ条件にて
織製された平織背面帆布の同引張力は約３８０Ｎ／３０
ｍｍであった。
果、ベルトでの打ち込み本数１０本／１０ｍｍ，単糸引
張力９Ｎ／本、綿繊維１００％の紡績糸を用いた平織布
に対して広角度処理を施した広角度帆布の幅方向の静的
引張力は約６５０Ｎ／３０ｍｍであった。これに対しコ
スト高をきらって広角度処理をさけた全く同じ条件にて
織製された平織背面帆布の同引張力は約３８０Ｎ／３０
ｍｍであった。
【０００８】以上の結果より、この広角度処理を施さな
いそのままの綿製平織背面帆布に、前記広角度処理帆布
と同等の幅方向引張力を求めるには、単糸引張力９Ｎ／
本の場合、ベルトでの打ち込み本数を１．７倍とする
か、または単糸引張力が１．７倍のものを用いるしか、
これに太刀打ちできない。
いそのままの綿製平織背面帆布に、前記広角度処理帆布
と同等の幅方向引張力を求めるには、単糸引張力９Ｎ／
本の場合、ベルトでの打ち込み本数を１．７倍とする
か、または単糸引張力が１．７倍のものを用いるしか、
これに太刀打ちできない。
【０００９】さて、ベルトでの打ち込み本数の１．７倍
増は、耐屈曲性の低下と、帆布自体のコスト高と結び付
く。一方単糸引張力の１．７倍増にあっては、単糸径が
必然的に大きくなるため耐屈曲性の低下をきたし、ベル
トの厚み増に結び付く。これらの結果は共に、前述の最
近の自動車業界よりのエンジンルーム内での小スペース
化の強い要求にも逆行する結果となる。
増は、耐屈曲性の低下と、帆布自体のコスト高と結び付
く。一方単糸引張力の１．７倍増にあっては、単糸径が
必然的に大きくなるため耐屈曲性の低下をきたし、ベル
トの厚み増に結び付く。これらの結果は共に、前述の最
近の自動車業界よりのエンジンルーム内での小スペース
化の強い要求にも逆行する結果となる。
【００１０】この発明は、従来の背面帆布付きＶリブド
ベルトにおいて、直接ベルトのコスト高に結び付く平織
帆布に対する広角度処理（テンター処理）を排し、かつ
帆布構成材料においてコスト面より有利な綿繊維の十分
な量を用いることにも十分考慮を払い、従来のＶリブド
ベルトとの比較において、強度的にも、特に耐幅方向タ
テ裂き強度面にても、またベルトの厚みの面でも、従来
多用されている綿製の広角度処理帆布を用いたＶリブド
ベルトと略同等の性能，形態を確保して、各需要業界よ
りの強い要望のある低コスト化，小スペース化、ベルト
ライフの延命化などの多面的要求にも十分対応できる背
面帆布付きＶリブドベルトを提供することを目的とす
る。
ベルトにおいて、直接ベルトのコスト高に結び付く平織
帆布に対する広角度処理（テンター処理）を排し、かつ
帆布構成材料においてコスト面より有利な綿繊維の十分
な量を用いることにも十分考慮を払い、従来のＶリブド
ベルトとの比較において、強度的にも、特に耐幅方向タ
テ裂き強度面にても、またベルトの厚みの面でも、従来
多用されている綿製の広角度処理帆布を用いたＶリブド
ベルトと略同等の性能，形態を確保して、各需要業界よ
りの強い要望のある低コスト化，小スペース化、ベルト
ライフの延命化などの多面的要求にも十分対応できる背
面帆布付きＶリブドベルトを提供することを目的とす
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】 上記目的を達成するた
めに、この発明に係る背面帆布付きＶリブドベルトは、
つぎのような構成を採用している。即ち、Ｖリブドベル
トの背面帆布は、綿繊維と合成繊維とをもって構成さ
れ、このうち合成繊維は５０％以上である平織帆布に、
従来より平織帆布に実施されることが常識とされた広角
度処理、即ちテンター処理を施すことなく、そのままの
平織帆布織糸の交叉角の中央線がベルト長手方向に一致
するようベルト背面部に貼着せしめることを特徴とし、
またこの平織帆布を構成する綿繊維と合成繊維との混合
手段は、両繊維の混紡糸、同じく混撚糸または混織りの
うちから一つを採用することを特徴としている。
めに、この発明に係る背面帆布付きＶリブドベルトは、
つぎのような構成を採用している。即ち、Ｖリブドベル
トの背面帆布は、綿繊維と合成繊維とをもって構成さ
れ、このうち合成繊維は５０％以上である平織帆布に、
従来より平織帆布に実施されることが常識とされた広角
度処理、即ちテンター処理を施すことなく、そのままの
平織帆布織糸の交叉角の中央線がベルト長手方向に一致
するようベルト背面部に貼着せしめることを特徴とし、
またこの平織帆布を構成する綿繊維と合成繊維との混合
手段は、両繊維の混紡糸、同じく混撚糸または混織りの
うちから一つを採用することを特徴としている。
【００１２】 そして、ベルト長手方向（ベルト周長方
向）での打込み本数は１０本以上／１０ｍｍ、単糸引張
力は１４Ｎ以上／本であること。さらに合成繊維として
は、ポリエステル、より詳細にはポリエチレンテレフタ
レート（Ｐｅｔ），またはポリエチレンナフタレート
（Ｐｅｎ），ナイロン，アラミド，ビニロンのうちから
一つを採用することを特徴としている。
向）での打込み本数は１０本以上／１０ｍｍ、単糸引張
力は１４Ｎ以上／本であること。さらに合成繊維として
は、ポリエステル、より詳細にはポリエチレンテレフタ
レート（Ｐｅｔ），またはポリエチレンナフタレート
（Ｐｅｎ），ナイロン，アラミド，ビニロンのうちから
一つを採用することを特徴としている。
【００１３】
【発明の実施形態】 つぎにこの発明に係る背面帆布付
きＶリブドベルトの具体的実施形態を図面を用いて説明
する。図１はこの発明を実施したＶリブドベルトの一部
の斜視図で、背面帆布付きＶリブドベルト１は、ベルト
長手方向に平行してのび、並列状態にある複数本のＶリ
ブ２，２群の上方部を、ロープ抗張体３を埋設したクッ
ション層４にて一体に繋ぎ、該クッション層の表面、即
ちベルトの背面部にベルトの耐タテ裂性を保持せしめる
ための背面帆布５織糸の交叉角の中央線がベルト長手方
向に一致するように貼着せしめた構成からなる。
きＶリブドベルトの具体的実施形態を図面を用いて説明
する。図１はこの発明を実施したＶリブドベルトの一部
の斜視図で、背面帆布付きＶリブドベルト１は、ベルト
長手方向に平行してのび、並列状態にある複数本のＶリ
ブ２，２群の上方部を、ロープ抗張体３を埋設したクッ
ション層４にて一体に繋ぎ、該クッション層の表面、即
ちベルトの背面部にベルトの耐タテ裂性を保持せしめる
ための背面帆布５織糸の交叉角の中央線がベルト長手方
向に一致するように貼着せしめた構成からなる。
【００１４】Ｖリブドベルト１にあっては、ベルトのＶ
リブ溝間にゴム粘着物、石、その他の異物を噛み込み、
かつ噛み込み状態にてベルトの走行を継続すると、Ｖリ
ブ２，２部を分割せしめるタテ裂き現象が進行し、この
現象がベルトライフを著るしく短縮せしめる一因とな
る。
リブ溝間にゴム粘着物、石、その他の異物を噛み込み、
かつ噛み込み状態にてベルトの走行を継続すると、Ｖリ
ブ２，２部を分割せしめるタテ裂き現象が進行し、この
現象がベルトライフを著るしく短縮せしめる一因とな
る。
【００１５】このタテ裂き現象の発生を抑止するために
も、ベルトのクッション層４表面に貼着された背面帆布
５の存在理由は大きく、この帆布が保有する耐タテ裂き
性の優劣は、ベルトの耐久性に大きく影響する。
も、ベルトのクッション層４表面に貼着された背面帆布
５の存在理由は大きく、この帆布が保有する耐タテ裂き
性の優劣は、ベルトの耐久性に大きく影響する。
【００１６】 まさに、この発明の要部たる背面帆布５
を構成する縦糸６および横糸７からなる織糸は綿繊維９
と合成繊維１０の混合する織糸をもって平織り織製さ
れ、両繊維９，１０の混合割合は常に合成繊維が５０％
以上であることが必要である。なお、この平織背面帆布
５を構成する縦糸６と横糸７との交差角は、図１に示す
基準交差角９０゜に対し、多少の乱れ、即ち９０゜±１
０゜の範囲は許容される。
を構成する縦糸６および横糸７からなる織糸は綿繊維９
と合成繊維１０の混合する織糸をもって平織り織製さ
れ、両繊維９，１０の混合割合は常に合成繊維が５０％
以上であることが必要である。なお、この平織背面帆布
５を構成する縦糸６と横糸７との交差角は、図１に示す
基準交差角９０゜に対し、多少の乱れ、即ち９０゜±１
０゜の範囲は許容される。
【００１７】 合成繊維１０としては、ポリエステル、
より詳しくはポリエチレンテレフタレート（Ｐｅｔ）ま
たはポリエチレンナフタレート（Ｐｅｎ），ナイロン，
アラミド，ビニロンなどが適しており、また混合糸の混
合状態は綿繊維と合成繊維の混紡糸、あるいは両繊維の
混撚糸、または両繊維糸の混織布などを適宜採用するこ
とができる。そしてこの平織背面帆布のベルト長手方向
（ベルト周長方向）での打込み本数は１０本以上／１０
ｍｍ，単糸引張力は１４Ｎ以上／本に設定されている。
より詳しくはポリエチレンテレフタレート（Ｐｅｔ）ま
たはポリエチレンナフタレート（Ｐｅｎ），ナイロン，
アラミド，ビニロンなどが適しており、また混合糸の混
合状態は綿繊維と合成繊維の混紡糸、あるいは両繊維の
混撚糸、または両繊維糸の混織布などを適宜採用するこ
とができる。そしてこの平織背面帆布のベルト長手方向
（ベルト周長方向）での打込み本数は１０本以上／１０
ｍｍ，単糸引張力は１４Ｎ以上／本に設定されている。
【００１８】常に５０％以上であることが求められる合
成繊維の混入割合は、多いほど構成糸の単糸引張力は向
上し、耐タテ裂性は良好なものとなるが、このことは反
面ベルトのコストアップに繋がり、この発明の目的とす
るところより外れる結果となる。
成繊維の混入割合は、多いほど構成糸の単糸引張力は向
上し、耐タテ裂性は良好なものとなるが、このことは反
面ベルトのコストアップに繋がり、この発明の目的とす
るところより外れる結果となる。
【００１９】また合成繊維の混入割合が５０％を切った
折には、帆布自体の目標とする幅方向の引張力が不足
し、これをカバーするため単糸引張力または単位長さ当
りのベルトでの打込み本数を大きく設定しなければなら
ず、その結果は周方向の屈曲性が低下し、さらにベルト
のコストアップに繋がる結果となる。
折には、帆布自体の目標とする幅方向の引張力が不足
し、これをカバーするため単糸引張力または単位長さ当
りのベルトでの打込み本数を大きく設定しなければなら
ず、その結果は周方向の屈曲性が低下し、さらにベルト
のコストアップに繋がる結果となる。
【００２０】従来のＶリブドベルトの平織背面帆布は、
平織布に強制的に広角度処理、即ちテンター処理を施す
ことにより、Ｖリブドベルトに耐タテ裂性を付与するこ
とができるという従来の常識を破って、この発明は平織
帆布に対する手段とコストのかかるこの広角度処理を全
く排するにもかかわらず、以下に比較例（１）として示
す、綿繊維糸１００％の平織広角度処理済み帆布と略同
等の耐タテ裂性を保有せしめることに成功し、併せて屈
曲疲労性の耐折結果においても警異的効果を発揮するこ
とができ、また以下に比較例（２）として示す綿繊維１
００％の広角度処理を全く施さない平織帆布との比較に
おいて、その耐タテ裂性、耐折性の面にて明らかに優れ
た性能を発揮することができた。
平織布に強制的に広角度処理、即ちテンター処理を施す
ことにより、Ｖリブドベルトに耐タテ裂性を付与するこ
とができるという従来の常識を破って、この発明は平織
帆布に対する手段とコストのかかるこの広角度処理を全
く排するにもかかわらず、以下に比較例（１）として示
す、綿繊維糸１００％の平織広角度処理済み帆布と略同
等の耐タテ裂性を保有せしめることに成功し、併せて屈
曲疲労性の耐折結果においても警異的効果を発揮するこ
とができ、また以下に比較例（２）として示す綿繊維１
００％の広角度処理を全く施さない平織帆布との比較に
おいて、その耐タテ裂性、耐折性の面にて明らかに優れ
た性能を発揮することができた。
【００２１】つぎに、従来の綿繊維１００％の平織背面
帆布に対し広角度処理を実施した比較例（１）および綿
繊維１００％の平織背面帆布に対し、全く広角度処理を
施していない比較例（２）、また綿繊維および合成繊
維、特に合成繊維を５０％以上混入せしめた平織背面帆
布に対して、比較例（２）と同様、全く広角度処理を施
していない本発明例の以上三種類の背面帆布についての
各種試験結果を開示する。
帆布に対し広角度処理を実施した比較例（１）および綿
繊維１００％の平織背面帆布に対し、全く広角度処理を
施していない比較例（２）、また綿繊維および合成繊
維、特に合成繊維を５０％以上混入せしめた平織背面帆
布に対して、比較例（２）と同様、全く広角度処理を施
していない本発明例の以上三種類の背面帆布についての
各種試験結果を開示する。
【００２２】 まず、比較例（１），比較例（２）およ
び本発明例のより詳細な構成を明示するに、ベルト長手
方向（ベルト周長方向）での打込み本数は、比較例
（１）は１４本／１０ｍｍ，比較例（２）および本発明
例は１０本／１０ｍｍであり、また各単糸の引張力は、
比較例（１）は９Ｎ／本，比較例（２）は９Ｎ／本，本
発明例は１４Ｎ／本であり、ともに平織帆布であること
を出発点としている。
び本発明例のより詳細な構成を明示するに、ベルト長手
方向（ベルト周長方向）での打込み本数は、比較例
（１）は１４本／１０ｍｍ，比較例（２）および本発明
例は１０本／１０ｍｍであり、また各単糸の引張力は、
比較例（１）は９Ｎ／本，比較例（２）は９Ｎ／本，本
発明例は１４Ｎ／本であり、ともに平織帆布であること
を出発点としている。
【００２３】比較例（１）は綿繊維１００％の平織帆布
に織糸交叉角１２０°の広角度処理を施した帆布（図２
参照）。比較例（２）は綿繊維１００％の平織帆布に全
く広角度処理を施していない帆布（図３参照）。本発明
例は綿繊維５０％とポリエチレンテレフタレート（Ｐｅ
ｔ）５０％の平織帆布に対し、全く広角度処理を施して
いない帆布（図４参照）である。
に織糸交叉角１２０°の広角度処理を施した帆布（図２
参照）。比較例（２）は綿繊維１００％の平織帆布に全
く広角度処理を施していない帆布（図３参照）。本発明
例は綿繊維５０％とポリエチレンテレフタレート（Ｐｅ
ｔ）５０％の平織帆布に対し、全く広角度処理を施して
いない帆布（図４参照）である。
【００２４】まず、前記３種類の背面帆布のベルト幅方
向に一致する幅方向の静的引張力については、図５にあ
って、比較例（１）に示す帆布（５ａ）を構成する交叉
状の縦糸（６ａ）と横糸（７ａ）の帆布の幅方向に一致
する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち幅方向の引張
力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１４本／１０ｍ
ｍ，縦糸（６ａ）および横糸（７ａ）の単糸引張力は９
Ｎ／本であるところより、縦糸，横糸の長さ１０ｍｍ当
りの引張力は１２６Ｎとなり、さらに幅方向の引張力は
向に一致する幅方向の静的引張力については、図５にあ
って、比較例（１）に示す帆布（５ａ）を構成する交叉
状の縦糸（６ａ）と横糸（７ａ）の帆布の幅方向に一致
する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち幅方向の引張
力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１４本／１０ｍ
ｍ，縦糸（６ａ）および横糸（７ａ）の単糸引張力は９
Ｎ／本であるところより、縦糸，横糸の長さ１０ｍｍ当
りの引張力は１２６Ｎとなり、さらに幅方向の引張力は
【数１】 の式より、２１８Ｎ／１０ｍｍとなる。そして結局帆布
幅３０ｍｍの場合、その引張力は６５４Ｎ／３０ｍｍと
なる。
幅３０ｍｍの場合、その引張力は６５４Ｎ／３０ｍｍと
なる。
【００２５】また図６にあって、比較例（２）に示す帆
布５ｂを構成する交叉状の縦糸６ｂと横糸７ｂの帆布の
幅方向に一致する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち
幅方向の引張力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１
０本／１０ｍｍ、縦糸６ｂおよび横糸７ｂの単糸引張力
は９Ｎ／本であるところより、縦糸、横糸の長さ１０ｍ
ｍ当りの引張力は９０Ｎとなり、さらに幅方向の引張力
は
布５ｂを構成する交叉状の縦糸６ｂと横糸７ｂの帆布の
幅方向に一致する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち
幅方向の引張力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１
０本／１０ｍｍ、縦糸６ｂおよび横糸７ｂの単糸引張力
は９Ｎ／本であるところより、縦糸、横糸の長さ１０ｍ
ｍ当りの引張力は９０Ｎとなり、さらに幅方向の引張力
は
【数２】 の式より、１２７Ｎ／１０ｍｍとなり、結局帆布幅３０
ｍｍの場合、その引張力は３８１Ｎ／３０ｍｍとなる。
ｍｍの場合、その引張力は３８１Ｎ／３０ｍｍとなる。
【００２６】また同じく図７にあって、本発明例に示す
帆布５を構成する交叉状の縦糸６と横糸７の帆布の幅方
向に一致する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち幅方
向の引張力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１０本
／１０ｍｍ、縦糸６および横糸７の単糸引張力は１４Ｎ
／本であるところより、縦糸、横糸の長さ１０ｍｍ当り
の引張力は１４０Ｎとなり、さらに幅方向の引張力は
帆布５を構成する交叉状の縦糸６と横糸７の帆布の幅方
向に一致する交叉角の中央線上の静的引張力、即ち幅方
向の引張力を求めるに、ベルトでの打込み本数は１０本
／１０ｍｍ、縦糸６および横糸７の単糸引張力は１４Ｎ
／本であるところより、縦糸、横糸の長さ１０ｍｍ当り
の引張力は１４０Ｎとなり、さらに幅方向の引張力は
【数３】 の式より、１９８Ｎ／１０ｍｍとなり、結局帆布幅３０
ｍｍの場合、その引張力は５９４Ｎ／３０ｍｍとなる。
ｍｍの場合、その引張力は５９４Ｎ／３０ｍｍとなる。
【００２７】以上より広角度処理済み帆布たる比較例
（１）の幅方向の静的引張力は約６５０Ｎ／３０ｍｍあ
り、一方綿繊維１００％の平織帆布の広角度処理を施さ
ない帆布たる比較例（２）の同引張力は約３８０Ｎ／３
０ｍｍしかなく、比較例（２）の帆布をして比較例
（１）の帆布と同等の同引張力を得るためには、単糸引
張力９Ｎ／本の場合、ベルトでの打込み本数を１．７倍
とするか、単糸引張力を１．７倍とするかのいずれかの
手段を採用するしかなく、このことは、前者手段の採用
では耐屈曲性が低下し、コスト自体も上昇する。また後
者手段の採用では単糸径が大きくなり、耐屈曲性の低下
をきたし、ベルト自体の厚みも大きくなる不都合な結果
となる。
（１）の幅方向の静的引張力は約６５０Ｎ／３０ｍｍあ
り、一方綿繊維１００％の平織帆布の広角度処理を施さ
ない帆布たる比較例（２）の同引張力は約３８０Ｎ／３
０ｍｍしかなく、比較例（２）の帆布をして比較例
（１）の帆布と同等の同引張力を得るためには、単糸引
張力９Ｎ／本の場合、ベルトでの打込み本数を１．７倍
とするか、単糸引張力を１．７倍とするかのいずれかの
手段を採用するしかなく、このことは、前者手段の採用
では耐屈曲性が低下し、コスト自体も上昇する。また後
者手段の採用では単糸径が大きくなり、耐屈曲性の低下
をきたし、ベルト自体の厚みも大きくなる不都合な結果
となる。
【００２８】さて、本発明例においては、前述のとお
り、帆布を構成する単糸のベルトでの打込み本数を単位
長さ１０ｍｍにおいて最小限の１０本となし、かつ耐タ
テ裂き力を比較例（１）の広角度処理帆布と略同等にす
ることを目標とした場合、耐タテ裂き性確保のために働
らく帆布幅方向の静的引張力は比較例（１）の場合６５
４Ｎ／３０ｍｍ、本発明例の場合５９４Ｎ／３０ｍｍ
で、本発明例は１０％程度劣っているにすぎない。しか
し、比較例（１）の場合ベルトでの打込み本数は１４本
／１０ｍｍ、これに対し、本発明例の場合、１０本／１
０ｍｍと単一長さ当り、打込み織糸の本数は４本も少な
くても比較例（１）との比較において、上記のとおり帆
布幅方向の静的引張力に大きな差は生じて来ていないの
で、本発明例のこの単位長さ１０ｍｍ当り織糸４本の減
量の達成即ち、織糸の密度の粗化は、最終的なベルトを
コスト安に結び付けることができる。また比較例（２）
の綿繊維１００％の平織帆布と本発明例との比較におい
て約１．６倍の幅方向の静的引張力の向上をみている。
り、帆布を構成する単糸のベルトでの打込み本数を単位
長さ１０ｍｍにおいて最小限の１０本となし、かつ耐タ
テ裂き力を比較例（１）の広角度処理帆布と略同等にす
ることを目標とした場合、耐タテ裂き性確保のために働
らく帆布幅方向の静的引張力は比較例（１）の場合６５
４Ｎ／３０ｍｍ、本発明例の場合５９４Ｎ／３０ｍｍ
で、本発明例は１０％程度劣っているにすぎない。しか
し、比較例（１）の場合ベルトでの打込み本数は１４本
／１０ｍｍ、これに対し、本発明例の場合、１０本／１
０ｍｍと単一長さ当り、打込み織糸の本数は４本も少な
くても比較例（１）との比較において、上記のとおり帆
布幅方向の静的引張力に大きな差は生じて来ていないの
で、本発明例のこの単位長さ１０ｍｍ当り織糸４本の減
量の達成即ち、織糸の密度の粗化は、最終的なベルトを
コスト安に結び付けることができる。また比較例（２）
の綿繊維１００％の平織帆布と本発明例との比較におい
て約１．６倍の幅方向の静的引張力の向上をみている。
【００２９】つぎに前記３種類の背面帆布の屈曲疲労性
の静的評価耐折試験において、本試験方法はＪＩＳ Ｒ
３４２０に基づき、帆布試験片として長さ１１０ｍｍ，
幅１５．０±０．５ｍｍ，厚さ２．６ｍｍ未満の帆布試
験片５枚を用意し、ＭＩＴ耐折試験器を用いて、試験片
の上端に荷重をかけて固定し、試験片の下端は左右方向
に、それぞれ１３５±５°の範囲にて揺動運動を繰り返
えす揺動子に固着する。
の静的評価耐折試験において、本試験方法はＪＩＳ Ｒ
３４２０に基づき、帆布試験片として長さ１１０ｍｍ，
幅１５．０±０．５ｍｍ，厚さ２．６ｍｍ未満の帆布試
験片５枚を用意し、ＭＩＴ耐折試験器を用いて、試験片
の上端に荷重をかけて固定し、試験片の下端は左右方向
に、それぞれ１３５±５°の範囲にて揺動運動を繰り返
えす揺動子に固着する。
【００３０】そして、その測定方法は原則として折り曲
げ速度１７５回／分、折曲げ角度６０度、張力９．８Ｎ
（１ｋｇｆ）の条件下にて実施した。試験成績は５枚の
帆布試験片の折曲げ回数の平均値を４捨５入による整理
値にて表す。その結果は以下の〔表１〕に示すとおりで
ある。
げ速度１７５回／分、折曲げ角度６０度、張力９．８Ｎ
（１ｋｇｆ）の条件下にて実施した。試験成績は５枚の
帆布試験片の折曲げ回数の平均値を４捨５入による整理
値にて表す。その結果は以下の〔表１〕に示すとおりで
ある。
【００３１】
【表１】
【００３２】以上〔表１〕より本発明例の耐折屈曲疲労
性は比較例（１）との比較において、約３倍以上の強さ
が、また比較例（２）との比較において、約７倍以上の
強さが証明された。
性は比較例（１）との比較において、約３倍以上の強さ
が、また比較例（２）との比較において、約７倍以上の
強さが証明された。
【００３３】つぎに、前記３種類の背面帆布をそれぞれ
背面部に貼着せしめた３種類のＶリブドベルトのゴム粘
着物、石、その他の異物をＶリブ溝間に噛み込んだ状態
時の耐タテ裂き性の動的評価を、Ｖリブドベルトが掛装
されるＶリブプーリにあって、複数のＶリブの先端アー
ルおよびＶリブの設定ピッチは通常のＶリブプーリと等
しいが、一本のＶリブのみが、他のＶリブの背高が３．
４５ｍｍであるのに対し、４．２ｍｍとやや背高に設定
され、プーリの、この一本の背高Ｖリブをもって、異物
の噛み込み状態を想定せしめた段差Ｖリブプーリを用い
ての代用試験を実施した。
背面部に貼着せしめた３種類のＶリブドベルトのゴム粘
着物、石、その他の異物をＶリブ溝間に噛み込んだ状態
時の耐タテ裂き性の動的評価を、Ｖリブドベルトが掛装
されるＶリブプーリにあって、複数のＶリブの先端アー
ルおよびＶリブの設定ピッチは通常のＶリブプーリと等
しいが、一本のＶリブのみが、他のＶリブの背高が３．
４５ｍｍであるのに対し、４．２ｍｍとやや背高に設定
され、プーリの、この一本の背高Ｖリブをもって、異物
の噛み込み状態を想定せしめた段差Ｖリブプーリを用い
ての代用試験を実施した。
【００３４】この折の段差プーリを用いたベルト走行機
構は図８に示すとおりである。即ち、１２０ｍｍφの駆
動段差プーリ（Ｄｒ）と同径の従動段差プーリ（Ｄｎ）
および４５ｍｍφのテンション段差プーリ（Ｔｅｎ）間
に５ＰＫ１１００の前記３種類のＶリブドベルトを順次
掛装し、雰囲気温度は室温，従動プーリ（Ｄｎ）の負荷
１２ＰＳ，各ベルト張力９０ｋｇｆ／５リブとなるよう
にテンションプーリ（Ｔｅｎ）を調節し、駆動プーリ
（Ｄｒ）を４９００ｒｐｍにて走行させ、各ベルトの耐
久力を測定した。各プーリに段差プーリを用いることに
より得られた耐タテ裂きベルトの耐久試験の結果は以下
〔表２〕に示すとおりである。
構は図８に示すとおりである。即ち、１２０ｍｍφの駆
動段差プーリ（Ｄｒ）と同径の従動段差プーリ（Ｄｎ）
および４５ｍｍφのテンション段差プーリ（Ｔｅｎ）間
に５ＰＫ１１００の前記３種類のＶリブドベルトを順次
掛装し、雰囲気温度は室温，従動プーリ（Ｄｎ）の負荷
１２ＰＳ，各ベルト張力９０ｋｇｆ／５リブとなるよう
にテンションプーリ（Ｔｅｎ）を調節し、駆動プーリ
（Ｄｒ）を４９００ｒｐｍにて走行させ、各ベルトの耐
久力を測定した。各プーリに段差プーリを用いることに
より得られた耐タテ裂きベルトの耐久試験の結果は以下
〔表２〕に示すとおりである。
【００３５】
【表２】
【００３６】以上〔表２〕より、本発明例に係る背面帆
布を用いたＶリブドベルトは、帆布を構成するベルトで
の打込み本数を最小限としても、比較例（１）に示す広
角度処理を施した帆布を用いたＶリブドベルトと略同等
の耐タテ裂き性を保持していることが証明された。また
同時にベルトでの打込み本数を１０本／１０ｍｍとして
いるので、ベルトでの縦糸、横糸の密度が従来の綿平織
帆布と同等となりベルト周長方向の屈曲疲労性を損うこ
とがない。
布を用いたＶリブドベルトは、帆布を構成するベルトで
の打込み本数を最小限としても、比較例（１）に示す広
角度処理を施した帆布を用いたＶリブドベルトと略同等
の耐タテ裂き性を保持していることが証明された。また
同時にベルトでの打込み本数を１０本／１０ｍｍとして
いるので、ベルトでの縦糸、横糸の密度が従来の綿平織
帆布と同等となりベルト周長方向の屈曲疲労性を損うこ
とがない。
【００３７】つぎに、前記３種類の背面帆布をそれぞれ
貼着せしめた３種類のＶリブドベルトの高温低張力の逆
曲げ４軸駆動による耐久試験を実施した。
貼着せしめた３種類のＶリブドベルトの高温低張力の逆
曲げ４軸駆動による耐久試験を実施した。
【００３８】この折の４軸の逆曲げベルト走行機構は図
９に示すとおりである。即ち、１２０ｍｍφの駆動プー
リ（Ｄｒ）と同径の従動プーリ（Ｄｎ）及び４５ｍｍφ
のテンションプーリ（Ｔｅｎ）間に３ＰＫ１１００のＶ
リブドベルトを順次掛装し、雰囲気温度８５℃下で、駆
動（Ｄｒ）、従動プーリ（Ｄｎ）間で８５ｍｍφのアイ
ドラープーリ（Ｉｄ）にてベルトの背面側より押圧し、
従動プーリ（Ｄｎ）の負荷１２ＰＳ，ベルト張力５７ｋ
ｇｆ／３リブになるようにテンションプーリ（Ｔｅｎ）
を固定し、駆動プーリ（Ｄｒ）を４９００ｒｐｍで走行
させて、各ベルトの耐久性を測定した。ベルトの耐久性
をして、Ｖリブ自体の亀裂発生の有無を基準とした各種
ベルトの耐久性の試験の結果は、以下の〔表３〕に示す
とおりである。
９に示すとおりである。即ち、１２０ｍｍφの駆動プー
リ（Ｄｒ）と同径の従動プーリ（Ｄｎ）及び４５ｍｍφ
のテンションプーリ（Ｔｅｎ）間に３ＰＫ１１００のＶ
リブドベルトを順次掛装し、雰囲気温度８５℃下で、駆
動（Ｄｒ）、従動プーリ（Ｄｎ）間で８５ｍｍφのアイ
ドラープーリ（Ｉｄ）にてベルトの背面側より押圧し、
従動プーリ（Ｄｎ）の負荷１２ＰＳ，ベルト張力５７ｋ
ｇｆ／３リブになるようにテンションプーリ（Ｔｅｎ）
を固定し、駆動プーリ（Ｄｒ）を４９００ｒｐｍで走行
させて、各ベルトの耐久性を測定した。ベルトの耐久性
をして、Ｖリブ自体の亀裂発生の有無を基準とした各種
ベルトの耐久性の試験の結果は、以下の〔表３〕に示す
とおりである。
【００３９】
【表３】
【００４０】以上〔表３〕より本発明例に係る背面帆布
を用いたＶリブドベルトは、比較例（１）に示す広角度
処理帆布を用いたＶリブドベルト間には、その耐久性に
おいてこれを凌駕する性能を保有していることが証明さ
れた。
を用いたＶリブドベルトは、比較例（１）に示す広角度
処理帆布を用いたＶリブドベルト間には、その耐久性に
おいてこれを凌駕する性能を保有していることが証明さ
れた。
【００４１】
【発明の効果】Ｖリブドベルトにあって、各Ｖリブ間に
て発生するタテ裂き現象を予防し、かつ阻止するために
は、Ｖリブドベルトの背面に貼着される背面帆布の幅方
向の引張力を高めることによりベルトの耐タテ裂き性を
保持することができる。
て発生するタテ裂き現象を予防し、かつ阻止するために
は、Ｖリブドベルトの背面に貼着される背面帆布の幅方
向の引張力を高めることによりベルトの耐タテ裂き性を
保持することができる。
【００４２】帆布の幅方向の引張力向上の常套手段は、
織布として最も強靱性が期待できる平織布に対し、広角
度処理（テンター処理）を施すことであった。しかし、
この広角度処理の装置の設置および同処理の手数は直接
製品のコスト高に結び付く結果となる。
織布として最も強靱性が期待できる平織布に対し、広角
度処理（テンター処理）を施すことであった。しかし、
この広角度処理の装置の設置および同処理の手数は直接
製品のコスト高に結び付く結果となる。
【００４３】この点、この発明は強靱性に優れた織布と
しての平織帆布を用い、かつコスト高に直結する広角度
処理のための装置および処理手数を一切排したにもかか
わらず、従来より多用されている綿繊維１００％の平織
広角度帆布との比較において、ベルトの耐屈曲性を低下
せしめる原因となるベルトでの打込み本数を、特に増加
せしめることもなく、また単糸の引張力を増加せしめる
ために、結果において、ベルトの耐屈曲性の低下、ベル
トの厚みの増加の原因となる単糸の径を拡大せしめるこ
ともなく、従来の綿繊維１００％の平織広角度処理帆布
と幅方向の引張力維持の面で何ら遜色のない略同等の性
能を保持することができた。
しての平織帆布を用い、かつコスト高に直結する広角度
処理のための装置および処理手数を一切排したにもかか
わらず、従来より多用されている綿繊維１００％の平織
広角度帆布との比較において、ベルトの耐屈曲性を低下
せしめる原因となるベルトでの打込み本数を、特に増加
せしめることもなく、また単糸の引張力を増加せしめる
ために、結果において、ベルトの耐屈曲性の低下、ベル
トの厚みの増加の原因となる単糸の径を拡大せしめるこ
ともなく、従来の綿繊維１００％の平織広角度処理帆布
と幅方向の引張力維持の面で何ら遜色のない略同等の性
能を保持することができた。
【００４４】 そして、この広角度処理の工程を排する
ことにより、処理装置自体不要なものとなり、また工程
の処理手数が全く不要となるのでＶリブドベルトのコス
トの軽減化に結び付けることに成功し、かつこの発明に
あっては、平織帆布をそのままの状態にて使用すること
により、ベルト背面帆布のベルト長手方向（ベルト周長
方向）での打込み本数は広角処理帆布が１４本／１０ｍ
ｍであるのに対し、この発明に係る背面帆布のベルト長
手方向（ベルト周長方向）での打込み本数は１０本／１
０ｍｍと織糸の密度を減ずる単一長さ当り４本も打込み
本数を減ずることができた結果、この面でもベルトのコ
スト安を実現することができた。
ことにより、処理装置自体不要なものとなり、また工程
の処理手数が全く不要となるのでＶリブドベルトのコス
トの軽減化に結び付けることに成功し、かつこの発明に
あっては、平織帆布をそのままの状態にて使用すること
により、ベルト背面帆布のベルト長手方向（ベルト周長
方向）での打込み本数は広角処理帆布が１４本／１０ｍ
ｍであるのに対し、この発明に係る背面帆布のベルト長
手方向（ベルト周長方向）での打込み本数は１０本／１
０ｍｍと織糸の密度を減ずる単一長さ当り４本も打込み
本数を減ずることができた結果、この面でもベルトのコ
スト安を実現することができた。
【００４５】さらに、背面帆布の構成材として、安価な
綿繊維を量的に十分使用し、合成繊維と併用することに
より、この面でもベルトのコスト高を抑制し、さらに加
えて、綿繊維１００％の広角度処理帆布との屈曲疲労の
耐折曲性の比較においては、３倍強の強さを確保でき、
さらにまた高温低張力の逆曲げの耐久性の点でも広角度
処理帆布以上の強さを保持することができた。
綿繊維を量的に十分使用し、合成繊維と併用することに
より、この面でもベルトのコスト高を抑制し、さらに加
えて、綿繊維１００％の広角度処理帆布との屈曲疲労の
耐折曲性の比較においては、３倍強の強さを確保でき、
さらにまた高温低張力の逆曲げの耐久性の点でも広角度
処理帆布以上の強さを保持することができた。
【図１】この発明を実施したＶリブドベルト一部の斜視
図である。
図である。
【図２】綿繊維１００％の平織帆布に広角度処理を施し
た帆布（比較例１）一部の概略平面図である。
た帆布（比較例１）一部の概略平面図である。
【図３】綿繊維１００％の平織帆布（比較例２）一部の
概略平面図である。
概略平面図である。
【図４】綿繊維５０％，合成繊維５０％の混合繊維を用
いてなる本発明例の帆布一部の概略平面図である。
いてなる本発明例の帆布一部の概略平面図である。
【図５】図２に示す帆布の幅方向静的引張力を考察する
折の説明図である。
折の説明図である。
【図６】図３に示す帆布の幅方向静的引張力を考察する
折の説明図である。
折の説明図である。
【図７】図４に示す帆布の幅方向静的引張力を考察する
折の説明図である。
折の説明図である。
【図８】段差プーリによるベルトの耐久試験装置の概略
説明図である。
説明図である。
【図９】低張力逆曲げ４軸によるベルトの耐久試験装置
の概略説明図である。
の概略説明図である。
１：Ｖリブドベルト ２：Ｖリブ ３：ロープ抗張体 ５：背面帆布 ６：縦糸 ７：横糸 ９：綿繊維 １０：合成繊維
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭55−142148（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−31850（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−186734（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭47−34432（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16G 1/00 - 5/20 B29D 29/10 D03D 1/00 - 27/18
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｖリブドベルトの背面に貼着される背面
帆布は、ベルトの長手方向（ベルト周長方向）におい
て、ベルトでの打込み本数は１０本以上／１０ｍｍ，単
糸引張力は１４Ｎ以上／本の綿繊維と５０％以上の構成
比率を保つ合成繊維からなる平織帆布を、これに全く広
角度処理（テンター処理）を施すことなく、帆布の縦糸
および横糸の交叉角の中央線をベルト長手方向に配して
なる背面帆布付きＶリブドベルト。 - 【請求項２】 綿繊維と合成繊維とからなる背面帆布
は、両繊維の混紡糸，混撚糸又は両繊維糸の混織りのう
ちの一つをもって構成されている請求項１の背面帆布付
きＶリブドベルト。 - 【請求項３】 合成繊維はポリエステル（ポリエチレン
テレフタレートまたはポリエチレンナフタレート），ナ
イロン，アラミド，ビニロンのうちの一つをもって構成
されている請求項１又は２の背面帆布付きＶリブドベル
ト。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08181563A JP3094120B2 (ja) | 1996-06-21 | 1996-06-21 | 背面帆布付きｖリブドベルト |
| CA002207904A CA2207904C (en) | 1996-06-21 | 1997-06-17 | Power transmission belt with canvas layer |
| US08/880,084 US5954606A (en) | 1996-06-21 | 1997-06-20 | Power transmission belt with canvas layer |
| DE19727831A DE19727831B4 (de) | 1996-06-21 | 1997-06-23 | Transmissionsriemen mit Segeltuchlage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08181563A JP3094120B2 (ja) | 1996-06-21 | 1996-06-21 | 背面帆布付きｖリブドベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH109344A JPH109344A (ja) | 1998-01-13 |
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Family
ID=16102991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08181563A Expired - Fee Related JP3094120B2 (ja) | 1996-06-21 | 1996-06-21 | 背面帆布付きｖリブドベルト |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5954606A (ja) |
| JP (1) | JP3094120B2 (ja) |
| CA (1) | CA2207904C (ja) |
| DE (1) | DE19727831B4 (ja) |
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| JP2000130515A (ja) * | 1998-10-26 | 2000-05-12 | Mitsuboshi Belting Ltd | 伝動ベルトおよびその製造方法 |
| JP2000193038A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-14 | Mitsuboshi Belting Ltd | 伝動ベルト用帆布の製造方法及び伝動ベルトの製造方法 |
| JP2004162899A (ja) * | 2002-09-27 | 2004-06-10 | Bando Chem Ind Ltd | 摩擦伝動ベルト |
| JP3722478B2 (ja) | 2002-09-30 | 2005-11-30 | バンドー化学株式会社 | 伝動ベルト及びそれを備えたベルト伝動装置 |
| JP4772292B2 (ja) * | 2003-05-30 | 2011-09-14 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト |
| RU2429397C1 (ru) * | 2007-07-03 | 2011-09-20 | Дзе Гейтс Корпорейшн | Приводной ремень |
| KR101103122B1 (ko) * | 2009-12-01 | 2012-01-04 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 보강 벨트용 트리플 하이브리드 코드 및 이를 포함하는 공기입 타이어 |
| DE102012105510A1 (de) * | 2012-06-25 | 2014-02-20 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Artikel, insbesondere Antriebsriemen, mit einer Textilauflage |
| CA3053234C (en) * | 2017-04-24 | 2022-05-31 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Toothed belt |
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|---|---|---|---|---|
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| US3784427A (en) * | 1970-06-03 | 1974-01-08 | Burlington Industries Inc | Method of making and treating bias cut fabric |
| DE7330988U (de) * | 1973-08-25 | 1973-12-20 | Farbwerke Hoechst Ag | Segel-yachttuch |
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| JPS58111458U (ja) * | 1982-01-26 | 1983-07-29 | 三ツ星ベルト株式会社 | 動力伝動用ｖベルト |
| US4522869A (en) * | 1983-04-05 | 1985-06-11 | Dayco Corporation | Polymeric-coated fabric layer, product utilizing the layer and method of making the same |
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