JP3048343B2 - 中空鉄筋コンクリート杭 - Google Patents
中空鉄筋コンクリート杭Info
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- JP3048343B2 JP3048343B2 JP9256953A JP25695397A JP3048343B2 JP 3048343 B2 JP3048343 B2 JP 3048343B2 JP 9256953 A JP9256953 A JP 9256953A JP 25695397 A JP25695397 A JP 25695397A JP 3048343 B2 JP3048343 B2 JP 3048343B2
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- reinforcing bar
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、異形棒鋼を有した
中空鉄筋コンクリート杭に関する。
中空鉄筋コンクリート杭に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の中空鉄筋コンクリート杭
としては、例えば略円筒状の型枠内に軸方向に沿って長
手状の異形棒鋼であるＪＩＳ規格がＳＤ２９５などを円
周上に位置させて複数並設し、この型枠内に所定の設計
基準強度、例えば４００ kgf／cm2 以上のコンクリート
を投入して遠心力成形したＲＣ杭（Reinforced spun Co
ncrete杭）や、型枠内に軸方向に沿って複数配設した異
形棒鋼を引っ張って緊張させ、この状態で所定の設計基
準強度、例えば８００ kgf／cm2 以上のコンクリートを
投入して成形し、コンクリートに圧縮応力を付加したＰ
Ｃ杭（Prestressed Concrete杭）やこのＰＣ杭のコンク
リートの成形の際に遠心力成形するＰＲＣ杭（Prestres
sed Reinforced spun Concrete杭）などが知られてい
る。
としては、例えば略円筒状の型枠内に軸方向に沿って長
手状の異形棒鋼であるＪＩＳ規格がＳＤ２９５などを円
周上に位置させて複数並設し、この型枠内に所定の設計
基準強度、例えば４００ kgf／cm2 以上のコンクリート
を投入して遠心力成形したＲＣ杭（Reinforced spun Co
ncrete杭）や、型枠内に軸方向に沿って複数配設した異
形棒鋼を引っ張って緊張させ、この状態で所定の設計基
準強度、例えば８００ kgf／cm2 以上のコンクリートを
投入して成形し、コンクリートに圧縮応力を付加したＰ
Ｃ杭（Prestressed Concrete杭）やこのＰＣ杭のコンク
リートの成形の際に遠心力成形するＰＲＣ杭（Prestres
sed Reinforced spun Concrete杭）などが知られてい
る。
【０００３】また、土木学会の「コンクリート標準示方
書 設計編」には、『鉄筋の径寸法はコンクリート断面
の厚さの１／３以下とすること、および、鉄筋量はコン
クリート断面積の６％以下とすること』が明記されてい
る。
書 設計編」には、『鉄筋の径寸法はコンクリート断面
の厚さの１／３以下とすること、および、鉄筋量はコン
クリート断面積の６％以下とすること』が明記されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年の建設
構造物の高層、大型化、あるいは耐震強度性などによ
り、建設建造物を支持する鉄筋コンクリート杭の曲げ強
度や圧縮強度、剪断強度などの耐力のさらなる向上が望
まれている。そこで、中空部分にコンクリートを中詰め
したり、異形棒鋼の径寸法を太くし、または異形棒鋼の
本数を多くし、あるいは横拘束鉄筋を増やすなどの鋼材
量を増やすことが考えられる。
構造物の高層、大型化、あるいは耐震強度性などによ
り、建設建造物を支持する鉄筋コンクリート杭の曲げ強
度や圧縮強度、剪断強度などの耐力のさらなる向上が望
まれている。そこで、中空部分にコンクリートを中詰め
したり、異形棒鋼の径寸法を太くし、または異形棒鋼の
本数を多くし、あるいは横拘束鉄筋を増やすなどの鋼材
量を増やすことが考えられる。
【０００５】しかしながら、中詰めすることにより、材
料および重量の増大を招き、取扱性が低下し、製造コス
トおよび施工コストが増大する。また、円筒状の中空鉄
筋コンクリート杭において、土木学会の「コンクリート
標準示方書 設計編」に記載の規準値を超える範囲で使
用する鋼材量を増加させると、本数の増大による鋼材間
隔の確保が困難で、径寸法を大きくするとコンクリート
との付着切れによる破壊が生じたり、鋼材比の増大によ
る靭性率の低下や脆性的な破壊となる剪断破壊を生じる
おそれがあるなど、土木学会の「コンクリート標準示方
書 設計編」で指摘される現象となる。
料および重量の増大を招き、取扱性が低下し、製造コス
トおよび施工コストが増大する。また、円筒状の中空鉄
筋コンクリート杭において、土木学会の「コンクリート
標準示方書 設計編」に記載の規準値を超える範囲で使
用する鋼材量を増加させると、本数の増大による鋼材間
隔の確保が困難で、径寸法を大きくするとコンクリート
との付着切れによる破壊が生じたり、鋼材比の増大によ
る靭性率の低下や脆性的な破壊となる剪断破壊を生じる
おそれがあるなど、土木学会の「コンクリート標準示方
書 設計編」で指摘される現象となる。
【０００６】ところで、高強度で靭性率の低下や剪断破
壊を生じない高耐力の中空コンクリート杭として、鋼管
の内周側にコンクリートを注入して遠心締固めしたＳＣ
杭（Steel pipe Concrete composite piles）が知られ
ている。しかしながら、このＳＣ杭は、鋼管コストが高
価のため、安価に形成できない問題がある。
壊を生じない高耐力の中空コンクリート杭として、鋼管
の内周側にコンクリートを注入して遠心締固めしたＳＣ
杭（Steel pipe Concrete composite piles）が知られ
ている。しかしながら、このＳＣ杭は、鋼管コストが高
価のため、安価に形成できない問題がある。
【０００７】本発明は、上記問題点に鑑みなされたもの
で、安価に高耐力が得られる中空鉄筋コンクリート杭を
提供することを目的とする。
で、安価に高耐力が得られる中空鉄筋コンクリート杭を
提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の中空鉄筋
コンクリート杭は、コンクリートに細長棒状の異形棒鋼
が軸方向に沿って設けられた略筒状の中空鉄筋コンクリ
ート杭において、周方向に沿って軸方向を有し前記異形
棒鋼にそれぞれ接続される横拘束鉄筋が設けられ、前記
異形鉄筋は、径寸法が壁厚の１／３以上または異形鉄筋
の合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上の
少なくともいずれか一方で、前記横拘束鉄筋は、この横
拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘束
鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度をσ
su、および、前記異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、
ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu
≧２．０７Ｐs を満たす条件で配設されたものである。
コンクリート杭は、コンクリートに細長棒状の異形棒鋼
が軸方向に沿って設けられた略筒状の中空鉄筋コンクリ
ート杭において、周方向に沿って軸方向を有し前記異形
棒鋼にそれぞれ接続される横拘束鉄筋が設けられ、前記
異形鉄筋は、径寸法が壁厚の１／３以上または異形鉄筋
の合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上の
少なくともいずれか一方で、前記横拘束鉄筋は、この横
拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘束
鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度をσ
su、および、前記異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、
ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu
≧２．０７Ｐs を満たす条件で配設されたものである。
【０００９】そして、径寸法が壁厚の１／３以上または
異形鉄筋の合計断面積がコンクリート断面積に対して６
％以上の少なくともいずれか一方の条件を備えた異形棒
鋼と、周方向に沿って軸方向を有し異形棒鋼にそれぞれ
接続される横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチを
ａ、この横拘束鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の
実引張強度をσsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs と
した際に、ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、
ρs ・σsu≧２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋と
を併用することにより、曲げ強度および圧縮強度が向上
するとともに、靭性率の低下および剪断破壊が防止さ
れ、同様の効果が得られる従来のＳＣ杭より安価とな
る。ここで、ρs ・σsu＜１２．６３kgf/cm2 となると
ひび割れを生じ、ρs ・σsu＜２．０７Ｐs となると脆
性的な破壊となる剪断破壊を生じるため、ρs ・σsu≧
１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧２．０７Ｐ
s に設定する。
異形鉄筋の合計断面積がコンクリート断面積に対して６
％以上の少なくともいずれか一方の条件を備えた異形棒
鋼と、周方向に沿って軸方向を有し異形棒鋼にそれぞれ
接続される横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチを
ａ、この横拘束鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の
実引張強度をσsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs と
した際に、ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、
ρs ・σsu≧２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋と
を併用することにより、曲げ強度および圧縮強度が向上
するとともに、靭性率の低下および剪断破壊が防止さ
れ、同様の効果が得られる従来のＳＣ杭より安価とな
る。ここで、ρs ・σsu＜１２．６３kgf/cm2 となると
ひび割れを生じ、ρs ・σsu＜２．０７Ｐs となると脆
性的な破壊となる剪断破壊を生じるため、ρs ・σsu≧
１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧２．０７Ｐ
s に設定する。
【００１０】請求項２記載の中空鉄筋コンクリート杭
は、請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭において、
遠心力成形により形成されたものである。
は、請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭において、
遠心力成形により形成されたものである。
【００１１】そして、遠心力成形により形成するため、
遠心力成形によりコンクリートの強度が増大するので、
応力が掛かった際や製造時にひび割れが生じにくくな
り、異形棒鋼およびコンクリートの強度が十分に発揮さ
れて高強度が容易に得られる。
遠心力成形によりコンクリートの強度が増大するので、
応力が掛かった際や製造時にひび割れが生じにくくな
り、異形棒鋼およびコンクリートの強度が十分に発揮さ
れて高強度が容易に得られる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の一形態の中
空鉄筋コンクリート杭を製造する工程を説明する。
空鉄筋コンクリート杭を製造する工程を説明する。
【００１３】まず、軸方向の開口する両端面が端板部に
て閉塞される略円筒状の筒部を有した遠心力成形用の型
枠を用い、複数本の異形棒鋼およびこれら異形棒鋼に亘
って略周方向に軸方向を有するようにスパイラル状に接
続される横拘束鉄筋であるスパイラル鉄筋を端板部に支
持して筒部内に収容する。
て閉塞される略円筒状の筒部を有した遠心力成形用の型
枠を用い、複数本の異形棒鋼およびこれら異形棒鋼に亘
って略周方向に軸方向を有するようにスパイラル状に接
続される横拘束鉄筋であるスパイラル鉄筋を端板部に支
持して筒部内に収容する。
【００１４】なお、使用する異形棒鋼は、径寸法が得ら
れる中空鉄筋コンクリート杭の肉厚である壁厚の１／３
以上、もしくは、異形鉄筋の合計断面積がコンクリート
断面積に対して６％以上のものを用いる。また、横拘束
鉄筋としては、横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチ
をａ、横拘束鉄筋の配置直径をｄ、横拘束鉄筋の実引張
強度をσsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際
に、ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・
σsu≧２．０７Ｐs を満たす条件のものを用いる。な
お、ρs ＝４・Ａs ／（ａ・ｄ）である。
れる中空鉄筋コンクリート杭の肉厚である壁厚の１／３
以上、もしくは、異形鉄筋の合計断面積がコンクリート
断面積に対して６％以上のものを用いる。また、横拘束
鉄筋としては、横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチ
をａ、横拘束鉄筋の配置直径をｄ、横拘束鉄筋の実引張
強度をσsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際
に、ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・
σsu≧２．０７Ｐs を満たす条件のものを用いる。な
お、ρs ＝４・Ａs ／（ａ・ｄ）である。
【００１５】この後、端板部に開閉可能に開口するコン
クリート投入口からセメント、水、粗骨材、細骨材、さ
らには高強度混和材や珪石粉、減水剤などを適宜混合し
たコンクリートを投入し、型枠を回転させて遠心力成形
する。そして、適宜脱型および養生して中空鉄筋コンク
リート杭を形成する。
クリート投入口からセメント、水、粗骨材、細骨材、さ
らには高強度混和材や珪石粉、減水剤などを適宜混合し
たコンクリートを投入し、型枠を回転させて遠心力成形
する。そして、適宜脱型および養生して中空鉄筋コンク
リート杭を形成する。
【００１６】次に、上記実施の形態の作用を説明する。
【００１７】得られた中空鉄筋コンクリート杭は、主鉄
筋となる異形棒鋼の径寸法を、中空鉄筋コンクリート杭
の肉厚である壁厚の１／３以上、もしくは、異形鉄筋の
合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上にす
ることにより、曲げ強度および圧縮強度が増大し、横拘
束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘束鉄
筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度をσs
u、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、ρs
・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧
２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋を用いることに
より、靭性率の低下および剪断破壊を防止でき、従来の
ＳＣ杭程度の高耐力および靭性能が得られるとともに、
ＳＣ杭より安価に形成できる。
筋となる異形棒鋼の径寸法を、中空鉄筋コンクリート杭
の肉厚である壁厚の１／３以上、もしくは、異形鉄筋の
合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上にす
ることにより、曲げ強度および圧縮強度が増大し、横拘
束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘束鉄
筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度をσs
u、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、ρs
・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧
２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋を用いることに
より、靭性率の低下および剪断破壊を防止でき、従来の
ＳＣ杭程度の高耐力および靭性能が得られるとともに、
ＳＣ杭より安価に形成できる。
【００１８】さらに、遠心力形成により、コンクリート
の強度の増大が得られ、応力が掛かった際や製造時にひ
び割れが生じにくくなり、異形棒鋼およびコンクリート
の強度が十分に発揮でき高強度が容易に得られる。
の強度の増大が得られ、応力が掛かった際や製造時にひ
び割れが生じにくくなり、異形棒鋼およびコンクリート
の強度が十分に発揮でき高強度が容易に得られる。
【００１９】なお、上記実施の形態において、中空鉄筋
コンクリート杭は、略円筒状のものに限らず、角柱状な
どの異形状のものでもでき、建造物の杭や柱、流通管、
ガイド管などのいずれの用途に対応して適宜形成され
る。
コンクリート杭は、略円筒状のものに限らず、角柱状な
どの異形状のものでもでき、建造物の杭や柱、流通管、
ガイド管などのいずれの用途に対応して適宜形成され
る。
【００２０】さらに、遠心力成形に限らず、他のいずれ
の形成方法でも同様の効果が得られる。
の形成方法でも同様の効果が得られる。
【００２１】また、図１２および図１３に示すように、
異形棒鋼の端部を突出させて中空鉄筋コンクリート杭を
形成してもよい。これら図１２に示す実施の形態および
図１３に示す実施の形態は、異形棒鋼の端部を突出して
いない中空鉄筋コンクリート杭を連結しつつ埋設し、最
後に連結して埋設する中空鉄筋コンクリートに異形棒鋼
の端部を突出したものを用い、中空鉄筋コンクリートの
端部および突出する異形棒鋼を現場コンクリート打ちに
てフーチングを形成する。これら図１２に示す実施の形
態および図１３に示す実施の形態によれば、フーチング
と中空鉄筋コンクリートとの接続強度を向上できる。
異形棒鋼の端部を突出させて中空鉄筋コンクリート杭を
形成してもよい。これら図１２に示す実施の形態および
図１３に示す実施の形態は、異形棒鋼の端部を突出して
いない中空鉄筋コンクリート杭を連結しつつ埋設し、最
後に連結して埋設する中空鉄筋コンクリートに異形棒鋼
の端部を突出したものを用い、中空鉄筋コンクリートの
端部および突出する異形棒鋼を現場コンクリート打ちに
てフーチングを形成する。これら図１２に示す実施の形
態および図１３に示す実施の形態によれば、フーチング
と中空鉄筋コンクリートとの接続強度を向上できる。
【００２２】
【実施例】鉄筋コンクリート杭の破壊形態は、高軸力下
での曲げ剪断破壊と推定される。すなわち、建造物を支
える鉄筋コンクリート杭の変形は、軸力の大小にかかわ
らず同じであるが、鉄筋コンクリート杭自体の破壊時の
変形は軸力が高いほど低くなるので、破壊する鉄筋コン
クリート杭は、変形量の小さいものすなわち軸力分担の
大きなものである。そこで、高軸力下の曲げ剪断で中空
鉄筋コンクリート杭が破壊されることを前提とし、土木
学会の「コンクリート標準示方書 設計編」に記載の規
準値を超える範囲での鉄筋を使用した場合について、曲
げ・圧縮領域での変形性能を確認し、異形棒鋼および横
拘束鉄筋とコンクリートとの付着切れ破壊を防止すると
ともに、剪断破壊が優先しない中空鉄筋コンクリート杭
の条件を求める。
での曲げ剪断破壊と推定される。すなわち、建造物を支
える鉄筋コンクリート杭の変形は、軸力の大小にかかわ
らず同じであるが、鉄筋コンクリート杭自体の破壊時の
変形は軸力が高いほど低くなるので、破壊する鉄筋コン
クリート杭は、変形量の小さいものすなわち軸力分担の
大きなものである。そこで、高軸力下の曲げ剪断で中空
鉄筋コンクリート杭が破壊されることを前提とし、土木
学会の「コンクリート標準示方書 設計編」に記載の規
準値を超える範囲での鉄筋を使用した場合について、曲
げ・圧縮領域での変形性能を確認し、異形棒鋼および横
拘束鉄筋とコンクリートとの付着切れ破壊を防止すると
ともに、剪断破壊が優先しない中空鉄筋コンクリート杭
の条件を求める。
【００２３】まず、中空鉄筋コンクリート杭として図１
および図２に示す供試体を用い、比較用として図３およ
び図４に示すＳＣ構造を備えた比較供試体２を用い、表
１に示す条件とした。なお、図１に示す中空鉄筋コンク
リート杭である供試体１は、長さ寸法が３００mm、外径
が２００mm、中空部分の内径が８０mm、コンクリート３
の壁厚が６０mmで、両端面に環状の座板４，４がそれぞ
れ設けられている。また、外周面から２０mmの位置に異
形棒鋼５が所定間隔で複数軸方向に沿って配設され、こ
れら異形棒鋼５，５の外周側に位置して横拘束鉄筋６が
周方向に沿って軸方向を有するようにスパイラル状に所
定間隔で配設されている。さらに、図３および図４に示
すＳＣ構造の比較供試体２は、外周面に円筒状の鋼管７
が設けられ、長さ寸法が２８６mm、外径が１９０．７m
m、外周面から５５mmまでが図１および図２に示すコン
クリート３と同様のコンクリート層８が設けられ、この
コンクリート層８の内周側に径寸法が８０．７mmの中詰
めコンクリート９が設けられている。そして、両端面に
は、図１および図２に示す供試体１と同様に座板４，４
が設けられている。
および図２に示す供試体を用い、比較用として図３およ
び図４に示すＳＣ構造を備えた比較供試体２を用い、表
１に示す条件とした。なお、図１に示す中空鉄筋コンク
リート杭である供試体１は、長さ寸法が３００mm、外径
が２００mm、中空部分の内径が８０mm、コンクリート３
の壁厚が６０mmで、両端面に環状の座板４，４がそれぞ
れ設けられている。また、外周面から２０mmの位置に異
形棒鋼５が所定間隔で複数軸方向に沿って配設され、こ
れら異形棒鋼５，５の外周側に位置して横拘束鉄筋６が
周方向に沿って軸方向を有するようにスパイラル状に所
定間隔で配設されている。さらに、図３および図４に示
すＳＣ構造の比較供試体２は、外周面に円筒状の鋼管７
が設けられ、長さ寸法が２８６mm、外径が１９０．７m
m、外周面から５５mmまでが図１および図２に示すコン
クリート３と同様のコンクリート層８が設けられ、この
コンクリート層８の内周側に径寸法が８０．７mmの中詰
めコンクリート９が設けられている。そして、両端面に
は、図１および図２に示す供試体１と同様に座板４，４
が設けられている。
【００２４】そして、供試体１および比較供試体２の条
件は、主鉄筋となる異形棒鋼５の径寸法としては、材質
がＳＤ３４５（JIS-G-3112）で、日本工業規格における
異形棒鋼の径寸法表示（JIS-G-3112）によるＤ１３〜Ｄ
２９とし、異形棒鋼５の鉄筋比を略同等としたもの、本
数を同一としたものとした。また、横拘束鉄筋６として
は、材質が普通鉄線（JIS-G-3532）で、鉄筋量を３水
準、すなわち径寸法が６mmで５０mmピッチ、径寸法が６
mmで１００mmピッチ、および径寸法が４mmで１００mmピ
ッチとした。また、図３および図４に示すＳＣ構造の比
較供試体２の鋼管７としては、外径が１９０．７mm、厚
さ寸法が５．３mmのＳＴＫ４００（JIS-G-3444）を用い
た。
件は、主鉄筋となる異形棒鋼５の径寸法としては、材質
がＳＤ３４５（JIS-G-3112）で、日本工業規格における
異形棒鋼の径寸法表示（JIS-G-3112）によるＤ１３〜Ｄ
２９とし、異形棒鋼５の鉄筋比を略同等としたもの、本
数を同一としたものとした。また、横拘束鉄筋６として
は、材質が普通鉄線（JIS-G-3532）で、鉄筋量を３水
準、すなわち径寸法が６mmで５０mmピッチ、径寸法が６
mmで１００mmピッチ、および径寸法が４mmで１００mmピ
ッチとした。また、図３および図４に示すＳＣ構造の比
較供試体２の鋼管７としては、外径が１９０．７mm、厚
さ寸法が５．３mmのＳＴＫ４００（JIS-G-3444）を用い
た。
【００２５】一方、コンクリート３としては、ポルトラ
ンドセメントとして秩父小野田株式会社製の普通ポルト
ランドセメント、細骨材として粒径が０．１５〜５mmの
岩瀬産硬質砂岩砕砂、粗骨材として粒径が５〜２０mmの
岩瀬産硬質砂岩砕石、高強度混和材として株式会社小野
田製の小野田Σ１０００（商品名）、珪石粉として秩父
小野田株式会社製、高性能減水剤として花王株式会社製
のマイティ１５０（商品名）を用いて、設計基準強度を
８００kgf/cm2 となるように配合したものを用いた。ま
た、図３および図４に示すＳＣ構造の中詰めコンクリー
ト９としては、設計基準強度が２１０kgf/cm2 となるよ
うに配合したものを用いた。そして、養生は、従来の一
次養生、オートクリーブ養生後、それぞれ室温２０℃±
２℃、湿度が６０％で気中養生した。
ンドセメントとして秩父小野田株式会社製の普通ポルト
ランドセメント、細骨材として粒径が０．１５〜５mmの
岩瀬産硬質砂岩砕砂、粗骨材として粒径が５〜２０mmの
岩瀬産硬質砂岩砕石、高強度混和材として株式会社小野
田製の小野田Σ１０００（商品名）、珪石粉として秩父
小野田株式会社製、高性能減水剤として花王株式会社製
のマイティ１５０（商品名）を用いて、設計基準強度を
８００kgf/cm2 となるように配合したものを用いた。ま
た、図３および図４に示すＳＣ構造の中詰めコンクリー
ト９としては、設計基準強度が２１０kgf/cm2 となるよ
うに配合したものを用いた。そして、養生は、従来の一
次養生、オートクリーブ養生後、それぞれ室温２０℃±
２℃、湿度が６０％で気中養生した。
【００２６】
【表１】 そして、材令が２８日の各供試体１および比較供試体２
を用い、曲げ・圧縮領域での変形性能を確認する試験を
行った。この試験方法は、JIS-A-1136「遠心力締固めコ
ンクリートの圧縮試験方法」に準じて行った。この変形
性能の試験結果を図５および図６に示す。なお、この試
験における最大変位とは、各供試体１および比較供試体
２の最大耐力の１／３を下回らない最大の変位量で、各
供試体１および比較供試体２の最大耐力は、JIS-A-1136
によって求めた。
を用い、曲げ・圧縮領域での変形性能を確認する試験を
行った。この試験方法は、JIS-A-1136「遠心力締固めコ
ンクリートの圧縮試験方法」に準じて行った。この変形
性能の試験結果を図５および図６に示す。なお、この試
験における最大変位とは、各供試体１および比較供試体
２の最大耐力の１／３を下回らない最大の変位量で、各
供試体１および比較供試体２の最大耐力は、JIS-A-1136
によって求めた。
【００２７】これら図５および図６に示す変形性能の試
験結果から、同じ鉄筋比でも異形棒鋼５の径寸法が太い
方が最大変形量が大きくなり、横拘束鉄筋６量の増加効
果も径寸法が太い方が最大変形量の増加に及ぼす影響が
大きくなることがわかる。
験結果から、同じ鉄筋比でも異形棒鋼５の径寸法が太い
方が最大変形量が大きくなり、横拘束鉄筋６量の増加効
果も径寸法が太い方が最大変形量の増加に及ぼす影響が
大きくなることがわかる。
【００２８】したがって、土木学会の「コンクリート標
準示方書 設計編」に記載の規準値を超える範囲、すな
わち、壁厚の１／３以上の径２０mm（Ｄ２２）以上でも
変形量が大きくなり、また、鉄筋比が６％以上でも十分
に大きな変形量が得られていることが分かる。
準示方書 設計編」に記載の規準値を超える範囲、すな
わち、壁厚の１／３以上の径２０mm（Ｄ２２）以上でも
変形量が大きくなり、また、鉄筋比が６％以上でも十分
に大きな変形量が得られていることが分かる。
【００２９】次に、異形棒鋼５および横拘束鉄筋６とコ
ンクリート３との付着切れによるコンクリート３のひび
割れと横拘束鉄筋６の鉄筋量との関係を確認する試験を
行った。
ンクリート３との付着切れによるコンクリート３のひび
割れと横拘束鉄筋６の鉄筋量との関係を確認する試験を
行った。
【００３０】ここで、試験に使用する供試体10は、図７
および図８に示すように、長さ寸法が６００mm、外径が
４００mm、中空部分の内径が２４０mm、コンクリート３
の壁厚が８０mmで、両端面に環状の端板11，11がそれぞ
れ設けられている。また、拘束筋のかぶり厚、すなわち
コンクリート外周面から横拘束鉄筋６の外側面までの寸
法がJIS-A-5310「遠心力鉄筋コンクリート杭」の規格値
である１５mmとなる横拘束鉄筋６が周方向に沿って軸方
向を有するようにスパイラル状に配置し、その内側の位
置に異形棒鋼５が両端部を端板11，11に開口する異形棒
鋼より１０mm大きい径で開口する図示しない通孔を挿通
して端部から突出するように所定間隔で４本軸方向に沿
って各種条件で配設された表２に示す各種供試体10を用
いた。
および図８に示すように、長さ寸法が６００mm、外径が
４００mm、中空部分の内径が２４０mm、コンクリート３
の壁厚が８０mmで、両端面に環状の端板11，11がそれぞ
れ設けられている。また、拘束筋のかぶり厚、すなわち
コンクリート外周面から横拘束鉄筋６の外側面までの寸
法がJIS-A-5310「遠心力鉄筋コンクリート杭」の規格値
である１５mmとなる横拘束鉄筋６が周方向に沿って軸方
向を有するようにスパイラル状に配置し、その内側の位
置に異形棒鋼５が両端部を端板11，11に開口する異形棒
鋼より１０mm大きい径で開口する図示しない通孔を挿通
して端部から突出するように所定間隔で４本軸方向に沿
って各種条件で配設された表２に示す各種供試体10を用
いた。
【００３１】そして、試験方法は、異形棒鋼５の一本の
両端を異形棒鋼５の降伏点荷重時で引っ張り、コンクリ
ート３に異形棒鋼５の軸方向に沿ったひび割れが生じる
か否かの両引き試験を行った。その結果を表２に示す。
なお、この表２において、は異形棒鋼５の材質がＳＤ
２９５、は異形棒鋼５の材質がＳＤ３４５、は異形
棒鋼５の材質がＳＤ３９０、は異形棒鋼５の材質がＳ
Ｄ４９０である。また、コンクリート３に異形棒鋼５の
軸方向に沿ったひび割れが生じたものを×、生じなかっ
たものを○の評価で表示した。
両端を異形棒鋼５の降伏点荷重時で引っ張り、コンクリ
ート３に異形棒鋼５の軸方向に沿ったひび割れが生じる
か否かの両引き試験を行った。その結果を表２に示す。
なお、この表２において、は異形棒鋼５の材質がＳＤ
２９５、は異形棒鋼５の材質がＳＤ３４５、は異形
棒鋼５の材質がＳＤ３９０、は異形棒鋼５の材質がＳ
Ｄ４９０である。また、コンクリート３に異形棒鋼５の
軸方向に沿ったひび割れが生じたものを×、生じなかっ
たものを○の評価で表示した。
【００３２】
【表２】 この表２に示す結果から、外径が４００mmの供試体10で
は、横拘束鉄筋６の鉄筋量が径寸法が６mmの鉄筋を１０
０mmピッチ以上で配設することにより、鉄筋径を太くし
ても付着切れによるひび割れを生じない良好な中空鉄筋
コンクリート杭が得られることがわかる。
は、横拘束鉄筋６の鉄筋量が径寸法が６mmの鉄筋を１０
０mmピッチ以上で配設することにより、鉄筋径を太くし
ても付着切れによるひび割れを生じない良好な中空鉄筋
コンクリート杭が得られることがわかる。
【００３３】ここで、横拘束鉄筋６の鉄筋量Ｐは、横拘
束鉄筋６の１本の断面積をＡs 〔cm2 〕、ピッチをａ
〔cm〕、横拘束鉄筋６の配置直径をｄ〔cm〕、および、
横拘束鉄筋６の引っ張り強度をσsu〔kgf/cm2 〕とした
際に、ρs ＝４・Ａs ／（ａ・ｄ）で表されることか
ら、Ｐ＝ρs ・σsuで表される。このため、径寸法６mm
の鉄筋が１００mmピッチにおける横拘束鉄筋６の鉄筋量
Ｐは、１２．６３となることから、異形棒鋼５および横
拘束鉄筋６とコンクリート３との付着切れ破壊防止の横
拘束鉄筋６の鉄筋量（Ｐ＝ρs ・σsu）は、１２．６３
以上であれば十分であることがわかる。
束鉄筋６の１本の断面積をＡs 〔cm2 〕、ピッチをａ
〔cm〕、横拘束鉄筋６の配置直径をｄ〔cm〕、および、
横拘束鉄筋６の引っ張り強度をσsu〔kgf/cm2 〕とした
際に、ρs ＝４・Ａs ／（ａ・ｄ）で表されることか
ら、Ｐ＝ρs ・σsuで表される。このため、径寸法６mm
の鉄筋が１００mmピッチにおける横拘束鉄筋６の鉄筋量
Ｐは、１２．６３となることから、異形棒鋼５および横
拘束鉄筋６とコンクリート３との付着切れ破壊防止の横
拘束鉄筋６の鉄筋量（Ｐ＝ρs ・σsu）は、１２．６３
以上であれば十分であることがわかる。
【００３４】次に、横拘束鉄筋６の鉄筋量Ｐと破壊形態
との関係を確認、すなわち脆性的な破壊となる剪断破壊
が優先せずに曲げ破壊の形態となる横拘束鉄筋６の鉄筋
量Ｐを求める試験を行った。
との関係を確認、すなわち脆性的な破壊となる剪断破壊
が優先せずに曲げ破壊の形態となる横拘束鉄筋６の鉄筋
量Ｐを求める試験を行った。
【００３５】ここで、試験に使用する供試体は、製品と
同形状の長さ寸法が４ｍ、外径が４００mm、中空部分の
内径が２４０mm、コンクリート３の壁厚が８０mmで、両
端面に環状の座板４，４をそれぞれ有し、表３に示す配
置位置に異形棒鋼５を各種条件で所定間隔に複数軸方向
に沿って配設し、異形棒鋼５，５の外周側に位置して横
拘束鉄筋６が周方向に沿って軸方向を有するようにスパ
イラル状に各種条件で所定間隔に配設して形成した表３
に示す各種供試体を用いた。そして、試験方法は、供試
体の支持間隔が３．４ｍ、載荷間隔が１ｍで、剪断間隔
が１．２ｍとなる中央２点載荷で曲げ試験を行った。そ
の結果を図９に示す。なお、表３において、○印は、異
形棒鋼５および横拘束鉄筋６を組み合わせて形成した試
験に使用する供試体の条件である。また、図９に示す最
大変位は、供試体の曲げ引張側の異形棒鋼５が降伏する
耐力を下回らない最大の変位量である。
同形状の長さ寸法が４ｍ、外径が４００mm、中空部分の
内径が２４０mm、コンクリート３の壁厚が８０mmで、両
端面に環状の座板４，４をそれぞれ有し、表３に示す配
置位置に異形棒鋼５を各種条件で所定間隔に複数軸方向
に沿って配設し、異形棒鋼５，５の外周側に位置して横
拘束鉄筋６が周方向に沿って軸方向を有するようにスパ
イラル状に各種条件で所定間隔に配設して形成した表３
に示す各種供試体を用いた。そして、試験方法は、供試
体の支持間隔が３．４ｍ、載荷間隔が１ｍで、剪断間隔
が１．２ｍとなる中央２点載荷で曲げ試験を行った。そ
の結果を図９に示す。なお、表３において、○印は、異
形棒鋼５および横拘束鉄筋６を組み合わせて形成した試
験に使用する供試体の条件である。また、図９に示す最
大変位は、供試体の曲げ引張側の異形棒鋼５が降伏する
耐力を下回らない最大の変位量である。
【００３６】
【表３】 この図９に示す結果から、異形棒鋼５が太くなる、すな
わち異形棒鋼５の鉄筋量が多くなると剪断破壊が優先し
て変形性能が低下することがわかる。このため、中空鉄
筋コンクリート杭の耐力を向上させるべく単に異形棒鋼
５を太くしたのでは脆性的な破壊となる剪断破壊を生じ
るので、従来の中空鉄筋コンクリート杭では単に異形棒
鋼を太くして鉄筋量を増やすことができない。
わち異形棒鋼５の鉄筋量が多くなると剪断破壊が優先し
て変形性能が低下することがわかる。このため、中空鉄
筋コンクリート杭の耐力を向上させるべく単に異形棒鋼
５を太くしたのでは脆性的な破壊となる剪断破壊を生じ
るので、従来の中空鉄筋コンクリート杭では単に異形棒
鋼を太くして鉄筋量を増やすことができない。
【００３７】そして、図９に示す曲げ試験を行った表３
に示す各供試体の異形棒鋼５の鉄筋比Ｐs と横拘束鉄筋
６の鉄筋比Ｐとの関係を図１０に示す。この図１０に示
すように、剪断破壊を示すものと曲げ破壊を示すものと
は、ひび割れを生じない条件であるρs ・σsu＝１２．
６３およびρs ・σsu＝２．０７Ｐs を境界にして区分
され、ひび割れを生じずに曲げ破壊を生じる良好な条件
は、図１０に示すように、ρs ・σsu≧１２．６３、か
つ、ρs ・σsu≧２．０７Ｐs の領域となる。なお、一
部の供試体においてひび割れが生じていることが確認さ
れ、表２に示す実験が裏付けられた。
に示す各供試体の異形棒鋼５の鉄筋比Ｐs と横拘束鉄筋
６の鉄筋比Ｐとの関係を図１０に示す。この図１０に示
すように、剪断破壊を示すものと曲げ破壊を示すものと
は、ひび割れを生じない条件であるρs ・σsu＝１２．
６３およびρs ・σsu＝２．０７Ｐs を境界にして区分
され、ひび割れを生じずに曲げ破壊を生じる良好な条件
は、図１０に示すように、ρs ・σsu≧１２．６３、か
つ、ρs ・σsu≧２．０７Ｐs の領域となる。なお、一
部の供試体においてひび割れが生じていることが確認さ
れ、表２に示す実験が裏付けられた。
【００３８】ところで、上記図９に示す条件は、軸力の
影響が少ない場合であるが、実際に使用される状況は、
地盤に埋設された中空鉄筋コンクリート杭には建造物か
らの力が常に掛かった状態となっているため、中空鉄筋
コンクリート杭に高軸力が掛かった状態での耐力を検討
する必要がある。
影響が少ない場合であるが、実際に使用される状況は、
地盤に埋設された中空鉄筋コンクリート杭には建造物か
らの力が常に掛かった状態となっているため、中空鉄筋
コンクリート杭に高軸力が掛かった状態での耐力を検討
する必要がある。
【００３９】そこで、製品と同形状の供試体を用いた軸
曲げ剪断試験による確認試験を行った。ここで、供試体
は、長さ寸法が４ｍ、外径が４００mm、中空部分の内径
が２４０mm、コンクリート３の壁厚が８０mmで、両端面
に環状の座板４，４をそれぞれ有し、表４に示す配置位
置に異形棒鋼５を各種条件で所定間隔に複数軸方向に沿
って配設し、異形棒鋼５，５の外周側に位置して横拘束
鉄筋６が周方向に沿って軸方向を有するようにスパイラ
ル状に各種条件で所定間隔に配設して形成した表４に示
す各種供試体を用いた。そして、試験方法は、供試体に
軸力１２０tfを加えて支持間隔が３．４ｍ、剪断間隔が
１．２ｍとなる中央１点載荷で、一方向漸増変位繰り返
し曲げ剪断試験の条件で行った。その結果を図１１に示
す。なお、表４において、○印は、異形棒鋼５および横
拘束鉄筋６を組み合わせて形成した試験に使用する供試
体の条件である。
曲げ剪断試験による確認試験を行った。ここで、供試体
は、長さ寸法が４ｍ、外径が４００mm、中空部分の内径
が２４０mm、コンクリート３の壁厚が８０mmで、両端面
に環状の座板４，４をそれぞれ有し、表４に示す配置位
置に異形棒鋼５を各種条件で所定間隔に複数軸方向に沿
って配設し、異形棒鋼５，５の外周側に位置して横拘束
鉄筋６が周方向に沿って軸方向を有するようにスパイラ
ル状に各種条件で所定間隔に配設して形成した表４に示
す各種供試体を用いた。そして、試験方法は、供試体に
軸力１２０tfを加えて支持間隔が３．４ｍ、剪断間隔が
１．２ｍとなる中央１点載荷で、一方向漸増変位繰り返
し曲げ剪断試験の条件で行った。その結果を図１１に示
す。なお、表４において、○印は、異形棒鋼５および横
拘束鉄筋６を組み合わせて形成した試験に使用する供試
体の条件である。
【００４０】
【表４】 この図１１に示す結果から、径寸法が７mmの異形棒鋼５
を１８本使用し、径寸法が３mmで１００mmピッチで横拘
束鉄筋６を設けた従来品であるＰＨＣ（Pretensioned s
pun High strength Concrete）−Ｂ種杭では、脆性的な
破壊が生じ、最大変化量も低い。さらに、横拘束鉄筋６
として径寸法が６mmの鉄筋を５０mmピッチで設けたもの
でも、最大変位量は幾分増大するものの、脆性的な破壊
を防止できなかった。
を１８本使用し、径寸法が３mmで１００mmピッチで横拘
束鉄筋６を設けた従来品であるＰＨＣ（Pretensioned s
pun High strength Concrete）−Ｂ種杭では、脆性的な
破壊が生じ、最大変化量も低い。さらに、横拘束鉄筋６
として径寸法が６mmの鉄筋を５０mmピッチで設けたもの
でも、最大変位量は幾分増大するものの、脆性的な破壊
を防止できなかった。
【００４１】一方、横拘束鉄筋６を径寸法が６mmで５０
mmピッチの条件で、ρs ・σsu≧１２．６３、かつ、ρ
s ・σsu≧２．０７Ｐs の条件としたものでは、異形棒
鋼５の径寸法を増大させると、最大変位量が顕著に増大
するとともに、高軸力下においても脆性的な破壊は生じ
ず、曲げ耐力は低下しても軸力は十分に保持しているこ
とが認められ、良好な変形性能が得られることがわかっ
た。すなわち、実際に中空コンクリート杭を埋設して建
造物を建造した状態で想定される以上の地震力が作用し
た場合でも、中空鉄筋コンクリート杭の曲げ性能は低下
しても、建造物を支える力は十分に保持していることと
なり、建造物の沈下や転倒などを防止できる基礎杭とし
て重要な耐力が得られることがわかった。
mmピッチの条件で、ρs ・σsu≧１２．６３、かつ、ρ
s ・σsu≧２．０７Ｐs の条件としたものでは、異形棒
鋼５の径寸法を増大させると、最大変位量が顕著に増大
するとともに、高軸力下においても脆性的な破壊は生じ
ず、曲げ耐力は低下しても軸力は十分に保持しているこ
とが認められ、良好な変形性能が得られることがわかっ
た。すなわち、実際に中空コンクリート杭を埋設して建
造物を建造した状態で想定される以上の地震力が作用し
た場合でも、中空鉄筋コンクリート杭の曲げ性能は低下
しても、建造物を支える力は十分に保持していることと
なり、建造物の沈下や転倒などを防止できる基礎杭とし
て重要な耐力が得られることがわかった。
【００４２】
【発明の効果】請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭
によれば、径寸法が壁厚の１／３以上または異形鉄筋の
合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上の少
なくともいずれか一方の条件を備えた異形棒鋼と、周方
向に沿って軸方向を有し異形棒鋼にそれぞれ接続される
横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘
束鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度を
σsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、ρ
s ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧
２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋とを併用するた
め、曲げ強度および圧縮強度を向上できるとともに、靭
性率の低下および剪断破壊を防止でき、同様の効果が得
られる従来のＳＣ杭より安価に形成できる。
によれば、径寸法が壁厚の１／３以上または異形鉄筋の
合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以上の少
なくともいずれか一方の条件を備えた異形棒鋼と、周方
向に沿って軸方向を有し異形棒鋼にそれぞれ接続される
横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この横拘
束鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強度を
σsu、および、異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした際に、ρ
s ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu≧
２．０７Ｐs を満たす条件の横拘束鉄筋とを併用するた
め、曲げ強度および圧縮強度を向上できるとともに、靭
性率の低下および剪断破壊を防止でき、同様の効果が得
られる従来のＳＣ杭より安価に形成できる。
【００４３】請求項２記載の中空鉄筋コンクリート杭に
よれば、請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭の効果
に加え、遠心力成形により形成するため、遠心力成形に
よりコンクリートの強度が増大するので、応力が掛かっ
た際や製造時にひび割れが生じにくくなり、異形棒鋼お
よびコンクリートの強度が十分に発揮されて高強度が容
易に得られる。
よれば、請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭の効果
に加え、遠心力成形により形成するため、遠心力成形に
よりコンクリートの強度が増大するので、応力が掛かっ
た際や製造時にひび割れが生じにくくなり、異形棒鋼お
よびコンクリートの強度が十分に発揮されて高強度が容
易に得られる。
【図１】本発明の中空鉄筋コンクリート杭の実施の一形
態の実験に用いた供試体を示す断面図である。
態の実験に用いた供試体を示す断面図である。
【図２】同上側面図である。
【図３】同上実験に用いたＳＣ構造の中詰めコンクリー
ト杭を示す断面図である。
ト杭を示す断面図である。
【図４】同上側面図である。
【図５】同上曲げ・圧縮領域での変形性能試験における
異形棒鋼の径寸法と変形量との関係を示すグラフであ
る。
異形棒鋼の径寸法と変形量との関係を示すグラフであ
る。
【図６】同上曲げ・圧縮領域での変形性能試験における
横拘束鉄筋の鉄筋量と変形量との関係を示すグラフであ
る。
横拘束鉄筋の鉄筋量と変形量との関係を示すグラフであ
る。
【図７】同上ひび割れと横拘束鉄筋６の鉄筋量との関係
を確認する試験の試験方法を示す説明図である。
を確認する試験の試験方法を示す説明図である。
【図８】同上ひび割れと横拘束鉄筋６の鉄筋量との関係
を確認する試験の試験方法を示す説明図である。
を確認する試験の試験方法を示す説明図である。
【図９】同上破壊形態を確認する試験の異形棒鋼の配設
状態と変位量との関係を示すグラフである。
状態と変位量との関係を示すグラフである。
【図１０】同上異形棒鋼の鉄筋比と横拘束鉄筋の鉄筋比
との関係における破壊形態を示すグラフである。
との関係における破壊形態を示すグラフである。
【図１１】同上高軸力下での軸曲げ剪断試験における異
形棒鋼の配設状態と最大変位量との関係を示すグラフで
ある。
形棒鋼の配設状態と最大変位量との関係を示すグラフで
ある。
【図１２】本発明の他の実施の形態を示す地盤に埋設し
た状態の中空鉄筋コンクリート杭の端部を示す斜視図で
ある。
た状態の中空鉄筋コンクリート杭の端部を示す斜視図で
ある。
【図１３】本発明のさらに他の実施の形態を示す地盤に
埋設した状態の中空鉄筋コンクリート杭の端部を示す斜
視図である。
埋設した状態の中空鉄筋コンクリート杭の端部を示す斜
視図である。
１ 中空鉄筋コンクリート杭としての供試体 ３ コンクリート ５ 異形棒鋼 ６ 横拘束鉄筋
Claims (2)
- 【請求項１】 コンクリートに細長棒状の異形棒鋼が軸
方向に沿って設けられた略筒状の中空鉄筋コンクリート
杭において、 周方向に沿って軸方向を有し前記異形棒鋼にそれぞれ接
続される横拘束鉄筋が設けられ、 前記異形鉄筋は、径寸法が壁厚の１／３以上または異形
鉄筋の合計断面積がコンクリート断面積に対して６％以
上の少なくともいずれか一方で、 前記横拘束鉄筋は、 この横拘束鉄筋１本の断面積をＡs 、ピッチをａ、この
横拘束鉄筋の配置直径をｄ、この横拘束鉄筋の実引張強
度をσsu、および、前記異形棒鋼の鉄筋比をＰs とした
際に、 ρs ・σsu≧１２．６３kgf/cm2 で、かつ、ρs ・σsu
≧２．０７Ｐs を満たす条件で配設されたことを特徴と
する中空鉄筋コンクリート杭。 - 【請求項２】 遠心力成形により形成されたことを特徴
とする請求項１記載の中空鉄筋コンクリート杭。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9256953A JP3048343B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | 中空鉄筋コンクリート杭 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9256953A JP3048343B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | 中空鉄筋コンクリート杭 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1193160A JPH1193160A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3048343B2 true JP3048343B2 (ja) | 2000-06-05 |
Family
ID=17299666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9256953A Expired - Lifetime JP3048343B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | 中空鉄筋コンクリート杭 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3048343B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010048039A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-03-04 | Japan Pile Corp | プレストレスト鉄筋コンクリート杭 |
| CN103015406A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-04-03 | 建华建材（中国）投资有限公司 | 一种混合配筋非全圆形混凝土预制桩 |
| KR101283385B1 (ko) | 2012-11-07 | 2013-07-12 | 주식회사 서림 | 콘크리트말뚝용 에스알 이형봉 및 이를 이용한 합성콘크리트말뚝 |
| CN103352462A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-10-16 | 天津建城基业集团有限公司 | 非预应力高强离心混凝土方桩 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102220758A (zh) * | 2011-04-20 | 2011-10-19 | 钟智谦 | 预应力混凝土管桩机械啮合接头及预应力混凝土管桩 |
| CN105256791A (zh) * | 2015-11-18 | 2016-01-20 | 黄贺明 | 一种混凝土海洋管桩 |
| CN105735309B (zh) * | 2016-04-01 | 2018-03-02 | 江苏东浦管桩有限公司 | 一种网格配筋形式的预应力混凝土预制桩 |
| CN106626032A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-05-10 | 金陵科技学院 | 一种整体式内凸起空心抗拔桩及其制备方法 |
| RU179155U1 (ru) * | 2017-11-07 | 2018-04-28 | Антон Вячеславович Тяпугин | Бетонная винтовая свая |
-
1997
- 1997-09-22 JP JP9256953A patent/JP3048343B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010048039A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-03-04 | Japan Pile Corp | プレストレスト鉄筋コンクリート杭 |
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