JP3036310B2 - 蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、冷暖房や給湯、低温
などの多くの飽和温度を同時にしかも効率よく得ること
のできる蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の蒸気圧縮式サイクルとし
て、例えば、特開平１−１６７５６１号公報に記載され
たものがある。図８６は上記公報に記載された従来の蒸
気圧縮式サイクルの冷媒系の構成図である。図におい
て、１は圧縮機、１１はアキュムレータ、５１ａ〜５１
ｃは熱交換器である。６１は圧縮機１の吐出側に接続さ
れた高圧ガス管、６３は圧縮機１の吸入側にアキュムレ
ータ１１を介して接続された低圧ガス管、６４は液管で
ある。また熱交換器５１ａ〜５１ｃには、高圧ガス管６
１、低圧ガス管６３とは開閉弁２６ａ，２６ｂ，２６ｃ
及び２８ａ，２８ｂ，２８ｃを介して分岐接続するとと
もに、液管６４とは流量制御弁である電子式膨張弁３１
ａ，３１ｂ，３１ｃをそれぞれ介して接続している。上
記のように構成された従来の蒸気圧縮式サイクルは、次
のように動作する。ここでは熱交換器５１ａを室外熱交
換器、熱交換器５１ｂ，５１ｃを室内熱交換器とし、室
内熱交換器５１ｂが暖房、室内熱交換器５１ｃが冷房状
態の動作について図８７を用いて説明する。

【０００３】圧縮機１から吐出された高温高圧の冷媒ガ
スは、高圧ガス管６１から開閉弁２６ｂを通って暖房室
内熱交換器５１ｂへ流入し、凝縮液化する。この液冷媒
は、流量制御弁３１ｂで減圧され、液管６４へ流入す
る。この冷媒は、電子式膨張弁３１ａ及び３１ｃを通っ
て低圧の二相状態となってそれぞれ室外熱交換器５１ａ
と冷房室内熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化して、
低圧ガス管６３を通ってアキュムレータ１１を経て圧縮
機１に戻る。また、複数の圧縮機を使用した例としては
特開平４−２０７５７号公報の例がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来の冷暖房システム
は、以上のように構成されているので、各熱交換器では
凝縮温度と蒸発温度はそれぞれ１つずつしか得られず、
また凝縮温度と蒸発温度の差が大きいときには、圧縮比
が増大するため効率が低下したり、吐出温度が上昇する
などの問題があった。特に冷暖房だけでなく、給湯や氷
蓄熱などを１つのサイクルで行う場合には、高い給湯温
度が得られなかったり、効率が低下する。また、圧縮機
が複数台あり、弁により切り替えられたとしても固定さ
れた２状態のどちらを選択するかの切替えにすぎず、設
置条件に応じて、あるいは変更希望に応じて自由には選
択できないなどの問題があった。

【０００５】この発明は上記のような問題点を解決する
ためになされたもので、１つの蒸気圧縮式冷凍サイクル
で、各熱交換器に選択自在に要求される機能に応じて、
各熱交換器に多くの飽和温度が設定可能で多種類のサイ
クルを構成でき、しかも効率が高く運転範囲の広いサイ
クルを提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この発明の蒸気圧縮式冷
凍サイクルによる多温度生成回路は、複数の開閉弁ある
いは逆止弁を介して直列又は並列に切り換え可能に設け
られた複数台の圧縮機と、圧縮機の各吐出側もしくは各
吸入側のいずれか一方に開閉弁もしくは逆止弁を介し
て、または直接にそれぞれ接続された複数のガス管と、
圧縮機の各吐出側もしくは各吸入側のいずれか他方に開
閉弁もしくは逆止弁を介して、または直接に接続された
少なくとも１本の他のガス管と、複数のガス管及び他の
ガス管に開閉弁を介してそれぞれ一端が接続されるとと
もに、他端が減圧手段を介して冷媒を流す共通の冷媒管
にそれぞれ接続された複数台の熱交換器と、を備えたも
のである。

【０００７】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１、第２圧縮機、及び複数台の熱
交換器を備え、一端部が上記第１圧縮機の吐出側もしく
は吸入側のいずれか一方に、他端部が開閉器を介して上
記複数台の熱交換器に接続する第１高圧ガス管、一端部
が第１開閉器を介して上記第２圧縮機の吐出側もしくは
吸入側のいずれか一方に、他端部が開閉器を介して上記
複数台の熱交換器に接続するとともに、途中で分岐して
第２開閉器を介して上記第１圧縮機の吸入側もしくは吐
出側のいずれか他方に接続する第２高圧ガス管、一端部
が上記第２圧縮機の吸入側もしくは吐出側のいずれか他
方に接続するとともに第３開閉器を介して上記第１圧縮
機の吸入側もしくは吐出側のいずれか他方に接続し、他
端部が開閉器を介して上記複数台の熱交換器に接続する
低圧ガス管、複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介し
て接続する液管、及び第４開閉器を介して上記第２圧縮
機の吐出側と上記第１圧縮機の吸入側とを連結し上記第
２圧縮機の吐出ガスを上記第１圧縮機に送給する圧縮機
連通管を設けて構成したものである。

【０００８】また、第５開閉器を介して第２圧縮機の吐
出側と第１高圧ガス管を連結し第２圧縮機の吐出ガスを
第１高圧ガス管に送給する高圧ガス連通管が設けられ
る。又、第２圧縮機の吐出配管は第２高圧ガス管と高圧
ガス連通管及び圧縮機連通管の共通配管に分岐し、さら
に高圧ガス連通管と圧縮機連通管配管に分岐して、高圧
ガス連通管は第１高圧ガス管に接続し、圧縮機連通管は
第３開閉器を構成する逆止弁と開閉弁間の低圧ガス管と
接続して第１圧縮機に連通している。

【０００９】また、第１圧縮機及び第２圧縮機の吸入側
の低圧ガス管に第１アキュムレータを、第１圧縮機の吸
入側の第２高圧ガス管に第２アキュムレータを設ける。

【００１０】さらに、液管と第１アキュムレータとを接
続し、管路に第６開閉器と流量制御器を有するバイパス
配管、及び上記流量制御器と第１アキュムレータ間のバ
イパス配管と第１圧縮機の吸入配管との間で熱交換を行
う熱交換部を設ける。

【００１１】そして、第１圧縮機または第２圧縮機は能
力可変型圧縮機とする。

【００１２】この発明による多温度生成回路は、ｎ個の
飽和温度を同時に得ることが出来る蒸気圧縮式冷凍サイ
クルにおいてｎ−１個の圧縮機を備え、それぞれの圧縮
機を複数の開閉弁あるいは逆止弁を介して直列または並
列に切り換え可能に接続するとともに、一端部が圧縮機
のそれぞれの吐出あるいは吸入側に他端部が開閉弁を介
して複数台の熱交換器に接続される任意の飽和温度を持
つｎ個の配管群と複数台の熱交換器に冷媒流量制御弁を
介して接続する１個の液配管とを設け、ｎが少なくとも
４であって、温度の異なる複数の蒸発温度及び複数の凝
縮温度をそれぞれ独立した熱交換器にて同時に生成す
る。

【００１３】この発明による蒸気圧縮式冷凍サイクルに
よる多温度生成回路は、第1圧縮機、第2圧縮機、及び複
数台の熱交換器を備え、一端部が第１の逆止弁を介して
上記第1圧縮機の吐出側に、他端部が開閉器を介して上
記複数台の熱交換器に接続する第1ガス管、一端部が上
記第2圧縮機の吐出側に、他端部が開閉器を介して上記
複数台の熱交換器に接続する第２ガス管、一端部がアキ
ュムレータの吸入側に、他端部が開閉器を介して上記複
数台の熱交換器に接続する第３ガス管、上記複数台の熱
交換器に冷媒流量制御器を介して接続する液管を設ける
とともに、上記アキュムレータの吐出側と第1、第2の圧
縮機の吸入側とをそれぞれ、第2、第3の逆止弁を介して
個々に接続し、上記第1ガス管の第1の逆止弁出口側の配
管と第2ガス管とを第1の開閉弁を介して連通させたもの
である。

【００１４】この発明による蒸気圧縮式冷凍サイクルに
よる多温度生成回路は、第1圧縮機、第2圧縮機、及び給
湯熱交換器、風呂の追焚き熱交換器、室内熱交換器、室
外熱交換器の複数台の熱交換器を備え、一端部が第１の
逆止弁を介して上記第1圧縮機の吐出側に、他端部が開
閉弁を介して給湯熱交換器、追焚き熱交換器、室外熱交
換器にそれぞれ接続する第1ガス管、一端部が上記第2圧
縮機の吐出側に、他端部が開閉器を介して室内熱交換
器、室外熱交換器にそれぞれ接続する第２ガス管、一端
部がアキュムレータの吸入側に、他端部が開閉弁を介し
て上記複数台の熱交換器のそれぞれに接続する第３ガス
管、上記複数台の熱交換器のそれぞれに冷媒流量制御器
を介して接続する液管を設けるとともに、上記アキュム
レータの吐出側と第1、第2の圧縮機の吸入側とをそれぞ
れ、第2、第3の逆止弁を介して個々に接続し、上記第1
ガス管の第1の逆止弁出口側の配管と第2ガス管とを第1
の開閉弁を介して連通させたものである。

【００１５】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮機
の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間か
ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１
圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第
２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
２開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接
続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷媒流量
制御器を介して接続する液管と、前記第１圧縮機の吐出
側と前記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結
する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出側と前記
第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結
する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から第７開閉弁を
介して前記液管に至る第１のバイパス路と、前記液管か
ら第８開閉弁を介して前記第１圧縮機の吸入側へ至る第
２バイパス路と、を備えたものである。

【００１６】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮機
の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間か
ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１
圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第
２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
２開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接
続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷媒流量
制御器を介して接続する液管と、前記第１圧縮機の吐出
側と前記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結
する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出側と前記
第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結
する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から冷媒流量制御
器を介して前記液管に至る第１のバイパス路と、前記液
管から第８開閉弁を介して前記第１圧縮機の吸入側へ至
る第２バイパス路と、を備えたものである。

【００１７】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮機
の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間か
ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１
圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第
２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
２開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接
続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷媒流量
制御器を介して接続する液レシーバーと、前記第１圧縮
機の吐出側と前記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介
して連結する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出
側と前記第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介
して連結する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から第７
開閉弁を介して前記液レシーバーに至る第１のバイパス
路と、前記液レシーバーから第８開閉弁を介して前記第
１圧縮機の吸入側へ至る第２バイパス路と、を備えたも
のである。

【００１８】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が第１の開閉弁を有する第１の吐
出管を介して前記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁
を介して前記複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管
と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管を介して
前記第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記
複数台の熱交換器に接続する中圧ガス管と、一端が第４
の開閉弁を有する第２の吸入管を介して前記第２圧縮機
の吸入側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷
媒流量制御器を介して接続する液管と、前記中圧ガス管
と前記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接
続する第１の吸入管と、前記第１の吐出管と前記第２の
吐出管を第７の開閉弁及び第８の開閉弁を介して接続す
る吐出側接続管と、前記第１の吸入管と前記第２の吸入
管を第９の開閉弁及び第１０の開閉弁を介して接続する
吸入側接続管と、前記中圧ガス管と前記第２の吸入管と
を第５の開閉弁を介して接続する第１のバイパス管と、
前記低圧管と前記第１の吸入管を第６開閉弁を介して接
続する第２のバイパス管と、前記第７の開閉弁、第８の
開閉弁の間と前記第９の開閉弁、第１０の開閉弁の間を
第１１の開閉弁を介して接続する第３のバイパス管と、
前記第２の吐出管と前記高圧ガス管とを第１３の開閉弁
を介して接続する第４のバイパス管と、前記第１の吐出
管と前記中圧ガス管とを第１２の開閉弁を介して接続す
る第５のバイパス管と、を備えたものである。

【００１９】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、四方弁と、一端が第１の開閉弁を有す
る第１の吐出管を介して前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管
を介して前記第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介
して前記複数台の熱交換器に接続するとともに、途中か
ら分岐して前記四方弁に接続する中圧ガス管と、一端が
前記四方弁に、他方が開閉弁を介して前記複数台の熱交
換器に接続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に
冷媒流量制御器を介して接続する液管と、前記四方弁と
前記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接続
する第１の吸入管と、前記四方弁と前記第２圧縮機の吸
入側とを第４の開閉弁を介して接続する第２の吸入管
と、前記第１の吐出管と前記第２の吐出管を第７の開閉
弁及び第８の開閉弁を介して接続する吐出側接続管と、
前記第１の吸入管と前記第２の吸入管を第９の開閉弁及
び第１０の開閉弁を介して接続する吸入側接続管と、前
記第７の開閉弁、第８の開閉弁の間と前記第９の開閉
弁、第１０の開閉弁の間を第１１の開閉弁を介して接続
する第３のバイパス管と、前記第２の吐出管と前記高圧
ガス管とを第１３の開閉弁を介して接続する第４のバイ
パス管と、前記第１の吐出管と前記中圧ガス管とを第１
２の開閉弁を介して接続する第５のバイパス管と、を備
えたものである。

【００２０】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、第１の四方弁と、第２の四方弁と、一
端が前記第１の四方弁が接続された第１の吐出管を介し
て前記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して前
記複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、他端が開
閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する中圧ガス
管と、一端が前記第２圧縮機の吸入側に第２の開閉弁を
介して接続する第２の吸入管に、他端が開閉弁を介して
前記複数台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、前記複
数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続する液管
と、前記低圧ガス管と前記第１圧縮機とを前記第２の四
方弁を介して接続する第１の吸入管と、前記第２の圧縮
機の吐出側と前記第１の開閉弁の間と前記第１の四方弁
とを接続する第１の接続管と、前記第２の圧縮機の吸入
側と前記第２の開閉弁との間に前記第２の四方弁とを接
続する第２の接続管と、前記第１の四方弁と第２の四方
弁を第３の開閉弁を介して接続する第３の接続管と、前
記第３の開閉弁の両側から分岐し、第４の開閉弁、第５
の開閉弁を介してそれぞれ前記中圧ガス管の一端に接続
する第４の接続管及び第５の接続管と、を備えたもので
ある。

【００２１】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、給湯
用熱交換器及び複数台の熱交換器と、第１の四方弁と、
第２の四方弁と、第３の四方弁と、一端が前記第１圧縮
機の吐出側に、他端が前記給湯用熱交換器及び前記第１
の四方弁、第３の四方弁を介して前記複数台の熱交換器
に接続する高圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前
記第２圧縮機の吐出側に、他端が第２の四方弁、第３の
四方弁を介して前記複数台の熱交換器に接続するととも
に、途中で分岐して第５開閉弁を介して第１圧縮機の吸
入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第２圧縮機の
吸入側に接続するとともに第１逆止弁と第２開閉弁をこ
の順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接続し、他端が
第１の四方弁、第２の四方弁を介して前記複数台の熱交
換器に接続する低圧ガス管と、前記給湯用熱交換器及び
前記複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続す
る液管と、前記第１圧縮機の吐出側と前記第２圧縮機の
吐出側を第３開閉弁を介して連結する高圧ガス連通管
と、前記第２圧縮機の吐出側と前記第１逆止弁と第２開
閉弁の間を第４開閉弁を介して連結する圧縮機連通管
と、を備えたものである。

【００２２】

【作用】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける多
温度生成回路は、直並列切り替え可能な圧縮機より多い
ガス管を切り換えて多くの飽和温度を同時に自由に設定
可能とするものである。

【００２３】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、上記のように構成しているので、所
望の運転モード（冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各熱交換
器に要求される機能）に応じて、各熱交換器毎の多数の
飽和温度設定が可能となる。また、凝縮温度と蒸発温度
の差が小さい時や大きい時で、第１、第２圧縮機の運転
を並列もしくは単独運転、または直列運転（二段圧縮運
転）に使い分けることができ、高効率なサイクルが実現
できる。

【００２４】また、高圧ガス連通管を設けているので、
第１圧縮機の吐出ガスに第２圧縮機の吐出ガスを足して
凝縮（または蒸発）能力を向上できる。

【００２５】また、圧縮機の吸入側にアキュムレータを
設けているので、起動時や運転モード切り換え時の圧縮
機への液戻りが防止でき、圧縮機が保護できるととも
に、冷媒量の調整が行える。

【００２６】さらに、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的
大きく、第１、第２の圧縮機が直列運転となる場合に
は、熱交換部でバイパス配管を流れる低温の二相冷媒に
より第１（高段側）圧縮機の吸入冷媒ガスを冷却でき、
その吐出温度上昇が防止でき、運転範囲を拡大すること
ができる。

【００２７】そして、第１または第２圧縮機を能力可変
型圧縮機とすることにより、設定飽和温度での冷媒流量
を可変にでき、各熱交換器で必要な能力を発揮すること
ができる。

【００２８】この発明による多温度生成回路は、ｎ個の
飽和温度を同時に得ることが出来る蒸気圧縮式冷凍サイ
クルにおいてｎ−１個の圧縮機を備え、それぞれの圧縮
機を複数の開閉弁あるいは逆止弁を介して直列または並
列に切り換え可能に接続するとともに、一端部が圧縮機
のそれぞれの吐出あるいは吸入側に他端部が開閉弁を介
して複数台の熱交換器に接続される任意の飽和温度を持
つｎ個の配管群と複数台の熱交換器に冷媒流量制御弁を
介して接続する１個の液配管とを設け、ｎが少なくとも
４であって、温度の異なる複数の蒸発温度及び複数の凝
縮温度をそれぞれ独立した熱交換器にて同時に生成する
ことにより同時に運転できる多くの飽和温度の設定が可
能となり、しかも高効率で運転範囲の広いサイクルが実
現できる。

【００２９】また、この発明における多温度生成回路
は、所望の運転モード（冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各
熱交換器毎に要求される機能）に応じて、各熱交換器毎
に多数の飽和温度の設定が可能となり特に第１の開閉弁
の切り換えにより、各運転モードを効率よく実現でき
る。

【００３０】また、この発明における多温度生成回路
は、第１の開閉弁の切り換えにより第１圧縮機と第２圧
縮機の使い分けが可能となり、また第１〜第３ガス管、
液管と給湯用追焚き用、室内、室外の各熱交換器とを接
続している開閉弁の切り換えにより上記各熱交換器の凝
縮、蒸発の設定が自由に実現できるため、暖房と給湯、
暖房と追焚き等の２凝縮の同時運転が可能となるととも
に、１凝縮１蒸発の運転においても給湯等の熱源利用が
可能となり高効率のサイクルの実現が可能となる。

【００３１】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大
きく、圧縮比が比較的大きい高温給湯・暖房同時運転や
氷蓄熱・給湯同時運転の場合、低段側圧縮機の吐出ガス
を開閉弁を介して液管に通して冷却した後、高段側圧縮
機に吸入させる２段圧縮運転を行うことで、吐出温度上
昇を防止し、かつ２つの凝縮温度と１つの蒸発温度を効
率よく得られる。凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大き
く、圧縮比が比較的大きい氷蓄冷・冷暖房・給湯同時運
転のような場合には、低段側圧縮機の吐出ガスを液管か
ら開閉弁を介してバイパスさせた液を合流させて冷却し
た後、高段側圧縮機に吸入させる２段圧縮運転を行うこ
とで、吐出温度上昇を防止し、かつ１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度が効率よく得られる。

【００３２】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大
きく、圧縮比が比較的大きい高温給湯・暖房同時運転の
場合、低段側圧縮機の吐出ガスを膨張弁を介して液管に
通して冷却した後、高段側圧縮機に吸入させる２段圧縮
運転を行うことで、吐出温度上昇を防止すると同時に、
高段側へのバイパス量を最適制御することで、より高い
給湯圧力を得ることが可能で、また暖房能力も同時に確
保し、かつ２つの凝縮温度と１つの蒸発温度を効率よく
得られる。凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、圧
縮比が比較的大きい氷蓄冷・冷房・給湯同時運転のよう
な場合には、低段側圧縮機の吐出ガスを液管から膨張弁
を介してバイパスさせた液と合流させて冷却した後、高
段側圧縮機に吸入させる２段圧縮運転を行うことで、吐
出温度上昇を防止すると同時に液バイパス量を最適制御
することで、高段側圧縮機の液圧縮を防止しながら、よ
り高い凝縮温度を得ることが可能で、かつ１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度が効率よく得られる。

【００３３】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大
きく、圧縮比が比較的大きい高温給湯・暖房同時運転や
氷蓄熱・給湯同時運転の場合、低段側圧縮機の吐出ガス
を開閉弁を介して液レシーバーに通して、冷却と気液分
離を同時に行った後、高段側圧縮機に吸入させる２段圧
縮運転を行うことで、吐出温度上昇及び高段側圧縮機の
液圧縮を防止しながら、より高い凝縮温度を得ることが
可能で、かつ２つの凝縮温度と１つの蒸発温度を効率よ
く得られる。凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい氷蓄冷・冷房・給湯同時運転のよ
うな場合には、低段側圧縮機の吐出ガスを液レシーバー
から開閉弁を介してバイパスさせた液と合流させて冷却
した後、高段側圧縮機に吸入させる２段圧縮運転を行う
ことで、吐出温度上昇を防止し、より高い凝縮温度を得
ることが可能で、かつ１つの凝縮温度と２つの蒸発温度
が効率よく得られる。

【００３４】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小
さく、圧縮比が比較的小さい通常の冷暖房運転のような
場合などには、第１、第２の圧縮機の並列あるいは単独
運転を行ない、通常の回路と同様に効率よく得られる。

【００３５】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい高温給湯運転や給湯・氷蓄熱同時
運転時のような場合などには、第１、第２の圧縮機を直
列に運転し、低段側圧縮機の吐出ガスを高段側圧縮機に
吸入させる二段圧縮運転を行うことにより、高圧縮比に
適した高効率な運転で２つの飽和温度が得られる。そし
てさらに運転状態により、第１、第２の圧縮機それぞれ
を低段側、高段側とに切り替えられるため高効率な運転
を行うことができる。

【００３６】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい暖房・給湯同時運転時のような場
合などには、２台の圧縮機の並列運転を行い、それぞれ
の圧縮機の凝縮温度を変えることにより、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度が効率よく得られる。また、圧縮機
が２台となっているため運転負荷により圧縮機の選択が
行え十分な能力を得ることができる。

【００３７】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい暖房・高温給湯運転のような場合
などには、圧縮機を直列に運転し、低段側圧縮機の吐出
ガスの一部を高段側圧縮機に吸入させ、給湯用には二段
圧縮された冷媒ガスを用い、暖房用には低段側圧縮機の
吐出ガスの残りを用いることにより効率の高い運転で運
転を行うことにより、高圧縮機に適した高効率な運転で
２つの凝縮温度と１つの蒸発温度が得られる。そしてさ
らに運転状態により、第１、第２の圧縮機それぞれを低
段側、高段側とに切り替えられるため運転負荷により選
択が行え十分な能力を得ることができる。

【００３８】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい冷房・氷蓄熱同時運転のような場
合には、２台の圧縮機の並列運転を行い、それぞれの圧
縮機の蒸発温度を変えることにより、２つの蒸発温度と
１つの凝縮温度が効率よく得られる。また、圧縮機が２
台となっているため運転負荷により圧縮機の選択が行え
十分な能力を得ることができる。

【００３９】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい冷房・給湯・氷蓄熱同時運転のよ
うな場合には、２台の圧縮機の同時運転を行い、低段側
圧縮機の吐出ガスを高段側圧縮機に吸入させ、給湯用に
は高段側圧縮機の凝縮温度を用い、冷房用には高段側圧
縮機の蒸発温度を用い、氷蓄熱用には低段側圧縮機の蒸
発温度を用いることにより効率の高い運転で、１つの凝
縮温度と２つの蒸発温度が効率よく得られる。また、冷
房や氷蓄熱と暖房や給湯が同時に運転されるときには、
冷房や氷蓄熱の廃熱が給湯に利用することができ、さら
に効率の高い回路を実現することができる。

【００４０】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、上記のように構成しているので、所
望の運転モード（冷暖房や給湯、蓄冷熱などの各熱交換
器に要求される機能）に応じて、各熱交換器毎に３つ以
上の飽和温度設定が可能となる。また、凝縮温度と蒸発
温度の差が小さい時や大きい時で、第１、第２圧縮機の
運転を並列もしくは単独運転、または直列運転（二段圧
縮運転）に使い分けることができ、高効率なサイクルが
実現できる。

【００４１】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい通常の冷暖房運転のような場合な
どには、第１、第２、複数台の圧縮機の並列あるいは単
独運転を行い、通常のサイクルと同様に効率よく得られ
る。

【００４２】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい高温給湯運転や給湯、氷蓄熱同時
運転時のような場合などには、第１、第２の圧縮機を直
列に運転し、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスを圧縮機
連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させる二段圧
縮運転を行うことにより、高圧縮比に適した高効率な運
転で２つの飽和温度が得られる。

【００４３】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい暖房・給湯同時運転のような場合
などには、第１、第２例えば２台の圧縮機の並列運転を
行い、それぞれの圧縮機の凝縮温度を変えることによ
り、２つの凝縮温度と１つの蒸発温度が効率よく得られ
る。

【００４４】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい暖房・高温給湯同時運転のような
場合などには、第１、第２例えば２台の圧縮機の同時運
転を行い、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスの一部を圧
縮機連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させ、給
湯用には二段圧縮された冷媒を用い、暖房用には第２
（低段側）圧縮機の吐出ガスの残りの冷媒を用いること
により、効率の高い運転で、２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度が効率よく得られる。

【００４５】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい冷房・氷蓄熱同時運転のような場
合などには、第１、第２例えば２台の圧縮機の並列運転
を行い、それぞれの圧縮機の蒸発温度を変えることによ
り、１つの凝縮温度と２つの蒸発温度が効率よく得られ
る。

【００４６】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい冷房、給湯、氷蓄熱同時運転のよ
うな場合などには、第１、第２、例えば２台の圧縮機の
同時運転を行い、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスを圧
縮機連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させ、給
湯用には第１（高段側）圧縮機の凝縮温度を用い、冷房
用には第１（高段側）圧縮機の蒸発温度を用い、氷蓄熱
には第２（低段側）圧縮機の蒸発温度を用いることによ
り、効率の高い運転で、１つの凝縮温度と２つの蒸発温
度が効率よく得られる。

【００４７】

【実施例】

実施例１．図１はこの発明の一実施例の蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図であ
る。図において、１は第１圧縮機、２は第２圧縮機、１
１は第１アキュムレータ、１２は第２アキュムレータ、
５１ａ，５１ｂ，５１ｃは熱交換器である。６１は第１
圧縮機１の吐出側に接続された第１高圧ガス管、６２は
第２圧縮機２の吐出側に第１開閉器である第１開閉弁２
１を介して接続された第２高圧ガス管、６３は第１圧縮
機１吸入側に第１アキュムレータ１１を介して接続され
た低圧ガス管、６４は液管である。第１圧縮機１と第１
アキュムレータ１１の間の低圧ガス管６３には第３開閉
器を構成する第２開閉弁２２と第１逆止弁４１が設けら
れている。２３は第２圧縮機２と第１開閉弁２１の間の
第２高圧ガス管６２と第１高圧ガス管６１とを接続する
高圧ガス連通管６５に設けられた第５開閉器の第３開閉
弁、２４は第２圧縮機２と第３開閉弁２３の間の高圧ガ
ス連通管６５と第２開閉弁２２と第１逆止弁４１の間の
低圧ガス管６３とを接続する圧縮機連通管６６に設けら
れた第４開閉弁で、この場合は第４開閉器は第２開閉
弁、第４開閉弁及び第１逆止弁で構成されている。２５
は分岐して第１圧縮機１の吸入側に接続する第２高圧ガ
ス管６２の分岐点と第２アキュムレータ１２間の第２高
圧ガス管６２に設けられた第５開閉弁、４２は第１圧縮
機１と第２アキュムレータ１２の間の第２高圧ガス管６
２に設けられた第２逆止弁で、第２開閉器は第５開閉弁
２５と第２逆止弁４２で構成されている。また熱交換器
５１ａ，５１ｂ，５１ｃには、第１高圧ガス管６１、第
２高圧ガス管６２、低圧ガス管６３が各々開閉弁２６
ａ，２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２７ｂ，２８ｂ及び２
６，２７ｃ，２８ｃを介して分岐接続するとともに、液
管６４が冷媒流量制御器である電子式膨張弁３１ａ，３
１ｂ，３１ｃをそれぞれ介して接続している。

【００４８】この発明の多温度生成回路には、表１に示
すように６つの運転モードがある。以下、この６つの運
転モードを図２〜７を用いて説明する。

【００４９】

【表１】

【００５０】まず、図２のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度
と１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の冷房あるいは暖
房時などに適用される。

【００５１】図２では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱交
換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作
する例を示しており、第１開閉弁２１、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図中塗り
つぶし）としている。第１圧縮機１、第２圧縮機２は並
列運転される。矢印で冷媒の流れを示す。

【００５２】第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスは高圧ガス連通管６５を経て第１高圧ガス管６１で
第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスと合流
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝
縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通
って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低
圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガ
ス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って
第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機１及び第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【００５３】図２では冷暖房時に１凝縮＋１蒸発温度と
いうように使用されるが、この場合吐出圧力１６〜２１
Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓ（凝縮）、吸入圧力４〜６Ｋｇ／ｃ
ｍ²ａｂｓ（蒸発）という条件が一般的である。ここ
で、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さい場合、と
は、圧縮比、すなわち吐出圧力／吸入圧力が６以下と小
さい場合を指す。一般に冷房や暖房では低負荷時ではこ
の圧縮比が２位であり、通常は最大４〜５位で使用して
いる。

【００５４】ここで５１ａが室内機熱交換器、５１ｃが
室外機熱交換器とすると、図２の流れは暖房運転の場合
を示している。冷房の場合は、開閉弁２６ｃが開き、開
閉弁２７ｃ，２８ｃが閉じることになり、５１ａが蒸発
器として作用し、開閉弁２６ａ，２７ａが閉じ、開閉弁
２８ａが開くことになり、５１ａが蒸発器として作用す
ることになる（図２の逆）。

【００５５】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい通常の冷暖房運転のような場合な
どには、第１、第２、複数台の圧縮機の並列あるいは単
独運転を行い、通常のサイクルと同様に効率よく得られ
る。しかも、この例の場合では利用側と熱源側の熱交換
器を入れ換えることも可能で、システム構成を自由に選
択できる。

【００５６】次に図３のこの実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷蓄熱
時などに適用される。図３では、熱交換器５１ａが凝縮
器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器と
して動作する例を示しており、第１開閉弁２１、第３開
閉弁２３、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２
６ｂ，２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図
中塗りつぶし）としている。第１圧縮機１、第２圧縮機
２は直列運転される。矢印で冷媒の流れを示す。

【００５７】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、
高圧ガス連通管６５とこれから分岐した圧縮機連通管６
６に流入し、第４開閉弁２４及び第２開閉弁２２を通っ
て第１圧縮機に吸入され、二段圧縮され高温高圧の冷媒
ガスとなって第１高圧ガス管６１に流入する。このガス
冷媒は、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入
し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１
ａを通って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通
って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、
蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を
通って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に
吸入される。このように、この運転モードでは、二段圧
縮運転となり、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器
５１ｃで蒸発温度が得られる。

【００５８】図３では高温給湯＋氷蓄熱時に１凝縮＋１
蒸発温度というように使用され、吐出圧力２６〜２７Ｋ
ｇ／ｃｍ² ａｂｓ（１凝縮）、吸入圧力３Ｋｇ／ｃｍ²
ａｂｓ（１蒸発）という条件の二段圧縮回路という例を
示している。ここで、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的
大きい場合とは、圧縮比が０．６以上ある場合を示すも
のを考えている。

【００５９】図３では、５１ａが給湯熱交換器、５１ｃ
が蓄熱熱交換器となっており、５１ａが凝縮器、５１ｃ
が蒸発器として作用するため、５１ａの放熱により水の
温度が上昇し、５１ｃの吸熱により水が氷となる。

【００６０】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい高温給湯運転や給湯・氷蓄熱同時
運転時のような場合などには、第１、第２の圧縮機を直
列に運転し、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスを圧縮機
連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させる二段圧
縮運転を行うことにより、高圧縮比に適した高効率な運
転で２つの飽和温度が得られる。

【００６１】次に図４のこの実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合、すなわち、圧縮比が
比較的小さい条件での動作について説明する。この運転
モードは、例えば通常の暖房＋比較的低温の給湯運転時
などに適用される。

【００６２】図４では、熱交換器５１ａが第１凝縮器、
熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱交換器５１ｃが蒸発器
として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、第４
開閉弁２４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，
２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図中塗り
つぶし）としている。矢印で冷媒の流れを示す。

【００６３】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを
通って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出さ
れた高温高圧冷媒ガスは、第１開閉弁２１を経て第２高
圧ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮
器である熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流
入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と
合流する。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃ
を通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６
３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機
１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱
交換器５１ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【００６４】図４の暖房＋給湯（２凝縮＋１蒸発）時に
は通常、吐出圧力１（暖房）１６〜２１Ｋｇ／ｃｍ² ａ
ｂｓ、吐出圧力２（給湯）２１Ｋｇ／ｃｍ² という２凝
縮と、吸入圧力４〜５Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓという１蒸発
の条件である。

【００６５】ここで、５１ａが給湯用熱交換器、５１ｂ
が室内機熱交換器、５１ｃが室外機熱交換器となってお
り、５１ａ，５１ｂが凝縮器として、５１ａが給湯、５
１ｂが暖房用として作用する。５１ｃは蒸発器として作
用する。ここで第１圧縮機１は給湯用、第２圧縮機２は
暖房用として、パラレルに運転する。

【００６６】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい暖房・給湯同時運転のような場合
などには、第１、第２、例えば２台の圧縮機の並列運転
を行い、それぞれの圧縮機の凝縮温度を変えることによ
り、２つの凝縮温度と１つの蒸発温度が効率よく得られ
る。しかも２台圧縮機のそれぞれに対応して自由に熱交
換器との組合を選ぶこともできる。

【００６７】次に図５のこの実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合、すなわち、圧縮比が
比較的大きい条件での動作について説明する。この運転
モードは、例えば通常の暖房＋比較的高温の給湯運転時
などに適用される。

【００６８】図５では、熱交換器５１ａが第１凝縮器、
熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱交換器５１ｃが蒸発器
として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、第５
開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２８ｂ，
２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図中塗りつぶし）としてい
る。矢印で冷媒の流れを示す。

【００６９】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、圧縮機連通管６６に流入し、第４開閉弁２４及び
第２開閉弁２２を通って第１圧縮機に吸入され、二段圧
縮され高温高圧の冷媒ガスとなって第１高圧ガス管６１
に流入する。このガス冷媒は、開閉弁２６ａを通って第
１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化され
る。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６
４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出された冷媒
ガスの残りは、第１開閉弁２１を通って第２高圧ガス管
６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器である
熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入し、第
１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と合流す
る。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通っ
て低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸
発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通
って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に吸
入される。このように、この運転モードでは、熱交換器
５１ａで第１の凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第２の凝
縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【００７０】図５の暖房＋高温給湯（２凝縮＋１蒸発）
時には、吐出圧力１（暖房）１６〜２１Ｋｇ／ｃｍ² ａ
ｂｓ、吐出圧力２（給湯）２６〜２７Ｋｇ／ｃｍ² ａｂ
ｓという２凝縮と、吸入圧力４〜５Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓ
（１蒸発）という条件で２段圧縮回路の例を示す。

【００７１】５１ａ，５１ｂ，５１ｃの熱交換器の作用
は図４と同様であるが、圧縮機がシリーズ運転（２段圧
縮）となり、第２圧縮機２で中圧まで圧縮し（暖房可能
な圧力）、さらに第１圧縮機１で高圧まで圧縮する（高
温給湯可能な圧力）。

【００７２】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい暖房・高温給湯同時運転のような
場合などには、第１、第２、例えば２台の圧縮機の同時
運転を行い、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスの一部を
圧縮機連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させ、
給湯用には二段圧縮された冷媒を用い、暖房用には第２
（低段側）圧縮機の吐出ガスの残りの冷媒を用いること
により、効率の高い運転で、２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度が効率よく得られる。

【００７３】次に図６のこの実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱運転時など
に適用される。

【００７４】図６では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱交
換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが第２蒸発器
として動作する例を示しており、第１開閉弁２１、第２
開閉弁２２、第４開閉弁２４、開閉弁２７ａ，２８ａ，
２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図中塗り
つぶし）としている。矢印で冷媒の流れを示す。

【００７５】第２圧縮機２から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第３開閉弁２３を経て高圧ガス連通管６５を
通って第１圧縮機１の吐出冷媒ガスと第１高圧ガス管６
１で合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流
入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３
１ａを通って液管６４に流入し、その一部は電気式膨張
弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸発器で
ある熱交換器５１ｂへ流入し、蒸発ガス化される。この
ガス冷媒は、第２高圧ガス管６２を通って第５開閉弁２
５、第２アキュムレータ１２、第２逆止弁を経て、第１
圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入した残り
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状
態となって第２蒸発器である熱交換器５１へ流入し、蒸
発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通
って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に吸
入される。このように、この運転モードでは、熱交換器
５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温度
が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。

【００７６】図６の冷房＋氷蓄熱（１凝縮＋２蒸発）時
には通常、吐出圧力１８Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓという１凝
縮と、吸入圧力１（冷房）５〜６Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓ、
吸入圧力２（氷蓄熱）３Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓという２蒸
発という例である。

【００７７】５１ａが室外熱交換器、５１ｂが室内熱交
換器、５１ｃが蓄熱熱交換器となっており、５１ａが凝
縮器として作用し、５１ｂ，５１ｃが蒸発器として作用
し、５１ｂが冷房、５１ｃが氷蓄熱を行う。ここで第１
圧縮機１は冷房用、第２圧縮機２は氷蓄熱用として、パ
ラレルに運転する。

【００７８】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さく、
圧縮比が比較的小さい冷房・氷蓄熱同時運転のような場
合などには、第１、第２、例えば２台の圧縮機の並列運
転を行い、それぞれの圧縮機の蒸発温度を変えることに
より、１つの凝縮温度と２つの蒸発温度が効率よく得ら
れる。

【００７９】次に図７のこの実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱＋高温給湯
運転時などに適用される。

【００８０】図７では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱交
換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが第２蒸発器
として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、第５
開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２８ｂ，
２６ｃ，２７ｃを閉止状態（図中塗りつぶし）としてい
る。矢印で冷媒の流れを示す。

【００８１】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第１高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａ
を通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流
入し、その一部は電気式膨張弁３１ｂを通って低圧の二
相状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、第２高圧ガス
管６２を通って第１開閉弁２１を経て、第２圧縮機の吐
出ガスと合流し、第４開閉弁２４、第２開閉弁２２を経
て、第１圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入
した残りの液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧
の二相状態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ
流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス
管６３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧
縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第
１蒸発温度が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られ
る。

【００８２】上記のように、この実施例では上記した６
つの運転モード、冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各熱交換
器に要求される機能に応じて、各熱交換器毎に３つの飽
和温度設定が可能となる。また、凝縮温度と蒸発温度の
差が小さい時や大きい時で、第１、第２圧縮機の運転を
単独あるいは並列運転、または直列運転（二段圧縮運
転）に使い分けることができ、高効率なサイクルが実現
できる。さらに冷房や氷蓄熱と暖房や給湯が同時に運転
されるときには、冷房や氷蓄熱の排熱が暖房や給湯に利
用することができるので、さらに効率の高いサイクルを
実現することができる。第１、第２の圧縮機の吸入側に
アキュムレータを設けているので、圧縮機が保護でき、
冷媒量の調整が行える。

【００８３】図７の冷房＋氷蓄熱＋給湯（１凝縮＋２蒸
発）時には、吐出圧力（給湯）２１Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓ
という１凝縮と、吸入圧力１（冷房）５〜６Ｋｇ／ｃｍ
² ａｂｓ、吸入圧力２（氷蓄熱）３Ｋｇ／ｃｍ² ａｂｓ
という２蒸発による２段圧縮の例である。

【００８４】５１ａが給湯熱交換器、５１ｂが室内熱交
換器、５１ｃが蓄熱熱交換器となっており、５１ａが凝
縮器として作用し、５１ｂ，５１ｃが蒸発器として作用
する。ここで、圧縮機はシリーズ運転（２段圧縮）とな
り、第２圧縮機２で中圧まで圧縮し（冷房可能な圧
力）、第１圧縮機１でさらに高圧まで圧縮する（給湯可
能な圧力）。

【００８５】凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、
圧縮比が比較的大きい冷房・給湯・氷蓄熱同時運転のよ
うな場合には、第１、第２、例えば２台の圧縮機の同時
運転を行い、第２（低段側）圧縮機の吐出ガスを圧縮機
連通管を経て第１（高段側）圧縮機に吸入させ、給湯用
には第１（高段側）圧縮機の凝縮温度を用い、冷房用に
は第１（高段側）圧縮機の蒸発温度を用い、氷蓄熱用に
は第２（低段側）圧縮

【００８６】実施例２．図８はこの発明の実施例２の蒸
気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路の冷媒系の
構成図である。図において、６７は液管６４と第１アキ
ュムレータ１１とを第６開閉弁３０ｄ及び流量制御器で
ある毛細管３２を介して接続するバイパス配管であり、
このバイパス配管６７の毛細管３２と第１アキュムレー
タ１１との間の配管と第１圧縮機１の吸入配管との間で
熱交換を行う熱交換部７１が設けられている。

【００８７】２温度生成あるいは３温度生成時で凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きく、２台の圧縮機が直列
運転となる場合には、第６開閉弁３０ｄを開放し、液管
６４内の液冷媒の一部をバイパス配管６７へ導き、毛細
管３２によって低圧低温の二相冷媒とし、第１圧縮機の
吸入冷媒ガスと熱交換部７１で熱交換した後、第１アキ
ュムレータへ導入する。このように、バイパス配管６７
を流れる低温の二相冷媒により、高段側圧縮機である第
１圧縮機１の吸入冷媒ガスを冷却できるため、その吐出
温度上昇を防止でき、運転範囲を拡大することができ
る。図８は２段圧縮回路時の吐出温度対策であり、図
３、図５、図７の場合の２段圧縮時における高段側（第
１圧縮機）の吐出温度の上昇を防ぐためで、第１圧縮機
の吸入温度が低くなるように熱交換している。

【００８８】なお、この実施例２では、バイパス配管６
７の流量制御器として毛細管３２を用いたが、機械式や
電気式膨張弁を用いてそれぞれの運転条件でのバイパス
量を適正に制御し、吐出温度上昇をより正確に防止すれ
ば、運転範囲をさらに拡大することができる。

【００８９】また、上記実施例では３台の熱交換器５１
ａ，５１ｂ，５１ｃを用いた場合について説明したが、
４台以上の能力が異なる熱交換器の場合でも良く、しか
も第１圧縮機１及び第２圧縮機２のどちらか一方あるい
は両方を、周波数変換型、極数変換型、アンローダ型な
どの能力可変型圧縮機とすれば、設定飽和温度での冷媒
流量を可変にでき、各熱交換器で必要な能力を発揮する
ことができる。

【００９０】さらに、上記実施例では圧縮機が２台の場
合について説明したが、３台以上用いることにより、４
つ以上の飽和温度が設定でき、これらを並列もしくは単
独運転、または直列運転（二段圧縮運転）可能に接続し
て使い分けることにより、同様に高効率なサイクルが実
現できる。

【００９１】この発明の実施例１，２における蒸気圧縮
式冷凍サイクルによる多温度生成回路は、以上説明した
ように構成されているので、以下に記載されたような効
果を奏する。

【００９２】一端部が第１圧縮機の吐出側に、他端部が
開閉器を介して複数台の熱交換器に接続する第１高圧ガ
ス管、一端部が第１開閉器を介して第２圧縮機の吐出側
に、他端部が開閉器を介して上記複数台の熱交換器に接
続するとともに、途中で分岐して第２開閉器を介して上
記第１圧縮機の吸入側に接続する第２高圧ガス管、一端
部が上記第２圧縮機の吸入側に接続するとともに第３開
閉器を介して上記第１圧縮機の吸入側に接続し、他端部
が開閉器を介して上記複数台の熱交換器に接続する低圧
ガス管、複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接
続する液管、及び第４開閉器を介して上記第２圧縮機の
吐出側と上記第１圧縮機の吸入側とを連結し上記第２圧
縮機の吐出ガスを上記第１圧縮機に送給する圧縮機連通
管を設けて構成したので、冷暖房や給湯、氷蓄熱などの
各熱交換器に要求される機能に応じて、各熱交換器毎に
圧縮機台数より多い飽和温度が設定できる。また、凝縮
温度と蒸発温度の差が小さい時や大きい時で、複数台の
圧縮機の運転を使い分けることによって、高効率なサイ
クルが実現できる。また、冷房や氷蓄熱と暖房や給湯が
同時に運転されるときには、冷房や氷蓄熱の排熱が暖房
や給湯に利用することができるので、エネルギーの有効
利用ができる。

【００９３】また、高圧ガス連通管を設けているので、
第２圧縮機の吐出ガスを第１圧縮機の吐出ガスに足せ、
凝縮（または蒸発）能力を向上できる。

【００９４】また、圧縮機の吸入側にアキュムレータを
設けているので、起動時や運転モード切換え時の圧縮機
への液戻りが防止でき、圧縮機が保護できるとともに、
冷媒量の調整が行える。

【００９５】さらに、液管と第１アキュムレータとを第
６開閉弁と流量制御器を介してバイパス配管で接続し、
バイパス配管の流量制御器と第１アキュムレータとの間
の配管と第１圧縮機の吸入配管との間で熱交換を行う熱
交換部を設けたことにより、凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きく、２台の圧縮機が直列運転となる場合に
は、高段側圧縮機の吸入冷媒ガスを冷却して、その吐出
温度上昇を防止し、運転範囲を拡大することができる。

【００９６】そして、第１または第２圧縮機を能力可変
型圧縮機とすることにより、設定飽和温度での冷媒流量
を可変にでき、各熱交換器で必要な能力を発揮すること
ができる。

【００９７】実施例３．以下、この発明の実施例３を図
９〜図１１に基づいて説明する。図９はこの発明の一実
施例を示すｎ＝４として４つの飽和温度を生成するため
の一般的な冷媒回路の構成図である。図において１〜３
はそれぞれ第１、第２、第３圧縮機、２０ａ〜２０ｄ，
４ａ〜４ｄはそれぞれの圧縮機を接続する吸入側及び吐
出側の開閉弁、５は一端部が第１圧縮機１の吐出配管１
５に、他端部が開閉弁２６ａ〜２６ｄを介して第１〜第
４熱交換器５１ａ〜５１ｄのそれぞれに接続された第１
ガス管、６は一端部が第２圧縮機２の吐出配管１４ある
いは第１圧縮機１の吸入配管１８に、他端部が開閉弁２
７ａ〜２７ｄを介して第１〜第４の熱交換器５１ａ〜５
１ｄのそれぞれに接続された第２ガス管、７は一端部が
第３圧縮機３の吐出配管１３あるいは第２圧縮機２の吸
入配管１７に、他端部が開閉弁２８ａ〜２８ｄを介して
第１〜第４熱交換器５１ａ〜５１ｄのそれぞれに接続さ
れた第３ガス管、８は一端部が第３圧縮機３の吸入配管
１６に、他端部が開閉弁２９ａ〜２９ｄを介して第１〜
第４の熱交換器５１ａ〜５１ｄのそれぞれに接続された
第４ガス管である。６４は上記熱交換器５１ａ〜５１ｄ
のそれぞれに冷媒流量制御弁３１ａ〜３１ｄを介して接
続された液管である。

【００９８】次にこの回路の動作について説明する。４
つの飽和温度を自由に得ることができ、種々の組合せの
回路が可能となるが、ここでは代表例として３凝縮１蒸
発及び２凝縮２蒸発の飽和温度を得ることができる回路
の動作について説明する。図１０は３凝縮１蒸発を得る
ことができる回路の運転動作状態を示す説明図である。
ここで、５１ａ〜５１ｃは第１〜第３凝縮器、５１ｄは
蒸発器として作用するものとする。図中、開閉弁が閉止
状態の場合塗りつぶしている。矢印で冷媒の流れを示
す。第１圧縮機１から吐出された高温・高圧冷媒ガスは
第１ガス管５に流入し、開閉弁２６ａを通って第１凝縮
器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は冷媒流量制御弁３１ａを通って液管６４に流
入する。

【００９９】同様に、第２、第３圧縮機２，３のそれぞ
れから吐出された高温・高圧ガス冷媒は、それぞれ開閉
弁４ｂ，４ｄを経て第２、第３ガス管６，７に流入し、
それぞれ、開閉弁２７ｂ，２８ｃを通って第２、第３凝
縮器である熱交換器５１ｂ，５１ｃに流入し、凝縮液化
される。熱交換器５１ｂ，５１ｃのそれぞれで凝縮液化
した液冷媒は冷媒流量制御弁３１ｂ，３１ｃを通って液
管６４に流入し、熱交換器５１ａからの液冷媒と合流す
る。この３つの熱交換器５１ａ〜５１ｃから合流した液
冷媒は、冷媒流量制御弁３１ｄを通って低圧の二相状態
となって熱交換器５１ｄに流入し、蒸発ガス化される。
このガス冷媒は第４ガス管８を通って第１、第２、第３
圧縮機に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、５１ｂで第２の
凝縮温度、５１ｃで第３の凝縮温度が、５１ｄで蒸発温
度が得られる。図１１は、２凝縮・２蒸発を得ることが
できる回路の運転動作状態を示す説明図である。ここ
で、５１ａ，５１ｂは第１、第２凝縮器、５１ｃ，５１
ｄは第１、第２の蒸発器作用するものとする。図１１も
同様、図中開閉弁が閉状態の場合塗りつぶしている。矢
印で冷媒の流れを示す。

【０１００】第１圧縮機１から吐出される高温・高圧ガ
ス冷媒と、第２圧縮機から吐出された高温・高圧ガス冷
媒は合流して第１ガス管５に流入し、開閉弁２６ａを通
って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮液
化される。この液冷媒は冷媒流量制御弁３１ａを通って
液管６４に流入する。一方、第３圧縮機３から吐出され
た高温・高圧ガス冷媒は第３ガス管７に流入し、開閉弁
２８ｂを通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入
し、凝縮液化される。この液冷媒は冷媒流量制御弁３１
ｂを通って液管６４に流入し熱交換器５１ａからの液冷
媒と合流する。この合流した液冷媒の一部は冷媒流量制
御弁３１ｃを通って低圧の二相状態となり第１蒸発器で
ある熱交換器５１ｃに流入し蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は第２ガス管６を通って、第１圧縮機の吸入配管
１８を経て第１、第２圧縮機に吸入される。一方、残り
の液冷媒は冷媒流量制御弁３１ｄを通って低圧二相状態
となり、第２蒸発器である熱交換器５１ｄに流入し、蒸
発ガス化される。このガス冷媒は、第４ガス管８を通っ
て第３圧縮機に吸入される。

【０１０１】この様にこの運転モードでは、熱交換器５
１ａで第１の凝縮温度、５１ｂで第２の凝縮温度が、５
１ｃで第１の蒸発温度が、５１ｄで第２の蒸発温度が得
られる。なお吸入側開閉弁２０ａ−２０ｄ、吐出側開閉
弁４ａ−４ｄの数、位置およびガス管５−７と吸入配管
１６−１８、吐出配管１３−１５との接続の有無につい
ては、どういう運転モードを実現したいかによって異な
ってくる。また実現する運転モードにおいて逆止弁への
置き換えも可能である。さらに接続される熱交換器の数
も実施例では４つになっているが、これ以上増やしても
特に問題無い。

【０１０２】実施例４．次に実施例２について図１２，
１３に基づいて説明する。図１２は３つの飽和温度の生
成、特に２凝縮１蒸発温度（無論１凝縮１蒸発も可能）
が複雑な構成とすることなく実現できる冷媒回路構成図
の一実施例である。図において１，２は第１、第２の圧
縮機、５は一端部が第１の逆止弁５２を介して上記第１
圧縮機１の吐出側に、他端部が開閉弁２６ａ〜２６ｄを
介して第１〜第３の熱交換器５１ａ〜５１ｃに接続され
た第１ガス管、６は一端部が上記第２圧縮機２の吐出側
に、他端部が開閉弁２７ａ〜２７ｃを介して第１〜第３
の熱交換器５１ａ〜５１ｃに接続された第２ガス管、７
は一端部がアキュムレータ５６の吸入側に、他端部が開
閉弁２８ａ〜２８ｃを介して第１〜第３熱交換器５１ａ
〜５１ｃに接続された第３ガス管、６４は上記第１〜第
３の熱交換器５１ａ〜５１ｃのそれぞれに冷媒流量制御
弁３１ａ〜３１ｃを介して接続された液管である。ま
た、上記アキュムレータ５６の吐出側と第１、第２の圧
縮機１，２の吸入側とをそれぞれ第２、第３の逆止弁５
４，５５を介して個々に接続し、さらに、上記第１ガス
管５の第１の逆止弁５２の出口側の配管と第２ガス管６
とを第１開閉弁５３を介して連通させている。なお、本
実施例ではアキュムレータが１つであり、１蒸発運転が
原則となり、もし２蒸発の場合はそれぞれの圧縮機にア
キュムレータを設ければよい。次に、この回路の動作に
ついて説明する。図１３は２凝縮１蒸発温度を得ること
ができる回路の運転動作状態を示す説明図である。ここ
で５１ａ，５１ｂは第１、第２凝縮器、５１ｃは蒸発器
として作用するものとする。図中、開閉弁が閉止状態の
場合塗りつぶしている。矢印で冷媒の流れを示す。

【０１０３】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは第１の逆止弁５２を経て、第１ガス管５に流入
し、開閉弁２６ａを通って第１凝縮器である熱交換器５
１ａに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は冷媒流量
制御弁３１ａを通って液管６４に流入する。一方、第２
圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒ガスは第２ガス管
６に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器である熱
交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、冷媒流量制御弁３１ｂを通って液管６４に流入し、
第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と合流す
る。この合流した液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ｃを通
って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、
蒸発ガス化される。このガス冷媒は、第３ガス管７を通
ってアキュムレータ５６を経て、第１圧縮機１及び第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱交換器５１
ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得
られる。ここで、第１の開閉弁５３は、２凝縮と１凝縮
との運転の切換えに使用する。（１凝縮の場合、開状
態） また、第１の逆止弁５２は１凝縮運転において、負荷が
小さくなり、第１圧縮機１停止時、第２圧縮機２から第
１圧縮機１への冷媒の流入を防ぐためにある。第２、第
３の逆止弁５４，５５は、第１、第２圧縮機１，２停止
時、それぞれの吐出から吸入への冷媒の洩れを防止する
ためにある。

【０１０４】実施例５．次に実施例５について図１４〜
図２４に基づいて説明する。図１４は２凝縮１蒸発の３
温度生成回路の給湯ヒートポンプへの利用を図った冷媒
回路の構成図の一実施例である。図において基本構成は
実施例４と同じであり、相違点のみ記述する。ガス管５
〜７、液管６４に接続される熱交換器は、５７が給湯用
熱交換器、５８が風呂の湯の追焚き用熱交換器、５９が
室内熱交換器、６０は室外熱交換器である。

【０１０５】第１ガス管５は開閉弁２６ａ，２６ｂ，２
６ｄを介して給湯用熱交換器５７、追焚き用熱交換器５
８、室外熱交換器６０に接続されている。第２ガス管６
は開閉弁２７ｃ，２７ｄを介して室内熱交換器５９、室
外熱交換器６０に接続されている。次に動作について説
明する。図１５〜図２４は主要な運転動作状態を示す説
明図である。図中、開閉弁が閉止状態の場合、塗りつぶ
している。矢印で冷媒の流れを示す。

【０１０６】図１５は、冷房運転時の動作状態を示す説
明図である。図において、第１圧縮機１から吐出された
高温高圧冷媒ガスは第１の逆止弁５２及び第１の開閉弁
５３を経て、第２ガス管６で第２圧縮機２から吐出され
た高温高圧冷媒ガスと合流し、開閉弁２７ｄを通って室
外熱交換器６０に流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、冷媒流量制御弁３１ｄを通って液管６４に流入し、
冷媒流量制御弁３１ｃを通って低圧の二相状態となって
室内熱交換器５９へ流入し、蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュムレータ５６を
経て、第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸入される。こ
のように、この運転モードでは、室外熱交換器６０で凝
縮温度が、室内熱交換器５９で蒸発温度が得られる。次
に、暖房運転時の動作状態について図１６に基づいて説
明する。

【０１０７】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは第１の逆止弁５２、第１の開閉弁５３を経て、第
２ガス管６で第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスと合流し、開閉弁２７ｃを通って室内熱交換器５９
に流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、冷媒流量制
御弁３１ｃを通って液管６４に流入し、冷媒流量制御弁
３１ｄを通って低圧の二相状態となって室外熱交換器６
０へ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、第３
ガス管７を通ってアキュムレータ５６を経て、第１圧縮
機１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、この
運転モードでは、室内熱交換器５９で凝縮温度が、室外
熱交換器６０で蒸発温度が得られる。次に、給湯運転時
の動作状態について図１７に基づいて説明する。第１圧
縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは第１の逆止弁
５２を経て、第１ガス管５に流入し、開閉弁２６ａを通
って給湯用熱交換器５７に流入し、水を加熱し凝縮液化
される。この液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ａを通って
液管６４に流入し、冷媒流量制御弁３１ｄを通って低圧
の二相状態となって室外熱交換器６０へ流入し、蒸発ガ
ス化される。このガス冷媒は、第３ガス管７を通ってア
キュムレータ５６を経て、第１圧縮機１に吸入される。
このように、この運転モードでは、給湯用熱交換器５７
で凝縮温度が、室外熱交換器６０で蒸発温度が得られ
る。

【０１０８】次に、冷房給湯運転時の動作状態について
図１８に基づいて説明する。第２圧縮機２から吐出され
た高温高圧冷媒ガスは第１の逆止弁５２、第１の開閉弁
５３を経て、第１ガス管５で第１圧縮機１から吐出され
た高温高圧冷媒ガスと合流し、開閉弁２６ａを通って給
湯用熱交換器５７に流入し、凝縮液化される。この液冷
媒は、冷媒流量制御弁３１ａを通って液管６４に流入
し、冷媒流量制御弁３１ｃを通って低圧の二相状態とな
って室内熱交換器５９へ流入し、蒸発ガス化される。こ
のガス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュムレータ５
６を経て、第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸入され
る。このように、この運転モードでは、給湯用熱交換器
５７で凝縮温度が、室内熱交換器５９で蒸発温度が得ら
れる。また、冷房を行いながらの給湯運転であるため、
夏場は給湯の負荷が小さく、冷房運転時の給湯のみで負
荷がまかなえるかで、給湯としての電気料金は冷房に含
まれるためにほとんど不用となる。次に、暖房・給湯運
転時の動作状態について図１９に基づいて説明する。第
１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１ガ
ス管５に流入し、開閉弁２６ａを通って給湯用熱交換器
５７に流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、冷媒流
量制御弁３１ａを通って液管６４に流入する。一方、第
２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第２ガ
ス管６に流入し、開閉弁２７ｃを通って室内熱交換器５
９に流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、冷媒流量
制御弁３１ｃを通って液管６４に流入し、給湯用熱交換
器５７からの液冷媒と合流する。この合流した液冷媒
は、冷媒流量制御弁３１ｄを通って低圧の二相状態とな
って室外熱交換器６０へ流入し、蒸発ガス化される。こ
のガス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュムレータ５
６を経て、第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸入され
る。このように、この運転モードでは、給湯用熱交換器
５７で第１の凝縮温度が、室内熱交換器５９で第２の凝
縮温度が、室外熱交換器６０で蒸発温度が得られる。以
上説明したように、２つのコンプレッサーの使い分けに
より、暖房、給湯ともそれに適した凝縮温度を生成でき
るため、暖房能力の低下を招くことなく、給湯運転が実
現できることになる。

【０１０９】次に、追焚き運転時の動作状態について図
２０に基づいて説明する。第１圧縮機１から吐出された
高温高圧冷媒ガスは第１の逆止弁５２を経て、第１ガス
管５に流入し、開閉弁２６ｂを通って追焚き用熱交換器
５８に流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、冷媒流
量制御弁３１ｂを通って液管６４に流入し、冷媒流量制
御弁３１ｄを通って低圧の二相状態となって室外熱交換
器６０へ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、
第３ガス管７を通ってアキュムレータ５６を経て、第１
圧縮機１に吸入される。このように、この運転モードで
は、追焚き用熱交換器５８で凝縮温度が、室外熱交換器
６０で蒸発温度が得られる。以上説明したように、浴槽
内の湯をヒートポンプ運転により、暖めることが可能と
なる。

【０１１０】次に、給湯熱利用急速追焚き運転時の動作
状態について図２１に基づいて説明する。第１圧縮機１
から吐出された高温高圧冷媒ガスは第１の逆止弁５２を
経て、第１ガス管５に流入し、開閉弁２６ｂを通って追
焚き用熱交換器５８に流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、冷媒流量制御弁３１ｂを通って液管６４に流入
し、冷媒流量制御弁３１ａを通って低圧の二相状態とな
って給湯用熱交換器５７へ流入し、蒸発ガス化される。
このガス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュムレータ
５６を経て、第１圧縮機１に吸入される。このように、
この運転モードでは、追焚き用熱交換器５８で凝縮温度
が、給湯用熱交換器５７で蒸発温度が得られる。以上説
明したように、高温の熱を熱源として利用するので、外
気熱源に比べて大幅に能力が向上し、浴槽内のお湯を急
速に暖めることができる。

【０１１１】次に、暖房・追焚き運転時の動作状態につ
いて図２２に基づいて説明する。第１圧縮機１から吐出
された高温高圧冷媒ガスは、第１ガス管５に流入し、開
閉弁２６ｂを通って追焚き用熱交換器５８に流入し、凝
縮液化される。この液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ｂを
通って液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐
出された高温高圧冷媒ガスは、第２ガス管６に流入し、
開閉弁２７ｃを通って室内熱交換器５９に流入し、凝縮
液化される。この液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ｃを通
って液管６４に流入し、追焚き用熱交換器５９からの液
冷媒と合流する。この合流した液冷媒は、冷媒流量制御
弁３１ｄを通って低圧の二相状態となって室外熱交換器
６０へ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、第
３ガス管７を通ってアキュムレータ５６を経て、第１圧
縮機１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、こ
の運転モードでは、追焚き用熱交換器５８で第１の凝縮
温度が、室内熱交換器５９で第２の凝縮温度が、室外熱
交換器６０で蒸発温度が得られる。暖房給湯運転と同
様、暖房能力の低下を招くことなく、追焚き運転が実現
できることになる。

【０１１２】次に、浴槽内の残湯の熱回収利用給湯運転
時の動作状態について図２３に基づいて説明する。第１
圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは第１の逆止
弁５２を経て、第１ガス管５に流入し、開閉弁２６ａを
通って給湯用熱交換器５７に流入し、凝縮液化される。
この液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ａを通って液管６４
に流入し、冷媒流量制御弁３１ｂを通って低圧の二相状
態となって追焚き用熱交換器５８へ流入し、蒸発ガス化
される。このガス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュ
ムレータ５６を経て、第１圧縮機１に吸入される。この
ように、この運転モードでは、給湯用熱交換器５７で凝
縮温度が、追焚き用熱交換器５８で蒸発温度が得られ
る。以上説明したように、無駄に捨てられる残湯の熱を
有効に給湯に利用できるので、外気熱源による給湯より
も省エネが実現できる。

【０１１３】最後に、給湯利用のデフロスト暖房運転時
の動作状態について図２４に基づいて説明する。第１圧
縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１ガス管
５に流入し、開閉弁２６ｄを通って室外熱交換器６０に
流入し、凝縮液化し、その熱により霜を溶かす。この液
冷媒は、冷媒流量制御弁２６ｄを通って液管６４に流入
する。一方、第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第２ガス管６に流入し、開閉弁２７ｃを通って
室内熱交換器５９に流入し、凝縮液化される。この液冷
媒は、冷媒流量制御弁３１ｃを通って液管６４に流入
し、室外熱交換器６０からの液冷媒と合流する。この合
流した液冷媒は、冷媒流量制御弁３１ａを通って低圧の
二相状態となって熱交換器５７へ流入し、蒸発ガス化さ
れる。このガス冷媒は、第３ガス管７を通ってアキュム
レータ５６を経て、第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸
入される。このように、この運転モードでは、室外熱交
換器６０で第１の凝縮温度が、室内熱交換器５９で第２
の凝縮温度が、給湯用熱交換器５７で蒸発温度が得られ
る。以上説明したように、給湯の熱を熱源として利用で
きるため、暖房しながらのデフロスト運転が可能とな
り、しかも暖房・デフロストともそれぞれに最適な凝縮
温度が生成できるため暖房能力の低下も招くことはな
い。

【０１１４】この発明の実施例３〜５における蒸気圧縮
式冷凍サイクルによる多温度生成回路は、以上のように
構成されているので、所望の運転モードに応じて各熱交
換器毎にｎ個の飽和温度の設定が可能となり、しかも高
効率で運転範囲の広いサイクルが実現できる効果があ
る。

【０１１５】また、多温度生成回路は、以上のように構
成されているので２凝縮・１蒸発の運転モードを高効率
で実現できる効果がある。また、多温度生成回路は、以
上のように構成されているので、暖房能力の低下を招く
ことなく給湯や追焚き運転が同時に実現できるととも
に、給湯熱利用による浴槽内のお湯の急速追焚き運転、
ノンストップ暖房運転（デフロスト中にも暖房運転可
能）及び冷房排熱や風呂の残湯の熱回収による高効率給
湯運転が可能となるため、経済的（省エネ）で快適な住
生活を提供できる効果がある。

【０１１６】実施例６．図２５はこの発明の実施例６の
蒸気圧縮式冷凍サイクルの冷媒系の構成図である。図に
おいて、１は第１圧縮機、２は第２圧縮機、１１は第１
アキュムレータ、１２は第２アキュムレータ、５１ａ，
５１ｂ，５１ｃは熱交換器である。６１は第１圧縮機１
の吐出側に接続された第１高圧ガス管、６２は第２圧縮
機２の吐出側に第１開閉弁２１を介して接続された中圧
ガス管、６３は第１圧縮機１吸入側に第１アキュムレー
タ１１を介して接続された低圧ガス管、６４は液管であ
る。第１圧縮機１と第１アキュムレータ１１の間の配管
には第２開閉弁２２と第１逆止弁４１が設けられてい
る。２３は第２圧縮機２と第１開閉弁２１の間の配管と
高圧ガス管６１とを接続する配管に設けられた第３開閉
弁、２４は第２圧縮機２と第３開閉弁２３の間の配管と
第２開閉弁２２と第１逆止弁４１の間の配管とを接続す
る配管に設けられた第４開閉弁、２５は中圧ガス管６２
と第２アキュムレータ１２の間の配管に設けられた第５
開閉弁、４２は第１圧縮機１と第２アキュムレータ１２
の間の配管に設けられた第２逆止弁である。また熱交換
器５１ａ，５１ｂ，５１ｃには、高圧ガス管６１、中圧
ガス管６２、低圧ガス管６３とは各々開閉弁２６ａ，２
７ａ，２８ａ及び２６ｂ，２７ｂ，２８ｂ及び２６，２
７ｃ，２８ｃを介して分岐接続するとともに、液管６４
が冷媒流量制御器である電子式膨張弁３１ａ，３１ｂ，
３１ｃをそれぞれ介して接続している。また、中圧ガス
管６２から開閉弁３０ａを介して液管６４へ至る第１の
バイパス路６８と液管６４から開閉弁３０ｂを介して第
１圧縮機１の吸入側へ至る第２のバイパス路６７を有し
ている。

【０１１７】この発明の多温度生成回路には、表１に示
すような６つの運転モードがあり、図２６〜３１を用い
て説明する。

【０１１８】まず、図２６の実施例の多温度生成回路の
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房あるいは暖房
時などに適用される。

【０１１９】図２６では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器として動
作する例を示しており、第１開閉弁２１、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂを閉
止状態（図中塗りつぶし）としている。第１圧縮機１、
第２圧縮機２は並列運転される。矢印で冷媒の流れを示
す。

【０１２０】第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、高圧ガス連通管６５を経て第１高圧ガス管６１
で第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスと合流
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝
縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通
って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低
圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガ
ス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って
第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機１及び第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１２１】次に、図２７を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説
明する。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷
蓄熱時などに適用される。図２７では、熱交換器５１ａ
が凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第２開閉弁２２、
第３開閉弁２３、第４開閉弁２４、第５開閉弁２５、開
閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２７ｂ，２８ｂ，２６
ｃ，２７ｃ開閉弁を閉止状態としている。

【０１２２】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、
第１開閉弁、中圧ガス管６２、第１のバイパス路６８、
第７開閉弁３０ａを通って液管６４に入り、液管６４内
の液と混合することによって冷却され、第２のバイパス
路６７、第８の開閉弁３０ｂを通って第１圧縮機１に吸
入される。第１の圧縮機１によってさらに圧縮された高
温高圧のガスは高圧ガス管６１、開閉弁２６ａを通って
熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、電気式膨張弁３１ａを通って高圧二相冷媒となり、
液管６４に流入する。液管内の液冷媒は電子式膨張弁３
１ｃを通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ
流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２
８ｃを介して、低圧ガス管６３を通り、第１アキュムレ
ータ１１を経て、第２圧縮機２に吸入される。このよう
に、この運転モードでは、二段圧縮運転となり、低段側
圧縮機である第２圧縮機２の吐出ガスを冷却して高段側
圧縮運転となり、低段側圧縮機である第２圧縮機２の吐
出ガスを冷却して高段側圧縮機である第１圧縮機１に吸
入させるため、その吐出温度上昇が防止でき、広い運転
範囲において、熱交換器５１ａでの凝縮温度が、熱交換
器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１２３】次に図２８のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの凝縮温度
と１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的低
温の給湯運転時などに適用される。

【０１２４】図２８では、熱交換器５１ａが第１凝縮
器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、
第４開閉弁２４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂ
を閉止状態（図中塗りつぶし）としている。矢印で冷媒
の流れを示す。

【０１２５】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを
通って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出さ
れた高温高圧冷媒ガスは、第１開閉弁２１を経て第２高
圧ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮
器である熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流
入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と
合流する。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃ
を通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６
３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機
１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱
交換器５１ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１２６】次に、図２９を用いて２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的高
温の給湯運転時などに適用される。図２９では、熱交換
器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、
熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示してお
り、第２開閉弁２２、第３開閉弁２３、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ開閉弁を閉止状態としている。

【０１２７】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、第１開閉弁２１、中圧ガス管６２、第１のバイパ
ス路６８、第７開閉弁３０ａを通って液管６４に入り、
液管６４内の液と混合することによって冷却され、第２
のバイパス路６７、第８の開閉弁３０ｂを通って第１圧
縮機１に吸入される。第１の圧縮機１によってさらに圧
縮された高温高圧のガスは高圧ガス管６１、開閉弁２６
ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。
この液冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って二相冷媒と
なり液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出
された冷媒ガスの残りは第１開閉弁２１、中圧ガス管６
２、開閉弁２７ｂを通って、第２凝縮器である熱交換器
５１ｂに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電子
式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入し、第１凝縮器
である熱交換器５１ａからの二相冷媒と合流する。この
合流した冷媒のうち、ガス冷媒は第１圧縮機１の吸入側
へ流れ、液冷媒は電子式膨張弁３１ｃを通って低圧の二
相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化さ
れる。このガス冷媒は、開閉弁２８ｃを介して、低圧ガ
ス管６３を通り、第１アキュムレータ１１を経て、第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、低段側圧縮機である第２圧縮機２の吐出ガスを冷却
して高段側圧縮機である第１圧縮機１に吸入させるた
め、その吐出温度上昇が防止でき、広い運転範囲におい
て、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱交換器５１
ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得
られる。

【０１２８】次に図３０のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度
と２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱運転時な
どに適用される。

【０１２９】図３０では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが第２蒸発
器として動作する例を示しており、第１開閉弁２１、第
２開閉弁２２、第４開閉弁２４、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂ
を閉止状態（図中塗りつぶし）としている。矢印で冷媒
の流れを示す。

【０１３０】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第３開閉弁２３を経て高圧ガス連通管６５を
通って第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと第１高圧ガス管６
１で合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流
入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３
１ａを通って液管６４に流入し、その一部は電気式膨張
弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸発器で
ある熱交換器５１ｂへ流入し、蒸発ガス化される。この
ガス冷媒は、第２高圧ガス管６２を通って第５開閉弁２
５、第２アキュムレータ１２、第２逆止弁を経て、第１
圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入した残り
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状
態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ流入し、
蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を
通って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に
吸入される。このように、この運転モードでは、熱交換
器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温度
が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。

【０１３１】次に、図３１を用いて１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱＋高温給
湯運転時などに適用される。図３１では、熱交換器５１
ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５
１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、第３
開閉弁２３、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，
２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ、開閉弁３０ｂを閉止
状態としている。

【０１３２】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入
し、その一部は電子式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相
状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２７ｂ
を通り、第７開閉弁３０ａ、第１のバイパス路６８を介
してバイパスされた液冷媒と合流した後、中圧ガス管６
２を通り、第１開閉弁２１を経て、第２圧縮機の吐出ガ
スと合流し、第４開閉弁２４、第２開閉弁２２を経て、
第１圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入した
残りの液冷媒は、電子式膨張弁３１ｃを通って低圧の二
相状態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２８ｃ
を経て、低圧ガス管６３を通り、第１アキュムレータ１
１を経て、第２圧縮機２に吸入される。このように、こ
の運転モードでは、低段側圧縮機である第２圧縮機２の
吐出ガスを液管６４からバイパスさせた液冷媒と混合し
て冷却するため、高段側圧縮機である第１圧縮機１の吐
出温度上昇を防止し、広い運転範囲において、熱交換器
５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温度
が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。

【０１３３】実施例７．次に、図３２はこの発明の実施
例７の蒸気圧縮式サイクルの冷媒系の構成図である。図
において、３３は電子式膨張弁である。

【０１３４】この実施例７の多温度生成回路について
も、実施例６と同様、表１に示すような６つの運転モー
ドがあり、図３３〜３８を用いて説明する。

【０１３５】まず、図３３のこの実施例７の多温度生成
回路の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮
温度と１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮
温度と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について
説明する。この運転モードは、例えば通常の冷房あるい
は暖房時などに適用される。

【０１３６】図３３では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器として動
作する例を示しており、第１開閉弁２１、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ｂを閉止状態
（図中塗りつぶし）冷媒流量制御器３３を全閉としてい
る。第１圧縮機１、第２圧縮機２は並列運転される。矢
印で冷媒の流れを示す。

【０１３７】第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、高圧ガス連通管６５を経て第１高圧ガス管６１
で第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスと合流
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝
縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通
って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低
圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガ
ス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って
第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機１及び第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１３８】次に、図３４のこの実施例の多温度生成回
路の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温
度と１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝
縮温度と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作につい
て説明する。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯
＋氷蓄熱時などに適用される。

【０１３９】図３４では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器として動
作する例を示しており、第１開閉弁２１、第３開閉弁２
３、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ｂを閉止状態
（図中塗りつぶし）冷媒流量制御器３３を全閉としてい
る。第１圧縮機１、第２圧縮機２は直列運転される。矢
印で冷媒の流れを示す。

【０１４０】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、
高圧ガス連通管６５とこれから分岐した圧縮機連通管６
５に流入し、第４開閉弁２４及び第２開閉弁２２を通っ
て第１圧縮機１に吸入され、二段圧縮され高温高圧の冷
媒ガスとなって第１高圧ガス管６１に流入する。この液
冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入
し、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となっ
て熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は、低圧ガス管６３を通って第１アキュムレータ
１１を経て、第２圧縮機２に吸入される。このように、
この運転モードでは、二段圧縮運転となり、熱交換器５
１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られ
る。

【０１４１】次に、図３５のこの実施例の多温度生成回
路の運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説
明する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的
低い給湯運転時などに適用される。

【０１４２】図３５では、熱交換器５１ａが第１凝縮
器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、
第４開閉弁２４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ｂを閉止状
態（図中塗りつぶし）冷媒流量制御器３３を全閉として
いる。矢印で冷媒の流れを示す。

【０１４３】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを
通って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出さ
れた高温高圧冷媒ガスは、第１開閉弁２１を経て第２高
圧ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮
器である熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流
入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と
合流する。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃ
を通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６
３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機
１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱
交換器５１ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１４４】まず、図３６を用いて、２つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説
明する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的
高い給湯運転時などに適用される。図３６では、熱交換
器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、
熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示してお
り、第２開閉弁２２、第３開閉弁２３、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２８ｂ，２６ｃ，２７ｃを閉止状態としている。

【０１４５】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、第１開閉弁２１、中圧ガス管６２、冷媒流量制御
器３３を通って液管６４に入り、液管６４内の液と混合
することによって冷却され、第８開閉弁３０ｂを通って
第１圧縮機１に吸入される。第１の圧縮機１によってさ
らに圧縮された高温高圧のガスは高圧ガス管６１、開閉
弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化さ
れる。この液冷媒は、電子式膨張弁３１ａによって二相
冷媒となり、液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２
から吐出された冷媒ガスの残りは第１開閉弁２１、中圧
ガス管６２、開閉弁２７ｂを通って、第２凝縮器である
熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、電子式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入し、第
１凝縮器である熱交換器５１ａからの二相冷媒と合流す
る。この合流した冷媒のうち、ガス冷媒は第１圧縮機１
の吸入側へ流れ、液冷媒は、電子式膨張弁３１ｃを通っ
て低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸
発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２８ｃを介し
て、低圧ガス管６３を通り、第１アキュムレータ１１を
経て、第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、低段側圧縮機である第２圧縮機より高段
側圧縮機吸入側へバイパスする冷媒量を、冷媒流量制御
器３３によって制御するため、熱交換器５１ａ，５１ｂ
の両方の能力を確保すると同時に、吐出温度上昇を防止
し、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱交換器５１
ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得
られる。

【０１４６】次に図３７のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度
と２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱運
転時などに適用される。

【０１４７】図３７では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが第２蒸発
器として動作する例を示しており、第１開閉弁２１、第
２開閉弁２２、第４開閉弁２４、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ｂを閉止状
態（図中塗りつぶし）冷媒流量制御器３３を全閉として
いる。矢印で冷媒の流れを示す。

【０１４８】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第３開閉弁２３を経て高圧ガス連通管６５を
通って第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと第１高圧ガス管６
１で合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流
入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３
１ａを通って液管６４に流入し、その一部は電気式膨張
弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸発器で
ある熱交換器５１ｂへ流入し、蒸発ガス化される。この
ガス冷媒は、第２高圧ガス管６２を通って第５開閉弁２
５、第２アキュムレータ１２、第２逆止弁を経て、第１
圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入した残り
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状
態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ流入し、
蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を
通って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に
吸入される。このように、この運転モードでは、熱交換
器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温度
が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。

【０１４９】次に、図３８を用いて１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱＋高温給
湯運転時などに適用される。図３８では、熱交換器５１
ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５
１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、第３
開閉弁２３、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，
２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ、開閉弁３０ｂを閉止
状態としている。

【０１５０】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入
し、その一部は電子式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相
状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２７ｂ
を通り、冷媒流量制御器３３を介してバイパスされた液
冷媒と合流した後、中圧ガス管６２を通り、第１開閉弁
２１を経て、第２圧縮機の吐出ガスと合流し、第４開閉
弁２４、第２開閉弁２２を経て、第１圧縮機１に吸入さ
れる。一方、液管６４に流入した残りの液冷媒は、電子
式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となって第２蒸
発器である熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化され
る。このガス冷媒は、開閉弁２８ｃを経て、低圧ガス管
６３を通り、第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮
機２に吸入される。このように、この運転モードでは、
低段側圧縮機である第２圧縮機２の吐出ガスに冷媒流量
制御器３３によって制御された液冷媒を適量混合させ、
高段側圧縮機である第１圧縮機１の吸入を飽和ガスとす
ることで、液圧縮させることなく吐出温度上昇を防止し
しながら効率よく２段圧縮運転を行い、熱交換器５１ａ
で凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温度が、熱交
換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。

【０１５１】実施例８．図３９はこの発明の実施例８の
蒸気圧縮式サイクルの冷媒系の構成図である。図におい
て、６９は液レシーバーである。この実施例８の多温度
生成回路においても、表１に示すような６つの運転モー
ドがあり、図４０〜４５を用いて説明する。

【０１５２】まず、図４０のこの実施例８の多温度生成
回路の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮
温度と１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮
温度と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について
説明する。この運転モードは、例えば通常の冷房あるい
は暖房時などに適用される。

【０１５３】図４０では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器として動
作する例を示しており、第１開閉弁２１、第４開閉弁２
４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，
２７ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂを閉
止状態（図中塗りつぶし）としている。第１圧縮機１、
第２圧縮機２は並列運転される。矢印で冷媒の流れを示
す。

【０１５４】第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、高圧ガス連通管６５を経て第１高圧ガス管６１
で第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスと合流
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝
縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通
って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低
圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガ
ス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って
第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機１及び第２
圧縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１５５】次に、図４１を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説
明する。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷
蓄熱時などに適用される。図４１では、熱交換器５１ａ
が凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第２開閉弁２２、
第３開閉弁２３、第４開閉弁２４、第５開閉弁２５、開
閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２７ｂ，２８ｂ，２６
ｃ，２７ｃを閉止状態としている。

【０１５６】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、
第１開閉弁２１、中圧ガス管６２、バイパス路６６、第
７開閉弁３０ａを通って液レシーバー６８に入り、液レ
シーバー６８内の液と混合することによって冷却され、
バイパス路６７、第８開閉弁３０ｂを通って第１圧縮機
１に吸入される。第１圧縮機１によってさらに圧縮され
た高温高圧のガスは高圧ガス管６１、開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って高圧二相冷媒とな
り、液レシーバー６８に流入する。液レシーバー６９内
の液冷媒は第７開閉弁３０ａを通って低圧の二相状態と
なって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。ガ
ス冷媒は、開閉弁２８ｃを介して、低圧ガス管６３を通
り、第１アキュムレータ１１を経て、第２圧縮機２に吸
入される。このように、この運転モードでは、２段圧縮
運転となり、液レシーバー６９により、熱交換器５１ａ
側より流入する二相冷媒を気液分離する性能が向上し、
完全な飽和ガスとして高段側圧縮機である第１圧縮機１
に吸入させることができると同時に、吐出温度上昇を防
止しながら、効率よく熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱
交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。また、いろいろな
運転モードによる余剰冷媒量をためることが可能とな
る。

【０１５７】次に図４２のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの凝縮温度
と１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的低
い給湯運転時などに適用される。

【０１５８】図４２では、熱交換器５１ａが第１凝縮
器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、
第４開閉弁２４、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂ
を閉止状態（図中塗りつぶし）としている。矢印で冷媒
の流れを示す。

【０１５９】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを
通って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出さ
れた高温高圧冷媒ガスは、第１開閉弁２１を経て第２高
圧ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮
器である熱交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流
入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と
合流する。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃ
を通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス管６
３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第１圧縮機
１及び第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱
交換器５１ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１６０】次に、図４３を用いて２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的高
い給湯運転時などに適用される。図４３では、熱交換器
５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮器、熱
交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示しており、
第２開閉弁２２、第３開閉弁２３、第４開閉弁２４、第
５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，２６ｂ，２８
ｂ，２６ｃ，２７ｃ開閉弁を閉止状態としている。

【０１６１】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、第１開閉弁２１、中圧ガス管６２、バイパス路６
８、第７開閉弁３０ａを通って液レシーバー６９に入
り、液レシーバー６９内の液と混合することによって冷
却され、バイパス路６７、第８開閉弁３０ｂを通って第
１圧縮機１に吸入される。第１圧縮機１によってさらに
圧縮された高温高圧のガスは高圧ガス管６１、開閉弁２
６ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化され
る。この液冷媒は、電子式膨張弁３１ａによって二相冷
媒となり、液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２か
ら吐出された冷媒ガスの残りは第１開閉弁２１、中圧ガ
ス管６２、開閉弁２７ｂを通って、第２凝縮器である熱
交換器５１ｂに流入し、凝縮液化される。この液冷媒
は、電子式膨張弁３１ｂを通って液レシーバー６８に流
入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの二相冷媒
と合流する。この合流した冷媒のうち、ガス冷媒は第１
圧縮機１の吸入側へ流れ、液冷媒は電子式膨張弁３１を
通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２８ｃ
を介して、低圧ガス管６３を通り、第１アキュムレータ
１１を経て、第２圧縮機２に吸入される。このように、
この運転モードでは、２段圧縮運転となり、液レシーバ
ー６９により熱交換器５１ａ側より流入する二相冷媒を
気液分離する性能が向上し、完全な飽和ガスとして高段
側圧縮機である第１圧縮機１に吸入させることができる
と同時に、吐出温度上昇を防止しながら、効率よく、熱
交換器５１ａで第１の凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第
２の凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られ
る。

【０１６２】次に図４４のこの実施例の多温度生成回路
の運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度
と２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱運転時な
どに適用される。

【０１６３】図４４では、熱交換器５１ａが凝縮器、熱
交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが第２蒸発
器として動作する例を示しており、第１開閉弁２１、第
２開閉弁２２、第４開閉弁２４、開閉弁２７ａ，２８
ａ，２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ，３０ａ，３０ｂ
を閉止状態（図中塗りつぶし）としている。矢印で冷媒
の流れを示す。

【０１６４】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第３開閉弁２３を経て高圧ガス連通管６５を
通って第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと第１高圧ガス管６
１で合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流
入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３
１ａを通って液レシーバー６９に流入し、その一部は電
気式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１
蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入し、蒸発ガス化され
る。このガス冷媒は、第２高圧ガス管６２を通って第５
開閉弁２５、第２アキュムレータ１２、第２逆止弁を経
て、第１圧縮機１に吸入される。一方、液管６４に流入
した残りの液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧
の二相状態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ
流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス
管６３を通って第１アキュムレータ１１を経て、第２圧
縮機２に吸入される。このように、この運転モードで
は、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第
１蒸発温度が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られ
る。

【０１６５】次に、図４５を用いて１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱＋高温給
湯運転時などに適用される。図４５では、熱交換器５１
ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５
１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、第３
開閉弁２３、第５開閉弁２５、開閉弁２７ａ，２８ａ，
２６ｂ，２８ｂ，２６ｃ，２７ｃ、開閉弁３０ｂを閉止
状態としている。

【０１６６】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って液レシーバー６９
に流入し、その一部は電子式膨張弁３１ｂを通って低圧
の二相状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ
流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２
７ｂを通り、第７開閉弁３０ａ、バイパス路６８を介し
てバイパスされた液冷媒と合流した後、中圧ガス管６２
を通り、第１開閉弁２１を経て、第２圧縮機の吐出ガス
と合流し、第４開閉弁２４、第２開閉弁２２を経て、第
１圧縮機１に吸入される。一方、液レシーバー６８に流
入した残りの液冷媒は、電子式膨張弁３１ｃを通って低
圧二相状態となって第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ
流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒は、開閉弁２
８ｃを経て、低圧ガス管６３を通り、第１アキュムレー
タ１１を経て、第２圧縮機２に吸入される。このよう
に、この運転モードでは、低段側圧縮機である第２圧縮
機２の吐出ガスに液冷媒を混合させ、高段側圧縮機であ
る第１圧縮機１に吸入するガスとすることで、吐出温度
上昇を防止しながら効率よく２段圧縮運転を行い、熱交
換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第１蒸発温
度が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度が得られる。な
お、この構成では液レシーバーの気液分離効果により液
バックの防止を図った上、直接的に冷却するという冷却
効果の向上が図れる。

【０１６７】実施例９．図４６は実施例９の蒸気圧縮式
サイクルの冷媒回路の構成図である。図４６において、
１は第１圧縮機、２は第２圧縮機、６１は高圧ガス管、
６３は低圧ガス管、６２は中圧ガス管、６４は液管、６
５ａ，６５ｂ，６５ｃは熱交換器で、熱交換器は高圧ガ
ス管６１、低圧ガス管６３、中圧ガス管６２に各々開閉
弁２６ａ，２７ａ，２８ａ及び２６ｂ，２７ｂ，２８ｂ
及び２６ｃ，２７ｃ，２８ｃを介して分岐接続するとと
もに、液管６４とは流量制御弁である電子膨張弁３１
ａ，３１ｂ，３１ｃをそれぞれ介して接続している。７
２は第１圧縮機１の吐出側と高圧ガス管６１とを第１開
閉弁１２１を介して接続する第１の吐出管、７４は第２
圧縮機の吐出側と中圧ガス管６２とを第２開閉弁１２３
を介して接続する第２の吐出管、７６は第１圧縮機１の
吸入側と第３の開閉弁１２５を介して中圧ガス管６２に
接続する第１の吸入管、７８は第２圧縮機２の吸入側と
第４の開閉弁１２７を介して低圧ガス管６３に接続する
第２の吸入管、８０は中圧ガス管６２と第２の吸入管７
８とを第５の開閉弁１２９を介して接続する第１のバイ
パス管、８２は低圧ガス管６３と第１の吸入管７６とを
第６の開閉弁１３１を介して接続する第２のバイパス
管、８３は第１の吐出管７２と第２の吐出管７４とを第
７、第８の開閉弁１３４，１３５を介して接続する吐出
側接続管、８６は第１の吸入管７６と第２の吸入管７８
とを第９、第１０の開閉弁１３７，１３８を介して接続
する吸入側接続管、８９は吸入側接続管８６の第７と第
８の開閉弁１３７，１３８との間と吐出側接続管８３の
第９と第１０の開閉弁１３４，１３５との間を第１１の
開閉弁１４０を介して接続する第３のバイパス管、９１
は第１の吐出管７２と中圧ガス管６２とを第１２の開閉
弁１４２を介して接続する第４のバイパス管、９３は第
２の吐出管７４と高圧ガス管６１とを第１３の開閉弁１
４４を介して接続する第５のバイパス管である。この実
施例９の多温度生成回路には、表１に示すように６つの
運転モードがある。以下、この６つの運転モードを図４
７〜図５２を用いて説明する。

【０１６８】まず、図４７を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説
明する。この運転モードは、例えば通常の冷房あるいは
暖房時などに適用される。図４７では、熱交換器５１ａ
が凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸
発器として動作する例を示しており、第１の開閉弁１２
１、第４の開閉弁１２７、第７の開閉弁１３４、第８の
開閉弁１３５、第９の開閉弁１３７、第１０の開閉弁１
３８と、開閉弁２６ａ，２８ｃを閉状態としている。第
１圧縮機１及び第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷
媒ガスは、高圧ガス管６１で合流し、開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入
し、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となっ
て熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。このよ
うに、この運転モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度
が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１６９】次に、図４８を用いて１つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷蓄
熱時などに適用される。図４８では、例えば熱交換器５
１ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃ
が蒸発器として動作する例を示しており、第１の開閉弁
１２１、第４の開閉弁１２７、第８の開閉弁１３５、第
９の開閉弁１３７、第１１の開閉弁１４０と、開閉弁２
６ａ，２８ｃを開状態としている。

【０１７０】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、
第８開閉弁１３５、第１１の開閉弁１４０、第９の開閉
弁１３７を通って第１圧縮機１に吸入され高温高圧冷媒
ガスとなって高圧ガス管６１に流入する。開閉弁２６ａ
を通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流
入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態とな
って熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。この
冷媒ガスは、低圧ガス管６３を通って第４の開閉弁１２
７、第２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に吸入され
る。

【０１７１】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、第６の開閉弁１３１、第７の開閉弁１３４、第１
０の開閉弁１３８、第１１の開閉弁１４０、第１２の開
閉弁１４２、第１３の開閉弁１４４と、開閉弁２７ａ，
２８ｃを開状態として、熱交換器５１ｃに流入し蒸発ガ
ス化した冷媒ガスを、低圧ガス管６３から第６の開閉弁
１３１、第１の吸入管７６を経て第１圧縮機１に吸入さ
せ、その吐出ガスと第１２の開閉弁１４２からの中圧ガ
ス管６２の冷媒の一部とを第２圧縮機２に吸入させ、そ
の吐出ガスを第１３の開閉弁１４４から高圧ガス管６１
に流入するようにしてもよい。このように、この運転モ
ードでは、２段圧縮運転となり、熱交換器５１ａで凝縮
温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１７２】次に図４９を用いて、２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的低
い給湯運転時などに適用される。図４９では、例えば熱
交換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第１の開閉弁１２１、第２の開閉弁１２３、第４
の開閉弁１２７、第１０の開閉弁１３８と開閉弁２６
ａ，２７ｂ，２８ｃを閉状態としている。第１圧縮機１
から吐出された高温高圧冷媒ガスは、高圧ガス管６１に
流入し、開閉弁２６ａを通って第１凝縮器である熱交換
器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電
気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入する。一方、
第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第２
の開閉弁１２３を経て中圧ガス管６２に流入し、開閉弁
２７ｂを通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入
し凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂ
を通って液管６４に流入し、第１凝縮器である熱交換器
６５ａからの液冷媒と合流する。この合流した液冷媒
は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となっ
て熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は、低圧ガス管６３を通って第４の開閉弁１２
７、第２の吸入管７８を経て第１圧縮機１及び第２圧縮
機２に吸入される。

【０１７３】上記の説明では、第１圧縮機１の吐出冷媒
を開閉弁２６ａから第１凝縮器である熱交換器５１ａに
流入させ、第２圧縮機２の吐出冷媒を開閉弁２７ｂから
第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入させているが、
開閉弁２６ａ，２７ｂを閉じて開閉弁２７ａ，２６ｂを
開状態として第１圧縮機１の吐出冷媒を第２凝縮器であ
る熱交換器５１ｂ、第２圧縮機２の吐出冷媒を第１凝縮
器である熱交換器５１ａに流入させてもよい。従って、
熱交換器５１ａと熱交換器５１ｂの負荷状態により第１
圧縮機１と第２圧縮機２からの冷媒を開閉弁を切り替え
ることにより熱交換器に導入することができる。このよ
うに、この運転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝
縮温度、熱交換器５１ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５
１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１７４】次に、図５０を用いて２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的高
い給湯運転時などに適用される。図５０では、例えば熱
交換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第１の開閉弁１２１、第２開閉弁１２３、第４の
開閉弁１２７、第８の開閉弁１３５、第９の開閉弁１３
７、第１１の開閉弁１４０と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２
８ｃを開状態としている。第２圧縮機２から吐出された
冷媒ガスの一部は、第８の開閉弁１３５及び第１１の開
閉弁１４０、第９の開閉弁１３７を通って第１圧縮機１
に吸入され、高温高圧の冷媒ガスとなって高圧ガス管６
１に流入する。このガス冷媒は開閉弁２６ａを通って第
１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化され
る。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６
４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出された冷媒
ガスの残りは、第２の開閉弁１２３を通って中圧ガス管
６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器である
熱交換器５１ｂに流入し凝縮液化される。この液冷媒は
電気式膨張弁３１を通って液管６４に流入し、第１凝縮
器である熱交換器５１ａからの液冷媒と合流する。この
合流した液冷媒は電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二
相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化さ
れる。この冷媒ガスは低圧ガス管６３を通って第４の開
閉弁１２７、第２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に吸
入される。

【０１７５】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、第１の開閉弁１２１、第６の開閉弁１３１、第７
の開閉弁１３４、第１０の開閉弁１３８、第１１の開閉
弁１４０と開閉弁２７ａ，２８ｃを開状態として、熱交
換器５１ｃに流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧ガ
ス管６３から第６の開閉弁１３１、第１の吸入管７６を
経て第１圧縮機１に吸入させ、その吐出ガスを第２の圧
縮機２に吸入させるようにしてもよい。このように、こ
の運転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、
熱交換器５１ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５１ｃで蒸
発温度が得られる。

【０１７６】次に図５１を用いて、１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱運
転時などに適用される。図５１では、熱交換器５１ａが
凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃ
が第２蒸発器として動作する例を示しており、第１の開
閉弁１２１、第３の開閉弁１２５、第４の開閉弁１２
７、第７の開閉弁１３４、第８の開閉弁１３５と開閉弁
２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態としている。第１圧縮
機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１の開閉弁
１２１を経た第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと高圧ガス管
６１で合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに
流入し凝縮器液化される。この液冷媒は電気式膨張弁３
１ａを通って液管６４に流入し、その一部は電気式膨張
弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸発器で
ある熱交換器５１ｂへ流入し蒸発ガス化される。この冷
媒ガスは中圧ガス管６２を通って第３の開閉弁１２５、
第１の吸入管７６を経て第１の圧縮機１に吸入される。
一方、液管６４に流入した残りの液冷媒は、電気式膨張
弁３１ｃを通って低圧の二相状態となって第２蒸発器で
ある熱交換器５１ｃへ流入し蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は、低圧ガス管６３を通って第４の開閉弁１２
７、第２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に吸入され
る。

【０１７７】上記の説明では、中圧ガス管６２の冷媒ガ
スを第１圧縮機１、低圧ガス管６３の冷媒ガスを第２圧
縮機２に吸入させているが、図５２に示すように第１の
開閉弁１２１、第５の開閉弁１２９、第６の開閉弁１３
１、第７の開閉弁１３４、第８の開閉弁１３５と開閉弁
２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態として中圧ガス管６２
の冷媒ガスを第２圧縮機２、低圧ガス管６３の冷媒ガス
を第１圧縮機１に吸入させてもよい。従って、熱交換器
５１ｃと熱交換器５１ｂの熱負荷に合わせて開閉弁を切
り替えることにより圧縮機からの冷媒の導入することが
できる。このように、この運転モードでは、熱交換器５
１ａで凝縮温度、熱交換器５１ｂで第１の蒸発温度、熱
交換器５１ｃで第２の蒸発温度が得られる。

【０１７８】次に図５３を用いて１つの凝縮温度と２つ
の蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱＋高
温給湯運転時などに適用される。図５３では、熱交換器
５１ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換
器５１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、
第１の開閉弁１２１、第２の開閉弁１２３、第４の開閉
弁１２７、第８の開閉弁１３５、第１１の開閉弁１４０
と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態としている。
第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、高圧
ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５
１ａに流入し凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨
張弁３１ａを通って液管６４に流入し、その一部は電気
式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸
発器である熱交換器５１ｂへ流入し蒸発ガス化される。
この冷媒ガスは、中圧ガス管６２を通って第２の開閉弁
１２３を経て第２圧縮機２の吐出ガスと合流し、第８の
開閉弁１３５、第１１の開閉弁１４０、第９の開閉弁１
３７を経て第１圧縮機１に吸入される。一方、液管６４
に流入した残りの液冷媒は電気式膨張弁３１ｃを通って
低圧の二相状態となって第２蒸発である熱交換器５１ｃ
へ流入し蒸発ガス化される。このガス冷媒は、低圧ガス
管６３を通って第４の開閉弁１２７、第２の吸入管７８
を経て第２圧縮機２に吸入される。

【０１７９】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図５４に示すように第６の開閉弁１３１、第７の
開閉弁１３４、第１０の開閉弁１３８、第１１の開閉弁
１４０、第１２の開閉弁１４２、第１３の開閉弁１４４
と、開閉弁２７ａ，２８ｃを開状態として、熱交換器５
１ｃに流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧ガス管６
３から第６の開閉弁１３１、第１の吸入管７６を経て第
１圧縮機１に吸入させ、その吐出ガスと第１２の開閉弁
１４２からの中圧ガス管６２の冷媒の一部とを第２圧縮
機２に吸入させその吐出ガスを第１３の開閉弁１４４か
ら高圧ガス管６１に流入するようにしてもよい。このよ
うに、この運転モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝
縮温度、熱交換器５１ｂで第１の蒸発温度、熱交換器５
１ｃで第２の蒸発温度が得られる。

【０１８０】実施例１０．図５５は実施例１０の蒸気圧
縮式サイクルの冷媒回路の構成図である。図５５におい
て、１は第１圧縮機、２は第２圧縮機、６１は高圧ガス
管、６３は低圧ガス管、６２は中圧ガス管、６４は液
管、５１ａ，５１ｂ，５１ｃは熱交換器で、熱交換器は
高圧ガス管６１、低圧ガス管６３、中圧ガス管６２に各
々開閉弁２６ａ，２７ａ，２８ａ及び２６ｂ，２７ｂ，
２８ｂ及び２６ｃ，２７ｃ，２８ｃを介して分岐接続す
るとともに、液管６４とは流量制御弁である電子式膨張
弁３１ａ，３１ｂ，３１ｃをそれぞれ介して接続してい
る。７２は第１圧縮機１の吐出側と高圧ガス管６１とを
第１の開閉弁１２１を介して接続する第１の吐出管、７
４は第２圧縮機の吐出側と中圧ガス管６２とを第２の開
閉弁１２３を介して接続する第２の吐出管、７６は第１
圧縮機１の吸入側と第３の開閉弁１２５を介して四方弁
１５０に接続する第１の吸入管、７８は第２圧縮機２の
吸入側と第４の開閉弁１２７を介して四方弁１５０に接
続する第２の吸入管、８３は第１の吐出管７２と第２の
吐出管７４とを第７、第８の開閉弁１３４，１３５を介
して接続する吐出側接続管、８６は第１の吸入管７６と
第２の吸入管７８とを第９、第１０の開閉弁１３７，１
３８を介して接続する吸入側接続管、８９は吸入側接続
管８６の第７と第８の開閉弁１３７，１３８との間と吐
出側接続管８３の第９と第１０の開閉弁１３４，１３５
との間を第１１の開閉弁１４０を介して接続する第３の
バイパス管、９１は第１の吐出管７２と中圧ガス管６２
とを第１２の開閉弁１４２を介して接続する第４のバイ
パス管９３は第２の吐出管７４と高圧ガス管６１とを第
１３の開閉弁１４４を介して接続する第５のバイパス管
である。四方弁１５０は中圧ガス管６２、低圧ガス管６
３、第１の吸入管７６、第２の吸入管７８が接続され、
中圧ガス管６２と第１の吸入管７６、低圧ガス管６３と
第２の吸入管７８、または中圧ガス管６２と第２の吸入
管７８、低圧ガス管６３と第１の吸入管７６とを切り替
えて接続する。この実施例の多温度生成回路には、実施
例９と同様に表１に示すように６つの運転モードがあ
り、以下、この６つの運転モードを図５６〜図６６を用
いて説明する。

【０１８１】まず図５６を用いて１つの凝縮温度と１つ
の蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房あるいは暖房
時などに適用される。図５６では、熱交換器５１ａが凝
縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器
として動作する例を示しており、第１の開閉弁１２１、
第４の開閉弁１２７、第７の開閉弁１３４、第８の開閉
弁１３５、第９の開閉弁１３７、第１０の開閉弁１３８
と、開閉弁２６ａ，２８ｃを開状態とし、四方弁１５０
は低圧ガス管６３と第２の吸入管７８とを連通するよう
に切り替えられている。第１圧縮機１及び第２圧縮機２
から吐出された高温高圧冷媒ガスは、高圧ガス管６１で
合流し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入
し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１
ａを通って液管６４に流入し、電気式膨張弁３１ｃを通
って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、
蒸発ガス化される。そしたこの冷媒ガスは低圧ガス管６
３に流入し四方弁１５０から第２の吸入管７８、吸入側
接続管８６を通り第１圧縮機１と第２圧縮機に吸入され
る。このように、この運転モードでは、熱交換器５１ａ
で凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１８２】次に、図５７を用いて１つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷蓄
熱時などに適用される。図５７では、例えば熱交換器５
１ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃ
が蒸発器として動作する例を示しており、第１の開閉弁
１２１、第４の開閉弁１２７、第８の開閉弁１３５、第
９の開閉弁１３７、第１１の開閉弁１４０と、開閉弁２
６ａ，２８ｃ開状態とし、四方弁１５０は低圧ガス管６
３と第２の吸入管７８とを連通するよう切り替えられて
いる。第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、第８の
開閉弁１３５、第１１の開閉弁１４０、第９の開閉弁１
３７を通って第１圧縮機１に吸入され高温高圧冷媒ガス
となって高圧ガス管６１に流入する。開閉弁２６ａを通
って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。この液
冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入し
電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となって熱
交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。この冷媒ガ
スは、低圧ガス管６３を通って四方弁１５０から第４の
開閉弁１２７、第２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に
吸入される。

【０１８３】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図５８に示すように第３の開閉弁１２５、第７の
開閉弁１３４、第１０の開閉弁１３８、第１１の開閉弁
１４０、第１３の開閉弁１４４と開閉弁２７ａ，２８ｃ
を開状態、四方弁１５０を低圧ガス管６３と第１の吸入
管７６を連通するように切り替えることにより、熱交換
器５１ｃに流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧ガス
管６３から第６の開閉弁１３１、第１の吸入管７６を経
て第１圧縮機１に吸入させ、その吐出ガスを第２圧縮機
２に吸入させその吐出ガスを第１３の開閉弁１４４から
高圧ガス管６１に流入するようにしてもよい。このよう
に、この運転モードでは、２段圧縮運転となり、熱交換
器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得
られる。

【０１８４】次に図５９を用いて、２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的低
い給湯運転時などに適用される。図５９では、例えば熱
交換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第１の開閉弁１２１、第２の開閉弁１２３、第４
の開閉弁１２７、第１０の開閉弁１３８と開閉弁２６
ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、四方弁１５０は低圧
ガス管６３と第２の吸入管７８とを連通するよう切り替
えられている。第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷
媒ガスは、高圧ガス管６１に流入し、開閉弁２６ａを通
って第１凝縮器である熱交換器５１ａに流入し、凝縮液
化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って
液管６４に流入する。一方、第２圧縮機２から吐出され
た高温高圧冷媒ガスは、第２の開閉弁１２３を経て中圧
ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器
である熱交換器５１ｃに流入し凝縮液化される。この液
冷媒は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入
し、第１凝縮器である熱交換器５１ａからの液冷媒と合
流する。この合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを
通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入
し、蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、低圧ガス管６
３を通って四方弁１５０から第４の開閉弁１２７、第２
の吸入管７８を経て第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸
入される。

【０１８５】上記の説明では、第１圧縮機１の吐出冷媒
を開閉弁２６ａから第１凝縮器である熱交換器５１ａに
流入させ、第２圧縮機２の吐出冷媒を開閉弁２７ｂから
第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入させているが、
図６０に示すように第４の開閉弁１２７、第９の開閉弁
１３７、第１０の開閉弁１３８、第１２の開閉弁１４２
と第１３の開閉弁１４４とを開状態として第１圧縮機１
の吐出冷媒を第２凝縮器である熱交換器５１ｂ、第２圧
縮機２の吐出冷媒を第１凝縮器である熱交換器５１ａに
流入させてもよい。従って、熱交換器５１ａと熱交換器
５１ｂの負荷状態に合わせて第１圧縮機１と第２圧縮機
２からの冷媒を開閉弁を切り替えることにより熱交換器
に導入することができる。このように、この運転モード
では、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、熱交換器５１
ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得ら
れる。

【０１８６】次に、図６１を用いて２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的高
い給湯運転時などに適用される。図６１では、例えば熱
交換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第１の開閉弁１２１、第２開閉弁１２３、第４の
開閉弁１２７、第８の開閉弁１３５、第９の開閉弁１３
７、第１１の開閉弁１４０と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２
８ｃを開状態とし四方弁１５０は低圧ガス管６３と第１
の吸入管７６とを連通するよう切り替えられている。第
２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一部は、第８の開
閉弁１３５及び第１１の開閉弁１４０、第９の開閉弁１
３７を通って第１圧縮機１に吸入され、高温高圧の冷媒
ガスとなって高圧ガス管６１に流入する。このガス冷媒
は開閉弁２６ａを通って第１凝縮器である熱交換器５１
ａに流入し凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨張
弁３１ｂを通って液管６４に流入する。一方、第２圧縮
機２から吐出された冷媒ガスの残りは、第２の開閉弁１
２３を通って中圧ガス管６２に流入し、開閉弁２７ｂを
通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入し凝縮液
化される。この液冷媒は電気式膨張弁３１ｂを通って液
管６４に流入し、第１凝縮器である熱交換器５１ａから
液冷媒と合流する。この合流した液冷媒は電気式膨張弁
３１ｃを通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃ
へ流入し、蒸発ガス化される。この冷媒ガスは低圧ガス
管６３を通って四方弁１５０、第４の開閉弁１２７、第
２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に吸入される。

【０１８７】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図６２に示すように第１の開閉弁１２１、第７の
開閉弁１３４、第１０の開閉弁１３８、第１１の開閉弁
１４０、第１２の開閉弁１４２と第１３の開閉弁１４４
を開状態とするとともに四方弁１５０を低圧ガス管６３
と第２の吸入管７８とを連通するように切り替えて、熱
交換器５１ｃに流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧
ガス管６３から四方弁１５０、第１の吸入管７６を経て
第１圧縮機１に吸入させ、その吐出ガスを第２圧縮機２
に吸入させるようにしてもよい。このように、この運転
モードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、熱交換
器５１ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５１ｃで蒸発温度
が得られる。

【０１８８】次に図６３を用いて、１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱運
転時などに適用される。図６３では、熱交換器５１ａが
凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃ
が第２蒸発器として動作する例を示しており、第１の開
閉弁１２１、第３の開閉弁１２５、第４の開閉弁１２
７、第７の開閉弁１３４、第８の開閉弁１３５と開閉弁
２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、四方弁１５０を
低圧ガス管６３と第２の吸入管７８、中圧ガス管６２と
第１の吸入管７６を連通するように切り替えられてい
る。第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、
第７，８の開閉弁１３５，１３４を経た第２圧縮機２の
吐出冷媒ガスと高圧ガス管６１で合流し、開閉弁２６ａ
を通って熱交換器５１ａに流入し凝縮液化される。この
液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入
し、その一部は電気式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相
状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入し
蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、中圧ガス管６２を
通って四方弁１５０から第３の開閉弁１２５、第１の吸
入管７６を経て第１の圧縮機１に吸入される。一方、液
管６４に流入した残りの液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃ
を通って低圧の二相状態となって第２蒸発器である熱交
換器５１ｃへ流入し蒸発ガス化される。このガス冷媒
は、低圧ガス管６３を通って四方弁１５０から第４の開
閉弁１２７、第２の吸入管７８を経て第２圧縮機２に吸
入される。

【０１８９】上記の説明では、中圧ガス管６２の冷媒ガ
スを第１圧縮機１、低圧ガス管６３の冷媒ガスを第２圧
縮機２に吸入させているが、図６４に示すように第１の
開閉弁１２１、第３の開閉弁１２５、第４の開閉弁１２
７、第７の開閉弁１３４、第８の開閉弁１３５と開閉弁
２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、四方弁１５０を
低圧ガス管６３と第１の吸入管７６、中圧ガス管６２と
第２の吸入管７８を連通するよう切り替えることによ
り、中圧ガス管６２の冷媒ガスを第２圧縮機２、低圧ガ
ス管６３の冷媒ガスを第１圧縮機１に吸入させてもよ
い。従って、熱交換器５１ｃと熱交換器５１ｂの熱負荷
に合わせて開閉弁を切り替えることにより圧縮機からの
冷媒の導入することができる。このように、この運転モ
ードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度、熱交換器５１ｂ
で第１の蒸発温度、熱交換器５１ｃで第２の蒸発温度が
得られる。

【０１９０】次に図６５を用いて１つの凝縮温度と２つ
の蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱＋高
温給湯運転時などに適用される。図６５では、熱交換器
５１ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換
器５１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、
第１の開閉弁１２１、第２の開閉弁１２３、第４の開閉
弁１２７、第８の開閉弁１３５、第１１の開閉弁１４０
と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、四方弁
１５０は低圧ガス管６３と第２の吸入管７８を連通する
ように切り替えられている。第１圧縮機１から吐出され
た高温高圧冷媒ガスは、高温ガス管６１に流入し、開閉
弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し凝縮液化され
る。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６
４に流入し、その一部は電気式膨張弁３１ｂを通って低
圧の二相状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂ
へ流入し蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、中圧ガス
管６２を通って第２の開閉弁１２３を経て第２圧縮機２
の吐出ガスと合流し、第８の開閉弁１３５、第１１の開
閉弁１４０、第９の開閉弁１３７を経て第１圧縮機１に
吸入される。一方、液管６４に流入した残りの液冷媒は
電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となって第
２蒸発器である熱交換器５１ｃへ流入し蒸発ガス化され
る。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って四方弁１
５０から第４の開閉弁１２７、第２の吸入管１２８を経
て第２圧縮機２に吸入される。

【０１９１】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図６６に示すように、第７の開閉弁１３４、第１
０の開閉弁１３８、第１１の開閉弁１４０、第１２の開
閉弁１４２、第１３の開閉弁１４４と、四方弁１５０を
低圧ガス管６３と第１の吸入管７６を連通するよう切り
替えることにより、熱交換器５１ｃに流入し蒸発ガス化
した冷媒ガスを、低圧ガス管６３から四方弁１５０、第
３の開閉弁１２５、第１の吸入管７６を経て第１圧縮機
１に吸入させ、その吐出ガスと第１２の開閉弁１４２か
らの中圧ガス管６２の冷媒の一部とを第２圧縮機２に吸
入させその吐出ガスを第１３の開閉弁１４３から高圧ガ
ス管６１に流入するようにしてもよい。このように、こ
の運転モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度、熱交換
器５１ｂで第１の蒸発温度、熱交換器５１ｃで第２の蒸
発温度が得られる。

【０１９２】実施例１１．図６７は実施例１１の蒸気圧
縮式サイクルの冷媒回路の構成図である。図６７におい
て、１は第１圧縮機、２は第２圧縮機、６１は高圧ガス
管、６３は低圧ガス管、６２は中圧ガス管、６４は液
管、５１ａ，５１ｂ，５１ｃは熱交換器で、熱交換器は
高圧ガス管６１、低圧ガス管６３、中圧ガス管６２に各
々開閉弁２６ａ，２７ａ，２８ａ及び２６ｂ，２７ｂ，
２８ｂ及び２６ｃ，２７ｃ，２８ｃを介して分岐接続す
るとともに、液管６４とは流量制御弁である電子式膨張
弁３１ａ，３１ｂ，３１ｃをそれぞれ介して接続してい
る。１８０は第２圧縮機２の吐出側と高圧ガス管６１と
を第１の開閉弁１８１を介して接続する第２の吐出管、
１８２は第１圧縮機１の吐出側と高圧ガス管６１とを第
１の四方弁１８３を介して接続する第１の吐出管、１８
４は第２圧縮機２の吸入側と低圧ガス管６３とを第２の
開閉弁１８５を介して接続する第２の吸入管、１８６は
第２圧縮機２の吐出側と第１の開閉弁１８１との間と第
１の四方弁１８３を接続する第１の接続管、１８８は第
２圧縮機２の吸入側と第２の開閉弁１８５との管と第２
の四方弁１８７とを接続する第２の接続管、１９０は第
１の四方弁１８３と第２の四方弁１８７とを第３の開閉
弁１８９を介して接続する第３の接続管、１９３と１９
５は第３の接続管１９０の第３の開閉弁１８９の両側よ
り分岐しそれぞれに第４の開閉弁１９１と第５の開閉弁
１９２を介し中圧ガス管６２に接続する第４の接続管と
第５の接続管である。この実施例の多温度生成回路に
は、実施例９と同様に表１に示すように６つの運転モー
ドがあり、以下、この６つの運転モードを図６８〜図７
８を用いて説明する。

【０１９３】まず図６８を用いて１つの凝縮温度と１つ
の蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房あるいは暖房
時などに適用される。図６８では、熱交換器５１ａが凝
縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが蒸発器
として動作する例を示しており、第１の開閉弁１８１、
第２の開閉弁１８５と、開閉弁２６ａ、２８ｃを開状態
とし、第１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２と高圧
ガス管６１、第２の四方弁１８７は低圧ガス管６３と第
１の吸入管１９４とを連通するよう切り替えられてい
る。第１圧縮機１及び第２圧縮機２から吐出された高温
高圧冷媒ガスは、高圧ガス管６１で合流し、開閉弁２６
ａを通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。
この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６４に
流入し、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態と
なって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。そ
してこの冷媒ガスは低圧ガス管６３に流入し、その一部
は第２の四方弁１８７、第１の吸入管１９４を通り第１
圧縮機１に吸入される。そして残りの冷媒は第２の吸入
管１８４を通り第２圧縮機に吸入される。このように、
この運転モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱
交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１９４】次に図６９を用いて１つの凝縮温度と１つ
の蒸発温度を生成する２温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷蓄熱
時などに適用される。図６９では、例えば熱交換器５１
ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが停止、熱交換器５１ｃが
蒸発器として動作する例を示しており、第２の開閉弁１
８５、第３の開閉弁１８９と、開閉弁２６ａ，２８ｃを
開状態とし、第１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２
と高圧ガス管６１、第１接続管１８６と第３の接続管１
８９とを連通、第２の四方弁１８７は第１の吸入管１９
４と第３の接続管１８９とを連通するよう切り替えられ
ている。第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスは、第１
接続管１８６、第３の接続管１８９、第２の四方弁１８
７を通って第１圧縮機１に吸入され高温高圧冷媒ガスと
なって第１の四方弁１８３から高圧ガス管６１に流入す
る。この冷媒ガスは開閉弁２６ａを通って熱交換器５１
ａに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気式膨
張弁３１ａを通って液管６４に流入し電気式膨張弁３１
ｃを通って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｃへ流
入し、蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、低圧ガス管
６３を通って第２の開閉弁１８５、第２の吸入管１８４
を経て第２圧縮機２に吸入される。

【０１９５】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図７０に示すように、第３の開閉弁１８９と、第
１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２と第３の接続管
１８９、第１の接続管１８６と高圧ガス管６１とを連
通、第２の四方弁１８７は低圧ガス管６３と第１の吸入
管１９４、第３の接続管１８９と第２の接続管１８８を
連通するよう切り替えることにより、熱交換器５１ｃに
流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧ガス管６３から
第２の四方弁１８７を経て第１圧縮機１に吸入させ、そ
の吐出ガスを第１の四方弁１８３、第３の接続管１９
６、第２の接続管１８８を経て第２圧縮機２に吸入さ
せ、その吐出ガスを第１の開閉弁１８１から高圧ガス管
６１に流入するようにしてもよい。このように、この運
転モードでは２段圧縮運転となり、熱交換器５１ａで凝
縮温度が、熱交換器５１ｃで蒸発温度が得られる。

【０１９６】次に図７１を用いて２つの凝縮温度と１つ
の蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的低い
給湯運転時などに適用される。図７１では、例えば熱交
換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第２の開閉弁１８５、第４の開閉弁１９１と開閉
弁２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、第１の四方弁
１８３は第１の吐出管１８２と高圧ガス管６１とを連
通、第２の四方弁１８７は低圧ガス管６３と第１の吸入
管１９４を連通するよう切り替えられている。第１圧縮
機１から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１の吐出管
１８２、第１の四方弁１８３を経て高圧ガス管６１に流
入し、開閉弁２６ａを通って第１凝縮器である熱交換器
５１ａに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電気
式膨張弁３１ａを通って液管６４に流入する。一方、第
２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１の
四方弁１８３、第４開閉弁１９１を経て中圧ガス管６２
に流入し、開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器である熱交
換器５１ｂに流入し凝縮液化される。この液冷媒は、電
気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入し、第１凝縮
器である熱交換器５１ａからの液冷媒と合流する。この
合流した液冷媒は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の
二相状態となって熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化
される。この冷媒ガスは、低圧ガス管６３を通って、そ
の一部は第２四方弁１８７、第１の吸入管１９４を経て
第１圧縮機１に、残りは第２の開閉弁、第２の吸入管１
８４を経て第２圧縮機２にそれぞれ吸入される。

【０１９７】上記の説明では、第１圧縮機１の吐出冷媒
を開閉弁２６ａから第１凝縮器である熱交換器５１ａに
流入させ、第２圧縮機２の吐出冷媒を開閉弁２７ｂから
第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入させているが、
図７２に示すように第１の開閉弁１８１を開とし、第１
の四方弁１８３を第１の吐出管１８２と第３の接続管１
９０とを連通するよう切り替えることにより、第１圧縮
機１の吐出冷媒を第２凝縮器である熱交換器５１ｂ、第
２圧縮機２の吐出冷媒を第１凝縮器である熱交換器５１
ａに流入させてもよい。従って、熱交換器５１ａと熱交
換器５１ｂの負荷状態に合わせて第１圧縮機１と第２圧
縮機２からの冷媒を開閉弁を切り替えることにより熱交
換器に導入することができる。このように、この運転モ
ードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、熱交換器
５１ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５１ｃで蒸発温度が
得られる。

【０１９８】次に、図７３を用いて２つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋比較的高
い給湯運転時などに適用される。図７３では、例えば熱
交換器５１ａが第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ｃが蒸発器として動作する例を示して
おり、第２開閉弁１８５、第３の開閉弁１８４、第４の
開閉弁１９１と開閉弁２６ａ，２６ｂ，２８ｃを開状態
とし、第１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２と高圧
ガス管６１、第１の接続管１８６と第３の接続管１９０
とを連通、第２の四方弁１８７は第１の吸入管１９４と
第３の接続管１９０とを連通するよう切り替えられてい
る。

【０１９９】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、第３の開閉弁１８９、第２の四方弁１８７、第１
の吸入管１９４を通って第１の圧縮機１に吸入され、高
温高圧の冷媒ガスとなって高圧ガス管６１に流入する。
このガス冷媒は開閉弁２６ａを通って第１凝縮器である
熱交換器５１ａに流入し凝縮液化される。この液冷媒
は、電気式膨張弁３１ｂを通って液管６４に流入する。
一方、第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの残りは、
第４の開閉弁１９１を通って中圧ガス管６２に流入し、
開閉弁２７ｂを通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂ
に流入し凝縮液化される。この液冷媒は電気式膨張弁３
１ｂを通って液管６４に流入し、第１凝縮器である熱交
換器５１ａからの液冷媒と合流する。この合流した液冷
媒は電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となっ
て熱交換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。この冷
媒ガスは低圧ガス管６３を通って第２の開閉弁１８５、
第２の吸入管１８４を経て第２圧縮機２に吸入される。

【０２００】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図７４に示すように第３の開閉弁１８９、第１の
四方弁１８３は第１の吐出管１８２と第２の接続管１９
０、第１の接続管１８６と高圧ガス管６１とを連通、第
２の四方弁１８７は低圧ガス管６３と第１の吸入管１９
４、第３の接続管１９０と第２の接続管１８８とを連通
するように切り替えて、熱交換器５１ｃに流入し蒸発ガ
ス化した冷媒ガスを、低圧ガス管６３から第２の四方弁
１８７、第１の吸入管１９４を経て第１圧縮機１に吸入
させ、その吐出ガスの一部を第２圧縮機２に吸入させ、
残りのガスを第５の開閉弁１９２から中圧ガス管６２に
流入させるようにしてもよい。このように、この運転モ
ードでは、熱交換器５１ａで第１の凝縮温度、熱交換器
５１ｂで第２の凝縮温度、熱交換器５１ｃで蒸発温度が
得られる。

【０２０１】次に図７５を用いて、１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明
する。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱運
転時などに適用される。図７５では、熱交換器５１ａが
凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃ
が第２蒸発器として動作する例を示しており、第１の開
閉弁１８１、第２の開閉弁１８５、第５の開閉弁１９２
と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態とし、第１の
四方弁１８３は第１の吐出管１８２と高圧ガス管６１と
を連通、第２の四方弁１８７は第３の接続管１９０と第
１の吸入管１９４を連通するように切り替えられてい
る。

【０２０２】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１の四方弁を通り、第１の開閉弁１８１を経
た第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと高圧ガス管６１で合流
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入し、その一部は電気式膨張弁３１ｂを
通って低圧の二相状態となって第１蒸発器である熱交換
器５１ｂへ流入し蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、
中圧ガス管６２を通って第５の開閉弁１９２、第２の四
方弁１８７、第１の吸入管７６を経て第１の圧縮機１に
吸入される。一方、液管６４に流入した残りの液冷媒
は、電気式膨張弁３１ｃを通って低圧の二相状態となっ
て第２蒸発器である熱交換器５１ｃへ流入し蒸発ガス化
される。このガス冷媒は、低圧ガス管６３を通って第２
の開閉弁１８５、第２の吸入管１８４を経て第２圧縮機
２に吸入される。

【０２０３】上記の説明では、中圧ガス管６２の冷媒ガ
スを第１圧縮機１、低圧ガス管６３の冷媒ガスを第２圧
縮機２に吸入させているが、図７６に示すように第１の
開閉弁１８１、第５の開閉弁１９２と開閉弁２６ａ，２
７ｂ，２８ｃを開状態とし、第１の四方弁１８３は第１
の吐出管１８２と高圧ガス管６１とを連通、第２の四方
弁１８７は第３の接続管１９０と第２の接続管１８８、
低圧ガス管６３と第１の吸入管１９４を連通するよう切
り替えることにより、中圧ガス管６２の冷媒ガスを第２
圧縮機２、低圧ガス管６３の冷媒ガスを第１圧縮機１に
吸入させてもよい。従って、熱交換器５１ｃと熱交換器
５１ｂの熱負荷に合わせて開閉弁を切り替えることによ
り圧縮機からの冷媒の導入することができる。このよう
に、この運転モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度、
熱交換器５１ｂで第１の蒸発温度、熱交換器５１ｃで第
２の蒸発温度が得られる。

【０２０４】次に図７７を用いて１つの凝縮温度と２つ
の蒸発温度を生成する３温度生成時で、この凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱＋高
温給湯運転時などに適用される。図７７では、熱交換器
５１ａが凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換
器５１ｃが第２蒸発器として動作する例を示しており、
第２の開閉弁１８５、第３の開閉弁１８９、第５の開閉
弁１９２と開閉弁２６ａ，２７ｂ，２８ｃを開状態と
し、第１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２と高圧ガ
ス管６１、第１の接続管１８６と第３の接続管１９０と
を連通、第２の四方弁１８７は第３の接続管１９０と第
１の吸入管１９４とを連通するように切り替えられてい
る。

【０２０５】第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスは、第１の四方弁１８３から高圧ガス管６１に流入
し、開閉弁２６ａを通って熱交換器５１ａに流入し凝縮
液化される。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通っ
て液管６４に流入し、その一部は電気式膨張弁３１ｂを
通って低圧の二相状態となって第１蒸発器である熱交換
器５１ｂへ流入し蒸発ガス化される。この冷媒ガスは、
中圧ガス管６２を通って第５の開閉弁１９２を経て第２
圧縮機２の吐出ガスと合流し、第２の四方弁１８７、第
１の吸入管１９４を経て第１圧縮機１に吸入される。一
方、液管６４に流入した残りの液冷媒は電気式膨張弁３
１ｃを通って低圧の二相状態となって第２蒸発器である
熱交換器５１ｃへ流入し蒸発ガス化される。このガス冷
媒は、低圧ガス管６３を通って第２の開閉弁１８５、第
２の吸入管１８４を経て第２圧縮機２に吸入される。

【０２０６】上記の説明では、第２圧縮機２が低段側、
第１圧縮機１が高段側とした場合の動作について説明し
たが、図７８に示すように、第１の開閉弁１８１、第３
の開閉弁１８９、第５の開閉弁１９２を開状態とし、第
１の四方弁１８３は第１の吐出管１８２と第３の接続管
１９０、第１の接続管１８６と高圧ガス管６１とを連
通、第２の四方弁１８７は低圧ガス管６３と第１の吸入
管１９４、第３の接続管１９０と第２の接続管１８８と
を連通するよう切り替えることにより、熱交換器５１ｃ
に流入し蒸発ガス化した冷媒ガスを、低圧ガス管６３か
ら第２の四方弁１８７、第１の吸入管１９４を経て第１
圧縮機１に吸入させ、その吐出ガスと第５の開閉弁１９
２からの中圧ガス管６２の冷媒の一部とを第２圧縮機２
に吸入させその吐出ガスを第１の開閉弁１８１から高圧
ガス管６１に流入するようにしてもよい。このように、
この運転モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度、熱交
換器５１ｂで第１の蒸発温度、熱交換器５１ｃで第２の
蒸発温度が得られる。なお実施例９〜１１では負荷に応
じて低段圧縮機と高段圧縮機の選択が可能であるため高
範囲な運転に十分の性能が発揮できる回路となってい
る。

【０２０７】実施例１２．実施例１２を図７９について
説明する。図において、１は第１圧縮機、２は第２圧縮
機、１１は第１アキュムレータ、１２は第２アキュムレ
ータ、５１ａ，５１ｂ，５１ｃは熱交換器、５７は給湯
用熱交換器である。６１は第１圧縮機１の吐出側に接続
された高圧ガス管である第１配管、６２は第２圧縮機２
の吐出側に第１の開閉器である第１開閉弁２１を介して
接続された中圧ガス管である第２配管、６３は第１圧縮
機１に吸入側に第１アキュムレータ１１を介して接続さ
れた低圧ガス管である第３配管、６４は液管である。第
１圧縮機１と第１アキュムレータ１１の間の第３配管６
３には第３開閉器を構成する第２開閉弁と第１逆止弁４
１が設けられている。２３は第２圧縮機２と第１開閉弁
２１の間の第２配管６２と第１配管６１とを接続する高
圧ガス連通管６５に設けられた第５開閉弁の第３開閉
弁、２４は第２圧縮機２と第３開閉弁２３の間の高圧ガ
ス連通管６５と第２開閉弁２２と第１逆止弁４１の間の
第３の配管６３とを接続する圧縮機連通管６６に設けら
れた第４開閉弁で、この場合は第４開閉器は第２開閉
弁、第４開閉弁及び第１逆止弁で構成されている。２５
は分岐して第１圧縮機１の吸入側に接続する第２配管６
２の分岐点と第２アキュムレータ１２間の第２配管６２
に設けられた第５開閉弁、４２は第１圧縮機１と第２ア
キュムレータ１２の間の第２配管６２に設けられた第２
逆止弁で、第２開閉器は第５開閉弁２５と第２逆止弁４
２で構成されている。また熱交換器５１ａには第１配管
が第１切換四方弁２７１、第３切換四方弁２７３を介し
て、熱交換器５１ｂには第３配管が第１切換四方弁２７
１、第２切換四方弁２７２を介して、熱交換器５１ｃに
は第２配管が第２切換四方弁２７２、第３切換四方弁２
７３を介して接続するとともに、液管６４が冷媒流量制
御器である電子式膨張弁３１ａ，３１ｂ，３１ｃをそれ
ぞれ介して接続している。また給湯用熱交換器５７には
第１配管より分岐接続するとともに、液管６４が冷媒流
量制御器である電子式膨張弁３１ｄを介して接続してい
る。

【０２０８】この実施例の冷暖房蓄熱給湯システムに
は、表１に示すように６つの運転モードがある。以下に
この６つの運転モードを図８０〜８５を用いて説明す
る。

【０２０９】まず、図８０の冷暖房蓄熱給湯システムの
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
１つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房時あるいは暖
房時に適用される。図８０では、熱交換器５１ａが凝縮
器、熱交換器５１ｂが蒸発器、熱交換器５１ｃ，５７が
停止として動作する例を示しており、第１開閉弁２１、
第４開閉弁２４、第５開閉弁２５を閉止状態（図中塗り
つぶし）としている。第１切換四方弁２７１、第２切換
四方弁２７２、第３切換四方弁２７３はいずれも無通電
状態である。第１圧縮機１、第２圧縮機２は並列運転さ
れる。矢印で冷媒の流れを示す。第２圧縮機２から吐出
された高温高圧冷媒ガスは高圧ガス連通管６５を経て第
１配管６１で第１圧縮機１から吐出された高温高圧冷媒
ガスと合流し、第１切換四方弁２７１、第３切換四方弁
２７３を通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化され
る。この液冷媒は、電気式膨張弁３１ａを通って液管６
４に流入し、電子式膨張弁３１ｂを通って低圧の二相状
態となって熱交換器５１ｂへ流入し、蒸発ガス化され
る。このガス冷媒は、第３配管６３を通って第１アキュ
ムレータ１１を経て第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸
入される。このように、この運転モードでは、熱交換器
５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１ｂで蒸発温度が得ら
れる。

【０２１０】次に図８１の冷暖房蓄熱給湯システムの運
転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と１
つの蒸発温度を生成する２温度生成時で、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば高温給湯や給湯＋氷蓄熱
時などに適用される。図８１では、熱交換器５７ｄが凝
縮器、熱交換器５１ｂが蒸発器、熱交換器５１ａ，５１
ｃが停止として動作する例を示しており、第１開閉弁２
１、第３開閉弁２３、第５開閉弁２５を閉止状態（図中
塗りつぶし）としている。第１切換四方弁７１、第２切
換四方弁２７２、第３切換四方弁２７３はいずれも無通
電状態である。第１圧縮機１、第２圧縮機２は直列運転
される。矢印で冷媒の流れを示す。

【０２１１】第２圧縮機から吐出された高温高圧冷媒ガ
スは、高圧ガス連通管６５とこれから分岐した圧縮機連
通管６６に流入し、第４開閉弁２４及び第２開閉弁２２
を通って第１圧縮機１に吸入され、二段圧縮され高温高
圧の冷媒ガスとなって第１配管６１に流入する。このガ
ス冷媒は、第１配管６１を通って熱交換器５１ａに流入
し、凝縮液化される。この液冷媒は、電子式膨張弁３１
ａを通って液管６４に流入し、電子式膨張弁３１ｂを通
って低圧の二相状態となって熱交換器５１ｂへ流入し、
蒸発ガス化される。このガス冷媒は、第３配管６３を通
って第１アキュムレータ１１を経て第２圧縮機２に吸入
される。このように、この運転モードでは、二段圧縮運
転になり、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５１
ｂで蒸発温度が得られる。

【０２１２】次に図８２のこの実施例の冷暖房蓄熱給湯
システムの運転動作状態を示す説明図を用いて、２つの
凝縮温度と１つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、
凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さい場合の動作につ
いて説明する。この運転モードは、例えば通常の暖房＋
比較的低い給湯運転時などに適用される。図８２では、
熱交換器５７が第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２凝縮
器、熱交換器５１ａが蒸発器、熱交換器５１ｃが停止と
して動作する例を示しており、第３開閉弁２３、第４開
閉弁２４、第５開閉弁２５を閉止状態（図中塗りつぶ
し）としている。第１切換四方弁２７１、第２切換四方
弁２７２、は通電状態（回路切換状態）、第３切換四方
弁２７３は無通電状態である。第１圧縮機１、第２圧縮
機２は並列運転される。矢印で冷媒の流れを示す。

【０２１３】第１圧縮機から吐出された高温高圧冷媒ガ
スは、第１配管６１に流入し、第１凝縮器である熱交換
器５１ｄに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電
子式膨張弁３１ｄを通って液管６４に流入する。一方、
第２圧縮機２から吐出された高温高圧冷媒ガスは、第１
開閉弁２１を経て第２配管６２に流入し、第２切換四方
弁２７２を通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流
入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電子式膨張弁３
１ｂを通って液管６４へ流入し、第１凝縮器である熱交
換器５７からの液冷媒と合流する。この合流した液冷媒
は、電子式膨張弁３１ａを通って低圧の二相状態となっ
て熱交換器５１ａへ流入し、蒸発ガス化される。このガ
ス冷媒は、第３配管６３を通って第１アキュムレータ１
１を経て、第１圧縮機１及び第２圧縮機２に吸入され
る。このように、この運転モードでは、熱交換器５７で
第１の凝縮温度が、熱交換器５１ｂで第２の凝縮温度
が、熱交換器５１ａで蒸発温度が得られる。

【０２１４】次に、図８３のこの実施例の冷暖房蓄熱給
湯システムの運転動作状態を示す説明図を用いて、２つ
の凝縮温度と１つの蒸発温度を生成する３温度生成時
で、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作
について説明する。この運転モードは例えば通常の暖房
＋比較的高い給湯運転時などに適用される。図８３で
は、熱交換器５７が第１凝縮器、熱交換器５１ｂが第２
凝縮器、熱交換器５１ａが蒸発器、熱交換器５１ｃが停
止として動作する例を示しており、第３開閉弁２３、第
５開閉弁２５を閉止状態（図中塗りつぶし）としてい
る。第１切換四方弁２７１、第２切換四方弁２７２、は
通電状態（回路切換状態）、第３切換四方弁２７３は無
通電状態である。第１圧縮機１、第２圧縮機２は直列運
転される。矢印で冷媒の流れを示す。

【０２１５】第２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの一
部は、圧縮機連通管６６に流入し、第４開閉弁２４及び
第２開閉弁２２を通って第１圧縮機１に吸入され、二段
圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなって第１配管６１に
流入する。このガス冷媒は、第１凝縮器である熱交換器
５１ｄに流入し、凝縮液化される。この液冷媒は、電子
式膨張弁３１ｄを通って液管６４に流入する。一方、第
２圧縮機２から吐出された冷媒ガスの残りは第１開閉弁
２１を通って第２配管６２に流入し、第２切換四方弁２
７２を通って第２凝縮器である熱交換器５１ｂに流入
し、凝縮液化される。この液冷媒は電子式膨張弁３１ｂ
を通って液管６４へ流入し、第１凝縮器である熱交換器
５７からの液冷媒と合流する。この合流した液冷媒は、
電子式膨張弁３１ａを通って低圧の二相状態となって熱
交換器５１ａへ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷
媒は、第３配管６３を通って第１アキュムレータ１１を
経て、第２圧縮機２に吸入される。このように、この運
転モードでは、熱交換器５７で第１の凝縮温度が、熱交
換器５１ｂで第２の凝縮温度が、熱交換器５１ａで蒸発
温度が得られる。

【０２１６】次に図８４の冷暖房蓄熱給湯システムの運
転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と２
つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的小さい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば通常の冷房＋氷蓄熱運転
時などに適用される。図８４では、熱交換器５１ａが凝
縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃが
第２蒸発器、熱交換器５７が停止として動作する例を示
しており、第１開閉弁２１、第２開閉弁２２、第４開閉
弁２４を閉止状態（図中塗りつぶし）としている。第１
切換四方弁２７１、第２切換四方弁２７２、第３切換四
方弁２７３は無通電状態である。第１圧縮機１、第２圧
縮機２は並列運転される。矢印で冷媒の流れを示す。

【０２１７】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第３開閉弁２３を経て高圧ガス連通管２６５
を通って第２圧縮機２の吐出冷媒ガスと第１配管６１で
合流し、第１切換四方弁２７１、第３切換四方弁２７３
を通って熱交換器５１ａに流入し、凝縮液化される。こ
の液冷媒は、電子式膨張弁３１ａを通って液管６４に流
入し、その一部は電子式膨張弁３１ｂを通って低圧の二
相状態となって第１蒸発器である熱交換器５１ｂへ流入
し蒸発ガス化する。このガス冷媒は、第２配管６２を通
って第５開閉弁２５、第２アキュムレータ１２、第２逆
止弁を経て、第１圧縮機１に吸入される。一方、液管６
４に流入した残りの液冷媒は、電子式膨張弁３１ｃを通
って低圧の二相状態となって第２蒸発器である。熱交換
器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒
は、第３配管６３を通って第１アキュムレータ１１を経
て、第２圧縮機２に吸入される。このように、この運転
モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５
１ｂで第１蒸発温度が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度
が得られる。

【０２１８】次に、図８５の冷暖房蓄熱給湯システムの
運転動作状態を示す説明図を用いて、１つの凝縮温度と
２つの蒸発温度を生成する３温度生成時で、凝縮温度と
蒸発温度の差が比較的大きい場合の動作について説明す
る。この運転モードは、例えば冷房＋氷蓄熱＋高温給湯
運転時などに適用される。図８５では、熱交換器５７が
凝縮器、熱交換器５１ｂが第１蒸発器、熱交換器５１ｃ
が第２蒸発器、熱交換器５１ａが停止として動作する例
を示しており、第３開閉弁２３、第５開閉弁２５を閉止
状態（図中塗りつぶし）としている。第２切換四方弁２
７２は通電状態（切換状態）、第１切換四方弁２７１、
第３切換四方弁２７３は無通電状態である。第１圧縮機
１、第２圧縮機２は直列運転される。矢印で冷媒の流れ
を示す。

【０２１９】第１圧縮機１から吐出された高温高圧の冷
媒ガスは、第１配管６１を経て熱交換器５７に流入し、
凝縮液化される。この液冷媒は、電子式膨張弁３１ａを
通って液管６４に流入し、その一部は電子式膨張弁３１
ｂを通って低圧の二相状態となって第１蒸発器である熱
交換器５１ｂへ流入し蒸発ガス化する。このガス冷媒
は、第２配管６２を通って第１開閉弁２１を経て第２圧
縮機２の吐出ガスと合流し、第４開閉弁２４、第２開閉
弁２２を経て、第１圧縮機１に吸入される。一方、液管
６４に流入した残りの液冷媒は、電子式膨張弁３１ｃを
通って低圧の二相状態となって第２蒸発器である。熱交
換器５１ｃへ流入し、蒸発ガス化される。このガス冷媒
は、第３配管６３を通って第１アキュムレータ１１を経
て、第２圧縮機２に吸入される。このように、この運転
モードでは、熱交換器５１ａで凝縮温度が、熱交換器５
１ｂで第１蒸発温度が、熱交換器５１ｃで第２蒸発温度
が得られる。

【０２２０】上記のように、この実施例では上記した６
つの運転モード、冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各熱交換
器に要求される機能に応じて、各熱交換器毎に３つの飽
和温度が設定可能となる。また凝縮温度と蒸発温度の差
が小さい時や大きい時で、第１、第２圧縮機の運転を単
独あるいは並列運転、または直列運転（二段圧縮運転）
に使い分けることができ、高効率なサイクルが実現でき
る。さらに冷房や氷蓄熱と暖房や給湯が同時に運転され
る時には、冷房や氷蓄熱の廃熱が暖房や給湯に利用する
ことができるので、さらに効率の高いサイクルを実現す
ることができる。又高圧ガス連通管を設けているので第
２圧縮機の吐出ガスを第１圧縮機の吐出ガスに足せ、凝
縮又は蒸発能力を向上できる。第１、第２の圧縮機の吸
入側にアキュムレータを設けているので、起動時や運転
モード切換時の圧縮機への液戻りが防止でき圧縮機が保
護でき、冷媒量の調整が行える。又、四方弁を用いるこ
とにより大巾に弁数を削減でき、ユニットのコンパクト
化が実現できる。

【０２２１】この発明の実施例６〜１２の蒸気式圧縮式
冷凍サイクルによる多温度生成回路は以下のような効果
を奏する。この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多
温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他端
が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高圧
ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮機の
吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器
に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間から
分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１圧
縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第２
圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第２
開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接続
し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続
する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷媒流量制
御器を介して接続する液管と、前記第１圧縮機の吐出側
と前記第２の圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結
する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出側と前記
第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結
する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から第７開閉弁を
介して前記液管に至る第１のバイパス路と、前記液管か
ら第８開閉弁を介して前記第１圧縮機の吸入側へ至る第
２のバイパス路と、を備えた構成にしたので、凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮比が比較的大きい
高温給湯・暖房同時運転や氷蓄熱・給湯同時運転の場
合、低段側圧縮機の吐出ガスを開閉弁を介して液管に通
して冷却した後、高段側圧縮機に吸入させる２段圧縮運
転を行うことで、吐出温度上昇を防止し、かつ２つの凝
縮温度と１つの蒸発温度を効率よく得られる。凝縮温度
と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮比が比較的大きい
氷蓄冷・冷房・給湯同時運転のような場合には、低段側
圧縮機の吐出ガスを液管から開閉弁を介してバイパスさ
せた液で合流させて冷却した後、高段側圧縮機に吸入さ
せる多段圧縮運転を行うことで、吐出温度上昇を防止
し、かつ１つの凝縮温度と２つの蒸発温度を効率よく得
られる。

【０２２２】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮記
の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間か
ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１
圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第
２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
２開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接
続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器の冷媒流量
制御器を介して接続する液管と、前記第１圧縮機の吐出
側と前記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結
する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出側と前記
第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結
する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から冷媒流量制御
器を介して前記液管に至る第１のバイパス路と、前記液
管から第８開閉弁を介して前記第１圧縮機の吸入側へ至
る第２のバイパス路と、を備えた構成にしたので、凝縮
温度と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮比が比較的大
きい高温給湯・暖房同時運転の場合、低段側圧縮機の吐
出ガスを膨張弁を介して液管に通して冷却した後、高段
側圧縮機に吸入させる多段圧縮運転を行うことで、吐出
温度上昇を防止すると同時に、高段側へのバイパス量を
最適制御することで、より高い給湯圧力を得ることが可
能で、また暖房能力も同時に確保し、かつ２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度を効率よく得られる。また、凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮比が比較的大き
い氷蓄冷・冷房・給湯同時運転のような場合には、低段
側圧縮機の吐出ガスを液管から膨張弁を介してバイパス
させた液と合流させて冷却した後、高段側圧縮機に吸入
させる多段圧縮運転を行うことで、吐出温度上昇を防止
すると同時に液バイパス量を最適制御することで、高段
側圧縮機の液圧縮を防止しながら、より高い凝縮温度を
得ることが可能で、かつ１つの凝縮温度と２つの蒸発温
度を効率よく得られる。

【０２２３】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前記第２圧縮機
の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続するとともに、前記第１開閉弁と開閉弁の間か
ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して前記第１
圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第
２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
２開閉弁をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接
続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷媒流量
制御器を介して接続する液レシーバーと、前記第１圧縮
機の吐出側と前記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介
して連結する高圧ガス連通管と、前記第２圧縮機の吐出
側と前記第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介
して連結する圧縮機連通管と、前記中圧ガス管から第７
開閉弁を介して前記液レシーバーに至る第１のバイパス
路と、前記液レシーバーから第８開閉弁を介して前記第
１圧縮機の吸入側へ至る第２のバイパス路と、を備えた
構成にしたので、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大き
く、圧縮比が比較的大きい高温給湯・暖房同時運転や氷
蓄熱・給湯同時運転の場合、低段側圧縮機の吐出ガスを
開閉弁を介して液レシーバーに通して、冷却と気液分離
を同時に行った後、高段側圧縮機に吸入させる多段圧縮
運転を行うことで、吐出温度上昇及び高段側圧縮機の液
圧縮を防止しながら、より高い凝縮温度を得ることが可
能で、かつ２つの凝縮温度と１つの蒸発温度を効率よく
得られる。また、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大き
く、圧縮比が比較的大きい氷蓄冷・冷房・給湯同時運転
のような場合には、低段側圧縮機の吐出ガスを液レシー
バーから開閉弁を介してバイパスさせた液と合流させて
冷却した後、高段側圧縮機に吸入させる多段圧縮運転を
行うことで、吐出温度上昇を防止し、より高い凝縮温度
を得ることが可能で、かつ１つの凝縮温度と２つの蒸発
温度を効率よく得られる。

【０２２４】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が第１の開閉弁を有する第１の吐
出管を介して前記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁
を介して前記複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管
と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管を介して
前記第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して前記
複数台の熱交換器に接続する中圧ガス管と、一端が第４
の開閉弁を有する第２の吸入管を介して前記第２圧縮機
の吸入側に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換
器に接続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に冷
媒流量制御器を介して接続する液管と、前記中圧ガス管
と前記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接
続する第１の吸入管と、前記第１の吐出管と前記第２の
吐出管を第７の開閉弁及び第８の開閉弁を介して接続す
る吐出側接続管と、前記第１の吸入管と前記第２の吸入
管を第９の開閉弁及び第１０の開閉弁を介して接続する
吸入側接続管と、前記中圧ガス管と前記第２の吸入管と
を第５の開閉弁を介して接続する第１のバイパス管と、
前記低圧管と前記第１の吸入管を第６開閉弁を介して接
続する第２のバイパス管と、前記第７の開閉弁、第８の
開閉弁の間と前記第９の開閉弁、第１０の開閉弁の間を
第１１の開閉弁を介して接続する第３のバイパス管と、
前記第２の吐出管と前記高圧ガス管とを第１３の開閉弁
を介して接続する第４のバイパス管と、前記第１の吐出
管と前記中圧ガス管とを第１２の開閉弁を介して接続す
る第５のバイパス管と、を備えた構成にしたので、冷暖
房や給湯、氷蓄熱などの各熱交換器に要求される機能に
応じて、各熱交換器毎に３つ以下の飽和温度が設定でき
る。また、凝縮温度と蒸発温度の差が小さい時や大きい
時及び負荷の大小により容量の異なる複数台の圧縮機の
運転を使い分けることによって、負荷にあった能力の確
保と多段圧縮運転を行うことによって高効率な冷媒回路
が実現できる。またさらに、冷房や氷蓄熱と暖房や給湯
が同時に運転される時には、冷房や氷蓄熱の廃熱が暖房
や給湯に利用することができるので、エネルギーの有効
利用ができるなど、多大な効果を有するものである。

【０２２５】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、四方弁と、一端が第１の開閉弁を有す
る第１の吐出管を介して前記第１圧縮機の吐出側に、他
端が開閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続する高
圧ガス管と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管
を介して前記第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介
して前記複数台の熱交換器に接続するとともに、途中か
ら分岐して前記四方弁に接続する中圧ガス管と、一端が
前記四方弁に、他端が開閉弁を介して前記複数台の熱交
換器に接続する低圧ガス管と、前記複数台の熱交換器に
冷媒流量制御器を介して接続する液管と、前記四方弁と
前記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接続
する第１の吸入管と、前記四方弁と前記第２圧縮機の吸
入側とを第４の開閉弁を介して接続する第２の吸入管
と、前記第１の吐出管と前記第２の吐出管を第７の開閉
弁及び第８の開閉弁を介して接続する吐出側接続管と、
前記第１の吸入管と前記第２の吸入管を第９の開閉弁及
び第１０の開閉弁を介して接続する吸入側接続管と、前
記第７の開閉弁、第８の開閉弁の間と前記第９の開閉
弁、第１０の開閉弁の間を第１１の開閉弁を介して接続
する第３のバイパス管と、前記第２の吐出管と前記高圧
ガス管とを第１３の開閉弁を介して接続する第４のバイ
パス管と、前記第１の吐出管と前記中圧ガス管とを第１
２の開閉弁を介して接続する第５のバイパス管と、を備
えた構成にしたので、冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各熱
交換器に要求される機能に応じて、各熱交換器毎に３つ
以下の飽和温度が設定できる。また、凝縮温度と蒸発温
度の差が小さい時や大きい時及び負荷の大小により容量
の異なる複数台の圧縮機の運転を使い分けることによっ
て、負荷にあった能力の確保と多段圧縮運転を行うこと
によって高効率な冷媒回路が実現できる。またさらに、
冷房や氷蓄熱と暖房や給湯が同時に運転される時には、
冷房や氷蓄熱の廃熱が暖房や給湯に利用することができ
るので、エネルギーの有効利用ができるなど、多大な効
果を有するものである。

【０２２６】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、第１の四方弁と、第２の四方弁と、一
端が前記第１の四方弁が接続された第１の吐出管を介し
て前記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して前
記複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、他端が開
閉弁を介して前記複数台の熱交換器に接続すると中圧ガ
ス管と、一端が前記第２圧縮機の吸入側に第２の開閉弁
を介して接続する第２の吸入管に、他端が開閉弁を介し
て前記複数台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、前記
複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続する液
管と、前記低圧ガス管と前記第１圧縮機とを前記第２の
四方弁を介して接続する第１の吸入管と、前記第２の圧
縮機の吐出側と前記第１の開閉弁の間と前記第１の四方
弁とを接続する第１の接続管と、前記第２の圧縮機の吸
入側と前記第２の開閉弁との間と前記第２の四方弁とを
接続する第２の接続管と、前記第１の四方弁と第２の四
方弁を第３の開閉弁を介して接続する第３の接続管と、
前記第３の開閉弁の両側から分岐し、第４の開閉弁、第
５の開閉弁を介してそれぞれ前記中圧ガス管の一端に接
続する第４の接続管及び第５の接続管と、を備えた構成
にしたので、冷暖房や給湯、氷蓄熱などの各熱交換器に
要求される機能に応じて、各熱交換器毎に３つ以下の飽
和温度が設定できる。また、凝縮温度と蒸発温度の差が
小さい時や大きい時及び負荷の大小により容量の異なる
複数台の圧縮機の運転を使い分けることによって、負荷
にあった能力の確保と多段圧縮運転を行うことによって
高効率な冷媒回路が実現できる。またさらに、冷房や氷
蓄熱と暖房や給湯が同時に運転される時には、冷房や氷
蓄熱の廃熱が暖房や給湯に利用することができるので、
エネルギーの有効利用ができるなど、多大な効果を有す
るものである。

【０２２７】この発明の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、給湯
用熱交換器及び複数台の熱交換器と、第１の四方弁と、
第２の四方弁と、第３の四方弁と、一端が前記第１圧縮
機の吐出側に、他端が前記給湯用熱交換器及び前記第１
の四方弁、第３の四方弁を介して前記複数台の熱交換器
に接続する高圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して前
記第２圧縮機の吐出側に、他端が第２の四方弁、第３の
四方弁を介して前記複数台の熱交換器に接続するととも
に、途中で分岐して第５開閉弁を介して前記第１圧縮機
の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が前記第２圧縮
機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁と第２開閉弁
をこの順に介して前記第１圧縮機の吸入側に接続し、他
端が第１の四方弁、第２の四方弁を介して前記複数台の
熱交換器に接続する低圧ガス管と、前記給湯用熱交換器
及び前記複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接
続する液管と、前記第１圧縮機の吐出側と前記第２圧縮
機の吐出側を第３開閉弁を介して連結する高圧ガス連通
管と、前記第２圧縮機の吐出側と前記第１逆止弁と第２
開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結する圧縮機連通管
と、を備えた構成にしたので、冷暖房や給湯、氷蓄熱な
どの各熱交換器に要求される機能に応じて、各熱交換器
毎に３つ以上の飽和温度が設定できる。また、凝縮温度
と蒸発温度の差が小さい時や大きい時で、複数台の圧縮
機の運転を使い分けることによって、高効率なサイクル
が実現できる。また、冷房や氷蓄熱と暖房や給湯が同時
に運転される時には、冷房や氷蓄熱の廃熱が暖房や給湯
に利用することができるので、エネルギーの有効利用が
できる。

【０２２８】

【発明の効果】この発明の請求項１に関わる実施例１、
２、６乃至１２の中の運転モードの説明に使用され主と
して図１乃至７にて説明されているような多温度生成回
路は、複数の開閉弁あるいは逆止弁を介して直列又は並
列に切り換え可能に設けられた複数台の圧縮機と、圧縮
機の各吐出側もしくは各吸入側のいずれか一方に開閉弁
もしくは逆止弁を介して、または直接にそれぞれ接続さ
れた複数のガス管と、圧縮機の各吐出側もしくは各吸入
側のいずれか他方に開閉弁もしくは逆止弁を介して、ま
たは直接に接続された少なくとも１本の他のガス管と、
複数のガス管及び他のガス管に開閉弁を介してそれぞれ
一端が接続されるとともに、他端が減圧手段を介して冷
媒を流す共通の冷媒管にそれぞれ接続された複数台の熱
交換器と、を備えたので、圧縮機を直列や並列あるいは
単独運転を行い、複数台の熱交換器に対して様々な運転
を同時に行うことが出来、複数の温度の運転を同時に効
率よく得ることが出来る。

【０２２９】この発明の請求項２に関わる実施例１、
２、６乃至８、１２の中の運転モードの説明に使用され
主として図３にて説明されているような多温度生成回路
は、第１圧縮機、第２圧縮機、及び複数台の熱交換器を
備え、一端部が第１圧縮機の吐出側もしくは吸入側のい
ずれか一方に、他端部が開閉器を介して複数台の熱交換
器に接続する第１高圧ガス管、一端部が第１開閉器を介
して第２圧縮機の吐出側もしくは吸入側のいずれか一方
に、他端部が開閉器を介して複数台の熱交換器に接続す
るとともに、途中で分岐して第２開閉器を介して上記第
１圧縮機の吸入側もしくは吐出側のいずれか他方に接続
される第２高圧ガス管、一端部が上記第２圧縮機の吸入
側もしくは吐出側のいずれか他方に接続するとともに第
３開閉器を介して第１圧縮機の吸入側もしくは吐出側の
いずれか他方に接続し、他端部が開閉器を介して複数台
の熱交換器に接続する低圧ガス管、複数台の熱交換器に
冷媒流量制御器を介して接続する液管、及び第４開閉器
を介して第２圧縮機の吐出側と第１圧縮機の吸入側とを
連結し第２圧縮機の吐出ガスを第１圧縮機に送給する圧
縮機連通管を設けたので、例えば、凝縮温度と蒸発温度
の差が大きく、圧縮比が比較的大きい高温給湯運転や給
湯、氷蓄熱同時運転時のような場合などには、圧縮機を
直列に二段圧縮運転を行ったり、圧縮機を並列や単独で
運転することが出来、高効率な運転で複数の飽和温度が
同時に得られる。この発明の請求項３に関わる実施例
１、２、６乃至８、１２の中の運転モードの説明に使用
され主として図６にて説明されているような多温度生成
回路は、第５開閉器を介して第２圧縮機の吐出側と第１
高圧ガス管を連結し上記第２圧縮機の吐出ガスを上記第
１高圧ガス管に送給する高圧ガス連通管が設けられるの
で、例えば凝縮温度と蒸発温度の差が比較的小さい冷房
・氷蓄熱同時運転のような場合には圧縮機の蒸発温度を
変えた並列運転により、又圧縮機を直列や単独で運転す
ることが出来、多温度を同時に効率よく得られる。この
発明の請求項４に関わる実施例１、２、７、８の中の運
転モードの説明に使用され主として図７にて説明されて
いるような多温度生成回路は、第２圧縮機の吐出配管は
第２高圧ガス管と高圧ガス連通管及び圧縮機連通管の共
通配管に分岐し、さらに上記高圧ガス連通管と圧縮機連
通管配管に分岐して、上記高圧ガス連通管は第１高圧ガ
ス管に接続し、上記圧縮機連通管は第３開閉器を構成す
る逆止弁と開閉弁間の低圧ガス管と接続して第１圧縮機
に連通するので、例えば、複数の圧縮機を同時に運転し
て凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮比が比
較的大きい、暖房・高温給湯同時運転や、冷房・給湯・
氷蓄熱同時運転など、又圧縮機を単独で運転したりし
て、複数の温度を同時に効率よく得られる。この発明の
請求項５に関わる実施例１、２、６、７、８、１２の中
の運転モードの説明に使用され主として図１乃至７にて
説明されているような多温度生成回路は、第１圧縮機及
び第２圧縮機の吸入側の低圧ガス管に第１アキュムレー
タが第１圧縮機の吸入側の第２高圧ガス管に第２アキュ
ムレータが設けられるので、起動時や運転モード切替時
の圧縮機の保護が行える。この発明の請求項６に関わる
実施例２の中の運転モードの説明に使用され主として図
８にて説明されているような多温度生成回路は、液管と
第１アキュムレータを接続し、管路に第６開閉器と流量
制御器を有するバイパス配管、及び上記流量制御器と第
１アキュムレータ間のバイパス配管と第１圧縮機の吸入
配管との間で熱交換を行う熱交換部を設けたことによ
り、凝縮温度と蒸発温度の差が比較的大きく、圧縮機が
直列運転となる場合でも、運転範囲を拡大することが出
来る。この発明の請求項７に関わる実施例２の中の運転
モードの説明に使用されている多温度生成回路は、第１
圧縮機または第２圧縮機は能力可変型圧縮機であるの
で、必要な能力を効率よく発揮することが出来る。この
発明の請求項８に関わる実施例３の中の運転モードの図
９乃至図１１の説明に使用されているような多温度生成
回路は、ｎ個の飽和温度を同時に得ることが出来る蒸気
圧縮式冷凍サイクルにおいてｎ−１個の圧縮機を備え、
それぞれの圧縮機を複数の開閉弁あるいは逆止弁を介し
て直列または並列に切り換え可能に接続するとともに、
一端部が圧縮機のそれぞれの吐出あるいは吸入側に他端
部が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続される任意
の飽和温度を持つｎ個の配管群と複数台の熱交換器に冷
媒流量制御弁を介して接続する１個の液配管とを設け、
ｎが少なくとも４であって、温度の異なる複数の蒸発温
度及び複数の凝縮温度をそれぞれ独立した熱交換器にて
同時に生成することにより多くの飽和温度の同時の設定
がそれぞれの熱交換器にて可能となり、しかも高効率で
運転範囲の広いサイクルが実現できる。所望の構成を自
在に選択できるので標準構成品で様々な条件に適用でき
るとともに仕様変更などの改造も容易であり、温度条件
を最大限に利用したり熱回収が可能になるなど高効率で
運転範囲の広い冷凍サイクルを得ることが出来る。この
発明の請求項９に関わる実施例４の中の運転モードの図
１２、１３の説明に使用されているような多温度生成回
路は、第１圧縮機、第２圧縮機、及び複数台の熱交換器
を備え、一端部が第１の逆止弁を介して第１圧縮機の吐
出側に、他端部が開閉器を介して複数台の熱交換器に接
続する第１ガス管、一端部が第２圧縮機の吐出側に、他
端部が開閉器を介して複数台の熱交換器に接続する第２
ガス管、一端部がアキュムレータの吸入側に、他端部が
開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続する第３ガス
管、複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続す
る液管を設けるとともに、アキュムレータの吐出側と第
１、第２の圧縮機の吸入側とをそれぞれ、第２、第３の
逆止弁を介して個々に接続し、第１ガス管の第１の逆止
弁出口側の配管と第２ガス管とを第１の開閉弁を介して
連通させたので、多温度の運転モードを同時に実現でき
る。この発明の請求項１０に関わる実施例５の中の運転
モードの図１４乃至２４の説明に使用されているような
多温度生成回路は、第１圧縮機、第２圧縮機及び給湯熱
交換器、風呂の追焚き熱交換器、室内熱交換器、室外熱
交換器の複数台の熱交換器を備え、一端部が第１の逆止
弁を介して上記第１圧縮機の吐出側に、他端部が開閉弁
を介して給湯熱交換器、追焚き熱交換器、室外熱交換器
にそれぞれ接続する第１ガス管、一端部が上記第２圧縮
機の吐出側に、他端部が開閉器を介して室内熱交換器、
室外熱交換器にそれぞれ接続する第２ガス管、一端部が
アキュムレータの吸入側に、他端部が開閉弁を介して複
数台の熱交換器のそれぞれに接続する第３ガス管、複数
台の熱交換器のそれぞれに冷媒流量制御器を介して接続
する液管を設けるとともに、アキュムレータの吐出側と
第１、第２の圧縮機の吸入側とをそれぞれ、第２、第３
の逆止弁を介して個々に接続し、第１ガス管の第１の逆
止弁出口側の配管と第２ガス管とを第１の開閉弁を介し
て連通させたので、同時に複数の運転をそれぞれの運転
が支障無く行え、経済的で快適な住生活が得られる。こ
の発明の請求項１１に関わる実施例６の中の運転モード
の図２５乃至３１の説明に使用されているような多温度
生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台の熱
交換器と、一端が上記第１圧縮機の吐出側に、他端が開
閉弁を介して複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管
と、一端が第１開閉弁を介して第２圧縮機の吐出側に、
他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続するとと
もに、第１開閉弁と開閉弁の間から分岐して第５開閉弁
及び第２逆止弁を介して第１圧縮機の吸入側に接続する
中圧ガス管と、一端が第２圧縮機の吸入側に接続すると
ともに第１逆止弁及び第２開閉弁をこの順に介して第１
圧縮機の吸入側に接続し、他端が開閉弁を介して複数台
の熱交換器に接続する低圧ガス管と、複数台の熱交換器
に冷媒流量制御器を介して接続する液管と、第１圧縮機
の吐出側と上記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介し
て連結する高圧ガス連通管と、第２圧縮機の吐出側と第
１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結す
る圧縮機連通管と、中圧ガス管から第７開閉弁を介して
液管に至る第１のバイパス路と、液管から第８開閉弁を
介して第１圧縮機への吸入側に至る第２バイパス路と、
を備えたので、複数の温度が同時に効率よく得られる。
この発明の請求項１２に関わる実施例７の中の運転モー
ドの図３２乃至３８の説明に使用されているような多温
度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台の
熱交換器と、一端部が第１圧縮機の吐出側に、他端が開
閉弁を介して複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管
と、一端が第１開閉弁を介して第２圧縮機の吐出側に、
他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続するとと
もに、第１開閉弁と開閉弁の間から分岐して第５開閉弁
及び第２逆止弁を介して第１圧縮機の吸入側に接続する
中圧ガス管と、一端が第２圧縮機の吸入側に接続すると
ともに第１逆止弁及び第２開閉弁をこの順に介して第１
圧縮機の吸入側に接続し、他端が開閉弁を介して複数台
の熱交換器に接続する低圧ガス管と、複数台の熱交換器
に冷媒流量制御器を介して接続する液管と、第１圧縮機
の吐出側と第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連
結する高圧ガス連通管と、第２圧縮機の吐出側と第１逆
止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結する圧
縮機連通管と、中圧ガス管から冷媒流量制御器を介して
液管に至る第１のバイパス路と、液管から第８開閉弁を
介して第１圧縮機の吸入側に至る第２バイパス路と、を
備えたので、複数の温度が同時に効率よく得られる。こ
の発明の請求項１３に関わる実施例８の中の運転モード
の図３９乃至４５の説明に使用されているような多温度
生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台の熱
交換器と、一端が第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁
を介して複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、一
端が第１開閉弁を介して第２圧縮機の吐出側に、他端が
開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続するとともに、
第１開閉弁と開閉弁の間から分岐して第５開閉弁及び第
２逆止弁を介して第１圧縮機の吸入側に接続する中圧ガ
ス管と、一端が第２圧縮機の吸入側に接続するとともに
第１逆止弁及び第２開閉弁をこの順に介して第１圧縮機
の吸入側に接続し、他端が開閉弁を介して複数台の熱交
換器に接続する低圧ガス管と、複数台の熱交換器に冷媒
流量制御器を介して接続する液レシーバーと、第１圧縮
機の吐出側と第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して
連結する高圧ガス連通管と、第２圧縮機の吐出側と第１
逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結する
圧縮機連通管と、中圧ガス管から第７開閉弁を介して液
レシーバーに至る第１のバイパス路と、液レシーバーか
ら第８開閉弁を介して第１圧縮機の吸入側に至る第２バ
イパス路と、を備えたので、圧縮機の吐出温度上昇や液
圧縮を抑えながら、複数の温度が同時に効率よく得られ
る。この発明の請求項１４に関わる実施例９の中の運転
モードの図４６乃至５４の説明に使用されているような
多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数
台の熱交換器と、一端が第１の開閉弁を有する第１の吐
出管を介して第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介
して複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、一端が
第２の開閉弁を有する第２の吐出管を介して第２圧縮機
の吐出側に、他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に
接続する中圧ガス管と、一端が第４の開閉弁を有する第
２の吸入管を介して第２圧縮機の吸入側に、他端が開閉
弁を介して複数台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、
複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続する液
管と、中圧ガス管と第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉
弁を介して接続する第１の吸入管と、第１の吐出管と第
２の吐出管を第７の開閉弁及び第８の開閉弁を介して接
続する吐出側接続管と、第１の吸入管と第２の吸入管を
第９の開閉弁及び第１０の開閉弁を介して接続する吸入
側接続管と、中圧ガス管と上記第２の吸入管とを第５開
閉弁を介して接続する第１のバイパス管と、低圧管と第
１の吸入管を第６開閉弁を介して接続する第２のバイパ
ス管と、第７の開閉弁、第８の開閉弁の間と第９の開閉
弁、第１０の開閉弁の間を第１１の開閉弁を介して接続
する第３のバイパス管と、第２の吐出管と高圧ガス管と
を第１３の開閉弁を介して接続する第５のバイパス管
と、第１の吐出管と中圧ガス管とを第１２の開閉弁を介
して接続する第５のバイパス管と、を備えたので、凝縮
温度や蒸発温度の差が小さいときや大きいとき、負荷の
大小などにより圧縮機を使い分けて必要な能力を確保
し、同時に高効率な運転が可能で、エネルギーの有効な
利用が出来る。この発明の請求項１５に関わる実施例１
０の中の運転モードの図５５乃至６６の説明に使用され
ているような多温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧
縮機と、複数台の熱交換器と、四方弁と、一端が第１の
開閉弁を有する第１の吐出管を介して第１圧縮機の吐出
側に、他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続す
る高圧ガス管と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐
出管を介して第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介
して上記複数台の熱交換器に接続するとともに、途中か
ら分岐して四方弁に接続する中圧ガス管と、一端が四方
弁に、他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続す
る低圧ガス管と、複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を
介して接続する液管と、四方弁と第１圧縮機の吸入側と
を第３の開閉弁を介して接続する第１の吸入管と、四方
弁と第２圧縮機の吸入側とを第４の開閉弁を介して接続
する第２の吸入管と、第１の吐出管と第２の吐出管を第
７の開閉弁及び第８の開閉弁を介して接続する吐出側接
続管と、第１の吸入管と第２の吸入管を第９の開閉弁及
び第１０の開閉弁を介して接続する吸入側接続管と、第
７の開閉弁、第８の開閉弁の間と第９の開閉弁、第１０
の開閉弁の間を第１１の開閉弁を介して接続する第３の
バイパス管と、第２の吐出管と高圧ガス管とを第１３の
開閉弁を介して接続する第４のバイパス管と、第１の吐
出管と中圧ガス管とを第１２の開閉弁を介して接続する
第５のバイパス管と、を備えたので、凝縮温度や蒸発温
度の差が小さいときや大きいとき、負荷の大小などによ
り圧縮機を使い分けて必要な能力を確保し、同時に高効
率な運転が可能で、エネルギーの有効な利用が出来る。
この発明の請求項１６に関わる実施例１１の中の運転モ
ードの図６７乃至７８の説明に使用されているような多
温度生成回路は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
の熱交換器と、第１の四方弁と、第２の四方弁と、一端
が第１の四方弁が接続された第１の吐出管を介して第１
圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して複数台の熱交
換器に接続する高圧ガス管と、他端が開閉弁を介して複
数台の熱交換器に接続する中圧ガス管と、一端が第２圧
縮機の吸入側に第２の開閉弁を介して接続する第２の吸
入管に、他端が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続
する低圧ガス管と、複数台の熱交換器に冷媒流量制御器
を介して接続する液管と、低圧ガス管と第１圧縮機とを
第２の四方弁を介して接続する第１の吸入管と、第２圧
縮機の吐出側と第１の開閉弁の間と第１の四方弁とを接
続する第１の接続管と、第２の圧縮機の吸入側と第２の
開閉弁との間に第２の四方弁を接続する第２の接続管
と、第１の四方弁と第２の四方弁を第３の開閉弁を介し
て接続する第３の接続管と、第３の開閉弁の両側から分
岐し、第４の開閉弁、第５の開閉弁を介してそれぞれ中
圧ガス管の一端に接続する第４の接続管及び第５の接続
管と、を備えたので、凝縮温度や蒸発温度の差が小さい
ときや大きいとき、負荷の大小などにより圧縮機を使い
分けて必要な能力を確保し、同時に高効率な運転が可能
で、エネルギーの有効な利用が出来る。この発明の請求
項１７に関わる実施例１２の中の運転モードの図７９乃
至８５の説明に使用されているような多温度生成回路
は、第１圧縮機と、第２圧縮機と、給湯用熱交換器及び
複数台の熱交換器と、第１の四方弁と、第２の四方弁
と、第３の四方弁と、一端が第１圧縮機の吐出側に、他
端が給湯用熱交換器及び上記第１の四方弁、第３の四方
弁を介して複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、
一端が第１開閉弁を介して第２圧縮機の吐出側に、他端
が第２の四方弁、第３の四方弁を介して複数台の熱交換
器に接続するとともに、途中で分岐して第５開閉弁を介
して第１圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端
が第２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１の逆止弁
と第２開閉弁をこの順に介して第１圧縮機の吸入側に接
続し、他端が第１の四方弁、第２の四方弁を介して複数
台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、給湯用熱交換器
及び複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続す
る液管と、第１圧縮機の吐出側と第２圧縮機の吐出側を
第３開閉弁を介して連結する高圧ガス連通管と、第２の
圧縮機の吐出側と第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開
閉弁を介して連結する圧縮機連通管と、を備えたので、
凝縮温度や蒸発温度の差が小さいときや大きいとき、負
荷の大小などにより圧縮機を使い分けて必要な能力を確
保し、同時に高効率な運転が可能で、エネルギーの有効
な利用が出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施例１の多温度生成回路の冷媒系
の構成図である。

【図２】この発明の実施例１の多温度生成回路の凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的小さい２温度生成時の運転動
作状態説明図である。

【図３】この発明の実施例１の多温度生成回路の凝縮温
度と蒸発温度の差が比較的大きい２温度生成時の運転動
作状態説明図である。

【図４】この発明の実施例１の多温度生成回路の２つの
凝縮温度と１つの蒸発温度の差が比較的小さい３温度生
成時の運転動作状態説明図である。

【図５】この発明の実施例１の多温度生成回路の２つの
凝縮温度と１つの蒸発温度の差が比較的大きい３温度生
成時の運転動作状態説明図である。

【図６】この発明の実施例１の多温度生成回路の１つの
凝縮温度と２つの蒸発温度の差が比較的小さい３温度生
成時の運転動作状態説明図である。

【図７】この発明の実施例１の多温度生成回路の１つの
凝縮温度と２つの蒸発温度の差が比較的大きい３温度生
成時の運転動作状態説明図である。

【図８】この発明の実施例２の多温度生成回路の冷媒系
の構成図である。

【図９】この発明の実施例３の多温度生成回路の構成図
である。

【図１０】この発明の実施例３の３凝縮１蒸発運転時の
動作状態説明図である。

【図１１】この発明の実施例３の２凝縮２蒸発運転時の
動作状態説明図である。

【図１２】この発明の実施例４の多温度生成回路の構成
図である。

【図１３】この発明の実施例４の２凝縮１蒸発運転時の
動作状態説明図である。

【図１４】この発明の実施例５の多温度生成回路の構成
図である。

【図１５】この発明の実施例５の冷房運転時の動作状態
説明図である。

【図１６】この発明の実施例５の暖房運転時の動作状態
説明図である。

【図１７】この発明の実施例５の給湯運転時の動作状態
説明図である。

【図１８】この発明の実施例５の冷房給湯運転時の動作
状態説明図である。

【図１９】この発明の実施例５の暖房給湯運転時の動作
状態説明図である。

【図２０】この発明の実施例５の追焚き運転時の動作状
態説明図である。

【図２１】この発明の実施例５の給湯利用急速追焚き運
転時の動作状態説明図である。

【図２２】この発明の実施例５の暖房追焚き運転時の動
作状態説明図である。

【図２３】この発明の実施例５の残湯熱回収給湯運転時
の動作状態説明図である。

【図２４】この発明の実施例５の給湯利用デフロスト暖
房運転時の動作状態説明図である。

【図２５】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図であ
る。

【図２６】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的小さい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図２７】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的大きい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図２８】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図２９】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３０】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３１】この発明の実施例６に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３２】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図であ
る。

【図３３】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的小さい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図３４】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的大きい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図３５】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３６】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３７】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３８】この発明の実施例７に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図３９】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図であ
る。

【図４０】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的小さい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図４１】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、凝縮温度と蒸
発温度の差が比較的大きい場合の２温度生成時の運転動
作状態図である。

【図４２】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図４３】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、２つの凝縮温
度と１つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図４４】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的小さい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図４５】この発明の実施例８に係わる蒸気圧縮式冷凍
サイクルによる多温度生成回路において、１つの凝縮温
度と２つの蒸発温度の差が比較的大きい場合の３温度生
成時の運転動作状態図である。

【図４６】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図である。

【図４７】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が比
較的小さい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図４８】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が比
較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図４９】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸発
温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５０】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸発
温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５１】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸発
温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５２】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸発
温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５３】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸発
温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５４】この発明の実施例９の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸発
温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態図
である。

【図５５】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図である。

【図５６】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的小さい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図５７】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図５８】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図５９】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６０】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６１】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６２】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６３】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６４】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６５】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６６】この発明の実施例１０の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図６７】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図である。

【図６８】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的小さい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図６９】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図７０】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図７１】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７２】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７３】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７４】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７５】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７６】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７７】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７８】この発明の実施例１１の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図７９】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の冷媒系の構成図である。

【図８０】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的小さい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図８１】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の凝縮温度と蒸発温度の差が
比較的大きい２温度生成時の運転動作状態図である。

【図８２】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図８３】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の２つの凝縮温度と１つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図８４】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的小さい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図８５】この発明の実施例１２の蒸気圧縮式冷凍サイ
クルによる多温度生成回路の１つの凝縮温度と２つの蒸
発温度の差が比較的大きい３温度生成時の運転動作状態
図である。

【図８６】従来の蒸気圧縮式サイクルの冷媒系の構成図
である。

【図８７】従来の蒸気圧縮式サイクルの運転動作状態図
である。

【符号の説明】

１ 第１圧縮機 ２ 第２圧縮機 ３ 第３圧縮機 ４ａ〜ｄ 開閉弁 ５ 第１ガス管 ６ 第２ガス管 ７ 第３ガス管 ８ 第４ガス管 １１ 第１アキュムレータ １２ 第２アキュムレータ １３ 第３圧縮機の吐出配管 １４ 第２圧縮機の吐出配管 １５ 第１圧縮機の吐出配管 １６ 第３圧縮機の吸入配管 １７ 第２圧縮機の吸入配管 １８ 第１圧縮機の吸入配管 ２０ａ〜ｄ 開閉弁 ２１ 第１開閉弁 ２２ 第２開閉弁 ２３ 第３開閉弁 ２４ 第４開閉弁 ２５ 第５開閉弁 ２６ａ〜ｄ 開閉弁 ２７ａ〜ｄ 開閉弁 ２８ａ〜ｄ 開閉弁 ２９ａ〜ｄ 開閉弁 ３０ａ 第７開閉弁 ３０ｂ 第８開閉弁 ３０ｄ 第６開閉弁 ３１ａ〜ｄ 膨張弁 ３２ 毛細管 ３３ 冷媒流量制御器 ４１ 第１逆止弁 ４２ 第２逆止弁 ５１ａ〜ｃ 熱交換器 ５２ 第１の逆止弁 ５３ 第１の開閉弁 ５４ 第２の逆止弁 ５５ 第３の逆止弁 ５６ アキュムレータ ５７ 給湯用熱交換器 ５８ 追焚き用熱交換器 ５９ 室内熱交換器 ６０ 室外熱交換器 ６１ 高圧ガス管 ６２ 第２高圧ガス管 ６３ 低圧ガス管 ６４ 液管 ６５ 高圧ガス連通管 ６６ 圧縮機連通管 ６７ 第２のバイパス管 ６８ 第１のバイパス管 ６９ 液レシーバー ７１ 熱交換部 ７２ 第１の吐出管 ７３ 第３の切換四方弁 ７４ 第２の吐出管 ７６ 第１の吸入管 ７８ 第２の吸入管 ８０ 第１のバイパス管 ８２ 第２のバイパス管 ８３ 吐出側接続管 ８６ 吸入側接続管 ８９ 第３のバイパス管 ９１ 第５のバイパス管 ９３ 第４のバイパス管 １２１ 第１の開閉弁 １２３ 第２の開閉弁 １２５ 第３の開閉弁 １２７ 第４の開閉弁 １２９ 第５の開閉弁 １３１ 第６の開閉弁 １３４ 第７の開閉弁 １３５ 第８の開閉弁 １３７ 第９の開閉弁 １３８ 第１０の開閉弁 １４０ 第１１の開閉弁 １４２ 第１２の開閉弁 １４４ 第１３の開閉弁 １５０ 四方弁 １８０ 第２の吐出管 １８１ 第１の開閉弁 １８２ 第１の吐出管 １８３ 第１の四方弁 １８４ 第２の吸入管 １８５ 第２の開閉弁 １８６ 第１の接続管 １８７ 第２の四方弁 １８８ 第２の接続管 １８９ 第３の開閉弁 １９０ 第３の接続管 １９１ 第４の開閉弁 １９２ 第５の開閉弁 １９３ 第４の接続管 １９４ 第１の吸入管 １９５ 第５の接続管 ２７１ 第１切換四方弁 ２７２ 第２切換四方弁 ２７３ 第３切換四方弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 七種 哲二 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株 式会社 静岡製作所内 (72)発明者 岡田 哲治 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株 式会社 静岡製作所内 (72)発明者 湯山 ▲ひろし▼ 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株 式会社 静岡製作所内 (72)発明者 松岡 文雄 鎌倉市大船二丁目14番40号 三菱電機株 式会社 生活システム研究所内 (72)発明者 井上 誠司 鎌倉市大船二丁目14番40号 三菱電機株 式会社 生活システム研究所内 (72)発明者 隅田 嘉裕 尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電 機株式会社 中央研究所内 (72)発明者 田中 直樹 尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電 機株式会社 中央研究所内 (56)参考文献 特開 平３−105175（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−122466（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F25B 29/00 361 F25B 13/00 104

Claims (17)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数の開閉弁あるいは逆止弁を介して直
   列又は並列に切り換え可能に設けられた複数台の圧縮機
   と、 上記圧縮機の各吐出側もしくは各吸入側のいずれか一方
   に上記開閉弁もしくは逆止弁を介して、または直接にそ
   れぞれ接続された複数のガス管と、 上記圧縮機の各吐出側もしくは各吸入側のいずれか他方
   に上記開閉弁もしくは逆止弁を介して、または直接に接
   続された少なくとも１本の他のガス管と、 上記複数のガス管及び他のガス管に開閉弁を介してそれ
   ぞれ一端が接続されるとともに、他端が減圧手段を介し
   て冷媒を流す共通の冷媒管にそれぞれ接続された複数台
   の熱交換器と、を備えたことを特徴とする蒸気圧縮式冷
   凍サイクルによる多温度生成回路。
2. 【請求項２】 第１圧縮機、第２圧縮機、及び複数台の
   熱交換器を備え、一端部が上記第１圧縮機の吐出側もし
   くは吸入側のいずれか一方に、他端部が開閉器を介して
   上記複数台の熱交換器に接続する第１高圧ガス管、一端
   部が第１開閉器を介して上記第２圧縮機の吐出側もしく
   は吸入側のいずれか一方に、他端部が開閉器を介して上
   記複数台の熱交換器に接続するとともに、途中で分岐し
   て第２開閉器を介して上記第１圧縮機の吸入側もしくは
   吐出側のいずれか他方に接続される第２高圧ガス管、一
   端部が上記第２圧縮機の吸入側もしくは吐出側のいずれ
   か他方に接続するとともに第３開閉器を介して上記第１
   圧縮機の吸入側もしくは吐出側のいずれか他方に接続
   し、他端部が開閉器を介して上記複数台の熱交換器に接
   続する低圧ガス管、上記複数台の熱交換器に冷媒流量制
   御器を介して接続する液管、及び第４開閉器を介して上
   記第２圧縮機の吐出側と上記第１圧縮機の吸入側とを連
   結し上記第２圧縮機の吐出ガスを上記第１圧縮機に送給
   する圧縮機連通管を設けて構成したことを特徴とする蒸
   気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
3. 【請求項３】 第５開閉器を介して第２圧縮機の吐出側
   と第１高圧ガス管を連結し上記第２圧縮機の吐出ガスを
   上記第１高圧ガス管に送給する高圧ガス連通管が設けら
   れていることを特徴とする請求項第２項記載の蒸気圧縮
   式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
4. 【請求項４】 第２圧縮機の吐出配管は第２高圧ガス管
   と高圧ガス連通管及び圧縮機連通管の共通配管に分岐
   し、さらに上記高圧ガス連通管と圧縮機連通管配管に分
   岐して、上記高圧ガス連通管は第１高圧ガス管に接続
   し、上記圧縮機連通管は第３開閉器を構成する逆止弁と
   開閉弁間の低圧ガス管と接続して第１圧縮機に連通して
   いることを特徴とする請求項第３項記載の蒸気圧縮式冷
   凍サイクルによる多温度生成回路。
5. 【請求項５】 第１圧縮機及び第２圧縮機の吸入側の低
   圧ガス管に第１アキュムレータが第１圧縮機の吸入側の
   第２高圧ガス管に第２アキュムレータが設けられている
   ことを特徴とする請求項第２項ないし第４項のいずれか
   に記載の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回
   路。
6. 【請求項６】 液管と第１アキュムレータを接続し、管
   路に第６開閉器と流量制御器を有するバイパス配管、及
   び上記流量制御器と第１アキュムレータ間のバイパス配
   管と第１圧縮機の吸入配管との間で熱交換を行う熱交換
   部を設けたことを特徴とする請求項第５項記載の蒸気圧
   縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
7. 【請求項７】 第１圧縮機または第２圧縮機は能力可変
   型圧縮機であることを特徴とする請求項第２項ないし第
   ６項のいずれかに記載の蒸気圧縮式冷凍サイクルによる
   多温度生成回路。
8. 【請求項８】 ｎ個の飽和温度を同時に得ることが出来
   る蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいてｎ−１個の圧縮機を
   備え、それぞれの圧縮機を複数の開閉弁あるいは逆止弁
   を介して直列または並列に切り換え可能に接続するとと
   もに、一端部が圧縮機のそれぞれの吐出あるいは吸入側
   に他端部が開閉弁を介して複数台の熱交換器に接続され
   る任意の飽和温度を持つｎ個の配管群と前記複数台の熱
   交換器に冷媒流量制御弁を介して接続する１個の液配管
   とを設け、ｎが少なくとも４であって、温度の異なる複
   数の蒸発温度及び複数の凝縮温度をそれぞれ独立した熱
   交換器にて同時に生成することを特徴とする蒸気圧縮式
   冷凍サイクルによる多温度生成回路。
9. 【請求項９】第1圧縮機、第2圧縮機、及び複数台の熱交
   換器を備え、一端部が第１の逆止弁を介して上記第1圧
   縮機の吐出側に、他端部が開閉器を介して上記複数台の
   熱交換器に接続する第1ガス管、一端部が上記第2圧縮機
   の吐出側に、他端部が開閉器を介して上記複数台の熱交
   換器に接続する第２ガス管、一端部がアキュムレータの
   吸入側に、他端部が開閉器を介して上記複数台の熱交換
   器に接続する第３ガス管、上記複数台の熱交換器に冷媒
   流量制御器を介して接続する液管を設けるとともに、上
   記アキュムレータの吐出側と第1、第2の圧縮機の吸入側
   とをそれぞれ、第2、第3の逆止弁を介して個々に接続
   し、上記第1ガス管の第1の逆止弁出口側の配管と第2ガ
   ス管とを第1の開閉弁を介して連通させたことを特徴と
   する蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
10. 【請求項１０】第1圧縮機、第2圧縮機、及び給湯熱交換
    器、風呂の追焚き熱交換器、室内熱交換器、室外熱交換
    器の複数台の熱交換器を備え、一端部が第１の逆止弁を
    介して上記第1圧縮機の吐出側に、他端部が開閉弁を介
    して給湯熱交換器、追焚き熱交換器、室外熱交換器にそ
    れぞれ接続する第1ガス管、一端部が上記第2圧縮機の吐
    出側に、他端部が開閉器を介して室内熱交換器、室外熱
    交換器にそれぞれ接続する第２ガス管、一端部がアキュ
    ムレータの吸入側に、他端部が開閉弁を介して上記複数
    台の熱交換器のそれぞれに接続する第３ガス管、上記複
    数台の熱交換器のそれぞれに冷媒流量制御器を介して接
    続する液管を設けるとともに、上記アキュムレータの吐
    出側と第1、第2の圧縮機の吸入側とをそれぞれ、第2、
    第3の逆止弁を介して個々に接続し、上記第1ガス管の第
    1の逆止弁出口側の配管と第2ガス管とを第1の開閉弁を
    介して連通させたことを特徴とする蒸気圧縮式冷凍サイ
    クルによる多温度生成回路。
11. 【請求項１１】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、一端が上記第１圧縮機の吐出側に、他端
    が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する高圧
    ガス管と、一端が第１開閉弁を介して上記第２圧縮機の
    吐出側に、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器
    に接続するとともに、上記第１開閉弁と開閉弁の間から
    分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して上記第１圧
    縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が上記第２
    圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第２
    開閉弁をこの順に介して上記第１圧縮機の吸入側に接続
    し、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続
    する低圧ガス管と、上記複数台の熱交換器に冷媒流量制
    御器を介して接続する液管と、上記第１圧縮機の吐出側
    と上記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結す
    る高圧ガス連通管と、上記第２圧縮機の吐出側と上記第
    １逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結す
    る圧縮機連通管と、上記中圧ガス管から第７開閉弁を介
    して上記液管に至る第１のバイパス路と、上記液管から
    第８開閉弁を介して上記第１圧縮機への吸入側に至る第
    ２バイパス路と、を備えたことを特徴とする蒸気圧縮式
    冷凍サイクルによる多温度生成回路。
12. 【請求項１２】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、一端部が上記第１圧縮機の吐出側に、他
    端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する高
    圧ガス管と、一端が第１開閉弁を介して上記第２圧縮機
    の吐出側に、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換
    器に接続するとともに、上記第１開閉弁と開閉弁の間か
    ら分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して上記第１
    圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が上記第
    ２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第
    ２開閉弁をこの順に介して上記第１圧縮機の吸入側に接
    続し、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接
    続する低圧ガス管と、上記複数台の熱交換器に冷媒流量
    制御器を介して接続する液管と、上記第１圧縮機の吐出
    側と上記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結
    する高圧ガス連通管と、上記第２圧縮機の吐出側と上記
    第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結
    する圧縮機連通管と、上記中圧ガス管から冷媒流量制御
    器を介して上記液管に至る第１のバイパス路と、上記液
    管から第８開閉弁を介して上記第１圧縮機の吸入側に至
    る第２バイパス路と、を備えたことを特徴とする蒸気圧
    縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
13. 【請求項１３】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、一端が上記第１圧縮機の吐出側に、他端
    が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する高圧
    ガス管と、一端が第１開閉弁を介して上記第２圧縮機の
    吐出側に、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器
    に接続するとともに、上記第１開閉弁と開閉弁の間から
    分岐して第５開閉弁及び第２逆止弁を介して上記第１圧
    縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が上記第２
    圧縮機の吸入側に接続するとともに第１逆止弁及び第２
    開閉弁をこの順に介して上記第１圧縮機の吸入側に接続
    し、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続
    する低圧ガス管と、上記複数台の熱交換器に冷媒流量制
    御器を介して接続する液レシーバーと、上記第１圧縮機
    の吐出側と上記第２圧縮機の吐出側を第３開閉弁を介し
    て連結する高圧ガス連通管と、上記第２圧縮機の吐出側
    と上記第１逆止弁と第２開閉弁の間を第４開閉弁を介し
    て連結する圧縮機連通管と、上記中圧ガス管から第７開
    閉弁を介して上記液レシーバーに至る第１のバイパス路
    と、上記液レシーバーから第８開閉弁を介して上記第１
    圧縮機の吸入側に至る第２バイパス路と、を備えたこと
    を特徴とする蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成
    回路。
14. 【請求項１４】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、一端が第１の開閉弁を有する第１の吐出
    管を介して上記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を
    介して上記複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、
    一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管を介して上記
    第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して上記複数
    台の熱交換器に接続する中圧ガス管と、一端が第４の開
    閉弁を有する第２の吸入管を介して上記第２圧縮機の吸
    入側に、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に
    接続する低圧ガス管と、上記複数台の熱交換器に冷媒流
    量制御器を介して接続する液管と、上記中圧ガス管と上
    記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接続す
    る第１の吸入管と、上記第１の吐出管と上記第２の吐出
    管を第７の開閉弁及び第８の開閉弁を介して接続する吐
    出側接続管と、上記第１の吸入管と上記第２の吸入管を
    第９の開閉弁及び第１０の開閉弁を介して接続する吸入
    側接続管と、上記中圧ガス管と上記第２の吸入管とを第
    ５開閉弁を介して接続する第１のバイパス管と、上記低
    圧管と上記第１の吸入管を第６開閉弁を介して接続する
    第２のバイパス管と、上記第７の開閉弁、第８の開閉弁
    の間と第９の開閉弁、第１０の開閉弁の間を第１１の開
    閉弁を介して接続する第３のバイパス管と、上記第２の
    吐出管と上記高圧ガス管とを第１３の開閉弁を介して接
    続する第５のバイパス管と、上記第１の吐出管と上記中
    圧ガス管とを第１２の開閉弁を介して接続する第５のバ
    イパス管と、を備えたことを特徴とする蒸気圧縮式冷凍
    サイクルによる多温度生成回路。
15. 【請求項１５】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、四方弁と、一端が第１の開閉弁を有する
    第１の吐出管を介して上記第１圧縮機の吐出側に、他端
    が開閉弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する高圧
    ガス管と、一端が第２の開閉弁を有する第２の吐出管を
    介して上記第２圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介し
    て上記複数台の熱交換器に接続するとともに、途中から
    分岐して上記四方弁に接続する中圧ガス管と、一端が上
    記四方弁に、他端が開閉弁を介して上記複数台の熱交換
    器に接続する低圧ガス管と、上記複数台の熱交換器に冷
    媒流量制御器を介して接続する液管と、上記四方弁と上
    記第１圧縮機の吸入側とを第３の開閉弁を介して接続す
    る第１の吸入管と、上記四方弁と上記第２圧縮機の吸入
    側とを第４の開閉弁を介して接続する第２の吸入管と、
    上記第１の吐出管と上記第２の吐出管を第７の開閉弁及
    び第８の開閉弁を介して接続する吐出側接続管と、上記
    第１の吸入管と上記第２の吸入管を第９の開閉弁及び第
    １０の開閉弁を介して接続する吸入側接続管と、上記第
    ７の開閉弁、第８の開閉弁の間と第９の開閉弁、第１０
    の開閉弁の間を第１１の開閉弁を介して接続する第３の
    バイパス管と、上記第２の吐出管と上記高圧ガス管とを
    第１３の開閉弁を介して接続する第４のバイパス管と、
    上記第１の吐出管と上記中圧ガス管とを第１２の開閉弁
    を介して接続する第５のバイパス管と、を備えたことを
    特徴とする蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回
    路。
16. 【請求項１６】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、複数台
    の熱交換器と、第１の四方弁と、第２の四方弁と、一端
    が上記第１の四方弁が接続された第１の吐出管を介して
    上記第１圧縮機の吐出側に、他端が開閉弁を介して上記
    複数台の熱交換器に接続する高圧ガス管と、他端が開閉
    弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する中圧ガス管
    と、一端が上記第２圧縮機の吸入側に第２の開閉弁を介
    して接続する第２の吸入管に、他端が開閉弁を介して上
    記複数台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、上記複数
    台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して接続する液管
    と、上記低圧ガス管と上記第１圧縮機とを上記第２の四
    方弁を介して接続する第１の吸入管と、上記第２圧縮機
    の吐出側と上記第１の開閉弁の間と上記第１の四方弁と
    を接続する第１の接続管と、上記第２の圧縮機の吸入側
    と上記第２の開閉弁との間に上記第２の四方弁を接続す
    る第２の接続管と、上記第１の四方弁と第２の四方弁を
    第３の開閉弁を介して接続する第３の接続管と、上記第
    ３の開閉弁の両側から分岐し、第４の開閉弁、第５の開
    閉弁を介してそれぞれ上記中圧ガス管の一端に接続する
    第４の接続管及び第５の接続管と、を備えたことを特徴
    とする蒸気圧縮式冷凍サイクルによる多温度生成回路。
17. 【請求項１７】 第１圧縮機と、第２圧縮機と、給湯用
    熱交換器及び複数台の熱交換器と、第１の四方弁と、第
    ２の四方弁と、第３の四方弁と、一端が上記第１圧縮機
    の吐出側に、他端が上記給湯用熱交換器及び上記第１の
    四方弁、第３の四方弁を介して上記複数台の熱交換器に
    接続する高圧ガス管と、一端が上記第１開閉弁を介して
    上記第２圧縮機の吐出側に、他端が上記第２の四方弁、
    第３の四方弁を介して上記複数台の熱交換器に接続する
    とともに、途中で分岐して第５開閉弁を介して上記第１
    圧縮機の吸入側に接続する中圧ガス管と、一端が上記第
    ２圧縮機の吸入側に接続するとともに第１の逆止弁と第
    ２開閉弁をこの順に介して第１圧縮機の吸入側に接続
    し、他端が第１の四方弁、第２の四方弁を介して上記複
    数台の熱交換器に接続する低圧ガス管と、上記給湯用熱
    交換器及び複数台の熱交換器に冷媒流量制御器を介して
    接続する液管と、上記第１圧縮機の吐出側と上記第２圧
    縮機の吐出側を第３開閉弁を介して連結する高圧ガス連
    通管と、上記第２の圧縮機の吐出側と上記第１逆止弁と
    第２開閉弁の間を第４開閉弁を介して連結する圧縮機連
    通管と、を備えたことを特徴とする蒸気圧縮式冷凍サイ
    クルによる多温度生成回路。