JP2946389B2 - 放電灯の点灯回路 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は新規な放電灯の点灯回路
に関する。詳しくは、放電灯の点灯前と点灯後における
放電灯への供給電圧を適切に制御するとともに装置の小
型化等を図ることができるようにした新規な放電灯の点
灯回路を提供するものである。

【０００２】

【従来の技術】メタルハライドランプ等の放電灯の交流
点灯に関しては、直流入力電圧を直流昇圧回路によって
昇圧した後に、後段の直流−交流変換回路によって交流
化してこれを放電灯に供給するようにした点灯回路が知
られている。

【０００３】そして、放電灯を起動するにあたっては、
直流−交流変換回路の後段に設けられる起動回路をイン
ダクタ及びコンデンサを有するＬＣ共振回路として構成
し、その共振によって直流−交流変換回路の出力（数百
ボルト）を昇圧してその高電圧（十数キロボルト）で放
電灯を点灯させるようにした回路がある。

【０００４】しかし、上記のような点灯回路では、共振
によって直流−交流変換回路の出力を数十倍の電圧に昇
圧するため、電力損失が大きくなり、また共振コンデン
サの耐圧が大きくなり装置の大型化の原因になってしま
う等の不都合がある。

【０００５】そこで、放電灯の起動時において始動用パ
ルスを発生させてこれを直流−交流変換回路の出力に重
畳して放電灯に印加するようにした回路が知られてい
る。例えば、直流−交流変換回路の出力によって充電さ
れるコンデンサと、該コンデンサの端子電圧が所定値を
越えた時に降伏する自己降伏型スイッチ素子とを設ける
とともに、放電灯への給電ライン上にその２次巻線が設
けられたトランスの１次巻線と、上記コンデンサ及び自
己降伏型スイッチ素子とによって直列回路を形成し、自
己降伏型スイッチ素子の降伏により発生されるパルスを
トランスによって昇圧して直流−交流変換回路の出力に
重畳するように構成された点灯回路を挙げることができ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな点灯回路にあっては、放電灯の点灯前と点灯後にお
いて適切な直流−交流変換回路の出力を得るのが難しい
という問題がある。

【０００７】即ち、放電灯をグロー放電からアーク放電
へと移行させるにあたって放電灯に立ち消えが生じない
ように放電灯を安定した点灯状態へと導くには、直流−
交流変換回路の出力として数百ボルト程度の比較的高い
電圧が必要となるが、放電灯の起動後における直流−交
流変換回路の出力がこの高い電圧値のままであると、放
電灯の定常点灯時には必要以上の電圧が放電灯にかかる
ことになり、放電灯の寿命への影響や回路の効率低下が
生じたり、部品の高耐圧化により装置の大型化を招く等
の不都合が生じる。

【０００８】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明放電灯の
点灯回路は上記した課題を解決するために、直流入力電
圧を交流電圧に変換して放電灯に供給するための直流−
交流変換回路と、放電灯への始動用パルスを発生させて
放電灯に印加する起動回路とを備えた放電灯の点灯回路
において、以下の（イ）乃至（ホ）の構成を有するよう
にしたものである。

【０００９】（イ）直流−交流変換回路の後段に放電灯
に対してインダクタを直列に接続するとともにコンデン
サを放電灯に対して並列に接続することにより共振回路
を形成し、該共振回路を起動回路の前段に設ける。

【００１０】（ロ）直流−交流変換回路の出力電圧の周
波数を変化させるための周波数制御手段を設ける。

【００１１】（ハ）放電灯が点灯したか否かを判別する
ための点灯判別手段を設ける。

【００１２】（ニ）点灯判別手段により放電灯の不点灯
状態が判別された時に点灯判別手段の出力に応じて周波
数制御手段が直流−交流変換回路の出力電圧の周波数を
上記インダクタ及びコンデンサによる直列共振を起こす
に足る値にまで高め、また、点灯判別手段により放電灯
の点灯状態が判別された時には直流−交流変換回路への
入力電圧及び／又は入力電流に応じて周波数制御手段が
直流−交流変換回路の出力電圧の周波数を低くする。

【００１３】（ホ）起動回路は（ニ）の共振電圧により
充電されるコンデンサと、該コンデンサの端子電圧が所
定電圧に達したときに降伏して始動用パルスを発生させ
るための自己降伏型スイッチ素子を有する。

【００１４】

【作用】本発明によれば、点灯判別手段によって放電灯
の不点灯状態が判別されたときに周波数制御手段が点灯
判別手段の出力に応じて直流−交流変換回路の出力電圧
の周波数を高めることによって、直流−交流変換回路の
後段に設けられたインダクタ及びコンデンサからなる共
振回路の共振を惹き起こし、その共振電圧により起動回
路のコンデンサを充電して自己降伏型スイッチ素子の降
伏により始動用パルスを発生させることができるので、
放電灯の起動にあたって必要な高電圧を共振回路により
一時的に得ることができるとともに、共振の持続電圧に
より放電灯の状態をグロー放電からアーク放電へと円滑
に移行させることができ、また、放電灯の点灯後には直
流−交流変換回路への入力電圧及び／又は入力電流に応
じて直流−交流変換回路の出力電圧の周波数を低くする
ことによって放電灯の定常点灯時に過剰な電圧が放電灯
にかからないように制御することができる。

【００１５】

【実施例】以下に、本発明放電灯の点灯回路の詳細を図
示した実施例に従って説明する。尚、図示した実施例は
本発明を自動車用メタルハライドランプの点灯回路１に
適用したものである。

【００１６】図１は点灯回路１の概要を示すものであ
り、バッテリー２が直流電圧入力端子３と３′との間に
接続されている。

【００１７】４、４′は直流電源ラインであり、その一
方のライン４上には点灯スイッチ５が設けられ、また、
他方のライン４′には電流検出抵抗６が設けられてい
る。

【００１８】７は直流−交流変換回路であり、バッテリ
ー電圧を矩形波状の交流電圧に変換するために設けられ
ている。

【００１９】この直流−交流変換回路７は、図２に示す
ように、プッシュプル型のＤＣ−ＡＣコンバータの構成
を有しており、トランス８の１次巻線８ａ側に設けられ
た半導体スイッチ素子９（ｉ）（ｉ＝１、２）が駆動制
御回路１０からの信号によって相反的にスイッチング制
御されるようになっている。

【００２０】直流電源ライン４はトランス８の１次巻線
８ａのセンタータップに接続されており、半導体スイッ
チ素子９（１）、９（２）にＮチャンネルＭＯＳＦＥＴ
を使った場合には、両ＦＥＴのソースが共通化されて直
流電源ライン４′に接続され、これらのドレーンがトラ
ンス８の１次巻線８ａの各端子にそれぞれ接続されてい
る。そして、ＦＥＴのゲートには駆動制御回路１０から
の制御信号がそれぞれ供給される。尚、駆動制御回路１
０の構成については後述する。

【００２１】１１はインダクタであり、トランス８の２
次巻線８ｂの一端と交流出力端子１２、１２′の一方１
２との間を結ぶ給電ライン１３上に設けられている。

【００２２】１４は上記インダクタ１１とともに共振回
路を構成するコンデンサであり、その一端がインダクタ
１１の端子のうち反２次巻線８ｂ側の端子に接続され、
他端がトランス８の２次巻線８ｂの一端と交流出力端子
１２′との間を結ぶ給電ライン１３′に接続されてい
る。

【００２３】１５、１５は分圧抵抗であり、給電ライン
１３と１３′との間においてコンデンサ１４に対して並
列に設けられている。

【００２４】１６は起動回路であり、トランス１７と始
動用パルス発生部１８とから構成されている。トランス
１７の２次巻線１７ｂの一端がコンデンサ１９を介して
インダクタ１１とコンデンサ１４との間に接続され、ま
た他端が交流出力端子１２に接続されており、始動用パ
ルス発生部１８によりトランス１７の１次巻線１７ａに
発生されるパルスが昇圧されて直流−交流変換回路７の
出力に重畳されるようになっている。

【００２５】２０はメタルハライドランプであり、交流
出力端子１２と１２′との間に接続されている。直流−
交流変換回路７の出力する矩形波は、インダクタ１１、
コンデンサ１４、トランス１７等を経ることによって正
弦波に近似した波形となってメタルハライドランプ２０
に供給される。

【００２６】２１はカレントトランスであり、給電ライ
ン１３′上に設けられている。

【００２７】２２は制御回路であり、電圧検出部２３、
電流検出部２４、エラーアンプ２５、点灯判別／周波数
制御部２６、周波数可変発振部２７から構成されてい
る。

【００２８】電圧検出部２３は、バッテリー電圧を検出
するために設けられ、その検出点は点灯スイッチ５の後
端とされている。そして、その出力信号は後段のエラー
アンプ２５に送出される。

【００２９】また、電流検出部２４は、バッテリー電流
を検出するために設けられており、バッテリー電流は上
記電流検出抵抗６により電圧変換されて入力される。そ
して、その出力信号は後段のエラーアンプ２５に送出さ
れる。

【００３０】エラーアンプ２５には、電圧検出部２３の
出力信号と電流検出部２４の出力信号との加算信号が入
力され、これと所定の基準電圧との間の差信号が後段の
周波数可変発振部２７に送出される。つまり、エラーア
ンプ２５は加算信号のレベルが一定の値となるように制
御するために設けられる。

【００３１】点灯判別／周波数制御部２６は、メタルハ
ライドランプ２０の点灯状態又は不点灯状態を判別する
とともに、メタルハライドランプ２０が不点灯状態であ
ると判別された場合には周波数可変発振部２７に制御信
号を送出して直流−交流変換回路７の出力する矩形波状
電圧を一時的に高めるために設けられる。点灯判別／周
波数制御部２６には、カレントトランス２１や分圧抵抗
１５、１５による検出信号が入力され、カレントトラン
ス２１の検出信号に基づいてメタルハライドランプ２０
が点灯したか否かを判別して、メタルハライドランプ２
０が不点灯状態である場合に分圧抵抗１５、１５によっ
て検出される出力電圧が所定の値になるように制御する
ための信号を周波数可変発振部２７に送出する。

【００３２】周波数可変発振部２７は、上記エラーアン
プ２５、点灯判別／周波数制御部２６からの信号に応じ
て変化する発振周波数をもった信号を発生して、これを
駆動制御回路１０に送出することによって、直流−交流
変換回路７の出力する矩形波の周波数を制御するために
設けられている。

【００３３】図３は制御回路２２の構成例を示すもので
ある。

【００３４】電圧検出部２３は、演算増幅器２８を用い
た電圧バッファの構成とされており、該演算増幅器２８
の非反転入力端子には分圧抵抗２９、２９′によりバッ
テリー電圧の分圧値が入力される。尚、抵抗２９の一端
が直流電源ライン４に接続され、その他端が抵抗２９′
を介して接地されており、ツェナーダイオード３０及び
コンデンサ３１が抵抗２９′に対して並列に設けられて
いる。

【００３５】電流検出部２４は、演算増幅器３２を用い
た非反転増幅回路とされており、演算増幅器３２の非反
転入力端子には、電流検出抵抗６による検出電圧が分圧
抵抗３３、３３′を介して入力される。尚、演算増幅器
３２の出力端子と反転入力端子との間には抵抗３４が介
挿されており、演算増幅器３２の反転入力端子は抵抗３
５を介して接地されている。

【００３６】エラーアンプ２５は演算増幅器３６を用い
て構成され、その非反転入力端子には演算増幅器２８、
３２の出力が抵抗３７、３８をそれぞれ介して入力され
る。また、演算増幅器３６の反転入力端子には基準電圧
Ｅｒｅｆが供給され、演算増幅器３６の出力端子と反転
入力端子との間には抵抗３９が介挿されている。

【００３７】点灯判別／周波数制御部２６は、反転増幅
回路を構成する演算増幅器４０の反転入力端子に上記分
圧抵抗１５、１５による検出電圧が供給され、演算増幅
器４０の非反転入力端子に供給される基準電圧がカレン
トトランス２１によるランプ電流検出値の如何によって
変化されるように構成されている。

【００３８】即ち、ダイオード４１のアノードが分圧抵
抗１５と１５との間に接続され、そのカソードが抵抗４
２を介して演算増幅器４０の反転入力端子に接続される
とともにコンデンサ４３を介して接地されている。

【００３９】また、カレントトランス２１の２次巻線の
一端がツェナーダイオード４４を介して接地されるとと
もに抵抗４５を介してエミッタ接地のＮＰＮトランジス
タ４６のベースに接続されており、該トランジスタ４６
のコレクタが分圧抵抗４７と４８との間に接続されてい
る。そして、分圧抵抗４７の一端には所定電圧Ｖｃｃが
供給され、その他端が分圧抵抗４８を介して接地される
とともに抵抗４９を介して演算増幅器４０の非反転入力
端子に接続されている。

【００４０】５０はダイオードであり、そのアノードが
演算増幅器４０の出力端子に接続され、そのカソードが
抵抗５１を介して演算増幅器４０の反転入力端子に接続
されている。

【００４１】周波数可変発振部２７は、可変容量ダイオ
ードを用いたＣＲ発振回路の構成とされており、可変容
量ダイオードを用いることによって、パルス幅制御方式
等の電力制御を行う場合に比べて回路構成の簡単化が図
られている。

【００４２】５２は可変容量ダイオードであり、そのカ
ソードが上記ダイオード５０のカソードに接続されると
ともに抵抗５３を介して演算増幅器３６の出力端子に接
続され、そのアノードは接地されている。

【００４３】５４はＮＯＴシュミットトリガであり、そ
の入力端子はコンデンサ５５を介して可変容量ダイオー
ド５２のカソードに接続されている。

【００４４】５６はＮＯＴシュミットトリガ５４に対し
て並列に設けられた抵抗である。

【００４５】５７はＮＯＴシュミットトリガ５４の後段
に設けられた波形整形部であり、ＮＯＴシュミットトリ
ガ５４の出力の立ち上がりから稍遅れた細幅の立ち上が
り微分波形を得るものである。図４に示すように、ＮＯ
Ｔシュミットトリガ５４の出力は２つに分岐してその一
方が２入力ＮＡＮＤシュミットトリガ５８の一方の入力
端子に入力され、他方がＮＯＴシュミットトリガ５９、
抵抗６０及びコンデンサ６１からなる積分回路６２を経
てＮＡＮＤシュミットトリガ５８の残りの入力端子に入
力される。

【００４６】６３、６４はＮＯＴシュミットトリガであ
り、その一方６３がＮＡＮＤシュミットトリガ５８の後
段に設けられ、他方の６４がＮＯＴシュミットトリガ６
３の後段に設けられている。そして、これらＮＯＴシュ
ミットトリガ６３、６４の出力はともに直流−交流変換
回路７の駆動制御回路１０に送出される。

【００４７】駆動制御回路１０は、半導体スイッチ素子
９（１）、９（２）に対する駆動信号のスイッチングス
ピードを速めたり、駆動信号がデッドタイムを含むよう
に波形整形を行う等の役割をもっている。

【００４８】図４の構成例に示すように、駆動制御回路
１０はＤ型フリップフロップ６５及び６６、２入力ＮＡ
ＮＤシュミットトリガ６７及び６８、ＮＯＴシュミット
トリガ６９及び７０、コンプリメンタリ対７１、７２か
ら構成されている。

【００４９】Ｄ型フリップフロップ６５のクロック入力
端子（ＣＫ）には、上記ＮＯＴシュミットトリガ６４の
出力信号が入力され、そのＱ出力端子がＮＡＮＤシュミ
ットトリガ６７の入力端子の一方に入力される。尚、Ｄ
型フリップフロップ６５のＱバー出力信号はＤ型フリッ
プフロップ６５、６６のＤ入力端子にそれぞれ送出され
るとともに、ＮＡＮＤシュミットトリガ６８の入力端子
の一方に送出される。

【００５０】また、Ｄ型フリップフロップ６６のクロッ
ク入力端子（ＣＫ）には、上記ＮＯＴシュミットトリガ
６３の出力信号が入力され、そのＱ出力端子がＮＡＮＤ
シュミットトリガ６７の残りの入力端子に入力される。
尚、Ｄ型フリップフロップ６５のＱバー出力信号はＮＡ
ＮＤシュミットトリガ６８の残りの入力端子に送出され
る。

【００５１】ＮＡＮＤシュミットトリガ６７、７８の出
力信号は、後段のＮＯＴシュミットトリガ６９、７０を
介してコンプリメンタリ対７１、７２にそれぞれ送られ
る。

【００５２】そして、コンプリメンタリ対７１、７２の
出力は直流−交流変換回路７の半導体スイッチ素子９
（１）、９（２）への駆動信号としてそれぞれ送出され
る。

【００５３】始動用パルス発生部１８は、図２に示すよ
うに、コンデンサの充電電圧が所定電圧に達した時に自
己降伏型スイッチ素子の降伏によりトランス１７の１次
側にパルスが発生されるように構成されている。

【００５４】トランス１７の１次巻線１７ａの一端は２
次巻線１７ｂとコンデンサ１９との間に接続されてお
り、他端はスパークギャップ等の自己降伏型スイッチ素
子７３（図ではスイッチの記号で示す。）の一端子に接
続されている。

【００５５】７４はダイオードであり、そのアノードが
コンデンサ７５を介してコンデンサ１９とトランス１７
の２次巻線１７ｂとの間に接続され、そのカソードが給
電ライン１３′に接続されている。

【００５６】しかして、制御回路２２にあっては、バッ
テリー電圧が分圧抵抗２９、２９′によって分圧されて
電圧検出部２３の演算増幅器２８に送られ、また、バッ
テリー電流が電流検出抵抗６によって検出されて電流検
出部２４の演算増幅器３２に送られて増幅される。

【００５７】そして、演算増幅器２８の出力と演算増幅
器３２の出力が所定の比率をもって加算され、これがエ
ラーアンプ２５に送出され、ここで基準値Ｅｒｅｆと比
較される。

【００５８】エラー電圧は抵抗５３を介して周波数可変
発振部２７の可変容量ダイオード５２に供給され、これ
によって発振周波数が変化する。即ち、エラー電圧が大
きいと可変容量ダイオード５２の逆方向バイアス電圧が
大きいので接合容量が小さくなり、発振周波数が高くな
る。

【００５９】可変容量ダイオード５２に対する制御電圧
はまた点灯判別／周波数制御部２６からも与えられる。

【００６０】ランプの起動時には電圧検出部２３、電流
検出部２４、エラーアンプ２５からなる電力制御系から
外れて、演算増幅器４０が制御の主流となる。

【００６１】カレントトランス２１によりランプ電流が
流れていないことが検出された場合にはトランジスタ４
６がオフ状態となり、演算増幅器４０は分圧抵抗１５、
１５によって検出されるコンデンサ１４の端子電圧が所
定の電圧（分圧抵抗４７、４８によるＶｃｃの分圧値に
より規定される。）となるような制御電圧を可変容量ダ
イオード５２に供給する。つまり、演算増幅器４０はラ
ンプ電圧を基準電圧と比較するエラーアンプ２５となっ
ており、その制御電圧によって可変容量ダイオード５２
の接合容量が変化し、これによって周波数可変発振部２
７の発振周波数が変化する。

【００６２】ランプ電圧が低いときには、演算増幅器４
０の制御電圧が大きいので可変容量ダイオード５２への
印加電圧が大きく、可変容量ダイオード５２の接合容量
が小さくなるため、周波数可変発振部２７の発振周波数
がインダクタ１１及びコンデンサ１４の共振周波数にほ
ぼ等しい値まで高くなる。

【００６３】また、カレントトランス２１により検出さ
れるランプ電流によりトランジスタ４６がオン状態にな
ると、演算増幅器４０の非反転入力端子がゼロレベルに
固定され、ダイオード５０が導通しなくなるため、制御
は電力制御系に委ねられ、ランプが定常状態に近づくに
つれて周波数可変発振部２７の発振周波数が低くなって
所定値に漸近していく。

【００６４】周波数可変発振部２７の出力信号は、駆動
制御回路１０に送られて、ここでデッドタイムを含む２
つのほぼ相反した位相関係にある矩形波信号が得られ
る。

【００６５】ＮＯＴシュミットトリガ６３の出力信号と
ＮＯＴシュミットトリガ６４の出力信号とは互いに反相
関係の信号であり、フリップフロップ６５、６６のＱ出
力信号はこれらの分周信号となるが、フリップフロップ
６６のＱ出力信号の方がフリップフロップ６５のＱ出力
信号よりやや遅れた信号となる。そして、これらフリッ
プフロップ６５、６６の出力信号のＱ出力同士とＱバー
出力同士との論理積をとることによってデッドタイムを
もった２つの信号が得られる。そして、これらの信号に
よって直流−交流変換回路７の半導体スイッチ素子９
（１）、９（２）が駆動される。

【００６６】上述したようにランプの点灯前には周波数
可変発振部２７の発振周波数が高くなってインダクタ１
１及びコンデンサ１４による共振が起こり、これによっ
て直流−交流変換回路７の出力電圧に対して数倍程度の
昇圧が行われる。尚、この一時的な昇圧によって回路の
著しい効率低下が生じたり、回路部品の耐圧が非常に高
くなるようなことはない。

【００６７】共振電圧によって始動用パルス発生部１８
内のコンデンサ７５が充電されていき、その端子電圧が
所定電圧を越えた時点で自己降伏型スイッチ素子７３が
降伏してトランス１７の１次側にパルスが発生し、これ
がトランス１７により昇圧されて数十キロボルトの始動
用パルスがメタルハライドランプ２０に印加されてラン
プに起動がかかる。

【００６８】ランプの点灯後には、周波数可変発振部２
７の発振周波数が低くなるが、ランプが点灯して間もな
いうち（０．１〜１ｍｓ程度）は共振の持続によりメタ
ルハライドランプ２０には比較的高い電圧が供給される
ため、これによってグロー放電からアーク放電への移行
が促進される。

【００６９】そして、電力制御系による周波数制御に移
行して、インダクタ１１及びコンデンサ１４による共振
はなくなり、最終的にランプの定電力制御が行われて点
灯状態が安定する。

【００７０】

【発明の効果】以上に記載したところから明らかなよう
に、本発明放電灯の点灯回路によれば、点灯判別手段に
より放電灯の不点灯状態が判別されたときに点灯判別手
段の出力に応じて直流−交流変換回路の出力電圧の周波
数を高めることによって、直流−交流変換回路の後段に
設けられたインダクタ及びコンデンサからなる共振回路
の共振を惹き起こし、その共振電圧により起動回路のコ
ンデンサを充電して自己降伏型スイッチ素子の降伏によ
り始動用パルスを発生させることができるので、放電灯
の起動にあたって必要な高電圧を共振回路により一時的
に得ることができるとともに、共振の持続電圧により放
電灯の状態をグロー放電からアーク放電へと円滑に推移
させることができ、また、放電灯の点灯後には直流−交
流変換回路への入力電圧及び／又は入力電流に応じて直
流−交流変換回路の出力電圧の周波数を低くすることに
よって放電灯の定常点灯時に過剰な電圧が放電灯にかか
らないように放電灯への供給電圧を適切に制御すること
ができる。

【００７１】従って、放電灯の寿命への影響や回路の効
率低下が生じたり、部品の高耐圧化により装置の大型化
を招く等の不都合を回避することができる。

【００７２】また、周波数制御手段を可変容量ダイオー
ドを用いたＣＲ発振部によって構成すれば、回路構成の
簡単化を図ることができる。

【００７３】尚、上記実施例において示した具体的な回
路構成は何れも本発明の具体化に当たってのほんの一例
を示したものにすぎず、これらによって本発明の技術的
範囲が限定的に解釈されるものではない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る放電灯の点灯回路の概要を示す回
路ブロック図である。

【図２】直流−交流変換回路及び起動回路の構成を示す
回路図である。

【図３】制御回路の構成を示す回路図である。

【図４】周波数可変発振部及び駆動制御回路の構成を示
す回路図である。

【符号の説明】

１ 放電灯の点灯回路 ７ 直流−交流変換回路 １１ インダクタ １４ コンデンサ １６ 起動回路 ２０ 放電灯（メタルハライドランプ） ２１、２６ 点灯判別手段 ２６、２７ 周波数制御手段 ７３ 自己降伏型スイッチ素子 ７５ コンデンサ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−82277（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−13185（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−23097（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) H05B 41/14 - 41/29

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流入力電圧を交流電圧に変換して放電
   灯に供給するための直流−交流変換回路と、放電灯への
   始動用パルスを発生させて放電灯に印加する起動回路と
   を備えた放電灯の点灯回路において、 （イ）直流−交流変換回路の後段に放電灯に対してイン
   ダクタを直列に接続するとともにコンデンサを放電灯に
   対して並列に接続することにより形成される共振回路を
   上記起動回路の前段に設けたこと、 （ロ）直流−交流変換回路の出力電圧の周波数を変化さ
   せるための周波数制御手段を設けたこと、 （ハ）放電灯が点灯したか否かを判別するための点灯判
   別手段を設けたこと、 （ニ）点灯判別手段により放電灯の不点灯状態が判別さ
   れた時に、点灯判別手段の出力に応じて周波数制御手段
   が直流−交流変換回路の出力電圧の周波数を上記インダ
   クタ及びコンデンサによる直列共振を起こすに足る値に
   まで高め、また、点灯判別手段により放電灯の点灯状態
   が判別された時には上記直流−交流変換回路への入力電
   圧及び／又は入力電流に応じて周波数制御手段が直流−
   交流変換回路の出力電圧の周波数を低くすること、 （ホ）起動回路は（ニ）の共振電圧により充電されるコ
   ンデンサと、該コンデンサの端子電圧が所定電圧に達し
   たときに降伏して始動用パルスを発生させるための自己
   降伏型スイッチ素子を有すること、を特徴とする放電灯
   の点灯回路。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の放電灯の点灯回路にお
   いて、周波数制御手段が可変容量ダイオードを用いたＣ
   Ｒ発振部を有し、点灯判別手段からの信号に応じた可変
   容量ダイオードの制御により直流−交流変換回路の出力
   電圧の周波数を変化させるようにしたことを特徴とする
   放電灯の点灯回路。