JP2905472B2 - 水中カット造粒装置とその装置に使用するナイフ、並びに、そのナイフを用いた水中カット造粒方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂製のペレット
を製造するために用いられる水中カット造粒装置とその
装置に使用するナイフ、並びに、好ましくはそのナイフ
を用いた水中カット造粒方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の水中カット造粒装置は、一般
に、多数のダイ孔を有するダイプレートと、このダイプ
レートの切断面を取り囲むように形成された水室と、こ
の水室内に回転自在に収納されたナイフホルダーと、こ
のナイフホルダーを一定方向に回転駆動させる駆動手段
と、ナイフホルダーに取り付けられた複数本のナイフ
と、を備えている。

【０００３】そして、水室には冷却水を循環供給するた
めの給水装置が接続されている。また、ダイには、ギヤ
ポンプ等の樹脂供給装置が接続され、樹脂混練機等から
の溶融樹脂が水室内へ加圧供給されるようになってい
る。従って、ダイから水室内へ押し出される溶融樹脂
は、水室内に押し出されると同時に表皮が冷却されてナ
イフによって細かく切断され、水室内で冷却硬化してペ
レットに造粒されることになる。

【０００４】従来、かかる水中カット造粒装置に使用さ
れるナイフは、例えば、図１に仮想線で示すような断面
ほぼ三角形状のものや、図１６に示すような断面ほぼ台
形状のものが殆どで、この場合、回転方向後側の面（後
面）がダイの切断面に対して垂直に切り落とされた形状
になっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このように、ナイフの
回転方向後方側（後面）が切断面に対して垂直である
と、ナイフが高速で回転するとその後方に乱流を起こし
てキャビテーションに至る割合が高くなる。従って、こ
の乱流自体やキャビテーションによる気泡の巻き込み等
により、ナイフの回転抵抗が大きくなってカッターの回
転駆動力の大半がこの抵抗のために消費され、駆動効率
が低下する原因となっていた。

【０００６】また、ナイフの回転抵抗が大きいというこ
とは、ナイフの回転に伴ってダイの切断面に沿って走る
旋回方向の水流（給水装置による水の循環流とは別のも
の）の流速が高速化することに繋がる。そのため、溶融
樹脂としてメルトフローレート（ＭＦＲ）が１０を超え
るような低粘度の高ＭＦＲ材料の場合には、ナイフの後
方について回る高速水流によって、切断後のペレット形
状に曲がり、変形、潰れ、ヒゲ付き等の欠陥が生じるこ
とになっていた（特に、ＭＦＲ＞３０となれば顕著）。

【０００７】そして、このように形状欠陥を有するペレ
ットは、外観不良によって商品価値が低下するだけでな
く、押出あるいは射出成形時にホッパ部での引っ掛かり
等を起こし、水中カット造粒装置の歩留りの低下や稼働
効率の低下にも派生することがある。本発明は、上記の
ような事情に鑑み、水に対するナイフの回転抵抗を減ら
して乱流やキャビテーションの抑制を図るとともに、ナ
イフに連れて回られる乱流部分の発生を可及的に小さく
することにより、高ＭＦＲの樹脂材料であっても形状欠
陥の発生を防止できるようにすることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明では、上記目的を
達成するために、次の技術的手段を講じた。すなわち、
本発明に係る水中カット造粒装置では、カッターのナイ
フは、その回転軸心に沿った丈寸法ｈを薄く形成するこ
とによって、水に対する回転抵抗を減らすようにしてい
る。

【０００９】この場合の「丈寸法ｈを薄く形成する」と
は、具体的には、ナイフのカッター面から内面（ダイ側
の面）までの最大距離をＡ、当該ナイフの最大厚さをＣ
としたとき、Ｃ≦１．２Ａに設定することで実現するこ
とができる。この種のナイフの寸法Ａは、ダイ孔から常
時押し出されてくる溶融樹脂との干渉を避けるべく、４
〜６ｍｍに設定されているので、ナイフの最大厚さＣ
は、４．８〜７．２ｍｍ以下に設定しておけばよいこと
になる。

【００１０】上記の本発明によれば、丈寸法ｈが小さい
ため水に対する回転抵抗が小さくできるので、ナイフの
回転に伴ってダイに沿って生じる旋回方向の水流も低速
化することができる。そのため、高ＭＦＲ材料等であっ
ても、ペレットの形状欠陥の発生を可及的に抑えた造粒
が可能になり、この形状欠陥を原因とした従来の各種の
欠点を防止できる。

【００１１】また、ナイフの回転方向後方側に生じる乱
流を小さく抑えることもできるので、キャビテーション
の抑制にも繋がり、もってカッター駆動力の消費を抑え
てその駆動効率を高めることが可能になる。更に、キャ
ビテーションによって発生する多数の気泡がダイプレー
トを叩くことにより、同プレートの切断面が早期に損傷
することも防止することができる。

【００１２】一方、水に対するナイフの回転抵抗を減ら
す他の方法としては、ダイとは反対側の面に山型誘導面
を形成させる方法がある。このとき、山型誘導面に対応
させるように、ダイへ向く面にも谷型誘導面を形成させ
るのが好適である。この山型誘導面とは、ダイと反対側
において、回転方向前部にダイから離れる方向に傾斜し
た部分を備え、かつ、回転方向後部にダイに近づく方向
に傾斜した部分を備えている面のことを意味する。従っ
て、この山型誘導面に沿って発生した水流は、ナイフの
後方においてダイ側へ引き寄せられることになる。

【００１３】また、谷型誘導面とは、ダイに対面する側
において、回転方向前部にダイから離れる方向に傾斜し
た部分を備え、かつ、回転方向後部にダイに近づく方向
に傾斜した部分を備えている面のことを意味する。従っ
て、ナイフの内側で谷側誘導面に沿って発生した水流
は、同じようにダイ側へ押し付けられることになる。こ
のように、山型誘導面や谷型誘導面に沿う水流は、いず
れにしてもダイへ向かうものとされるので、ナイフの回
転方向後方側における水の分離が円滑になり、乱流やキ
ャビテーションの発生が抑えられることになる。

【００１４】そのため、カッター駆動力の消費を抑えて
その駆動効率を高められることはもとより、ナイフの回
転に伴う旋回方向水流を低速化して、高ＭＦＲ材料等を
用いる場合の形状欠陥を防止できる利点もある。このよ
うにナイフの回転方向後方側の水流をダイ側へ向ける
と、ナイフに作用するダウンフォース（ｄｏｗｎ ｆｏ
ｒｃｅ）が低下するため、ダイの切断面へのナイフの押
圧力が低減して両者共に磨耗を抑えられ、寿命が長くな
るという副次的効果が得られる。

【００１５】上記の山型誘導面や谷型誘導面は、ナイフ
に対する形成位置が限定されるものではないが、上記し
たように水流をダイ側へ向けるという作用を効率よく得
るためには回転方向後方寄りに形成するのが好適であ
る。この山型誘導面や谷型誘導面は、複数の平坦面を継
ぎ合わせたような折曲面としてもよいが、滑らかに連続
した曲面として形成するのが、水に対するナイフの回転
抵抗を減らす意味で好適である。また、このような曲面
にすることで、ナイフの回転方向に沿った断面形状を流
線形に形成すれば、一層好適である。なお、平坦面と曲
面との組み合わせにすることも可能である。

【００１６】更に、ナイフの丈寸法を薄くする構成とナ
イフに山型誘導面や谷型誘導面を設ける構成との双方を
採用すれば、それらの相乗作用によって得られる効果は
一層確実で且つ良好なものとなる。本発明が対象とする
ナイフは、より具体的には、ダイプレートの切断面に対
面するカッター面と、回転方向後方に向かって切断面と
は反対側（以下、この欄において反切断面側という。）
に傾斜した状態でカッター面の回転方向前縁から立ち上
がっている前面と、この前面の後端縁から実質的に回転
方向後方に延びる背面と、この背面の後端縁に続く後面
と、回転方向後方に向かって反切断面側に傾斜した状態
でカッター面の回転方向後縁から立ち上がる傾斜部分を
有しかつ回転方向後端縁が後面に続く内面と、を備えた
ものである。

【００１７】そして、本発明は、上記の形状のナイフに
おいて、後面が回転方向後方に向かって切断面側に傾斜
して形成され、前面から背面への移行角度をＢ°、背面
から後面への移行角度をＤ°としたとき、１５０°≦
（Ｂ＋Ｄ）／２≦１８０°となるように設定したもので
ある。また、より好ましくは、本発明のナイフは、カッ
ター面から内面までの最大距離をＡ、ナイフの最大厚さ
をＣとしたとき、Ｃ≦１．２Ａとなるように設定されて
いる。

【００１８】この場合、後述するＦＥＭ解析実験で明ら
かになるように、１０〜２０ｍ／ｓといった通常の回転
速度でナイフを回転させた場合でも、ナイフの回転方向
後方においてナイフとともにダイプレート付近を走行す
る同速水流部分が極めて短くなり、その水流部分が溶融
樹脂をなぎ倒すことに伴うペレットの形状不良を未然に
防止することができる。

【００１９】上記の本発明において、後面と内面の交線
部分をナイフエッジに形成することにより、ナイフの回
転方向後方における水流の乱れがより確実に防止され、
同速水流部分の増大がより効果的に抑制される。また、
本発明は、カッター面における、溶融樹脂が押し出され
ないダイプレートの回転方向中心側の部分に対応する部
分に、カッター機能を有する他の部分よりも幅の広い部
分を設けることを推奨する。

【００２０】この場合、幅の広い部分を形成したことに
よって切断面に対するカッター面の接触面積が増大し、
カッター面に作用する単位面積当たりの力が低減するの
で、ナイフのカッター面及びダイプレートの切断面の磨
耗を可及的に遅らせることができる。なお、角度Ｂ°と
角度Ｄ°の関係と、最大距離Ａと最大厚さＣとの関係を
上記の関係にする限り、ナイフの背面は、前面及び後面
との間で稜線が明瞭には現れないように反切断面側に湾
曲面状に形成することもできるし、また、前面及び後面
との間で稜線を介して交差する平面状に形成することも
できる。

【００２１】一方、この種の水中カット造粒装置によっ
て操業する場合、次のように定義されるＬ及びＨを、Ｌ
≦４Ｌの関係を保つように設定すれば、高ＭＦＲの樹脂
であってもペレットの形状不良を可及的に解消できるこ
とが後述の実験によって実証された。Ｌ：ナイフの回転
方向後側に形成されかつ同ナイフと実質的に同じ速さで
ダイプレート付近を走行する同速水流部分の回転方向長
さＨ：ナイフで切断された後に次のナイフで切断が行わ
れるまでの間にダイプレートから押し出される溶融樹脂
の押出長さ従って、常にＬ≦４Ｈの関係が成立するよう
にカッターの駆動手段の回転速度を設定しておけば、ペ
レットの形状不良は取り合えず解消できる。

【００２２】しかるに、溶融樹脂の押出速度とナイフの
回転速度が著しく低い状態でＬ≦４Ｈの関係を成立させ
るのでは、ペレットの生産量が大きく落ちてしまって実
操業には余り適切ではない。そこで、上記した本発明の
ナイフを使用し、高速度（１０〜２０ｍ／ｓ）で回転さ
せる通常運転の場合にも、Ｌ≦４Ｈの関係を保持しなが
ら造粒することが望まれる。本発明のナイフによれば、
かかる通常運転に必要な１０〜２０ｍ／ｓでカッターの
駆動手段を回転させても、Ｌ≦４Ｈの関係を保持してペ
レットの形状不良を解消できるとともに、キャビテーシ
ョンの発生も有効に防止することができる。

【００２３】

【発明を実施するための最良の形態】以下、図面に基づ
いて本発明の実施の形態を説明する。図９は、本発明の
ナイフ７を使用できる水中カット造粒装置２０の側面断
面図である。この造粒装置２０は、多数のダイ孔２ａを
有するダイプレート（ダイ）２と、このダイプレート２
の切断面２ｂを取り囲むように形成された水室１と、こ
の水室１内に回転自在に収納されたカッター３と、この
カッター３を回転駆動させる駆動手段２１とを備えてい
る。

【００２４】ダイプレート２は水室１の一方の側壁（図
９の右側壁）を形成するように同水室１を閉鎖してい
る。水室１の下部には、図示しない給水装置が接続され
る給水口２２が形成され、水室１の上部には、内部の水
をペレット５とともに外部に排出するための排水口２３
が設けられている。水室１の一端には、二軸混練機又は
ギアポンプ等からなる押出機のチャンバー２４が接続さ
れている。従って、ダイプレート２のダイ孔２ａから水
室１内へ押し出された溶融樹脂４は、水室１内に押し出
されると同時に表皮が冷却されて後述のナイフ７によっ
て細かく切断され、その後、水室１内で冷却硬化してペ
レット５に造粒される。

【００２５】水室１の他端には、電動モーター等よりな
る前記駆動手段２１が接続された軸受けケース２５が接
続されている。軸受けケース２５には、ベアリング２６
を介して回転軸２７が出没自在でかつ回転自在に挿通さ
れており、この回転軸２７の先端部は前記水室１内に突
出している。駆動手段２１には、この駆動手段２１の回
転数を設定するマイコン又はプロコンよりなる設定手段
２８が接続されている。

【００２６】回転軸２７の先端には前記カッター３が固
定されている。このカッター３は、中心部が回転軸２７
に固定された円盤状のナイフホルダー３２と、このナイ
フホルダー３２に放射状に取り付けられた複数枚のナイ
フ７とから構成されている。図１〜図３は、本発明に係
る水中カット造粒装置２０のカッター３に使用されるナ
イフ７の第一実施形態を示している。

【００２７】図１に二点鎖線で示すように、断面三角形
状のタイプの従来のナイフ３０では回転方向後方側に高
い垂直面が形成されているのに対し、本発明のナイフ７
は、ダイ２へ向く面とは反対向きの面（外面）７ａが、
その回転方向の中間部付近で山なりにカーブされ、回転
方向後方側ではダイプレート２側へ近づく下り傾斜とな
るように形成されている。

【００２８】なお、図２に示すように、第一実施形態の
ナイフ７では、ダイ２側の面（内面）７ｂの回転方向後
半部は、ダイ２の切断面２ｂに対してほぼ平行な平面状
に形成されている。従って、この第一実施形態のナイフ
７は、回転軸心方向（図９の左右方向）の丈寸法ｈが、
断面三角形状のタイプの従来のナイフ３０の丈寸法Ｈに
比べてかなり薄くなっている。また、ナイフ７の肉厚自
体もかなり薄くなっている。

【００２９】従って、このナイフ７は、水に対する回転
抵抗が小さくなり、ナイフ７を高速回転させても、ダイ
２の正面に沿って生じる旋回方向の水流はそれほど高速
のものとはならない。また、ナイフ７の回転方向後方側
において乱流の発生を抑える効果も得られる。上記のよ
うにナイフ７の外面７ａに設けられたカーブ面は、水流
をナイフ７の後方においてダイ２側へ引き寄せるための
山型誘導面９を形成する。この山型誘導面９は、ダイ２
と反対側の外面７ａにおいて、回転方向前側にダイ２か
ら離れる方向に傾斜した部分３５を備え、かつ、回転方
向後側にダイ２に近づく方向に傾斜した部分３７を備え
ている。

【００３０】従って、ナイフ７の外面７ａに沿う水流
は、山型誘導面９を乗り越すと同時に後側の斜面に沿っ
てダイ２側へ引き寄せられ、その結果、この水流は、ナ
イフ７の回転方向後方側から円滑に分離し、乱流やキャ
ビテーションの発生が抑えられる。このように、ナイフ
７の高速回転によっても、ダイ２の正面に沿って生じる
旋回方向の水流は高速化せず、乱流も生じ難くなってキ
ャビテーションに至り難くなるため、カッター駆動力の
消費が抑えられて駆動効率を高くできる。また、高ＭＦ
Ｒ材料等を用いた場合でも形状欠陥の発生を防止できる
という、種々の利点を得るに至る。

【００３１】以下、本実施形態のナイフ７の断面形状を
より具体的に説明する。すなわち、このナイフ７は、ダ
イプレート２の切断面２ｂに接するカッター面３４と、
回転方向後方に向かって切断面２ｂとは反対側（以下、
この欄において反切断面２ｂ側という。）に傾斜した状
態でカッター面３４の回転方向前縁から立ち上がってい
る前面３５と、この前面３５の後端縁から実質的に回転
方向後方に延びる背面３６と、この背面３６の後端縁に
続く後面３７と、回転方向後方に向かって反切断面２ｂ
側に傾斜した状態でカッター面３４の回転方向後縁から
立ち上がる傾斜部分３８を有しかつ回転方向後端縁が後
面３７に続く内面３９と、を備えている。

【００３２】このうち、内面３９は、前記傾斜部分３８
の後方側に平面部分４０を備えており、後面３７は、回
転方向後方に向かって切断面２ｂ側に傾斜するように形
成されている。また、前面３５と後面３７は平面状に形
成されており、背面３６は、これら前面３５及び後面３
７との間で稜線が明瞭には現れないように反切断面２ｂ
側に膨らんだ湾曲面状に形成されている。更に、後面２
７と内面３９の交線部分はナイフエッジＥに形成されて
いる。

【００３３】従って、本実施形態では、連続した前面３
５、背面３６及び後面３７によって前記山型誘導面９が
形成されていることになる。そして、本実施例のナイフ
７では、後述する実験からの見地に基づいて、それぞれ
下のように定義される各パラメータＡ〜Ｄに関して、各
式（１）及び（２）が成立するようにその断面形状が設
定されている。 （１） １５０°≦（Ｂ＋Ｄ）／２≦１８０° Ｂ：前面から背面への移行角度 Ｄ：背面から後面への移行角度 （２） Ｃ≦１．２Ａ Ａ：カッター面から内面までの最大距離 Ｃ：ナイフの最大厚さ なお、前面３５のカッター面３４に対する傾斜角度θ
は、刃こぼれの少ない切断を継続的に行うため、通常
は、約３０°〜６０°に設定される。また、最大距離Ａ
は連続して押し出される溶融樹脂４との干渉を避けるべ
く、概ね４〜６ｍｍ程度に設定される。

【００３４】この場合、後述する数値実験で明らかにな
るように、１０〜２０ｍ／ｓといった実操業時の回転速
度でナイフ７を回転させた場合でも、ナイフ７の回転方
向後方においてナイフ７とともにダイプレート２付近を
走行する同速水流部分４１が極めて短くなり、これによ
って、その水流部分が溶融樹脂４をなぎ倒すことに伴う
ペレット５の形状不良を未然に防止できる。

【００３５】なお、本実施形態では、ナイフ７の切断刃
部分の前長において断面形状は一定に形成されている。
もっとも、上記式（１）及び（２）の関係を満たす範囲
において、切断刃部分の断面形状を長手方向で変化させ
ることは可能である。図４は、本発明の第二実施形態で
用いるナイフ７を示したもので、この第二実施形態で
は、ナイフ７の外面７ａに山形誘導面９が形成されてい
るだけでなく、内面７ｂにも谷型誘導面１０が形成され
たものである。

【００３６】この谷型誘導面１０は、上記内面７ｂをナ
イフ７の回転方向後方側においてダイ２に近づく方向へ
内曲げしたもので、その後尾方向は前記山形誘導面９の
後尾方向に沿うように形成されている。従って、ナイフ
７の内面７ｂに沿った水流は、ナイフ７の回転方向後方
側へ近づくにつれて物理的な接触による変向作用を受
け、その結果、ナイフ７の回転方向後部においてダイ２
側へ押し付けられるようになる。そのため、ナイフ７の
内側の水流もナイフ７の回転方向後方へ円滑に分離し、
乱流やキャビテーションの発生を抑えられる。

【００３７】また、このように山型誘導面９と谷型誘導
面１０との双方を設けると、ナイフ７の回転方向後方側
から分離する各々の水流に対し、それらが合流するとき
の水勢が加勢されることになり、上記効果は相乗的に高
くなる利点がある。従って、この第二実施形態では少な
くとも第一実施形態の場合を超越した効果を得ることが
できる。

【００３８】なお、第一実施形態でもそうであるが、こ
の第二実施形態では特に、ナイフ７の回転方向後方側の
水流がダイ２へ向かう作用が強いため、ナイフ７に対す
るダイ２側へのダウンフォースが低減される。そのた
め、ダイ２の切断面２ｂに対するナイフ７の押圧作用が
低減し、両部材の磨耗をともに抑えられるという副次的
効果が得られる。

【００３９】更に、この第二実施形態では、山型誘導面
９や谷型誘導面１０を共に曲面によって形成してあるた
め、ナイフ７の断面形状として、その全体が曲線で囲ま
れた流線形となり、水に対して回転方向に沿った抵抗が
極めて小さくなるという利点もある。特に、外面７ａに
おける回転方向前端部の山なり部分では、滑らかな曲面
とするのが好適である。

【００４０】ところで、図４には、回転軸心方向の丈寸
法が図１の三角断面のナイフ３０の丈寸法Ｈと同じに設
定された比較例のナイフ１４を示してある。この比較例
のナイフ１４には、外面７ａに対して山型誘導面９が設
けられているため、上記第一及び第二実施形態の場合と
同様に、外面７ａに沿った水流をダイ２側へ向ける作用
が得られる。

【００４１】しかし、この比較例のナイフ１４では、そ
の全体としての断面形状が翼断面に似たものとなってお
り、その内面７ｂの後部にも上方へ反り上がった山形誘
導面９が形成されている。このため、ナイフ１４の内面
７ｂに沿った水流は、当該内面７ｂの反り上がった山形
誘導面９によってダイ２から離れる方向へ向けられてし
まうことになる。

【００４２】このことは、外面７ａ側の山形誘導面９に
よって、折角、水流がダイ２側へ指向しようとしている
のに、その指向生が内面７ｂ側の山形誘導面９に誘導さ
れる水流によって相殺される恐れがあることを意味す
る。従って、ナイフ１４の回転方向後側においてキャビ
テーションの発生をある程度抑えることができても、そ
の効果は図１の本発明のナイフ７よりも劣るものと考え
られる。

【００４３】このように、ナイフの内面７ｂ後部に反り
返った山形誘導面９を形成することは、ナイフの外面７
ａ後部にダイ２側へ近づく方向に傾斜した誘導面９を形
成して水流をダイ２側へ導く本発明の趣旨に反すること
になる。もっとも、ナイフの内面７ｂ後部は平坦面（図
２の平面部分４０）に形成されておれば、例えば、図１
１や図１８に示すように、ナイフの内面７ｂの平坦面が
ダイ２から離れる側へ若干傾斜していてもよい。

【００４４】図５は、第三実施形態のナイフ７を示して
いる。このナイフ７は、上記山型誘導面９や谷型誘導面
１０を複数の平坦面を継ぎ合わせたような折曲面として
いる。すなわち、この場合のナイフ７は、背面３６が前
面３５及び後面３７との間で稜線を介して交差する平面
状に形成されている。また、図６に示す第四実施形態の
ナイフ７のように、外面７ａに対して山型誘導面９より
も回転方向後方側に補助的に谷型誘導面１０を形成させ
たり、内面７ｂに対して谷型誘導面１０よりも回転方向
後方側に補助的に山型誘導面９を形成させたりすること
も可能である。

【００４５】このようにするのは、カッター３の能力
（大きさや適用回転数等）や運転条件等ごとに、水流を
最も効果的に低速化させるための調節を行うことが目的
であるので、補助的に設けた外面７ａの谷型誘導面１０
や内面７ｂの山型誘導面９が、外面７ａの山型誘導面９
や内面７ｂの谷型誘導面１０の本来の作用を吸収又は阻
害するものでないことは言うまでもない。

【００４６】ナイフ７の丈寸法ｈを小さくするための手
段としては、図７及び図８に示すように回転方向の長さ
を幅狭にカットした構成とすることも可能である。これ
であれば、従来のナイフ３０に対して簡単な追加加工を
施すだけで、本発明を実施できる利点がある。 〔実験例１〕図１に実線で示した本発明のナイフ７を使
用した場合と、図１に仮想線で示した断面三角形状のタ
イプの従来のナイフ３０を使用した場合とを対比すべ
く、ＭＦＲ≒７０及びＭＦＲ≒１００の高ＭＦＲ材料を
用いた造粒テストを行った。

【００４７】この実験例１では、水室１内でのキャビテ
ーションの発生状況は、同一判定者による目視判定とし
た。その結果、従来のナイフ３０では、ナイフ最外周部
の周速が１０ｍ／ｓを超えたあたりから気泡の発生が認
められ、周速が２０ｍ／ｓに達するころでは水室１内が
真っ白になるほどの無数の気泡が発生した。これに対し
て、本発明のナイフ７では、周速が２０ｍ／ｓに達した
時点でも、気泡は殆ど認められなかった。

【００４８】一方、高ＭＦＲ材料の形状欠陥を防止でき
るか否かについては、ダイ２の正面付近に生じた水流の
流速等をＣＡＥによる解析によって予測すると共に、実
際に得られたペレットを観察することによって行った。
その結果、レノルズ数及びペレット抗力の予測値は次の
表のようになった。

【００４９】

【表１】

【００５０】この表から明らかなように、レノルズ数に
関して言えば、本発明のナイフ７では、従来の三角断面
のナイフ３０に比べて流速が約０．６７倍となることが
判る。従って、本発明のナイフ７ではペレット抗力、即
ち、ペレットに負荷する力としてみたときに、平均約
０．４３倍となっており、これらの結果から、ペレット
における形状欠陥の発生を可及的に防止できることが判
明した。

【００５１】また、実際の造粒によって得られたペレッ
トも、本発明のナイフ７では、ＭＦＲ＝７４の場合及び
ＭＦＲ＝１０５の場合も形状欠陥の少ない正常なものの
占める割合が非常に高いものであったのに対して、従来
のナイフ３０では、ＭＦＲ＝７４及びＭＦＲ＝９５のい
ずれの場合も相当な割合で形状欠陥を伴ったペレットが
含まれていた。 〔実験例２〕次に、本発明のナイフ７が従来のナイフの
うちいわゆる台形断面タイプのナイフ３１に対してもよ
り優位性があるかどうかを検証すべく、ＦＥＭ解析によ
る数値実験を行った。この解析は、一定速度の水流中に
ナイフを静止させた場合のナイフ周囲の水の圧力と速度
を、多数の要素に分割してＦＥＭによって算出したもの
で、その結果を図１０〜図１３に示す。

【００５２】このうち、図１０は台形ナイフ３１の圧力
分布を示し、図１１は本発明のナイフ７の圧力分布を示
している。また、これらの図において、それぞれの領域
に示されている圧力数値の単位はｋｇ／ｃｍ² である。
図１０から明らかなように、従来の台形ナイフ３１で
は、前面３５と背面３６との稜線部分において大きな圧
力低下が発生し、この部分で水流に剥離が発生してい
る。この剥離の影響は後方まで延び、ナイフ３１の後方
へ大きく低圧領域を発生させている。

【００５３】これに対して、図１１から明らかなよう
に、本発明のナイフ３１では、前面３５が背面３６に対
して稜線が現れないように連続しているので、上記の剥
離は生じておらず、このため、低圧領域はナイフ７の上
方で半円形に収まっており、後面３７の後方へは延びて
いない。次に、図１２は台形ナイフ３１の速度分布を示
し、図１３は本発明のナイフ７の速度分布を示してい
る。また、これらの図において、Ｕは水流の平均流速を
示している。従って、それぞれの領域の速度はその平均
流速Ｕの何倍であるかによって示している。

【００５４】図１２から明らかなように、従来の台形ナ
イフ３１では、上記剥離に伴う乱流の発生の影響で、ナ
イフ３１の回転方向後方に発生するナイフ３１とほぼ同
じ速度の部分（速度が０〜０．１６Ｕの領域：以下、同
速水流部分という）４１がかなり長くなっている。従っ
て、従来のナイフ３１の場合、この長い同速水流部分４
１によって常時押し出されてくる溶融樹脂４がなぎ倒さ
れる機会が多く、これによってペレット５の形状不良が
発生する確率が高くなっているものと考えられる。

【００５５】これに対して、図１３に示すように、本発
明のナイフ７では、上記剥離がなくナイフ７の後方で殆
ど乱流が生じていないため、ナイフ４とともにダイプレ
ート付近を走行する同速水流部分４１が極めて短くなっ
ている。従って、この場合には、同速水流部分４１によ
って常時押し出されてくる溶融樹脂４がなぎ倒される機
会が殆どなくなり、ペレットの形状不良が発生する確率
が低下するものと考えられる。 〔同速水流部分の許容長さの決定〕上記のように、同速
水流部分４１が小さくなればペレットの形状不良を解消
できることが分かっても、次に、その部分４１がどの程
度の長さまで許容されるのかが明らかにする必要があ
る。そこで、ペレット５の形状不良が解消ないし希望通
りに低下できる同速水流部分４１の許容長さを決定すべ
く、さらに実験を継続することにした。

【００５６】しかし、この場合、まず第一に必要になる
のはペレット５の形状不良の判定基準である。そこで、
まず、図１４に示すように、水流で全く乱されないで押
し出されてきた溶融樹脂５がナイフ７で切断される理想
状態を想定し、この場合の理想ペレットの最大代表長さ
をＸと仮定する。なお、図１４では、押し出し長さＹが
幅Ｘよりも小さいので、幅Ｘを最大代表長さにしてい
る。

【００５７】次に、水流で押し倒された溶融樹脂５がナ
イフ７で切断される不良状態を想定し、この場合の異常
ペレットの最大代表長さをＸ’と仮定する。なお、図１
５では、伸び方向の長さＸ’が最も大きいのでこれを最
大代表長さにしている。そして、実際に造粒して得られ
たペレット５を１００粒抽出してそれらの最大代表長さ
Ｘ’を測定してＸ’／Ｘの平均値を算出し、この平均値
の変動によって次のように評価することにした。

【００５８】 極めて良好（◎）：Ｘ’／Ｘ＝１．００〜１．１５ 良好（○）：Ｘ’／Ｘ＝１．１５〜１．３０ 可（△）：Ｘ’／Ｘ＝１．３０〜１．４５ 不可（×）：Ｘ’／Ｘ＝１．４５〜 次に、同速水流部分４１の長さと相対的に対比すべき長
さの基準として、次のように定義される溶融樹脂４の押
出長さＨを採用することにした。その理由は、次の押出
長さＨが大きければ大きいほど溶融樹脂４が変形してペ
レット５の形状不良が発生しやすく、逆に、押出長さＨ
が小さければ小さいほど溶融樹脂４が変形せずにペレッ
ト５の形状不良が発生し難くなると考えられるからであ
る。

【００５９】Ｈ：ナイフで切断された後に次のナイフで
切断が行われるまでの間にダイプレートから押し出され
る溶融樹脂の押出長さ なお、この押出長さＨは、次の式（３）で算出すること
ができる。

【００６０】

【数１】

【００６１】そして、本発明のナイフ７の断面形状を種
々に変化させて実際に造粒試験を繰り返し、同速水流部
分４１の長さＬと上記Ｈとの関係を調査したところ、次
の〔表２〕の結果を得た。なお、この造粒試験では、溶
融樹脂４のＭＦＲは８０に設定した。

【００６２】

【表２】

【００６３】この〔表２〕から判るように、同速水流部
分４１の長さＬが上記Ｈの４倍以内であれば、不可
（×）はなくペレット５の形状不良にさほど影響がなく
なることが判明した。また、好ましくは、同速水流部分
４１の長さＬが上記Ｈの２倍以内であれば、ナイフ速度
が２０ｍ／ｓの場合でも結果が良好になり、ペレット５
の形状不良が殆ど発生しなくなる。

【００６４】従って、常にＬ≦４Ｈの関係が成立するよ
うにカッター３の駆動手段２１の回転速度を設定してお
けば、ペレット５の形状不良は取り合えず解消できる。
また、常にＬ≦２Ｈの関係が成立するようにカッター３
の駆動手段２１の回転速度を設定しておけば、ペレット
５の形状を極めて良好に維持することができる。 〔実験例３〕次に、ナイフの断面形状が同速水流部分４
１の長さＬに与える影響をより詳しく調査すべく、ナイ
フの断面形状を種々に変化させて、前記したＦＥＭ解析
による数値実験を行った。

【００６５】図１６及び図１７はこの数値実験で採用し
たナイフの断面寸法の採り方を示している。このうち、
図１６は、背面３６が前面３５及び後面３７のいずれに
対しても交差しており、かつ、後面３７がダイ２に対し
て垂直な従来の台形型ナイフ３１を示している。この場
合、ナイフ３１の外面で剥離が起きそうな点は、背面３
６と前面３５との交点Ｑと、背面３６と後面３７の交点
Ｒであるから、これらの点における交差角度Ｂ及びＤの
平均値が同速水流部分４１の長さＬに与える影響を調査
することにした。

【００６６】また、前記したように、ナイフ７の最大厚
さＣが大きい場合もナイフ３１の後方で乱流が発生しう
るから、この最大厚さＣと内面３９の最大距離Ａとの比
が同速水流部分４１の長さＬに与える影響も調査するこ
とにした。一方、図１７は、後面３７が傾斜しており、
背面３６が前面３５及び後面３７のいずれに対しても滑
らかに連続するように湾曲している本発明のナイフ７を
示している。そして、この場合、背面３６が前面３５及
び後面３７のいずれに対しても滑らかに連続しているの
で、移行角度ＢとＤはいずれも１８０°と評価すること
にした。なお、この数値実験では、前面３５の傾斜角度
θは、４５°の一定値に設定した。また、溶融樹脂４の
ＭＦＲは８０で、その単位時間当たりの押出長さＨは
２．５ｍｍと仮定した。従って、この実験では、Ｌ≦４
×２．５ｍｍ＝１０ｍｍとなり、同速水流部分４１の長
さＬが１０ｍｍ以下の場合が合格値となる。

【００６７】図１８はこのＦＥＭ解析で採用した各番号
１〜８のナイフの断面形状を示している。また、図１９
〜図２２は、ＦＥＭ解析による各番号１〜８のナイフの
同速水流部分４１の分布状態を示しており、〔表３〕は
各番号１〜８のナイフの同速水流部分４１の長さを表に
纏めたものである。

【００６８】

【表３】

【００６９】この〔表３〕から判るように、Ｖ＝２０ｍ
／ｓのときでも同速水流部分４１の長さＬを１０ｍｍ以
下にできたのは、番号３〜４のナイフだけであった。ま
た、番号５のナイフの結果が良好であることから判るよ
うに、ナイフの背面が平坦な場合でも、（Ｂ＋Ｃ）／２
とＣ／Ａを適切な値に設定しておけば、同速水流部分４
１の長さＬを短くできる。

【００７０】次に、上記の各番号１〜８のナイフを試験
用の水中カット造粒装置に装着して実際にペレット５を
作成し、その形状を前記した評価基準に基づいて評価し
た。これを纏めたものが次の〔表４〕である。なお、こ
の試験練りでは、上記数値解析のときの仮定と同様に、
溶融樹脂４はＭＦＲが８０のものを使用し、その単位時
間当たりの押出長さＨは２．５ｍｍに設定した。

【００７１】

【表４】

【００７２】前記〔表３〕及び〔表４〕から明らかなよ
うに、ペレット５の形状が良好（○）以上の評価を得る
には、同速水流部分４１の長さＬが４Ｈ以下になるよう
にナイフを回転させればよい。また、ナイフの回転速度
が１０〜２０ｍ／ｓの高速の場合に同速水流部分４１の
長さＬを４Ｈ以下にするには、ナイフの形状を１５０°
≦（Ｂ＋Ｄ）／２≦１８０°でかつＣ／Ａ≦１．２に設
定しておけばよい。 〔実験例４〕図２３及び図２４は、最も標準的に用いら
れている従来の台形型ナイフ３１と本発明のナイフ７と
の形状及び力学特性を対比的に表したものである。この
うち、図２３の台形型ナイフ３１では、（Ｂ＋Ｄ）／２
＝１１０°でかつＣ／Ａ＝１．４に設定されている。

【００７３】他方、図２４の本発明のナイフ７では、
（Ｂ＋Ｄ）／２＝１８０°でかつＣ／Ａ＝０．９に設定
されている。なお、図２４のナイフ７では、溶融樹脂４
が押し出されないダイプレート２の回転方向中心側の部
分に対応する部分に、カッター機能を有する他の部分４
３よりも幅の広い部分４４が設けられている。

【００７４】このため、図２４の荷重曲線から明らかな
ように、荷重がナイフ７の根元側で有効に受け持たれ
る。従って、図２４の応力曲線に示すように、ナイフ７
のカッター面３４に作用する応力を全体的に低減できる
とともに、図２４の歪み曲線に示すように、ナイフ７先
端側の最大歪みも小さく抑えることができる。図２５〜
図２９は、同じ条件の下で図２３の台形型ナイフ３１
（ＳＴＡＮＤ）と図２４の本発明のナイフ７（ＮＥＷ）
によって、ＭＦＲを種々に変化させてそれぞれ造粒した
場合のペレット５の拡大図である。

【００７５】図２５に示すように、ＭＦＲ＝３０の場合
はいずれにもペレット５の形状不良はそれほど認められ
ない。しかし、図２３の台形型ナイフ３１では、ＭＦＲ
＝６０〜８５でもいびつなペレット５Ａが多く混じり始
め、ＭＦＲ＝１１５（図２８）に至っては相当数のペレ
ット５Ａが形状不良に陥っていることが判る。これに対
して、図２４の本発明のナイフ７では、ＭＦＲ＝１１５
（図２８）の場合やＭＦＲ＝１５５の場合でもペレット
５が形状不良が最小限に抑えられている。

【００７６】なお、図２３の台形型ナイフ３１と図２４
の本発明のナイフ７とを水室１内で種々の回転数の下で
回転させ、キャビテーションの発生状況を調査してみた
ところ、図２３の台形型ナイフ３１では、ナイフ速度が
１３．３ｍ／ｓで既にキャビテーションにより気胞の発
生が見られ、１９．０ｍ／ｓに至っては水室１内が真っ
白になるほど気胞だらけになった。

【００７７】これに対して、図２４の本発明のナイフ７
では、ナイフ速度が１３．３〜１９．０ｍ／ｓの範囲で
は気胞は全く発生せず、１９．０ｍ／ｓの下でも静水と
同じ程度の透明度が達成されることが確認された。とこ
ろで、本発明は上記各実施形態に限定されるものではな
く、ナイフ形状の細部、カッター３に対するナイフ７の
取り付け数、水中カット造粒装置としての細部構成等は
適宜変更可能である。

【００７８】また、溶融樹脂４として、高ＭＦＲ材料を
用いることが限定されるものではなく、その材質も特に
限定されるものではない。

【００７９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
形状欠陥があるペレットの発生を可及的に抑制すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、第一実施形態のナイフの回転方向外側
から見た側面図（図３のＢ−Ｂ線方向から見た図）であ
り、ダイから押し出された溶融樹脂を切断する様子を示
している。

【図２】図２は、第一実施形態のナイフの拡大断面図で
ある。

【図３】図３は、第一実施形態のナイフを装着したカッ
ターを切断面側から見た図である。

【図４】図４は、第二実施形態のナイフの拡大断面図で
ある。

【図５】図５は、第三実施形態のナイフの拡大断面図で
ある。

【図６】図６は、第四実施形態のナイフの拡大断面図で
ある。

【図７】図７は、第五実施形態のナイフの切断面側から
見た図である。

【図８】図８は、図７のＣ−Ｃ線方向から見た図であ
る。

【図９】図９は、本発明のナイフを使用できる水中カッ
ト造粒装置の側面断面図である。

【図１０】図１０は、ＦＥＭ解析による従来の台形型の
ナイフの圧力分布図である。

【図１１】図１１は、ＦＥＭ解析による本発明のナイフ
の圧力分布図である。

【図１２】図１２は、ＦＥＭ解析による従来の台形型の
ナイフの速度分布図である。

【図１３】図１３は、ＦＥＭ解析による本発明のナイフ
の速度分布図である。

【図１４】図１４（ａ）は理想の切断状態を示す拡大断
面図、（ｂ）はその場合のペレットの平面図、（ｃ）は
その場合のペレットの側面図である。

【図１５】図１５（ａ）は不適切な切断状態を示す拡大
断面図、（ｂ）はその場合のペレットの平面図、（ｃ）
はその場合のペレットの側面図である。

【図１６】図１６は、移行角度Ｂ及びＤと、最大厚さＣ
及び最大距離Ａの定義を示すためのナイフの断面図であ
る。

【図１７】図１７は、移行角度Ｂ及びＤと、最大厚さＣ
及び最大距離Ａの定義を示すためのナイフの断面図であ
る。

【図１８】図１８は、ＦＥＭ解析による数値実験を行っ
た各番号１〜８のナイフの断面形状を示す図である。

【図１９】図１９は、番号１と２のナイフの同速水流部
分の分布図である。

【図２０】図２０は、番号３と４のナイフの同速水流部
分の分布図である。

【図２１】図２１は、番号５と６のナイフの同速水流部
分の分布図である。

【図２２】図２２は、番号７と８のナイフの同速水流部
分の分布図である。

【図２３】図２３は、最も標準的な台形型ナイフの形状
と力学特性を表す図である。

【図２４】図２４は、本発明のナイフの形状と力学特性
を表す図である。

【図２５】図２５は、ＭＦＲ＝３０の場合のペレットの
拡大図である。

【図２６】図２６は、ＭＦＲ＝６０の場合のペレットの
拡大図である。

【図２７】図２７は、ＭＦＲ＝８５の場合のペレットの
拡大図である。

【図２８】図２８は、ＭＦＲ＝１１５の場合のペレット
の拡大図である。

【図２９】図２９は、ＭＦＲ＝１５５の場合のペレット
の拡大図である。

【符号の説明】

１ 水室 ２ ダイ ２ａ ダイ孔 ２ｂ 切断面 ３ カッター ４ 溶融樹脂 ７ ナイフ ７ａ 外面 ７ｂ 内面 ９ 山型誘導面 １０ 谷型誘導面 ２１ 駆動手段 ２８ 設定手段 ３２ ナイフホルダー ３４ カッター面 ３５ 前面 ３６ 背面 ３７ 後面 ３８ 傾斜部分 ３９ 背面 ４３ 他の部分 ４４ 幅の広い部分 Ａ カッター面から内面までの最大距離 Ｂ 前面から背面への移行角度 Ｃ ナイフの最大厚さ Ｄ 背面から後面への移行角度 Ｅ ナイフエッジ Ｌ 同速水流部分の回転方向長さ Ｈ 溶融樹脂の押出長さ ｈ 丈寸法

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒田 好則 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (72)発明者 柏 眞彦 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (56)参考文献 特開 昭59−123615（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B29B 9/06

Claims (15)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ダイ（２）から水室（１）内へ押し出さ
   れる溶融樹脂（４）を当該ダイ（２）にナイフ（７）を
   対向させた状態で回転させるカッター（３）により切断
   して造粒する水中カット造粒装置において、 上記カッター（３）のナイフ（７）は、ダイ（２）正面
   に向かって生じる旋回方向の水流を低速化するために、
   当該ナイフ（７）のカッター面（３４）からダイ（２）
   側の内面（３９）までの最大距離をＡ、当該ナイフ
   （７）の最大厚さをＣとしたとき、Ｃ≦１．２Ａに設定
   することにより、回転軸心方向の丈寸法（ｈ）が薄く形
   成されていることを特徴とする水中カット造粒装置。
2. 【請求項２】 ダイ（２）から水室（１）内へ押し出さ
   れる溶融樹脂（４）を当該ダイ（２）にナイフ（７）を
   対向させた状態で回転させるカッター（３）により切断
   して造粒する水中カット造粒装置において、 上記カッター（３）のナイフ（７）には、ダイ（２）へ
   向く面とは反対向きの面（７ａ）に水流をダイ（２）へ
   向けて引き込む方向へ導く山型誘導面（９）が形成され
   ているとともに、ダイ（２）へ向く面（７ｂ）に水流を
   ダイ（２）へ押し付ける方向へ導く谷型誘導面（１０）
   が形成されていることを特徴とする水中カット造粒装
   置。
3. 【請求項３】 請求項２に記載の水中カット造粒装置に
   おいて、 前記ナイフ（７）は、ダイ（２）正面に沿って生じる旋
   回方向の水流を低速化するために、当該ナイフ（７）の
   カッター面（３４）からダイ（２）側の内面（３９）ま
   での最大距離をＡ、当該ナイフ（７）の最大厚さをＣと
   したとき、Ｃ≦１．２Ａに設定することにより、回転軸
   心方向の丈寸法（ｈ）が薄く形成されている。
4. 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の水中カ
   ット造粒装置において、 前記ナイフ（７）の断面形状は回転方向に沿った流線形
   に形成されている。
5. 【請求項５】 ダイプレート（２）の切断面（２ｂ）に
   対面するカッター面（３４）と、回転方向後方に向かっ
   て前記切断面（２ｂ）とは反対側に傾斜した状態で前記
   カッター面（３４）の回転方向前縁から立ち上がってい
   る前面（３５）と、 この前面（３５）の後端縁から実質的に回転方向後方に
   延びる背面（３６）と、 この背面（３６）の後端縁に続く後面（３７）と、 回転方向後方に向かって前記切断面（２ｂ）とは反対側
   に傾斜した状態で前記カッター面（３４）の回転方向後
   縁から立ち上がる傾斜部分（３８）を有しかつ回転方向
   後端縁が前記後面（３７）に続く内面（３９）と、 を備えている水中カット造粒装置に使用するナイフにお
   いて、 前記後面（３７）は回転方向後方に向かって切断面（２
   ｂ）側に傾斜して形成され、 前記前面（３５）から前記背面（３６）への移行角度を
   Ｂ°、前記背面（３６）から前記後面（３７）への移行
   角度をＤ°としたとき、 １５０°≦（Ｂ＋Ｄ）／２≦１８０°となるように設定
   されていることを特徴とする水中カット造粒装置に使用
   するナイフ。
6. 【請求項６】 ダイプレート（２）の切断面（２ｂ）に
   対面するカッター面（３４）と、 回転方向後方に向か
   って前記切断面（２ｂ）とは反対側に傾斜した状態で前
   記カッター面（３４）の回転方向前縁から立ち上がって
   いる前面（３５）と、 この前面（３５）の後端縁から実質的に回転方向後方に
   延びる背面（３６）と、 この背面（３６）の後端縁に続く後面（３７）と、 回転方向後方に向かって前記切断面（２ｂ）とは反対側
   に傾斜した状態で前記カッター面（３４）の回転方向後
   縁から立ち上がる傾斜部分（３８）を有しかつ回転方向
   後端縁が前記後面（３７）に続く内面（３９）と、 を備えている水中カット造粒装置に使用するナイフにお
   いて、 前記カッター面（３４）から前記内面（３９）までの最
   大距離をＡ、前記ナイフ（７）の最大厚さをＣとしたと
   き、Ｃ≦１．２Ａに設定されていることを特徴とする水
   中カット造粒装置に使用するナイフ。
7. 【請求項７】 請求項５に記載のナイフにおいて、 前記カッター面（３４）から前記内面（３９）までの最
   大距離をＡ、前記ナイフ（７）の最大厚さをＣとしたと
   き、Ｃ≦１．２Ａに設定されている。
8. 【請求項８】 請求項５〜７のいずれかに記載のナイフ
   において、 前記後面（３７）と前記内面（３９）との交線部分がナ
   イフエッジ（Ｅ）に形成されている。
9. 【請求項９】 請求項５〜８のいずれかに記載のナイフ
   において、 前記カッター面（３４）は、溶融樹脂（４）が押し出さ
   れない前記ダイプレート（２）の切断面（２ｂ）の回転
   方向中心側の部分に対応する部分に、カッター機能を有
   する他の部分（４３）よりも幅の広い部分（４４）を備
   えている。
10. 【請求項１０】 請求項５〜９のいずれかに記載のナイ
    フにおいて、 前記背面（３６）は、前記前面（３５）及び後面（３
    ７）との間で稜線が明瞭には現れないように前記切断面
    （２ｂ）とは反対側に膨らんだ湾曲面状に形成されてい
    る。
11. 【請求項１１】 請求項５〜９のいずれかに記載のナイ
    フにおいて、 前記背面（３６）は、前記前面（３５）及び後面（３
    ７）との間で稜線を介して交差する平面状に形成されて
    いる。
12. 【請求項１２】 ダイプレート（２）から水室（１）内
    に押し出されてきた溶融樹脂（４）を、同プレート
    （２）の切断面（２ｂ）に対面して回転するナイフ
    （７）によって切断し、その切断片を前記水室（１）内
    で冷却させてペレット（５）を得るようにした水中カッ
    ト造粒方法において、 前記ナイフ（７）の回転方向後側に形成されかつ同ナイ
    フ（７）と実質的に同じ速さで前記ダイプレート（２）
    付近を走行する同速水流部分（４１）の回転方向長さを
    Ｌ、 前記ナイフ（７）で切断された後に次のナイフ（７）で
    切断が行われるまでの間に前記ダイプレート（２）から
    押し出される前記溶融樹脂（４）の押出長さをＨとした
    とき、 Ｌ≦４Ｈとなるように前記ナイフ（７）の回転速度を設
    定しながら前記溶融樹脂（４）の切断を行うことを特徴
    とする水中カット造粒方法。
13. 【請求項１３】 請求項１２に記載の水中カット造粒方
    法において、 前記ナイフ（７）は、請求項５〜１１のいずれかに記載
    のナイフが使用されている。
14. 【請求項１４】 多数のダイ孔（２ａ）を有するダイプ
    レート（２）と、このダイプレート（２）の切断面（２
    ｂ）を取り囲むように形成された水室（１）と、この水
    室（１）内に回転自在に収納されたナイフホルダー（３
    ２）と、このナイフホルダー（３２）を一定方向に回転
    駆動させる駆動手段（２１）と、前記ナイフホルダー
    （３２）に取り付けられた複数本のナイフ（７）と、を
    備えている水中カット造粒装置において、 前記ナイフ（７）の回転方向後側に形成されかつ同ナイ
    フ（７）と実質的に同じ速さで前記ダイプレート（２）
    付近を走行する同速水流部分（４１）の回転方向長さを
    Ｌ、 前記ナイフ（７）で切断された後に次のナイフ（７）で
    切断が行われるまでの間に前記ダイプレート（２）から
    押し出される前記溶融樹脂（４）の押出長さをＨとした
    とき、 Ｌ≦４Ｈとなるように前記駆動手段（２１）による前記
    ナイフ（７）の回転速度を設定する設定手段（２８）を
    備えていることを特徴とする水中カット造粒装置。
15. 【請求項１５】 請求項１４に記載の水中カット造粒装
    置において、 前記ナイフ（７）は、請求項５〜１１のいずれかに記載
    のナイフが使用されている。