JP2886248B2 - ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法 - Google Patents
ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法Info
- Publication number
- JP2886248B2 JP2886248B2 JP2052685A JP5268590A JP2886248B2 JP 2886248 B2 JP2886248 B2 JP 2886248B2 JP 2052685 A JP2052685 A JP 2052685A JP 5268590 A JP5268590 A JP 5268590A JP 2886248 B2 JP2886248 B2 JP 2886248B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- particles
- mold
- temperature
- heat
- polypropylene resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動車用バンパー芯材、食品容器、低圧ス
チーム配管用保温材、ヘルメット芯材、盛土工法用埋立
ブロック材、畳芯材等の発泡成形体を製造する成形方法
に関するものであり、スチーム加熱によりその体積が型
内に圧縮充填（圧縮率が５〜40％未満）された時に生ず
る発泡粒子間隙を埋めるに充分な程膨張し、かつ圧縮強
度等の機械的物性が優れ、更に耐熱収縮性が小さい優れ
た成形体を得る方法である。
チーム配管用保温材、ヘルメット芯材、盛土工法用埋立
ブロック材、畳芯材等の発泡成形体を製造する成形方法
に関するものであり、スチーム加熱によりその体積が型
内に圧縮充填（圧縮率が５〜40％未満）された時に生ず
る発泡粒子間隙を埋めるに充分な程膨張し、かつ圧縮強
度等の機械的物性が優れ、更に耐熱収縮性が小さい優れ
た成形体を得る方法である。
型内ビーズ成形用のポリプロピレン系樹脂発泡粒子、
または予備発泡粒子をドカン法（オートクレーブ法）で
製造することは知られている（特公昭49−2183号、同56
−1344号、特開昭60−49040号、同58−25334号、同62−
128709号、同63−256634号、同63−258939号、同63−10
7516号、同63−183832号）。
または予備発泡粒子をドカン法（オートクレーブ法）で
製造することは知られている（特公昭49−2183号、同56
−1344号、特開昭60−49040号、同58−25334号、同62−
128709号、同63−256634号、同63−258939号、同63−10
7516号、同63−183832号）。
これら型内ビーズ成形用粒子は、密閉容器内で分散剤
を含む水中にポリプロピレン系樹脂粒子を分散させ、次
いで揮発性膨張剤又は無機ガス（空気、窒素ガス、炭酸
ガス）もしくは、両者の混合ガスを密閉容器内に導き、
その後分散液をポリプロピレン系樹脂の融解終了温度
（DSC曲線のピークの高温側の裾野の温度TE−プラスチ
ック材料講座７、ポリプロピレン樹脂、第50〜51頁；日
刊工業新聞社刊、高木謙行、佐々木平三編著、昭和44年
11月30日発行）よりも35℃低い温度からTEより10℃高い
範囲内の温度に加熱し、同温度で30分〜１時間保有した
後、密閉容器下部に設けた排出パイプの弁を解放して水
と共に樹脂粒子を大気圧中に放出することにより粒子を
発泡させて得られている。
を含む水中にポリプロピレン系樹脂粒子を分散させ、次
いで揮発性膨張剤又は無機ガス（空気、窒素ガス、炭酸
ガス）もしくは、両者の混合ガスを密閉容器内に導き、
その後分散液をポリプロピレン系樹脂の融解終了温度
（DSC曲線のピークの高温側の裾野の温度TE−プラスチ
ック材料講座７、ポリプロピレン樹脂、第50〜51頁；日
刊工業新聞社刊、高木謙行、佐々木平三編著、昭和44年
11月30日発行）よりも35℃低い温度からTEより10℃高い
範囲内の温度に加熱し、同温度で30分〜１時間保有した
後、密閉容器下部に設けた排出パイプの弁を解放して水
と共に樹脂粒子を大気圧中に放出することにより粒子を
発泡させて得られている。
このドカン法によって得られる発泡粒子には、粒子自
身２次発泡能力のない発泡粒子（特公昭63−24617号、
特開昭60−49040号）と粒子自身２次発泡能力を有する
予備発泡粒子（特開昭62−128709号、同63−256634号、
同63−107516号、同63−158939号、同63−183832号）と
に分別される。
身２次発泡能力のない発泡粒子（特公昭63−24617号、
特開昭60−49040号）と粒子自身２次発泡能力を有する
予備発泡粒子（特開昭62−128709号、同63−256634号、
同63−107516号、同63−158939号、同63−183832号）と
に分別される。
粒子自身２次発泡能力を有しない発泡粒子は、比較的
低い温度で発泡した場合に得られ（２次発泡能力を有し
ないもの:Tm−20℃〜Tm−100℃,2次発泡能力を有するも
の:Tm−10℃〜TE〜;Tm・・・原料樹脂のDSC融解ピーク
温度）、加熱による熱収縮（体積収縮）が大きい。これ
は低い温度で発泡した場合、発泡時のセル壁に生じる延
伸配向が大きい（延伸フィルム生産時の延伸温度が低い
程、配向が大きいという物性と類似）為であると推定さ
れ、同種の発泡粒子を用いた成形においては、成形前に
気泡内部の圧力を高める操作（加圧熟成操作）を要した
り、発泡粒子を40〜70％圧縮して金型内に充填しスチー
ム加熱して融着成形する（圧縮充填成形法）必要があ
る。
低い温度で発泡した場合に得られ（２次発泡能力を有し
ないもの:Tm−20℃〜Tm−100℃,2次発泡能力を有するも
の:Tm−10℃〜TE〜;Tm・・・原料樹脂のDSC融解ピーク
温度）、加熱による熱収縮（体積収縮）が大きい。これ
は低い温度で発泡した場合、発泡時のセル壁に生じる延
伸配向が大きい（延伸フィルム生産時の延伸温度が低い
程、配向が大きいという物性と類似）為であると推定さ
れ、同種の発泡粒子を用いた成形においては、成形前に
気泡内部の圧力を高める操作（加圧熟成操作）を要した
り、発泡粒子を40〜70％圧縮して金型内に充填しスチー
ム加熱して融着成形する（圧縮充填成形法）必要があ
る。
前者の場合、大容積の圧力容器を必要とし、また気泡
内の圧力を正確に検出できない等の欠点を有し、また後
者の場合には、目的とする成形品密度の成形体を得るの
に、密度の小さな（高発泡倍率の）発泡粒子を製造する
必要があった。
内の圧力を正確に検出できない等の欠点を有し、また後
者の場合には、目的とする成形品密度の成形体を得るの
に、密度の小さな（高発泡倍率の）発泡粒子を製造する
必要があった。
更に、２次発泡能力を有しない発泡粒子を用いた成形
品は熱収縮性が大きい欠点もあった。
品は熱収縮性が大きい欠点もあった。
一方、２次発泡能力を有する予備発泡粒子について、
金型内に圧縮する事なく充填し、スチーム加熱して発泡
成形させ、成形体を得る方法が知られている（特開昭62
−128709号、同63−107516号、同63−256634号、同63−
258939号）が、この成形体も２次発泡能力を有しない発
泡粒子成形体同様熱収縮性が大きいと言う欠点を持って
いる。
金型内に圧縮する事なく充填し、スチーム加熱して発泡
成形させ、成形体を得る方法が知られている（特開昭62
−128709号、同63−107516号、同63−256634号、同63−
258939号）が、この成形体も２次発泡能力を有しない発
泡粒子成形体同様熱収縮性が大きいと言う欠点を持って
いる。
この原因は、該成形法においては金型内に発泡粒子を
圧縮する事なく充填する為、粒子間間隙が大きく（真球
においては、約33％空隙となる）、加熱すると発泡粒子
が２次発泡して、この間隙を埋める。この時点で、セル
壁には、２次発泡による延伸配向が生じ、成形体は高温
雰囲気下にさらされた場合、この延伸配向の緩和現象に
よって著しい熱収縮が起きるものと推定される。
圧縮する事なく充填する為、粒子間間隙が大きく（真球
においては、約33％空隙となる）、加熱すると発泡粒子
が２次発泡して、この間隙を埋める。この時点で、セル
壁には、２次発泡による延伸配向が生じ、成形体は高温
雰囲気下にさらされた場合、この延伸配向の緩和現象に
よって著しい熱収縮が起きるものと推定される。
このような理由で従来のポリプロピレン系樹脂発泡成
形体は、高温雰囲気下で使用される用途には使えないと
いう欠点があった。
形体は、高温雰囲気下で使用される用途には使えないと
いう欠点があった。
例えば、自動車用バンパー芯材としては、砂漠地方に
みられるような厳しい条件下では長期の使用よ不安があ
るため、採用が困難となっているほか、断熱材用途とし
ても、例えば配管の保温材の分野では、温水配管には使
われても、スチーム配管には使用できない。また、食品
用容器としても、スチーム殺菌工程における成形体の耐
熱性が問題となっている。
みられるような厳しい条件下では長期の使用よ不安があ
るため、採用が困難となっているほか、断熱材用途とし
ても、例えば配管の保温材の分野では、温水配管には使
われても、スチーム配管には使用できない。また、食品
用容器としても、スチーム殺菌工程における成形体の耐
熱性が問題となっている。
表面の外観や対金型寸法収縮性を改良する目的で特開
昭63−183832号では、高温ピーク融解熱量が0.3〜3.5ca
l/gである発泡粒子を10〜60％の圧縮率で金型に充填
し、スチーム加熱して成形体を得る方法を開示してい
る。しかしながら、この発明にあるような高温ピーク融
解熱量の小さい発泡粒子を用いた発泡成形体は、圧縮強
度等の機械的物性が低く、この点が欠点となっていた。
昭63−183832号では、高温ピーク融解熱量が0.3〜3.5ca
l/gである発泡粒子を10〜60％の圧縮率で金型に充填
し、スチーム加熱して成形体を得る方法を開示してい
る。しかしながら、この発明にあるような高温ピーク融
解熱量の小さい発泡粒子を用いた発泡成形体は、圧縮強
度等の機械的物性が低く、この点が欠点となっていた。
この高温側ピーク融解熱量は、原料樹脂が元来有して
いる結晶構造が、発泡粒子製造時に受ける熱履歴により
高次変態することによって生まれる高次結晶を融解する
のに必要な熱量である。示差走査熱量計によって測定さ
れる高温ピークの融解熱量の大きさは、この高次結晶の
量を示しており、圧縮強度等の機械的物性や成形品の対
金型収縮率の改良のためには、ある程度高次結晶が必要
である（特公昭63−24617号、同63−24618号、同63−44
779号）。
いる結晶構造が、発泡粒子製造時に受ける熱履歴により
高次変態することによって生まれる高次結晶を融解する
のに必要な熱量である。示差走査熱量計によって測定さ
れる高温ピークの融解熱量の大きさは、この高次結晶の
量を示しており、圧縮強度等の機械的物性や成形品の対
金型収縮率の改良のためには、ある程度高次結晶が必要
である（特公昭63−24617号、同63−24618号、同63−44
779号）。
本発明者は、前記の欠点を改良するために鋭意検討し
た結果、本発明を完成するに至った。
た結果、本発明を完成するに至った。
本発明は、二次発泡能力を有する発泡粒子の示差走査
熱量計によって測定される高温ピーク融解熱量が4cal/g
以上である、プロピレンと炭素数２又は炭素数４〜６の
オレフィンの少なくとも１種とのランダム共重合体なる
ポリプロピレン系樹脂発泡粒子を金型内に５〜40％の圧
縮率となる様に充填した後にスチーム加熱して成形する
事を特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成
形方法である。
熱量計によって測定される高温ピーク融解熱量が4cal/g
以上である、プロピレンと炭素数２又は炭素数４〜６の
オレフィンの少なくとも１種とのランダム共重合体なる
ポリプロピレン系樹脂発泡粒子を金型内に５〜40％の圧
縮率となる様に充填した後にスチーム加熱して成形する
事を特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成
形方法である。
前記のように発泡粒子の高温ピークの融解熱量が4cal
/g未満では、得られる成形体の機械的物性は劣ったもの
となる。なお、この発泡粒子の高温ピークの融解熱量は
JIS K−7122に準拠し、粒子１〜6mgを示差走査熱量計に
て30℃から220℃まで10℃／分の速度で昇温した際に原
料樹脂が本来有していた結晶状態の融解に基づく吸熱ピ
ークよりも高温側に現れる吸熱ピークの融解熱量であ
る。
/g未満では、得られる成形体の機械的物性は劣ったもの
となる。なお、この発泡粒子の高温ピークの融解熱量は
JIS K−7122に準拠し、粒子１〜6mgを示差走査熱量計に
て30℃から220℃まで10℃／分の速度で昇温した際に原
料樹脂が本来有していた結晶状態の融解に基づく吸熱ピ
ークよりも高温側に現れる吸熱ピークの融解熱量であ
る。
また、充填時５％未満の圧縮率で圧縮充填して得た成
形体は加熱次の２次発泡による延伸配向が大きくかか
り、熱収縮が大となる。逆に、40％以上の圧縮率で成形
した場合には金型通りの成形体を得るのに冷却時間が長
くなり成形サイクルが長くなるうえ、高い圧縮率の為に
成形体表面が瞬時に融着し成形体の中心部までスチーム
が充分に届かず、成形体の中心部において粒子間の融着
不良が発生する為、好ましくない。特に、肉厚が10cm以
上の土木埋立用ブロック材、建材等の厚肉発泡成形体を
成形するときに問題となる。
形体は加熱次の２次発泡による延伸配向が大きくかか
り、熱収縮が大となる。逆に、40％以上の圧縮率で成形
した場合には金型通りの成形体を得るのに冷却時間が長
くなり成形サイクルが長くなるうえ、高い圧縮率の為に
成形体表面が瞬時に融着し成形体の中心部までスチーム
が充分に届かず、成形体の中心部において粒子間の融着
不良が発生する為、好ましくない。特に、肉厚が10cm以
上の土木埋立用ブロック材、建材等の厚肉発泡成形体を
成形するときに問題となる。
（ポリプロピレン系樹脂） 本発明で用いうるポリプロピレン系樹脂としては、プ
ロピレン・エチレン（0.5〜８重量％）ランダム共重合
体、プロピレン・ブテン−１（２〜15重量％）ランダム
共重合体、プロピレン・エチレン（0.3〜５重量％）・
ブテン−１（0.5〜20重量％）ランダム共重合体、プロ
ピレン・ヘキセン−１（２エ６重量％）ランダム共重合
体、プロピレン・４−メチルペンテン−１（１〜８重量
％）ランダム共重合体等の結晶性ポリプロピレン系樹脂
があげられる。
ロピレン・エチレン（0.5〜８重量％）ランダム共重合
体、プロピレン・ブテン−１（２〜15重量％）ランダム
共重合体、プロピレン・エチレン（0.3〜５重量％）・
ブテン−１（0.5〜20重量％）ランダム共重合体、プロ
ピレン・ヘキセン−１（２エ６重量％）ランダム共重合
体、プロピレン・４−メチルペンテン−１（１〜８重量
％）ランダム共重合体等の結晶性ポリプロピレン系樹脂
があげられる。
これらの中でも特に圧縮強度の優れた型内発泡成形体
を与えるプロピレン・ブテン−１ランダム共重合体が好
ましく、また、同時に、使用される樹脂は、延伸配向が
かかりにくいもの、例えば分子量分布が狭く、MFRが５
〜25g/10分のものが好ましい。
を与えるプロピレン・ブテン−１ランダム共重合体が好
ましく、また、同時に、使用される樹脂は、延伸配向が
かかりにくいもの、例えば分子量分布が狭く、MFRが５
〜25g/10分のものが好ましい。
また分子量分布の幅としては、Ｑ値（Mw/Mn）として
6.0未満、特に、3.5〜5.8のものが良好である。
6.0未満、特に、3.5〜5.8のものが良好である。
容器内にＱ値が6.0未満のポリプロピレン系樹脂ペレ
ット100重量部、水150〜500重量部、炭化水素発泡剤８
〜800重量部、分散剤0.3〜５重量部、分散助剤0.05〜１
重量部を配合し、この分散液をポリプロピレン系樹脂の
DSC曲線のピーク温度（Tm）に対し、 （Tm−７℃）〜（Tm−３℃） の間 の温度に昇温し、同温度で５〜80分維持した後、密閉容
器内よりも低い圧力域に水と共にポリプロピレン系粒子
を放出することにより発泡粒子が得られる。
ット100重量部、水150〜500重量部、炭化水素発泡剤８
〜800重量部、分散剤0.3〜５重量部、分散助剤0.05〜１
重量部を配合し、この分散液をポリプロピレン系樹脂の
DSC曲線のピーク温度（Tm）に対し、 （Tm−７℃）〜（Tm−３℃） の間 の温度に昇温し、同温度で５〜80分維持した後、密閉容
器内よりも低い圧力域に水と共にポリプロピレン系粒子
を放出することにより発泡粒子が得られる。
懸濁剤としては、ピロリン酸カルシウム、ピロリン酸
マグネシウム、リン酸カルシウム、酸化アルミニウム等
が、懸濁助剤としてはドデシルベンゼンスルホン酸ソー
ダ、ノニルフェノールのエチレンオキサイド付加物等が
使用される。
マグネシウム、リン酸カルシウム、酸化アルミニウム等
が、懸濁助剤としてはドデシルベンゼンスルホン酸ソー
ダ、ノニルフェノールのエチレンオキサイド付加物等が
使用される。
ポリプロピレン系樹脂の結晶化促進のための分散液の
維持温度、放出温度が高い程二次発泡能力の高い発泡粒
子を得ることができるが、気泡は粗くなり、得られる型
内ビーズ発泡形体の外観は悪くなり、また、圧縮強度等
の機械的物性も低下する傾向にあり、Tmを越えるとビー
ズはブロッキングし実用的ではない。
維持温度、放出温度が高い程二次発泡能力の高い発泡粒
子を得ることができるが、気泡は粗くなり、得られる型
内ビーズ発泡形体の外観は悪くなり、また、圧縮強度等
の機械的物性も低下する傾向にあり、Tmを越えるとビー
ズはブロッキングし実用的ではない。
本発明で使用される成形方法はクラッキング充填方法
や加圧ガスによる圧縮充填法など、圧縮率が５〜40％と
なる様に充填すれば良いが、一般に加圧ガスで昇圧した
型内に発泡粒子を型内圧力よりも高い加圧ガスを用いて
圧縮しながら供給して充填し、次いでスチーム加熱によ
り発泡粒子を融着させて型物発泡成形体に成形する方法
が用いられる。特に該加圧ガスにより型内に供給される
発泡粒子の移送導管部に圧力検出装置を設け、該圧力検
出装置の検出圧力が前記の型内圧力よりも所定の圧力だ
け高くなったときに、型内への発泡粒子の供給を停止す
る事によって発泡粒子の圧縮率を設定した値にする事が
可能な方法が好ましい。
や加圧ガスによる圧縮充填法など、圧縮率が５〜40％と
なる様に充填すれば良いが、一般に加圧ガスで昇圧した
型内に発泡粒子を型内圧力よりも高い加圧ガスを用いて
圧縮しながら供給して充填し、次いでスチーム加熱によ
り発泡粒子を融着させて型物発泡成形体に成形する方法
が用いられる。特に該加圧ガスにより型内に供給される
発泡粒子の移送導管部に圧力検出装置を設け、該圧力検
出装置の検出圧力が前記の型内圧力よりも所定の圧力だ
け高くなったときに、型内への発泡粒子の供給を停止す
る事によって発泡粒子の圧縮率を設定した値にする事が
可能な方法が好ましい。
上記の方法を用いて、５％〜40％未満に圧縮充填した
後に、金型内にスチームを導入し、スチーム加熱によっ
て２次発泡させつつ融着成形する。
後に、金型内にスチームを導入し、スチーム加熱によっ
て２次発泡させつつ融着成形する。
この場合のスチーム圧力は、発泡粒子の倍率にもよる
が1.0〜4.5kg/cm2Gである。
が1.0〜4.5kg/cm2Gである。
以下、実施例により更に本発明を詳細に説明する。
なお例中の部、％は重量基準である。
実施例１ 密閉容器内にＱ値が5.3、MFR 10g/10分、Tm 150
℃、TE 162℃のブテン−１（8.5％）−プロピレンラン
ダム共重合体樹脂ペレット100重量部、水300重量部、第
３リン酸カルシウム3.2重量部、ドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウム0.5重量部および発泡剤としてイソブ
タン45重量％とｎ−ブタン55重量％の混合物10重量部を
加え、撹拌して分散液となし、撹拌しながら146℃に昇
温し、同温度で10分間保持した後、密閉容器に窒素ガス
を導入して背圧25kg/cm2Gをかけながら密閉容器の下端
のバルブを開き、ノズルより分散液を大気圧下の受槽に
放出し発泡粒子を得た。
℃、TE 162℃のブテン−１（8.5％）−プロピレンラン
ダム共重合体樹脂ペレット100重量部、水300重量部、第
３リン酸カルシウム3.2重量部、ドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウム0.5重量部および発泡剤としてイソブ
タン45重量％とｎ−ブタン55重量％の混合物10重量部を
加え、撹拌して分散液となし、撹拌しながら146℃に昇
温し、同温度で10分間保持した後、密閉容器に窒素ガス
を導入して背圧25kg/cm2Gをかけながら密閉容器の下端
のバルブを開き、ノズルより分散液を大気圧下の受槽に
放出し発泡粒子を得た。
この発泡粒子の嵩密度は40g/、独立気泡率は82％、
セル平均径は260μｍであり、DSC測定による高温側ピー
ク融解熱量は4.3cal/gで140℃、24時間の耐熱収縮率
は、13％であった。この発泡粒子を金型のキャビティー
内に20％の圧縮率となる様に圧縮充填し、ついで3.8kg/
cm2Gのスチームをキャビティー内に20秒導入して加熱を
行ない、ついで金型冷却の後に金型を解放して成形体を
得た。
セル平均径は260μｍであり、DSC測定による高温側ピー
ク融解熱量は4.3cal/gで140℃、24時間の耐熱収縮率
は、13％であった。この発泡粒子を金型のキャビティー
内に20％の圧縮率となる様に圧縮充填し、ついで3.8kg/
cm2Gのスチームをキャビティー内に20秒導入して加熱を
行ない、ついで金型冷却の後に金型を解放して成形体を
得た。
この成形体の密度は50g/、成形品粒子間間隙は４個
/25cm2、寸法収縮は2.1％、静的圧縮強度は4.6kg/cm2、
140℃乾熱24時間における熱収縮率は15％であった。
/25cm2、寸法収縮は2.1％、静的圧縮強度は4.6kg/cm2、
140℃乾熱24時間における熱収縮率は15％であった。
実施例１で得られたDSC曲線を第１図に示す。
高温側ピークの融解熱量を図面に基いて説明すると、
融解終了に基く直線ａから、融解開始点（ｃ点）へ直線
を引き、低温側ピークと高温側ピークの境界点（ｂ）か
ら垂線をおろし高温側の斜線部の融解熱量を高温側ピー
ク熱量とする。
融解終了に基く直線ａから、融解開始点（ｃ点）へ直線
を引き、低温側ピークと高温側ピークの境界点（ｂ）か
ら垂線をおろし高温側の斜線部の融解熱量を高温側ピー
ク熱量とする。
実施例２〜８、比較例１〜10 表１に示す特性を有する樹脂を表中に示す条件で発泡
させ、予備発泡粒子または発泡粒子を得た。これら予備
発泡粒子または発泡粒子を金型内に、表２に示す様な圧
縮率で充填し３〜4.2kg/cm2Gのスチーム圧で加熱、つい
で冷却し、離型して表２に示す物性を有する成形体を得
た。
させ、予備発泡粒子または発泡粒子を得た。これら予備
発泡粒子または発泡粒子を金型内に、表２に示す様な圧
縮率で充填し３〜4.2kg/cm2Gのスチーム圧で加熱、つい
で冷却し、離型して表２に示す物性を有する成形体を得
た。
〔発明の効果〕 本発明を用いる事により、従来型内ビーズ発泡成形で
は得られなかった高温雰囲気下でも使用に耐えうる成形
品を得る事ができポリプロピレン系樹脂発泡成形体の用
途を拡張できる。
は得られなかった高温雰囲気下でも使用に耐えうる成形
品を得る事ができポリプロピレン系樹脂発泡成形体の用
途を拡張できる。
第１図は高温側ピーク融解熱量を説明するためのもので
あって、実施例１で得られた発泡粒子のDSC曲線を示
す。
あって、実施例１で得られた発泡粒子のDSC曲線を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 23:10 (56)参考文献 特開 昭63−183831（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−256634（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−258939（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−49040（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−43539（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29C 67/20 B29C 44/00 - 44/60 C08L 23/10
Claims (1)
- 【請求項１】示差走査熱量計にて30℃から220℃まで10
℃／分の速度で昇温した際に得られるDSC曲線におい
て、原料樹脂が本来有していた結晶状態の融解に基づく
吸熱ピークよりも高温側に現れる吸熱ピークの融解熱量
が4cal/g以上である、プロピレンと炭素数２又は炭素数
４〜６のオレフィンの少なくとも１種とのランダム共重
合体なるポリプロピレン系樹脂発泡粒子を金型内に５〜
40％の圧縮率となる様に充填した後にスチーム加熱して
成形する事を特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡粒子
の型内成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052685A JP2886248B2 (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052685A JP2886248B2 (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03254930A JPH03254930A (ja) | 1991-11-13 |
| JP2886248B2 true JP2886248B2 (ja) | 1999-04-26 |
Family
ID=12921745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2052685A Expired - Fee Related JP2886248B2 (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2886248B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6956067B2 (en) | 2000-09-20 | 2005-10-18 | Jsp Corporation | Expanded polypropylene resin bead and process of producing same |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3204424B2 (ja) † | 1993-02-18 | 2001-09-04 | 三菱化学フォームプラスティック株式会社 | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子 |
| JPH08277340A (ja) * | 1995-04-05 | 1996-10-22 | Jsp Corp | ポリプロピレン単独重合体発泡粒子、及び発泡粒子成型体 |
| JP3950557B2 (ja) | 1998-07-30 | 2007-08-01 | 株式会社カネカ | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子およびそれからの型内発泡成形体の製造方法 |
| WO2001048068A1 (fr) | 1999-12-28 | 2001-07-05 | Kaneka Corporation | Perles en resine de styrene expansible et mousses produites a partir de telles perles |
| CA2465664A1 (en) | 2001-11-01 | 2003-05-08 | Jsp Corporation | Process of producing expanded polypropylene resin beads |
| US8569390B2 (en) | 2005-01-12 | 2013-10-29 | Kaneka Corporation | Polypropylene resin pre-expanded particles and in-mold foamed articles prepared therefrom |
| JP2007308577A (ja) * | 2006-05-18 | 2007-11-29 | Kaneka Corp | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法 |
| CN110105677A (zh) * | 2019-05-27 | 2019-08-09 | 苏州市炽光新材料有限公司 | 基于回收塑料的聚丙烯发泡材料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-03-06 JP JP2052685A patent/JP2886248B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6956067B2 (en) | 2000-09-20 | 2005-10-18 | Jsp Corporation | Expanded polypropylene resin bead and process of producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03254930A (ja) | 1991-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0263989B1 (en) | Process for production of foamed molded articles of polypropylene resin | |
| CN103012832B (zh) | 一种发泡聚丙烯的制备方法 | |
| JPH0313057B2 (ja) | ||
| JPS63107516A (ja) | プロピレン系樹脂予備発泡粒子 | |
| JP2886248B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の型内成形方法 | |
| JP3692760B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体の製造方法 | |
| JP3858517B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子、およびその予備発泡粒子と型内発泡成形体の製造法 | |
| JPS6377947A (ja) | スチレン・アクリロニトリル・ブタジエン系共重合体の発泡粒子の製造方法 | |
| US6607682B1 (en) | Pre-expanded polypropylene resin beads and process for producing molded object therefrom by in-mold foaming | |
| EP0928806A1 (en) | Expanded resin beads | |
| JP2777429B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子およびその製造方法 | |
| JPH0657435B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂の型内発泡成形法 | |
| JPS60221440A (ja) | プロピレン系樹脂発泡体粒子の製造方法 | |
| JP3461583B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体の製造方法 | |
| JPH11156879A (ja) | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体及びその製造方法 | |
| JP3504042B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の製造方法，及びそれを用いた型内成形方法 | |
| JPH06104749B2 (ja) | モールド成型可能な収縮した熱可塑性ポリマー発泡ビーズ | |
| JP2790791B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体の製造方法 | |
| JP3218333B2 (ja) | ポリオレフィン系樹脂発泡粒子及びその製造方法 | |
| JP2637201B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の処理方法 | |
| JPS599333B2 (ja) | エチレン系樹脂多泡成形品の製造方法 | |
| JP2000319437A (ja) | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子及びその型内発泡成形体 | |
| JPS6341942B2 (ja) | ||
| JPH06182891A (ja) | 再生発泡ポリスチレン系樹脂成形体の製造方法 | |
| JPH04135830A (ja) | 発泡成型体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100212 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |