JP2500019B2 - 溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板 - Google Patents
溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板Info
- Publication number
- JP2500019B2 JP2500019B2 JP4226092A JP22609292A JP2500019B2 JP 2500019 B2 JP2500019 B2 JP 2500019B2 JP 4226092 A JP4226092 A JP 4226092A JP 22609292 A JP22609292 A JP 22609292A JP 2500019 B2 JP2500019 B2 JP 2500019B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yield ratio
- content
- low yield
- strength
- strength steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
使用される570N/mm2級以上の調質高張力鋼板に関し、詳
しくは、溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張
力鋼板に関するものである。
板は、タンク、橋梁、ペンストックなどに使用されてき
たが、焼入れ焼もどしによってマルテンサイトやベイナ
イトなどの高硬度のミクロ組織の生成を利用しているた
め、降伏比(降伏強さ/引張強さ)が通常90%以上と高
く、塑性変形能が十分でなく、大地震時に十分な安全性
を確保できないため、建築用としてはほとんど用いられ
なかった。
パン化の要求が強まり従来の 490N/mm2 級鋼板から、よ
り強度の高い570N/mm2級以上の高張力鋼板を使用しよう
とする動きが強まり、降伏比を85%程度以下に低減した
高張力鋼板が要求されるようになった。
上の温度からの再加熱焼入れ(Q)〔あるいはAr3点以
上の温度からの直接焼入れ(DQ)〕とAc1点未満の温
度での焼もどし(T)との組み合せからなる従来の熱処
理方法と異なり、この二つの熱処理の中間に、二相域温
度(Ac1点以上Ac3点未満)からの焼入れ(Q’)を施
す新たな熱処理方法(Q−Q’−TおよびDQ−Q’−
T法)が開発された。この方法によれば、Q’によって
低硬度で延性に優れるフェライトが組織中に生成するた
め、低い降伏比が得られるのである。
伏比の570N/mm2級鋼板は、高層建築用として使用される
ようになったが、フェライトの生成を利用しているた
め、所定の強度を確保するためには従来の570N/mm2級鋼
板よりも炭素当量を高くする必要があり、溶接性がやや
劣るという問題があり、その改善が求められている。
い、溶接施工量が増大するという問題が生じ、これを防
ぐ目的から、鋼板の板厚減少を達成するために、より高
強度鋼板の使用が検討されている。すなわち、引張強さ
780N/mm2級以上で低降伏比の鋼板への開発要求が強まっ
ている。
っても、780N/mm2級鋼板の場合には、高い強度と低降伏
比を確保するためには、フェライトを生成させると同時
に、マルテンサイトやベイナイトの硬度や分率を高めね
ばならないため、その炭素当量は従来型の780N/mm2級鋼
板よりも高める必要があり、溶接性が劣るという問題が
あった。
0N/mm2級以上の調質高張力鋼板において、85%以下の低
い降伏比を確保すると同時に、従来のQ−T法による高
降伏比型高張力鋼板と同等以上の溶接性の優れた570N/m
m2級以上の低降伏比高張力鋼板を提供することを目的と
するものである。
570N/mm2級以上の高強度を確保しつつ、85%以下の低降
伏比と良好な溶接性を確保するために、ミクロ組織に関
して鋭意研究を行った。その結果、これらを実現する上
では従来の低降伏比570N/mm2級鋼板と同様、硬質のマル
テンサイトやベイナイト組織の中に軟質のフェライト相
を混在させることは重要であるが、母材の平均 C量に比
べ Cの濃縮した高C マルテンサイトを生成させることに
より、低降伏比を維持したまま高強度化を達成できると
いう知見を得て本発明に至ったものである。
来のQ−Q’−T法による低降伏比高張力鋼板よりも低
い炭素当量の化学成分で所定の強度を確保することがで
きるため、溶接性を改善しうるのである。
05〜0.50%、 Mn:0.30〜1.80%、Al:0.005〜0.10%を含
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼板で、 1
%以上の分率のフェライトと、母材の平均 C量に比べ C
量が5倍以上に濃縮した 3%以上の分率の高C マルテン
サイトを有する溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏
比高張力鋼板である。
0.05〜1.20%、 Ni:0.05〜3.00%、Cr: 0.05〜1.20%、
Mo:0.05〜1.00%、 V:0.005〜0.08%、Nb:0.005〜0.05
%、B:0.0003〜0.0025%、Ti:0.005〜0.025 %、Ca:0.0
01〜0.010 %の内から選んだ1種または2種以上を含有
する請求項1記載の溶接性の優れた570N/mm2級以上の低
降伏比高張力鋼板である。
について説明する。本発明者らは強度、降伏比に及ぼす
ミクロ組織の影響を詳細に調査するために、表1に示す
化学成分を有する鋼板を用い、いく種類かの熱処理を施
し、ミクロ組織の異なる鋼板を作製し、引張試験と各相
の硬さ測定を行った。熱処理としては、二相域熱処理で
あるQ’を含むQ−Q’−T法、これを改良したQ−Mo
difiedQ’−T法である。熱処理条件を図1に示す。
熱焼入れ、 Q’:二相域温度(Ac1点以上Ac3点未満)からの再加
熱焼入れ、 ModifiedQ’:二相域温度に加熱後、所定の温度まで空
冷した後、焼入れ、 T:Ac1点未満の温度からの焼もどしである。 なお、ModifiedQ’熱処理における焼入れ開始温度は 7
00〜280 ℃の範囲で変化させた。
張特性と各相の分率の測定結果を図2に示す。図から焼
入れ開始温度が 400〜700 ℃の範囲のQ−ModifiedQ’
−T法による鋼板では、Q−Q’−T法による鋼板より
も高い引張強さが得られていること、また、これらの鋼
板では 1%以上のフェライトと HV500以上の高硬度マル
テンサイトが 3%以上生成していることがわかる。さら
に、この高硬度マルテンサイト部分はEPMAによる C
量測定の結果、母材の平均 C量に比べて5倍以上 Cが濃
縮していることがわかった。
のフェライト量は 1%以上、母材の平均 C量に比べ C量
が5倍以上に濃縮した高C マルテンサイトは 3%以上に
限定する。
度が 400℃以下で高C マルテンサイトの量が減少する原
因は、 Cの濃縮が進み過ぎた結果、島状マルテンサイト
が生成し、これは焼もどしによって分解しやすいためと
考えられる。
明者らは570N/mm2級以上の低降伏比型高張力鋼板の溶接
性の改善を試みた。表2に示すように、従来のQ−Q’
−T法による低降伏比型570N/mm2級鋼板の炭素当量約0.
44%に対し、炭素当量を0.39%にまで低減した鋼に、Q
−ModifiedQ’−T法とQ−Q’−T法を適用した。そ
の機械的性質を表2に併記する。
Q’−T法を適用した場合には、低い炭素当量であるに
もかかわらず十分な強度と低い降伏比が得られている。
これに対し、Q−Q’−T法を適用すると、炭素当量が
低いため、十分な強度が確保できなかった。
率と高C マルテンサイト分率の測定結果を表2に示して
いるが、本発明に規定する要件を満たす鋼板のみが低降
伏比と十分な強度を有することがわかる。
由について説明する。C は高張力鋼板としての強度を確
保するために必要な元素であり、含有量が0.05%未満で
は引張強さ570N/mm2級以上の強度が得がたい。また、0.
20%を超えて添加すると耐溶接割れ性を害するので好ま
しくない。したがって、C 含有量は0.05〜0.20%の範囲
とする。
0.05%未満ではこの効果は少なく、また、0.50%を超え
て過多に添加すると、溶接性、靱性を劣化させるので好
ましくない。したがって、Si含有量は0.05〜0.50%の範
囲とする。
を確保するために必要な元素であるが、含有量が0.30%
未満ではこのような効果が十分に得られず、また、1.80
%を超えて過多に添加すると、溶接性、靱性を劣化させ
るので好ましくない。したがって、Mn含有量は0.30〜1.
80%の範囲とする。
満ではそのような効果は少なく、また、0.10%を超えて
添加すると、靱性の劣化をもたらす。したがって、Al含
有量は 0.005〜0.10%の範囲とする。
Ti、Caなどを板厚、目標靱性レベルに応じて1種または
2種以上添加するものとする。
有効な元素であるが、含有量が0.05%未満ではこのよう
な効果を十分に発揮することができず、また、1.20%を
超えて添加すると熱間加工性が劣化し鋼板表面に割れが
生じやすい。したがって、Cu含有量は0.05〜1.20%の範
囲とする。
量が0.05%未満ではその十分な効果が得られず、また、
3.00%を超えて添加するとスケール疵が発生しやすくな
り、またコストアップにもなる。したがって、Ni含有量
は0.05〜3.00%の範囲とする。
含有量が0.05%未満ではこのような効果は十分に発揮さ
れず、また、1.20%を超えて添加すると溶接性を害す
る。したがって、Cr含有量は0.05〜1.20%の範囲とす
る。
増す元素であるが、含有量が0.05%未満では十分な効果
が得られず、また、1.00%を超えて過剰に添加すると、
溶接性を劣化させ、コストアップにもなる。したがっ
て、Mo含有量は0.05〜1.00%の範囲とする。
焼もどし軟化抵抗を高める元素であり、その効果を得る
ためには、 0.005%以上の添加が必要であるが、0.08%
を超えて添加すると溶接性を害する。したがって、V 含
有量は 0.005〜0.08%の範囲とする。
入れ・焼もどしを行う場合には析出強化作用をもたらす
元素である。その効果を得るためには、 0.005%以上の
添加が必要であり、また、0.05%を超えて添加すると溶
接性、靱性を劣化させる傾向にある。したがって、Nb含
有量は 0.005〜0.05%の範囲とする。
であるが、含有量が0.0003%未満ではその効果が得られ
ず、また、0.0025%を超えて添加すると靱性が劣化す
る。したがって、B 含有量は0.0003〜0.0025%の範囲と
する。
れ性向上効果の促進作用を有するが、含有量が 0.005%
未満ではこれらの効果が得られず、また、 0.025%を超
えて添加すると介在物の増加により靱性が劣化する。し
たがって、Ti含有量は 0.005〜0.025 %の範囲とする。
方性の低減に有効であるが、含有量が0.001 %未満では
その十分な効果が得られず、また、0.010 %を超えて添
加すると介在物の増加により靱性が劣化する。したがっ
て、Ca含有量は 0.001〜0.010 %の範囲とする。
/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板の実施例について説明
するが、本発明は本実施例のみに限定されるものではな
い。
片を、表4に示す板厚25〜80mmの鋼板に圧延した後、種
々の熱処理を施したものである。これらの鋼板から試験
片を採取し、母材の引張試験、ミクロ組織調査を行っ
た。その結果を表4に示す。
〜Iは、いずれも570N/mm2級以上の引張強さと85%未満
の低降伏比を有している。
ロ組織が本発明の限定条件を満足していないため、強度
が低すぎるか、降伏比が高すぎる。
優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板は、化学成
分を規制し、ミクロ組織中のフェライトを 1%以上と、
母材の平均 C量に比べ C量が5倍以上に濃縮した高C マ
ルテンサイトを 3%以上有しているため、本発明の鋼板
は良好な溶接性を有し、85%以下の低い降伏比を有する
570N/mm2級以上の高張力鋼板である。
である。
Claims (2)
- 【請求項1】 C:0.05〜0.20%、 Si:0.05〜0.50%、 M
n:0.30〜1.80%、Al:0.005〜0.10%を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなる鋼板で、 1%以上の分率の
フェライトと、母材の平均 C量に比べ C量が5倍以上に
濃縮した 3%以上の分率の高C マルテンサイトを有する
ことを特徴とする溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降
伏比高張力鋼板。 - 【請求項2】 化学成分として、さらに Cu:0.05〜1.20
%、 Ni:0.05〜3.00%、Cr: 0.05〜1.20%、 Mo:0.05〜
1.00%、 V:0.005〜0.08%、Nb:0.005〜0.05%、B:0.00
03〜0.0025%、Ti:0.005〜0.025 %、Ca:0.001〜0.010
%の内から選んだ1種または2種以上を含有する請求項
1記載の溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張
力鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4226092A JP2500019B2 (ja) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | 溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4226092A JP2500019B2 (ja) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | 溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0665682A JPH0665682A (ja) | 1994-03-08 |
JP2500019B2 true JP2500019B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=16839702
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4226092A Expired - Lifetime JP2500019B2 (ja) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | 溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2500019B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10220476B9 (de) * | 2002-05-07 | 2004-12-30 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Stahl und daraus hergestelltes Bauelement für den ballistischen Schutz von Lebewesen, Vorrichtungen oder Bauwerken und Bauelement |
JP3984867B2 (ja) | 2002-06-10 | 2007-10-03 | 矢崎総業株式会社 | ワイヤーハーネス分岐部用結束バンド |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH066740B2 (ja) * | 1987-08-26 | 1994-01-26 | 日本鋼管株式会社 | 低降伏比厚肉高張力鋼の製造方法 |
-
1992
- 1992-08-25 JP JP4226092A patent/JP2500019B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0665682A (ja) | 1994-03-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4767590B2 (ja) | 低降伏比高張力鋼および低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JP4379085B2 (ja) | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 | |
JP5089224B2 (ja) | オンライン冷却型高張力鋼板の製造方法 | |
JP3399983B2 (ja) | 溶接性の優れた降伏比の低い570N/mm2級以上の高張力鋼板の製造方法 | |
JP5008879B2 (ja) | 強度および低温靭性の優れた高張力鋼板および高張力鋼板の製造方法 | |
JPH0413406B2 (ja) | ||
JP2500019B2 (ja) | 溶接性の優れた570N/mm2級以上の低降伏比高張力鋼板 | |
JPH05195057A (ja) | L方向YS特性の優れた高Cr鋼系UOE鋼板および 高Cr系耐候性鋼板の製造方法 | |
JP3863413B2 (ja) | 高靭性高張力非調質厚鋼板およびその製造方法 | |
JPH10265893A (ja) | 板厚方向での均質性に優れ、靱性の異方性の小さい950N/mm2級調質高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP4655372B2 (ja) | 高い降伏点を有する高張力鋼材の製造方法 | |
JP2828754B2 (ja) | 溶接性の優れた低降伏比70▲kg▼f/▲mm▼▲上2▼級鋼板の製造方法 | |
JP2000219934A (ja) | 溶接性の優れた非調質型低降伏比高張力鋼板 | |
JP2828755B2 (ja) | 溶接性の優れた低降伏比80▲kg▼f/▲mm▼▲上2▼級鋼板の製造方法 | |
JP3396132B2 (ja) | 大入熱溶接部の熱影響部靱性が優れた低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP2905639B2 (ja) | 降伏比の著しく低い780N/mm2級鋼板の製造方法 | |
JP3255004B2 (ja) | 靱性およびアレスト性に優れる溶接用高張力鋼材およびその製造方法 | |
JP3877028B2 (ja) | 強度、靭性及び溶接性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
JP3212380B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性の優れた建築用低降伏比600N/mm2級鋼板の製造法 | |
JPH05112823A (ja) | 大入熱溶接継手靱性の優れた建築用490N/mm2級耐火鋼材の製造方法 | |
JP2546888B2 (ja) | 溶接性、靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 | |
JP3920523B2 (ja) | 溶接性及び母材靭性に優れた高張力鋼板 | |
JPH0726150B2 (ja) | 溶接性・脆性破壊伝播停止特性の優れた調質高張力鋼板の製造方法 | |
JPH07118741A (ja) | 極厚調質型高強度鋼板の製造方法 | |
JP3618270B2 (ja) | 溶接性及び母材靭性に優れた高張力鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960116 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080301 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090301 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100301 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100301 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110301 Year of fee payment: 15 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110301 Year of fee payment: 15 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120301 Year of fee payment: 16 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120301 Year of fee payment: 16 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130301 Year of fee payment: 17 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130301 Year of fee payment: 17 |