JP2808344B2 - 高炉の原料装入方法 - Google Patents
高炉の原料装入方法Info
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- JP2808344B2 JP2808344B2 JP2121203A JP12120390A JP2808344B2 JP 2808344 B2 JP2808344 B2 JP 2808344B2 JP 2121203 A JP2121203 A JP 2121203A JP 12120390 A JP12120390 A JP 12120390A JP 2808344 B2 JP2808344 B2 JP 2808344B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高炉の原料装入方法に関する。
高炉操業においては、高炉半径方向のガス流の分布を
制御し、還元ガスの有効利用を図りつつ、炉内の通気抵
抗を低下させることによって、高出銑量を確保すること
が重要なターゲットとなる。高炉内下部には、融着帯と
呼ばれる、鉱石が軟化融着した通気抵抗の大きな領域が
あり、高炉全体の通気性を支配し、さらには生産性を律
速している。
制御し、還元ガスの有効利用を図りつつ、炉内の通気抵
抗を低下させることによって、高出銑量を確保すること
が重要なターゲットとなる。高炉内下部には、融着帯と
呼ばれる、鉱石が軟化融着した通気抵抗の大きな領域が
あり、高炉全体の通気性を支配し、さらには生産性を律
速している。
融着帯の通気性を改善するには、鉱石層にコークスを
混合するいわゆる混合装入が有効であることが知られ、
適切な混合状態を得るために、多くの技術が報告されて
いる。
混合するいわゆる混合装入が有効であることが知られ、
適切な混合状態を得るために、多くの技術が報告されて
いる。
混合装入によって適切な混合状態を作りだすための装
入方法として次の、が提案されている。
入方法として次の、が提案されている。
特開昭60−149707号公報 特公昭50−35883号公報 これらの従来技術は異種の原料、特に鉱石とコークス
を混合して、炉内に装入する方法に関しての技術であ
る。鉱石とコークスをそれぞれ異なった炉頂ホッパに装
入しておき、装入装置の開閉弁を同時に作動させること
により、炉内に均一に混合されたっ状態で堆積せしめる
方法である。
を混合して、炉内に装入する方法に関しての技術であ
る。鉱石とコークスをそれぞれ異なった炉頂ホッパに装
入しておき、装入装置の開閉弁を同時に作動させること
により、炉内に均一に混合されたっ状態で堆積せしめる
方法である。
ベルレス高炉は、原料が炉内に装入される単位時間当
たりの量が少ないため、原料は炉内の装入物表面を流下
する際に粒度の偏析を起こし大粒径の原料が中心部に、
小粒径の原料が周辺部に堆積する。このような自然な粒
度の半径方向の偏析は高炉操業上不可避である。また、
このような偏析を活用してシャープな高炉中心ガス流、
適切な炉壁ガス流を確保することにより、適切な融着帯
形状を制御してきた。
たりの量が少ないため、原料は炉内の装入物表面を流下
する際に粒度の偏析を起こし大粒径の原料が中心部に、
小粒径の原料が周辺部に堆積する。このような自然な粒
度の半径方向の偏析は高炉操業上不可避である。また、
このような偏析を活用してシャープな高炉中心ガス流、
適切な炉壁ガス流を確保することにより、適切な融着帯
形状を制御してきた。
融着帯の通気抵抗を下げるために、混合装入法を採用
した場合、上記従来技術では以下の原因で適切な高炉中
心ガス流の確保が困難になった。
した場合、上記従来技術では以下の原因で適切な高炉中
心ガス流の確保が困難になった。
混合装入により、コークスが混合された鉱石層の体
積が増加し、原料の排出速度が増加し、炉内での粒度の
偏析が不十分となり、高炉中心部の鉱石粒径が低下す
る。
積が増加し、原料の排出速度が増加し、炉内での粒度の
偏析が不十分となり、高炉中心部の鉱石粒径が低下す
る。
混合装入により、コークスが混合された鉱石層の体
積が増加し、従来に比較して大量の鉱石が中心に流れ込
み、中心部の鉱石／コークスの割合が増加した。
積が増加し、従来に比較して大量の鉱石が中心に流れ込
み、中心部の鉱石／コークスの割合が増加した。
これらの問題は、全て混合層（鉱石層）の体積が増大
することに由来するものであるが、１回当たりの鉱石装
入量を減少させることは、以下の理由で困難である。
することに由来するものであるが、１回当たりの鉱石装
入量を減少させることは、以下の理由で困難である。
（ａ） 通常用いられている並列２ホッパ方式のベルレ
ス高炉では装入回数が生産性を律速しており、高生産性
に対応できない。
ス高炉では装入回数が生産性を律速しており、高生産性
に対応できない。
（ｂ） 混合装入時にコークス層の層厚が薄くなりすぎ
ると、半径方向のコークスの堆積の再現性が悪くなり、
装入物分布の制御性が低下する。高炉中心ガス流を確保
する方法としては、従来技術として特公昭64−9373号公
報が知られている。この技術は高炉に対して、鉱石とコ
ークスを交互に装入する場合のコークス装入方法であ
り、各チャージにおけるコークスを経時的に少なくとも
２系列に分け、当該チャージの総装入コークスの大部分
を鉱石層を全て覆うように装入し、最後の装入時に残り
のコークスを炉中心部に装入する方法である。
ると、半径方向のコークスの堆積の再現性が悪くなり、
装入物分布の制御性が低下する。高炉中心ガス流を確保
する方法としては、従来技術として特公昭64−9373号公
報が知られている。この技術は高炉に対して、鉱石とコ
ークスを交互に装入する場合のコークス装入方法であ
り、各チャージにおけるコークスを経時的に少なくとも
２系列に分け、当該チャージの総装入コークスの大部分
を鉱石層を全て覆うように装入し、最後の装入時に残り
のコークスを炉中心部に装入する方法である。
上記方法による高炉中心ガス流の確保と融着帯の通気
性改善を狙った鉱石、コークスを混合した混合装入法に
適用した場合に以下の問題が発生した。
性改善を狙った鉱石、コークスを混合した混合装入法に
適用した場合に以下の問題が発生した。
（イ） 混合装入法と組合わせた場合には、中心に装入
するコークスの量が一定でも高炉中心ガス流が過多にな
ったり、高炉中心ガス流が不足する場合があり、再現性
に乏しい。これは、混合装入に混合したコークスの量に
応じて中心に装入するコークス量に適正な範囲があるた
めである。
するコークスの量が一定でも高炉中心ガス流が過多にな
ったり、高炉中心ガス流が不足する場合があり、再現性
に乏しい。これは、混合装入に混合したコークスの量に
応じて中心に装入するコークス量に適正な範囲があるた
めである。
（ロ） 通常の並列２ホッパ型のベルレス装入装置で
は、装入回数が設備により律速され、減産操業時以外に
は適用が困難であった。
は、装入回数が設備により律速され、減産操業時以外に
は適用が困難であった。
本発明は融着帯の通気抵抗を低下させる混合装入を可
能にするために、上記従来技術の問題点を解決しようと
するものである。
能にするために、上記従来技術の問題点を解決しようと
するものである。
本発明はベルレス装入装置を有する高炉で鉱石とコー
クスとの混合物及びコークスを交互に装入する原料装入
方法において、次の技術手段を講じたものである。
クスとの混合物及びコークスを交互に装入する原料装入
方法において、次の技術手段を講じたものである。
最初に全装入コークス量のＡ％を炉中心部に集中的
に装入する。
に装入する。
次に残余の（100−Ａ）％のコークスを高炉半径全
体に装入する。
体に装入する。
その後に鉱石中に別のコークスをＢ％混入した混合
物を装入する。
物を装入する。
上記Ａ、Ｂが以下の関係を満足すること。
0.286B−0.286 ＜Ａ＜0.340B＋5.20 次に、上記、の順初を逆にしてもよく、この場
合、Ａ、Ｂは以下の関係を満足することを特徴とする。
合、Ａ、Ｂは以下の関係を満足することを特徴とする。
0.286B−0.286 ＜Ａ＜0.340B＋4.0 以上の方法は、並列に３個以上の炉頂ホッパを用いて
行うことが好ましい。
行うことが好ましい。
本発明は従来の混合装入法が有する問題点を解決する
ために、以下の方法で装入することを特徴とする混合装
入法である。
ために、以下の方法で装入することを特徴とする混合装
入法である。
すなわち本発明は、先ず高炉中心部にコークスを集中
的に装入してから半径方向全体に装入し、次いで混合物
をその上に装入する。
的に装入してから半径方向全体に装入し、次いで混合物
をその上に装入する。
混入するコークス量の増大に応じて中心に装入するコ
ークス量を増大させることにより、中心部に流れ込む混
合層の量を制御する。これにより、高炉中心部にコーク
スの多い層が安定的に形成され、高炉中心ガス流を確保
し、炉壁流を適正に制御することができる。
ークス量を増大させることにより、中心部に流れ込む混
合層の量を制御する。これにより、高炉中心部にコーク
スの多い層が安定的に形成され、高炉中心ガス流を確保
し、炉壁流を適正に制御することができる。
これにより、炉況が安定し、高出銑比操業を行うこと
が可能となる。また、並列に３個以上のホッパを用いる
と、本発明を円滑に実施することができる。
が可能となる。また、並列に３個以上のホッパを用いる
と、本発明を円滑に実施することができる。
第１図は混合装入時の高炉１内における装入物の堆積
挙動を示す高炉の模式部分断面図である。第１図（ａ）
において、高炉１の上部には旋回シュート２が装着され
ている。炉頂ホッパから、まず高炉中心部に中心部装入
コークス５が装入され、次いでコークス層３が装入さ
れ、その後に混合層（鉱石とコークスとの混合物層）が
装入される。
挙動を示す高炉の模式部分断面図である。第１図（ａ）
において、高炉１の上部には旋回シュート２が装着され
ている。炉頂ホッパから、まず高炉中心部に中心部装入
コークス５が装入され、次いでコークス層３が装入さ
れ、その後に混合層（鉱石とコークスとの混合物層）が
装入される。
中心に装入されるコークス５の量が多すぎると中心部
の鉱石層厚とコークス層厚の比（LO/LC）が低下し、中
心流が過大となる。
の鉱石層厚とコークス層厚の比（LO/LC）が低下し、中
心流が過大となる。
また、中心装入コークス５の量が一定でも混合層に混
合されるコークスの量が変化すると中心に流れ込む鉱石
が変化する。
合されるコークスの量が変化すると中心に流れ込む鉱石
が変化する。
混合コークス量を増大させた時には、中心に流れ込む
鉱石が増大するため、中心に装入されるコークスの量を
増加させる必要がある。
鉱石が増大するため、中心に装入されるコークスの量を
増加させる必要がある。
装入のシーケンスを変更した（ｂ）の場合でも同様な
傾向がある。
傾向がある。
そこで、好適な中心コークス装入量５を求めるため
に、種々の混合装入量に対して中心部装入コークス量を
変更して実験を行った。
に、種々の混合装入量に対して中心部装入コークス量を
変更して実験を行った。
第３図は高炉内における高炉中心ガス流と中心コーク
ス装入量との関係を示すグラフである。
ス装入量との関係を示すグラフである。
中心流の強さを表わすシャフトガスサンプラ中心部ガ
ス温度及びシャフトガスサンプラ中心部ガス利用率（CO
2/（CO2＋CO））は中心部コークス装入量によって大き
く変化する。シャフトガスサンプラ中心部ガス温度の好
適範囲は600〜800℃、シャフトガスサンプラ中心部ガス
利用率の好適範囲は25％以下である。これらの値をそれ
ぞれ好適範囲とするためには、混合コークス量に応じて
好適な中心部コークス装入量が存在する。混合コークス
量が１％と小さい場合には、中心装入コークスは必要な
いが、混合コークス量を増加するに従い、中心部コーク
ス装入量を増大する必要がある。
ス温度及びシャフトガスサンプラ中心部ガス利用率（CO
2/（CO2＋CO））は中心部コークス装入量によって大き
く変化する。シャフトガスサンプラ中心部ガス温度の好
適範囲は600〜800℃、シャフトガスサンプラ中心部ガス
利用率の好適範囲は25％以下である。これらの値をそれ
ぞれ好適範囲とするためには、混合コークス量に応じて
好適な中心部コークス装入量が存在する。混合コークス
量が１％と小さい場合には、中心装入コークスは必要な
いが、混合コークス量を増加するに従い、中心部コーク
ス装入量を増大する必要がある。
第３図から、シャフトガスサンプラー中心部ガス利用
率の好適範囲＜25％および中心部ガス温度の好適範囲60
0〜800℃を満足する混合装入コークス量と中心部装入コ
ークスの量の関係を求め、第４図に示した。
率の好適範囲＜25％および中心部ガス温度の好適範囲60
0〜800℃を満足する混合装入コークス量と中心部装入コ
ークスの量の関係を求め、第４図に示した。
第４図は混入コークス量に応じた中心部装入コークス
の量の好適範囲を示すグラフである。
の量の好適範囲を示すグラフである。
第５図には、最初にコークスを高炉半径全体に装入
し、次に残余のコークスを炉中心部に集中的に装入し、
次いで鉱石中に別のコークスをＢ（％）混入した混合物
を装入した場合についても同様な手順で混合コークス量
に応じた中心部装入コークスの量の好適範囲を示すグラ
フを求めた。
し、次に残余のコークスを炉中心部に集中的に装入し、
次いで鉱石中に別のコークスをＢ（％）混入した混合物
を装入した場合についても同様な手順で混合コークス量
に応じた中心部装入コークスの量の好適範囲を示すグラ
フを求めた。
混入コークス量に応じて、中心部装入コークスの量に
は最適値が存在する。中心部装入コークス量が多すぎる
と中心ガス流が過多となり、少なすぎると中心ガス流が
不足になる。その限界値は混入コークス量に応じて好適
範囲が存在する。最適値を表す関数は装入方法により異
なり、原料の装入方法が、最初にコークスのＡ（％）を
炉中心部に集中的に装入し、次に残余の（100−Ａ）
（％）コークスを高炉半径全体に装入し、次いで鉱石中
に別のコークスをＢ（％）混入した混合物を装入する場
合（第４図の場合）には、下限は0.286B−0.286であ
る。また上限は0.340B＋5.20で示される。
は最適値が存在する。中心部装入コークス量が多すぎる
と中心ガス流が過多となり、少なすぎると中心ガス流が
不足になる。その限界値は混入コークス量に応じて好適
範囲が存在する。最適値を表す関数は装入方法により異
なり、原料の装入方法が、最初にコークスのＡ（％）を
炉中心部に集中的に装入し、次に残余の（100−Ａ）
（％）コークスを高炉半径全体に装入し、次いで鉱石中
に別のコークスをＢ（％）混入した混合物を装入する場
合（第４図の場合）には、下限は0.286B−0.286であ
る。また上限は0.340B＋5.20で示される。
原料の装入方法が、最初にコークスの（100−Ａ）
（％）のコークスを高炉半径全体に装入し、次に残余の
全体のＡ（％）のコークスを炉中心部に集中的に装入
し、次いで鉱石中に別のコークスをＢ（％）混入した混
合物を装入する場合（第５図の場合）には、下限は上記
と同様であるが上限は0.340B＋4.0で示される。
（％）のコークスを高炉半径全体に装入し、次に残余の
全体のＡ（％）のコークスを炉中心部に集中的に装入
し、次いで鉱石中に別のコークスをＢ（％）混入した混
合物を装入する場合（第５図の場合）には、下限は上記
と同様であるが上限は0.340B＋4.0で示される。
混合装入法は前述のように、融着帯の圧力損失を低下
させることにより、高炉の通気性を改善し、出銑量を増
大させることが目的である。
させることにより、高炉の通気性を改善し、出銑量を増
大させることが目的である。
中心装入法と混合装入法を組合わせることにより、炉
内の通気性の確保は可能になったが、１チャージ当りの
バッチ数が増大し、装入回数という設備面から出銑量の
上限が律速するようになる。
内の通気性の確保は可能になったが、１チャージ当りの
バッチ数が増大し、装入回数という設備面から出銑量の
上限が律速するようになる。
第６図は並列に設けたホッパの数と装入回数の関係を
示す説明図である。
示す説明図である。
横軸には （ａ）２バッチ １チャージ（Ｃ−Ｏ装入サイクル） （ｂ）３バッチ １チャージ（Ｃ−Ｃ−Ｏ装入サイク
ル） （ｃ）４バッチ １チャージ（Ｃ−Ｃ−OM装入サイク
ル） を示している。ここでＣはコークス装入、Ｏは鉱石装
入、OMは混合装入工程を示している。
ル） （ｃ）４バッチ １チャージ（Ｃ−Ｃ−OM装入サイク
ル） を示している。ここでＣはコークス装入、Ｏは鉱石装
入、OMは混合装入工程を示している。
縦軸には、１日の装入回数をとっている。好適な装入
回数は150回／日以上である。第６図中△印は垂直２段
ホッパ、○印は２並列ホッパ、●印は３並列ホッパの能
力を示している。
回数は150回／日以上である。第６図中△印は垂直２段
ホッパ、○印は２並列ホッパ、●印は３並列ホッパの能
力を示している。
通常の２並列ホッパでは、同時排出を伴うサイクルで
は装入回数が追いつかず、本発明のような複雑な装入は
困難である。出銑速度が小さい場合には、２並列ホッパ
でも混合装入が可能であるが、高出銑比操業では、３以
上の並列ホッパを使用することが有効となる。
は装入回数が追いつかず、本発明のような複雑な装入は
困難である。出銑速度が小さい場合には、２並列ホッパ
でも混合装入が可能であるが、高出銑比操業では、３以
上の並列ホッパを使用することが有効となる。
第２図は高炉の原料装入経路の系統図である。鉱石、
コークス等を貯蔵する貯蔵ビン11から排出された高炉装
入原料はベルトコンベヤ12を経てサージホッパ13に導か
れ、高炉装入コンベヤ14によって高炉１の炉頂ホッパ15
に装入される。炉頂ホッパ15から切出された原料は旋回
シュート２によって高炉１内に散布され、コークスと鉱
石との互層をなすように装入される。鉱石中にコークス
を混入して混合装入するときは、炉頂ホッパ15に鉱石と
コークスを別々に装入しておき、これを同時排出する
か、サージホッパ13に別々に入れてある鉱石とコークス
を同時排出するか、又は貯蔵ビン11から鉱石とコークス
をベルトコンベヤ12上に同時排出するかなどのいずれか
の手段によって行われる。炉頂ホッパ15が３個以上あれ
ば混合装入の操作は容易になる。
コークス等を貯蔵する貯蔵ビン11から排出された高炉装
入原料はベルトコンベヤ12を経てサージホッパ13に導か
れ、高炉装入コンベヤ14によって高炉１の炉頂ホッパ15
に装入される。炉頂ホッパ15から切出された原料は旋回
シュート２によって高炉１内に散布され、コークスと鉱
石との互層をなすように装入される。鉱石中にコークス
を混入して混合装入するときは、炉頂ホッパ15に鉱石と
コークスを別々に装入しておき、これを同時排出する
か、サージホッパ13に別々に入れてある鉱石とコークス
を同時排出するか、又は貯蔵ビン11から鉱石とコークス
をベルトコンベヤ12上に同時排出するかなどのいずれか
の手段によって行われる。炉頂ホッパ15が３個以上あれ
ば混合装入の操作は容易になる。
次に本発明方法の実施例を比較例（Ｉ）、（II）と対
比して第１表に示す。
比して第１表に示す。
第１表中の装入方式は次のとおりである。
C1−C2−OM:中心装入コークスの装入後に、全半径
にコークス装入後混合装入 C2−C1−OM:全半径にコークスの装入後中心装入コ
ークスを装入しこの後混合装入 〔発明の効果〕 本発明によれば高出銑比操業を達成することができ、
その前提条件である安定したシャープな中心流の確保が
可能であり、炉壁流の制御性が良く、再現性良く中心
流、周辺流を制御できた。
にコークス装入後混合装入 C2−C1−OM:全半径にコークスの装入後中心装入コ
ークスを装入しこの後混合装入 〔発明の効果〕 本発明によれば高出銑比操業を達成することができ、
その前提条件である安定したシャープな中心流の確保が
可能であり、炉壁流の制御性が良く、再現性良く中心
流、周辺流を制御できた。
また、装入物分布の制御性を向上することができ、溶
銑成分の安定が可能になり、通気抵抗の変動が減少し、
原料、燃料コストを削減できるなどの効果がある。
銑成分の安定が可能になり、通気抵抗の変動が減少し、
原料、燃料コストを削減できるなどの効果がある。
さらに、設備上の律速を炉頂部に３個以上のホッパを
並列に設けることにより解消され、混合装入において中
心にコークスを単独で装入する際の問題点を解決するこ
とができた。
並列に設けることにより解消され、混合装入において中
心にコークスを単独で装入する際の問題点を解決するこ
とができた。
第１図は高炉の部分断面図、第２図は高炉の原料装入経
路の系統図、第３図は高炉内における高炉中心ガス流と
中心コークス装入量との関係を示すグラフ、第４図、第
５図は混入コークス量と中心部装入コークス量の関係を
示すグラフ、第６図は並列に設けた炉頂ホッパの数と装
入回数との関係を示すグラフである。 １……高炉、２……旋回シュート ３……コークス層、４……混合層 ５……中心部装入コークス 11……貯蔵ビン、12……ベルトコンベヤ 13……サージホッパ、14……高炉装入コンベヤ 15……炉頂ホッパ
路の系統図、第３図は高炉内における高炉中心ガス流と
中心コークス装入量との関係を示すグラフ、第４図、第
５図は混入コークス量と中心部装入コークス量の関係を
示すグラフ、第６図は並列に設けた炉頂ホッパの数と装
入回数との関係を示すグラフである。 １……高炉、２……旋回シュート ３……コークス層、４……混合層 ５……中心部装入コークス 11……貯蔵ビン、12……ベルトコンベヤ 13……サージホッパ、14……高炉装入コンベヤ 15……炉頂ホッパ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 澤 義孝 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (72)発明者 江渡 卓穂 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−161104（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−227109（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−54706（ＪＰ，Ａ) 特公 昭64−9373（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21B 5/00
Claims (3)
- 【請求項１】ベルレス装入装置を有する高炉で鉱石とコ
ークスとの混合物及びコークスを交互に装入する原料装
入方法において、 最初にコークスのＡ（％）を炉中心部に集中的に装入
し、次に残余の（100−Ａ）（％）コークスを高炉半径
全体に装入し、次いで鉱石中に別のコークスをＢ（％）
混入した混合物を装入し、かつ上記Ａ、Ｂが次の以下の
関係を満足することを特徴とする高炉の原料装入方法。 0.286B−0.286＜Ａ＜0.340B＋5.20 - 【請求項２】ベルレス装入装置を有する高炉で鉱石とコ
ークスとの混合物及びコークスを交互に装入する原料装
入方法において、 最初にコークスの（100−Ａ）（％）のコークスを高炉
半径全体に装入し、次に残余の全体のＡ（％）コークス
を炉中心部に集中的に装入し、次いで鉱石中に別のコー
クスをＢ（％）混入した混合物を装入し、かつ前記Ａ、
Ｂが以下の関係を満足することを特徴とする高炉の原料
装入方法。 0.286B−0.286＜Ａ＜0.340B＋4.0 - 【請求項３】並列に３個以上の炉頂のホッパを用いて高
炉に原料を装入することを特徴とする請求項１又は２記
載の高炉の原料装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2121203A JP2808344B2 (ja) | 1990-05-14 | 1990-05-14 | 高炉の原料装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2121203A JP2808344B2 (ja) | 1990-05-14 | 1990-05-14 | 高炉の原料装入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0421706A JPH0421706A (ja) | 1992-01-24 |
| JP2808344B2 true JP2808344B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=14805420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2121203A Expired - Fee Related JP2808344B2 (ja) | 1990-05-14 | 1990-05-14 | 高炉の原料装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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-
1990
- 1990-05-14 JP JP2121203A patent/JP2808344B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0421706A (ja) | 1992-01-24 |
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