JP2792787B2 - 射出成形機の成形方法 - Google Patents
射出成形機の成形方法Info
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- JP2792787B2 JP2792787B2 JP4142015A JP14201592A JP2792787B2 JP 2792787 B2 JP2792787 B2 JP 2792787B2 JP 4142015 A JP4142015 A JP 4142015A JP 14201592 A JP14201592 A JP 14201592A JP 2792787 B2 JP2792787 B2 JP 2792787B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- injection
- value
- injection pressure
- mold opening
- opening amount
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は射出成形機による成形方
法に関するものである。
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の射出成形方法においては、金型内
に樹脂が満杯になる少し前に射出速度を落とし、満杯に
なったことを知らせる何らかの信号たとえばスクリュ位
置、射出負荷圧力、ランナ−やキャビティ−内圧、型開
量等により射出圧力を保圧に切換える。或いは又静的な
保圧段階での型開量に応じて射出圧力を補正するという
単因子に対して制御するもので、樹脂が金型に満杯状態
に充填される前後で、複雑な挙動を示すにもかゝわら
ず、単因子による制御のみであった。この為バリ発生，
ショ−トショット(充填不足)，あるいはひけ等の同時解
決能力は低かった。
に樹脂が満杯になる少し前に射出速度を落とし、満杯に
なったことを知らせる何らかの信号たとえばスクリュ位
置、射出負荷圧力、ランナ−やキャビティ−内圧、型開
量等により射出圧力を保圧に切換える。或いは又静的な
保圧段階での型開量に応じて射出圧力を補正するという
単因子に対して制御するもので、樹脂が金型に満杯状態
に充填される前後で、複雑な挙動を示すにもかゝわら
ず、単因子による制御のみであった。この為バリ発生，
ショ−トショット(充填不足)，あるいはひけ等の同時解
決能力は低かった。
【０００３】即ち、図２に示す通り、キャビティ−６内
に残るガス溜り１１のガスが抜けるまでバリ１５（図
４）が出ない圧力下で微量ずつ充填を続ける（低速充
填）待ち時間が必要なこと、又、あまり早く一次射出圧
から下げたり、或いは又あまり早く低速充填に切換える
と、薄肉部樹脂１２の粘度が高くなり、ショ−トショッ
ト１３が出ることがある。即ち、充填満了よりあまり早
く低圧や低速に切換えてはならない。
に残るガス溜り１１のガスが抜けるまでバリ１５（図
４）が出ない圧力下で微量ずつ充填を続ける（低速充
填）待ち時間が必要なこと、又、あまり早く一次射出圧
から下げたり、或いは又あまり早く低速充填に切換える
と、薄肉部樹脂１２の粘度が高くなり、ショ−トショッ
ト１３が出ることがある。即ち、充填満了よりあまり早
く低圧や低速に切換えてはならない。
【０００４】又、図３に示すように、多数個のキャビテ
ィ−においては、完全充填したキャビティ−６があって
も、ショ−トショット１３を持つキャビティ−６がある
ため、充填完了したキャビティ−6aからバリが出ない最
高圧力で他のキャビティ−が充填完了するまで待つ必要
がある。
ィ−においては、完全充填したキャビティ−６があって
も、ショ−トショット１３を持つキャビティ−６がある
ため、充填完了したキャビティ−6aからバリが出ない最
高圧力で他のキャビティ−が充填完了するまで待つ必要
がある。
【０００５】さらに、図１，図２，図４のようにキャビ
ティ−６が満杯になった充填完了時点では、樹脂は圧縮
されており、スクリュ−１６側に樹脂は逆流しようとし
ている(矢印)。即ち、反力が加わる。これは保圧に切換
えた時よく見られる現象で、一度逆流すると、薄肉部等
に樹脂は充填しにくくなり、ショ−トショット１３が出
たり、ひけ１４が出やすくなる。即ち、スクリュ−１６
が後退して発生する逆流作用（矢印）を防ぐ必要があ
る。
ティ−６が満杯になった充填完了時点では、樹脂は圧縮
されており、スクリュ−１６側に樹脂は逆流しようとし
ている(矢印)。即ち、反力が加わる。これは保圧に切換
えた時よく見られる現象で、一度逆流すると、薄肉部等
に樹脂は充填しにくくなり、ショ−トショット１３が出
たり、ひけ１４が出やすくなる。即ち、スクリュ−１６
が後退して発生する逆流作用（矢印）を防ぐ必要があ
る。
【０００６】又図４は満杯直後の金型への接触部に表皮
固化層が出来ていない段階であり、図５は表皮固化層１
０が出来た段階を示す。固化層１０は図４より０.１〜
０.２秒後に発生し始めるので、固化層１０の厚みに応
じて可能なパック度（圧入の度合）は後者の方がより高
くなる。
固化層が出来ていない段階であり、図５は表皮固化層１
０が出来た段階を示す。固化層１０は図４より０.１〜
０.２秒後に発生し始めるので、固化層１０の厚みに応
じて可能なパック度（圧入の度合）は後者の方がより高
くなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、成形
品のバリ，ショ−トショットを最小限にとどめながら最
大限のパック度を樹脂に加えようとし、金型内で時々刻
々変化する樹脂の要求特性に合わせた複合因子による制
御方法を提供することを目的とする。
品のバリ，ショ−トショットを最小限にとどめながら最
大限のパック度を樹脂に加えようとし、金型内で時々刻
々変化する樹脂の要求特性に合わせた複合因子による制
御方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る射出成形機
の成形方法は、樹脂がキャビティ−内に満杯になる(充
填完了）直前から射出速度、射出圧力および型開量を樹
脂の要求特性に応じ順次設定値として制御する射出成形
機による成形方法において、射出圧力を設定値として制
御する際、ガスは放出されるがバリは発生しないような
型開量を設定しておき、型開量がその値になった後該型
開量を目標値として射出圧力を制御する方法に切り替え
るが、該射出圧力を局部ばりが発生しない値内に制限し
たことを特徴とする。
の成形方法は、樹脂がキャビティ−内に満杯になる(充
填完了）直前から射出速度、射出圧力および型開量を樹
脂の要求特性に応じ順次設定値として制御する射出成形
機による成形方法において、射出圧力を設定値として制
御する際、ガスは放出されるがバリは発生しないような
型開量を設定しておき、型開量がその値になった後該型
開量を目標値として射出圧力を制御する方法に切り替え
るが、該射出圧力を局部ばりが発生しない値内に制限し
たことを特徴とする。
【０００９】また、充填完了直前に型開量、スクリュ−
位置、射出圧力のいずれか１つあるいは複数の設定値に
より決められた制御開始時点から射出速度Ｖ0を設定値
とする射出速度制御を行い、次にバリ限界に対応する射
出圧力設定関数Ｐ＝Ｆ(ｔ)を目標として実際値がＰ＝Ｆ
(ｔ)に至った後設定関数に一致するよう射出圧力を制御
し、また射出速度を樹脂が逆流しない値あるいは許容逆
流速度に制限し、さらにガスは放出されるがバリは発生
しない型開量を設定しておき、その値になった後型開量
を目標値として射出圧力を制御する方法に切替えるが射
出圧力は局部バリを発生しない値に制限したことを特徴
とする。
位置、射出圧力のいずれか１つあるいは複数の設定値に
より決められた制御開始時点から射出速度Ｖ0を設定値
とする射出速度制御を行い、次にバリ限界に対応する射
出圧力設定関数Ｐ＝Ｆ(ｔ)を目標として実際値がＰ＝Ｆ
(ｔ)に至った後設定関数に一致するよう射出圧力を制御
し、また射出速度を樹脂が逆流しない値あるいは許容逆
流速度に制限し、さらにガスは放出されるがバリは発生
しない型開量を設定しておき、その値になった後型開量
を目標値として射出圧力を制御する方法に切替えるが射
出圧力は局部バリを発生しない値に制限したことを特徴
とする。
【００１０】
【実施例】図に基いて本発明の実施例を説明する。図１
に於いて、金型１内にノズル２から樹脂がスプル−３、
ランナ−４、ゲ−ト５を通り、キャビティ−６に充填さ
れる。この際キャビティ−６に樹脂が満杯近くなるとパ
−ティング面７が微少量開く（以下型開量という）。こ
れを金型１にマグネット８で取り付けた外部信号付ダイ
ヤルゲ−ジ９でこの型開量信号をキャッチする。
に於いて、金型１内にノズル２から樹脂がスプル−３、
ランナ−４、ゲ−ト５を通り、キャビティ−６に充填さ
れる。この際キャビティ−６に樹脂が満杯近くなるとパ
−ティング面７が微少量開く（以下型開量という）。こ
れを金型１にマグネット８で取り付けた外部信号付ダイ
ヤルゲ−ジ９でこの型開量信号をキャッチする。
【００１１】図６に於いて、樹脂がキャビティ−６に満
杯近くなった事を知るため、型開量設定値１７が設定さ
れている（近似的に射出負荷圧力やスクリュ位置の場合
もある）。この時点から次の３因子を制御するよう設定
する。 Ａ）射出速度（本例では固定設定で例示するがプログラ
ムでも可） Ｂ）射出圧力（本例では固定設定で例示するがプログラ
ムでも可。電動式成形機では電流又はトルク） Ｃ）型開量（本例では固定設定で例示するがプログラム
でも可） 図６に於いて、射出開始後、型開量が設定値１７（ＡＢ
Ｓ樹脂の場合５〜１０μ）に達した時点から射出速度Ａ
1(ＡＢＳ樹脂の場合１０mm／sec)をその設定値に基づき
フィ−ドバック制御する。負荷抵抗が増して来ると、射
出圧力が高まり、その設定値Ｐ1(ＡＢＳ樹脂の場合約１
４００気圧）に達する。この時、０または設定値−Ａ2
（ＡＢＳ樹脂の場合３mm／sec）≦射出速度≦設定値Ａ1
・・・Ｓ１の範囲を条件として、射出圧力を上位因子と
し、射出圧力をその設定関数Ｐ＝Ｆ(ｔ）になるようフ
ィ−ドバック制御する。その最大値Ｐmax＝２０００気
圧である。
杯近くなった事を知るため、型開量設定値１７が設定さ
れている（近似的に射出負荷圧力やスクリュ位置の場合
もある）。この時点から次の３因子を制御するよう設定
する。 Ａ）射出速度（本例では固定設定で例示するがプログラ
ムでも可） Ｂ）射出圧力（本例では固定設定で例示するがプログラ
ムでも可。電動式成形機では電流又はトルク） Ｃ）型開量（本例では固定設定で例示するがプログラム
でも可） 図６に於いて、射出開始後、型開量が設定値１７（ＡＢ
Ｓ樹脂の場合５〜１０μ）に達した時点から射出速度Ａ
1(ＡＢＳ樹脂の場合１０mm／sec)をその設定値に基づき
フィ−ドバック制御する。負荷抵抗が増して来ると、射
出圧力が高まり、その設定値Ｐ1(ＡＢＳ樹脂の場合約１
４００気圧）に達する。この時、０または設定値−Ａ2
（ＡＢＳ樹脂の場合３mm／sec）≦射出速度≦設定値Ａ1
・・・Ｓ１の範囲を条件として、射出圧力を上位因子と
し、射出圧力をその設定関数Ｐ＝Ｆ(ｔ）になるようフ
ィ−ドバック制御する。その最大値Ｐmax＝２０００気
圧である。
【００１２】ここで、満杯直前ｔ0における可能な射出
圧力(バリ限界に対応)Ｐ1と微少時間経過後の金型に接
する部分に固化層が出来た時点における可能な射出圧力
（バリ限界に対応)Ｐ2とはその固化層の厚みおよび樹脂
の粘度により上昇することを本発明者は発見した。本例
においてはタイマ１８の設定値(例えば０.３秒）と共に
直線的に変化させるようにしている。勿論その他の時間
関数として設定してもよいが、いずれにしろＰ＝Ｆ(ｔ)
となる線上に位置させる。この時点では射出速度は自然
に式Ｓ１の範囲に落ちてくる。通常式Ｓ１は０以上であ
るが、金型の出来具合によりバリ防止能力が低い時、−
Ａ2を下限とする。逆流速度が大きすぎると樹脂にかか
るポンピング作用が大となるので、Ａ2 で押える必要が
ある。その最大値Ｐmax＝２０００気圧である。
圧力(バリ限界に対応)Ｐ1と微少時間経過後の金型に接
する部分に固化層が出来た時点における可能な射出圧力
（バリ限界に対応)Ｐ2とはその固化層の厚みおよび樹脂
の粘度により上昇することを本発明者は発見した。本例
においてはタイマ１８の設定値(例えば０.３秒）と共に
直線的に変化させるようにしている。勿論その他の時間
関数として設定してもよいが、いずれにしろＰ＝Ｆ(ｔ)
となる線上に位置させる。この時点では射出速度は自然
に式Ｓ１の範囲に落ちてくる。通常式Ｓ１は０以上であ
るが、金型の出来具合によりバリ防止能力が低い時、−
Ａ2を下限とする。逆流速度が大きすぎると樹脂にかか
るポンピング作用が大となるので、Ａ2 で押える必要が
ある。その最大値Ｐmax＝２０００気圧である。
【００１３】もし、式Ｓ１の範囲をサ−ジ的オ−バ−を
除き超えると、アラ−ムを発し、そのショットは不良と
する。これにより局部的にバリ１５が出ないようにし
て、ガス溜り１１のガスが抜ける時間や局部的未充填の
ショ−トショット１３が充填されるのを待つ。局部的な
ショ−トショット１３が無くなり完全充填されると、外
部からの圧力は金型１のパ−ティング面７（図１）をさ
らに開くように働らく。この時、射出圧力≦射出圧力の
設定値Ｐmax・・・Ｓ２とし、式Ｓ１とＳ２の成立を条
件として、型開量を上位因子とし、その設定値Ｃ（ＡＢ
Ｓ樹脂の場合３０μ）になるよう射出圧力を制御する。
この型開量設定値Ｃは、ガスはそのすきまから逃げる
が、樹脂はもれない範囲の最大値として設定される。こ
の段階では図４に示すように金型１に接するキャビティ
−６のまわりに樹脂固化層１０の出来が薄いので、可能
なパック度合いは小さい（薄皮がないため内味がバリと
して出る度合いが大）。
除き超えると、アラ−ムを発し、そのショットは不良と
する。これにより局部的にバリ１５が出ないようにし
て、ガス溜り１１のガスが抜ける時間や局部的未充填の
ショ−トショット１３が充填されるのを待つ。局部的な
ショ−トショット１３が無くなり完全充填されると、外
部からの圧力は金型１のパ−ティング面７（図１）をさ
らに開くように働らく。この時、射出圧力≦射出圧力の
設定値Ｐmax・・・Ｓ２とし、式Ｓ１とＳ２の成立を条
件として、型開量を上位因子とし、その設定値Ｃ（ＡＢ
Ｓ樹脂の場合３０μ）になるよう射出圧力を制御する。
この型開量設定値Ｃは、ガスはそのすきまから逃げる
が、樹脂はもれない範囲の最大値として設定される。こ
の段階では図４に示すように金型１に接するキャビティ
−６のまわりに樹脂固化層１０の出来が薄いので、可能
なパック度合いは小さい（薄皮がないため内味がバリと
して出る度合いが大）。
【００１４】しかし、時間の経過とともに固化層１０は
厚くなり、可能な型開量も大きくなる。速度設定および
射出圧力設定の制御によるタイムラグがあるので型開量
の設定値Ｃを直ちに２０に変化させているが、固化層１
０が出来た段階での制御に相当させている。これによ
り、局部的なバリを防ぎながらきちっとパック出来るこ
とになる。次に固化が進みゲ−ト５（図１）付近が固化
すると、射出圧力はキャビティ−６へ伝わらない。又樹
脂は冷却されつつある。この付近の時点で、薄肉で急冷
された樹脂が固化する時、厚肉部の除冷された樹脂を引
張りながら固化する。この現象でひけ１４が発生する。
これを少なくする為に型が開いていれば、型締力は全体
的に型を閉じるように作用し、キャビティ−６を均一に
圧縮するように作用する。この作用を得るため、タイマ
−１９の計時満了まで型開量を最大値に設定して制御す
る。もし、ゲ−トシ−ルが早くタイマ−１９（ＡＢＳ樹
脂の場合、肉厚によって異なるが本例では４秒）が長す
ぎる時は、型開量は設定値Ｃより小さくなるので、これ
を表示又はアラ−ムする。これはタイマ−１９の設定に
も役立ち、あるショットのみ発生した時には不良品混入
防止にも役立つ。また型締力の適正設定にも役立つ（当
然、型締力の自動修正をすることもあるが、本例では省
略する）。
厚くなり、可能な型開量も大きくなる。速度設定および
射出圧力設定の制御によるタイムラグがあるので型開量
の設定値Ｃを直ちに２０に変化させているが、固化層１
０が出来た段階での制御に相当させている。これによ
り、局部的なバリを防ぎながらきちっとパック出来るこ
とになる。次に固化が進みゲ−ト５（図１）付近が固化
すると、射出圧力はキャビティ−６へ伝わらない。又樹
脂は冷却されつつある。この付近の時点で、薄肉で急冷
された樹脂が固化する時、厚肉部の除冷された樹脂を引
張りながら固化する。この現象でひけ１４が発生する。
これを少なくする為に型が開いていれば、型締力は全体
的に型を閉じるように作用し、キャビティ−６を均一に
圧縮するように作用する。この作用を得るため、タイマ
−１９の計時満了まで型開量を最大値に設定して制御す
る。もし、ゲ−トシ−ルが早くタイマ−１９（ＡＢＳ樹
脂の場合、肉厚によって異なるが本例では４秒）が長す
ぎる時は、型開量は設定値Ｃより小さくなるので、これ
を表示又はアラ−ムする。これはタイマ−１９の設定に
も役立ち、あるショットのみ発生した時には不良品混入
防止にも役立つ。また型締力の適正設定にも役立つ（当
然、型締力の自動修正をすることもあるが、本例では省
略する）。
【００１５】型締力が高すぎて、最大射出圧力内で所定
の型開量が得られない場合は、前述の表示又はアラ−ム
を見て型締力を再設定出来る(自動調整しても良い)。即
ち、特殊例を除いて、成形業界での共通的な悩みである
バリ、ショ−トショット及びひけを同時に解決する効果
を有する。又、型開量については、金型１上にマグネッ
ト８等で位置検出器（ダイヤルゲ−ジ９等）を装着する
だけで、特に金型１を改造しないで済むので実用性が高
い。又、この制御、演算回路については汎用的なコンピ
ュ−タプログラムでできるので詳細については省略す
る。因みに型開量の実際値を例示すると、ＡＢＳ樹脂の
場合；２０〜３５μに対し設定値５〜１０μ、ナイロン
の場合；８〜１２μに対し設定値２〜４μである。
の型開量が得られない場合は、前述の表示又はアラ−ム
を見て型締力を再設定出来る(自動調整しても良い)。即
ち、特殊例を除いて、成形業界での共通的な悩みである
バリ、ショ−トショット及びひけを同時に解決する効果
を有する。又、型開量については、金型１上にマグネッ
ト８等で位置検出器（ダイヤルゲ−ジ９等）を装着する
だけで、特に金型１を改造しないで済むので実用性が高
い。又、この制御、演算回路については汎用的なコンピ
ュ−タプログラムでできるので詳細については省略す
る。因みに型開量の実際値を例示すると、ＡＢＳ樹脂の
場合；２０〜３５μに対し設定値５〜１０μ、ナイロン
の場合；８〜１２μに対し設定値２〜４μである。
【００１６】なお、射出速度制御は油圧の場合ポンプの
回転数、或いは斜板角、電動の場合はモ−タの回転数を
制御する。また、射出圧力制御は油圧の場合圧力制御弁
で、電動式の場合電流あるいはトルク制御により行う。
回転数、或いは斜板角、電動の場合はモ−タの回転数を
制御する。また、射出圧力制御は油圧の場合圧力制御弁
で、電動式の場合電流あるいはトルク制御により行う。
【００１７】
【効果】射出成形機による成形方法に於いて、樹脂がキ
ャビティ−内に満杯になる直前から少なくとも射出速
度、射出圧力及び型開量の複数因子を樹脂の要求特性に
応じ順次上位因子を設定値として制御し、かつ、下位因
子に対しても制約条件を付与して制御を行なうようにし
たので、 １）バリ、ショ−トショット及びひけ発生に対し同時解
決が可能となった。 ２）又型開量制御によりガス逃がし効果を挙げることが
でき、 ３）設定が明確で合理的な成形方法を実現できる・・・
等の諸効果を有する。
ャビティ−内に満杯になる直前から少なくとも射出速
度、射出圧力及び型開量の複数因子を樹脂の要求特性に
応じ順次上位因子を設定値として制御し、かつ、下位因
子に対しても制約条件を付与して制御を行なうようにし
たので、 １）バリ、ショ−トショット及びひけ発生に対し同時解
決が可能となった。 ２）又型開量制御によりガス逃がし効果を挙げることが
でき、 ３）設定が明確で合理的な成形方法を実現できる・・・
等の諸効果を有する。
【図１】金型の側断面図。
【図２】キャビティ−の断面図。
【図３】複数キャビティ−の断面図。
【図４】キャビティ−とバリ発生状態を示す断面図。
【図５】キャビティと表皮固化層を示す断面図。
【図６】射出開始後の時間と射出圧力、速度、型開量と
の関係図。
の関係図。
１ 金型 ２ ノズル ３ スプル− ４ ランナ− ５ ゲ−ト ６ キャビティ− 6a 充填完了したキャビティ ７ パ−ティング面 ８ マグネット ９ ダイヤルゲ−ジ １０ 固化層 １１ ガス溜り １２ 薄肉部樹脂 １３ ショ−トショ
ット １４ ひけ １５ バリ １６ スクリュ− １７ 型開量設定値 １８ （タイマ−の）設定時間 １９ 最大型開量の
設定値
ット １４ ひけ １５ バリ １６ スクリュ− １７ 型開量設定値 １８ （タイマ−の）設定時間 １９ 最大型開量の
設定値
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−165115（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−43021（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−243321（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29C 45/46 - 45/70 B29C 45/76 - 45/82
Claims (2)
- 【請求項１】 樹脂がキャビティ−内に満杯になる(充
填完了)直前から射出速度、射出圧力および型開量を樹
脂の要求特性に応じ順次設定値として制御する射出成形
機による成形方法において、射出圧力を設定値として制
御する際、ガスは放出されるがバリは発生しないような
型開量を設定しておき、型開量がその値になった後該型
開量を目標値として射出圧力を制御する方法に切り替え
るが、該射出圧力を局部ばりが発生しない値内に制限し
たことを特徴とする射出成形機の成形方法。 - 【請求項２】 充填完了直前に型開量、スクリュ−位
置、射出圧力のいずれか１つあるいは複数の設定値によ
り決められた制御開始時点から射出速度Ｖ0を設定値と
する射出速度制御を行い、次にバリ限界に対応する射出
圧力設定関数Ｐ＝Ｆ(ｔ)を目標として実際値がＰ＝Ｆ
(ｔ)に至った後設定関数に一致するよう射出圧力を制御
し、また射出速度を樹脂が逆流しない値あるいは許容逆
流速度に制限し、さらにガスは放出されるがバリは発生
しない型開量を設定しておき、その値になった後型開量
を目標値として射出圧力を制御する方法に切替えるが射
出圧力は局部バリを発生しない値に制限したことを特徴
とする射出成形機の成形方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4142015A JP2792787B2 (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 射出成形機の成形方法 |
| US08/053,651 US5346657A (en) | 1992-05-08 | 1993-04-29 | Injection molding method using a plurality of control parameters |
| DE69303920T DE69303920T2 (de) | 1992-05-08 | 1993-05-06 | Spritzgiessverfahren |
| EP93107380A EP0569019B1 (en) | 1992-05-08 | 1993-05-06 | Injection molding method |
| SG1996000126A SG42308A1 (en) | 1992-05-08 | 1993-05-06 | Injection molding method |
| KR1019930007883A KR0175336B1 (ko) | 1992-05-08 | 1993-05-07 | 사출성형법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4142015A JP2792787B2 (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 射出成形機の成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05309713A JPH05309713A (ja) | 1993-11-22 |
| JP2792787B2 true JP2792787B2 (ja) | 1998-09-03 |
Family
ID=15305394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4142015A Expired - Lifetime JP2792787B2 (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 射出成形機の成形方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
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