JP2744864B2 - 鋳造用塩コアの製造方法 - Google Patents
鋳造用塩コアの製造方法Info
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- JP2744864B2 JP2744864B2 JP4041569A JP4156992A JP2744864B2 JP 2744864 B2 JP2744864 B2 JP 2744864B2 JP 4041569 A JP4041569 A JP 4041569A JP 4156992 A JP4156992 A JP 4156992A JP 2744864 B2 JP2744864 B2 JP 2744864B2
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- casting
- mpa
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
- B22C9/105—Salt cores
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属鋳造のための除去
可能な中子（コア）、特に、これに限定するものではな
いが例えば圧搾鋳造による様な圧力鋳造の際の溶融金属
による含浸に耐え得るコアに関する。
可能な中子（コア）、特に、これに限定するものではな
いが例えば圧搾鋳造による様な圧力鋳造の際の溶融金属
による含浸に耐え得るコアに関する。
【０００２】
【従来の技術】或る場合には、鋳物内に空所を生じ得る
ことは、不可欠である。例えばアルミニウム合金の重力
鋳造の場合には、硬化された砂または塩の成形されたコ
アは、鋳型内に設置され、溶融金属は、鋳型に充満して
コアを包囲する様に注入される。表面張力は、溶融金属
とコアとの間に作用し、コアに含まれる孔隙への金属の
含浸を防止する。塩コアが使用されるとき、この様にし
て形成されるコア付き空所内に穿孔して、空の妨害され
ない空所を残す様にコアを水で洗い流すことは、通常の
ことである。
ことは、不可欠である。例えばアルミニウム合金の重力
鋳造の場合には、硬化された砂または塩の成形されたコ
アは、鋳型内に設置され、溶融金属は、鋳型に充満して
コアを包囲する様に注入される。表面張力は、溶融金属
とコアとの間に作用し、コアに含まれる孔隙への金属の
含浸を防止する。塩コアが使用されるとき、この様にし
て形成されるコア付き空所内に穿孔して、空の妨害され
ない空所を残す様にコアを水で洗い流すことは、通常の
ことである。
【０００３】アルミニウム合金の内燃機関ピストンに関
するとき、例えばほぼ環状の油冷却回廊を形成するため
に頂上領域に空所を含むことは、或るときに不可欠であ
る。該ピストンが重力鋳造されるとき、現存する塩コア
技法は、適当である。しかしながら、アルミニウム合金
のピストンの特性を改善するため、特に高度の定格のデ
ィーゼル機関に使用するため、或る製造者は、ピストン
の圧力鋳造に転向した。特にピストンの製造に好適な１
つの圧力鋳造技法は、圧搾鋳造として周知のものであ
る。圧搾鋳造では、測定された量の溶融金属は、永久ダ
イの雌部分に注入され、次に、該ダイは、可動雄ダイ
パンチ部材によって閉じられ、該部材は、約１５０ＭＰ
ａまで、またはそれ以上の圧力を加えられてもよく、該
圧力は、ダイ内の金属の凝固の全体にわたってほぼ維持
される。この鋳造技法の効果は、ほぼ多孔性から開放さ
れるピストンまたは任意のその他の物品を製造すること
である。
するとき、例えばほぼ環状の油冷却回廊を形成するため
に頂上領域に空所を含むことは、或るときに不可欠であ
る。該ピストンが重力鋳造されるとき、現存する塩コア
技法は、適当である。しかしながら、アルミニウム合金
のピストンの特性を改善するため、特に高度の定格のデ
ィーゼル機関に使用するため、或る製造者は、ピストン
の圧力鋳造に転向した。特にピストンの製造に好適な１
つの圧力鋳造技法は、圧搾鋳造として周知のものであ
る。圧搾鋳造では、測定された量の溶融金属は、永久ダ
イの雌部分に注入され、次に、該ダイは、可動雄ダイ
パンチ部材によって閉じられ、該部材は、約１５０ＭＰ
ａまで、またはそれ以上の圧力を加えられてもよく、該
圧力は、ダイ内の金属の凝固の全体にわたってほぼ維持
される。この鋳造技法の効果は、ほぼ多孔性から開放さ
れるピストンまたは任意のその他の物品を製造すること
である。
【０００４】周知のコアに関する問題は、該コアが加圧
される溶融金属による浸透に抵抗するのに過度に多孔性
であることである。包囲される油回廊では、これは、固
体金属の薄膜が該回廊を横切って延びてもよく、これに
より、冷却用油の流れを阻止することを意味し得る。塩
粉末に一層高い圧縮圧力を使用することによって塩コア
の密度を増大する試みがなされた。しかしながら、これ
等の試みは、一層高い密度（一層低い多孔度）によって
低減される金属の浸透を或る場合に得られたが、この様
にして製造されるコアは、一般に、圧搾圧力が加えられ
る際に常に破砕される。該破砕が生じるとき、金属は、
破砕面に含浸される。油冷却回廊の非近接性のため、コ
アが金属の浸透および破砕に対して抵抗性であること
は、肝要である。
される溶融金属による浸透に抵抗するのに過度に多孔性
であることである。包囲される油回廊では、これは、固
体金属の薄膜が該回廊を横切って延びてもよく、これに
より、冷却用油の流れを阻止することを意味し得る。塩
粉末に一層高い圧縮圧力を使用することによって塩コア
の密度を増大する試みがなされた。しかしながら、これ
等の試みは、一層高い密度（一層低い多孔度）によって
低減される金属の浸透を或る場合に得られたが、この様
にして製造されるコアは、一般に、圧搾圧力が加えられ
る際に常に破砕される。該破砕が生じるとき、金属は、
破砕面に含浸される。油冷却回廊の非近接性のため、コ
アが金属の浸透および破砕に対して抵抗性であること
は、肝要である。
【０００５】英国特許第２ １５６ ７２０号は、圧搾
鋳造の製造法において塩粉末の均衡圧縮によって形成さ
れ頂部外側面の成形される燃焼室を形成するのに使用さ
れる塩コアの使用を記載する。この場合には、加圧され
る溶融金属によるコアの浸透によって残される任意の金
属残渣は、コアが洗い流された後に開放する燃焼室にお
いて利用可能な自由な近接のために容易に除去される。
一般に、成形する様に燃焼室を鋳造するのに使用される
コアは、断面が比較的大きく丈夫であり、従って破砕に
対して固有に抵抗性である。他方、冷却用回廊のコア
は、比較的細い断面のものであり、性質が一層脆弱であ
る。均衡的に圧縮される塩で作られる冷却用回廊のコア
も、規則的に浸透されて破砕される。更に、均衡圧縮
は、燃焼ボウルインサートの比較的簡単な形状に対照的
に、比較的複雑な形状品目を製造することの著しく増大
する費用のために油回廊コアの製造に対して実行可能な
技法ではない。
鋳造の製造法において塩粉末の均衡圧縮によって形成さ
れ頂部外側面の成形される燃焼室を形成するのに使用さ
れる塩コアの使用を記載する。この場合には、加圧され
る溶融金属によるコアの浸透によって残される任意の金
属残渣は、コアが洗い流された後に開放する燃焼室にお
いて利用可能な自由な近接のために容易に除去される。
一般に、成形する様に燃焼室を鋳造するのに使用される
コアは、断面が比較的大きく丈夫であり、従って破砕に
対して固有に抵抗性である。他方、冷却用回廊のコア
は、比較的細い断面のものであり、性質が一層脆弱であ
る。均衡的に圧縮される塩で作られる冷却用回廊のコア
も、規則的に浸透されて破砕される。更に、均衡圧縮
は、燃焼ボウルインサートの比較的簡単な形状に対照的
に、比較的複雑な形状品目を製造することの著しく増大
する費用のために油回廊コアの製造に対して実行可能な
技法ではない。
【０００６】
【発明の要約】本発明の目的は、圧搾鋳造の際の圧力の
作用の下で溶融金属の浸透に低抗性であると共に破砕に
低抗性である塩コアを提供することである。
作用の下で溶融金属の浸透に低抗性であると共に破砕に
低抗性である塩コアを提供することである。
【０００７】本発明によると、圧力鋳造物品に空所を作
るための塩コアを製造する方法が提供され、該方法は、
粗粒子／細粒子の５０／５０から７０／３０までの比に
おいて粗粒子および細粒子の塩粉末を混合し、該粗い粉
末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を有し，該
細かい粉末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を
有し，更に、潤滑剤を添加し，所望のコア形状を形成す
る様に該混合物を圧縮し，６５０℃と７７５℃との間の
温度で焼結する工程を有し、前記コアが、前記焼結後に
少なくとも１．９０ｇ／ｃｍ ３ の密度を有し、且つ該コ
アが、前記焼結後に２５ＭＰａの最小撓み強さを有する
ことを特徴とする。
るための塩コアを製造する方法が提供され、該方法は、
粗粒子／細粒子の５０／５０から７０／３０までの比に
おいて粗粒子および細粒子の塩粉末を混合し、該粗い粉
末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を有し，該
細かい粉末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を
有し，更に、潤滑剤を添加し，所望のコア形状を形成す
る様に該混合物を圧縮し，６５０℃と７７５℃との間の
温度で焼結する工程を有し、前記コアが、前記焼結後に
少なくとも１．９０ｇ／ｃｍ ３ の密度を有し、且つ該コ
アが、前記焼結後に２５ＭＰａの最小撓み強さを有する
ことを特徴とする。
【０００８】該方法の一実施例では、潤滑剤は、オレイ
ン酸を含み、好ましくは０．１重量％から１．０重量％
までの量、更に好ましくは０．２重量％から０．７重量
％までの量で存在する。この材料は、一層大きな密度が
任意の所与の圧縮圧力に対して達成されるのを可能にす
ることが判明した。
ン酸を含み、好ましくは０．１重量％から１．０重量％
までの量、更に好ましくは０．２重量％から０．７重量
％までの量で存在する。この材料は、一層大きな密度が
任意の所与の圧縮圧力に対して達成されるのを可能にす
ることが判明した。
【０００９】本発明の方法の好適実施例では、該混合物
は、表面活性剤をも含有する。該表面活性剤は、該方法
の一実施例においてシランを含んでもよく、好ましくは
０．１重量％から１．０重量％、更に好ましくは０．２
重量％から０．７重量％までの量で存在してもよい。該
表面活性剤は、潤滑剤によって損なわれる傾向がある粉
末混合物の流動性ないしダイ充填性能を改善する。上述
の量は、シランに対して最適である様に思われるが、こ
れは、他の表面活性剤の場合に異なり得ることが強調さ
れるべきである。規準は、表面活性剤が混合される塩粉
末を取扱い可能で流動可能にして、最終焼結強さを有意
に減じないことであるべきである。
は、表面活性剤をも含有する。該表面活性剤は、該方法
の一実施例においてシランを含んでもよく、好ましくは
０．１重量％から１．０重量％、更に好ましくは０．２
重量％から０．７重量％までの量で存在してもよい。該
表面活性剤は、潤滑剤によって損なわれる傾向がある粉
末混合物の流動性ないしダイ充填性能を改善する。上述
の量は、シランに対して最適である様に思われるが、こ
れは、他の表面活性剤の場合に異なり得ることが強調さ
れるべきである。規準は、表面活性剤が混合される塩粉
末を取扱い可能で流動可能にして、最終焼結強さを有意
に減じないことであるべきである。
【００１０】油冷却用回廊を形成する目的の環状コア
は、約１８０ＭＰａまでの圧力のダイ加圧によって便利
に形成されてもよい。オレイン酸の様な潤滑剤添加物の
使用は、ダイ部材の固着ないし捕捉なしに該圧力を実施
可能にする。所望により、均衡圧縮は、同様な圧力が適
当である様に判明する適当な環境において使用されても
よい。７５ＭＰａから１５０ＭＰａまでの範囲内の圧力
は、焼結後に約１５０ＭＰａまでまたはそれ以上の圧搾
圧力における溶融金属の浸透に抵抗性であると共に破砕
に抵抗性のコアを生じることが実際上判明した。
は、約１８０ＭＰａまでの圧力のダイ加圧によって便利
に形成されてもよい。オレイン酸の様な潤滑剤添加物の
使用は、ダイ部材の固着ないし捕捉なしに該圧力を実施
可能にする。所望により、均衡圧縮は、同様な圧力が適
当である様に判明する適当な環境において使用されても
よい。７５ＭＰａから１５０ＭＰａまでの範囲内の圧力
は、焼結後に約１５０ＭＰａまでまたはそれ以上の圧搾
圧力における溶融金属の浸透に抵抗性であると共に破砕
に抵抗性のコアを生じることが実際上判明した。
【００１１】該焼結温度は、６５０℃から７７５℃まで
の範囲内にあってもよい。最低温度以下では、不充分な
強さが生じることが判明し、一方、最高温度以上では、
過度な結晶粒の成長が強さに悪影響を与えることが判明
した。実際上、約７５０℃の温度は、約３０分の焼結時
間が使用されるときに良好な結果を与えることが判明し
た。該焼結時間は、約１５分から１時間までの範囲内に
あってもよい。
の範囲内にあってもよい。最低温度以下では、不充分な
強さが生じることが判明し、一方、最高温度以上では、
過度な結晶粒の成長が強さに悪影響を与えることが判明
した。実際上、約７５０℃の温度は、約３０分の焼結時
間が使用されるときに良好な結果を与えることが判明し
た。該焼結時間は、約１５分から１時間までの範囲内に
あってもよい。
【００１２】他の側面によると、本発明は、上述の方法
によって製造される塩コアを包含する。
によって製造される塩コアを包含する。
【００１３】好ましくは、焼結される塩コアの密度は、
約１５０ＭＰａの鋳造圧力における浸透に抵抗する様に
少くとも１．９０ｇ／cm3 でなければならない。
約１５０ＭＰａの鋳造圧力における浸透に抵抗する様に
少くとも１．９０ｇ／cm3 でなければならない。
【００１４】上述の様な塩コアは、下記で説明されるべ
き検査条件の下で２５ＭＰａの最低撓み強さを有すべき
である。
き検査条件の下で２５ＭＰａの最低撓み強さを有すべき
である。
【００１５】本発明が一層完全に理解可能な様に、例示
のためにのみ例を次に説明する。
のためにのみ例を次に説明する。
【００１６】
【実施例】成形される燃焼ボウル１０を有する圧搾鋳造
のアルミニウム合金ピストンを示す図１を参照すると、
頂上面１４およびボウル側部１６における含浸セラミッ
ク繊維補強材１２と、オーステナイト鋳造／鉄ピストン
リング溝補強材１８と、可溶性塩コア２０とは、頂上領
域内に鋳込まれる。該ピストンは、コア２０を補強材１
２の下側２２に支持して、「頂上を下方」の様式、即
ち、ピストンの頂上が鋳型（図示せず）の底に形成され
る様式でピストンを鋳造することによって製造される。
該コアは、穿孔される孔２４，２６（破線で示す）を経
て除去され、水は、コアを溶解して洗い流すために該孔
に方向づけられる。除去されると、冷却チャンバが残
り、使用の際、油は、例えば機関のクランクケース内の
永続的なジェットによって該チャンバ内に方向づけられ
る。通常の工作機械によって該チャンバへの僅かのみの
近接が存在するか、または全く近接し得ないことは、直
ちに明らかである。従って、コアが圧搾鋳造の際に金属
で含浸される様になれば、金属の「ウエブ」ないし
「網」は、コアの除去後に背後に残される。該ウエブな
いし網は、除去するのに困難で費用を多く要し、もしも
残されれば、この様にして形成される回廊のまわりの油
の流れを甚しく制限し、これにより、効果的な冷却を妨
害する。同様に、コア２０が不充分な強さを有し、差別
的な凝固または不均等な支持によって生じ得る様に圧搾
圧力の下で破砕すれば、金属薄膜は、破砕部に浸透する
ことによって形成され、回廊を油の流れに対して完全に
閉塞する。
のアルミニウム合金ピストンを示す図１を参照すると、
頂上面１４およびボウル側部１６における含浸セラミッ
ク繊維補強材１２と、オーステナイト鋳造／鉄ピストン
リング溝補強材１８と、可溶性塩コア２０とは、頂上領
域内に鋳込まれる。該ピストンは、コア２０を補強材１
２の下側２２に支持して、「頂上を下方」の様式、即
ち、ピストンの頂上が鋳型（図示せず）の底に形成され
る様式でピストンを鋳造することによって製造される。
該コアは、穿孔される孔２４，２６（破線で示す）を経
て除去され、水は、コアを溶解して洗い流すために該孔
に方向づけられる。除去されると、冷却チャンバが残
り、使用の際、油は、例えば機関のクランクケース内の
永続的なジェットによって該チャンバ内に方向づけられ
る。通常の工作機械によって該チャンバへの僅かのみの
近接が存在するか、または全く近接し得ないことは、直
ちに明らかである。従って、コアが圧搾鋳造の際に金属
で含浸される様になれば、金属の「ウエブ」ないし
「網」は、コアの除去後に背後に残される。該ウエブな
いし網は、除去するのに困難で費用を多く要し、もしも
残されれば、この様にして形成される回廊のまわりの油
の流れを甚しく制限し、これにより、効果的な冷却を妨
害する。同様に、コア２０が不充分な強さを有し、差別
的な凝固または不均等な支持によって生じ得る様に圧搾
圧力の下で破砕すれば、金属薄膜は、破砕部に浸透する
ことによって形成され、回廊を油の流れに対して完全に
閉塞する。
【００１７】コア２０は、２５０マイクロメータの最大
粒子寸法分布を有する粗い塩部分の６０重量％と、２５
マイクロメータの最大粒子寸法を有する細かい塩の４０
重量％とを含む混合物を作ることによって形成された。
この混合物には、加圧ダイへの粉末混合物の流動性を扶
助するためにシラン表面活性剤の０．５％と、粉末粒子
潤滑剤としてのオレイン酸の０．５％とを添加された。
塩コアは、１．９１６ｇ／cm3 の圧縮密度を与える様に
８６．５ＭＰａの圧力で圧縮された。次に、圧縮された
コアは、１．９５５ｇ／cm3 の焼結密度を与える様に７
５０℃において３０分にわたって焼結された。圧縮した
ままの材料の強さは、１５．３ＭＰａであり、一方、焼
結した材料の強さは、５４ＭＰａであった。
粒子寸法分布を有する粗い塩部分の６０重量％と、２５
マイクロメータの最大粒子寸法を有する細かい塩の４０
重量％とを含む混合物を作ることによって形成された。
この混合物には、加圧ダイへの粉末混合物の流動性を扶
助するためにシラン表面活性剤の０．５％と、粉末粒子
潤滑剤としてのオレイン酸の０．５％とを添加された。
塩コアは、１．９１６ｇ／cm3 の圧縮密度を与える様に
８６．５ＭＰａの圧力で圧縮された。次に、圧縮された
コアは、１．９５５ｇ／cm3 の焼結密度を与える様に７
５０℃において３０分にわたって焼結された。圧縮した
ままの材料の強さは、１５．３ＭＰａであり、一方、焼
結した材料の強さは、５４ＭＰａであった。
【００１８】強さは、図２ａ、２ｂに示す検査用ジグを
使用する円板撓み技法によって測定された。該ジグは、
直径１５．６mmのピッチ円３６上で等しい角度間隔に３
個の鋼球３４を配置して保持する３つの凹所３２を有す
るベース３０を備えている。平らな円板３８の形状の検
査されるべき塩試料は、球３４上に休止する。１９．０
４mmの直径の鋼球４０は、円３６の中心４２上で塩円板
３８の上面に休止する。３本の垂直な柱４４は、ベース
３０に配置され、中心４２上に球４０を維持する中心凹
所４８を有し摺動する上部板４６を案内する。力Ｐは、
円板３８の破砕が生じるまで板４６に加えられる。
使用する円板撓み技法によって測定された。該ジグは、
直径１５．６mmのピッチ円３６上で等しい角度間隔に３
個の鋼球３４を配置して保持する３つの凹所３２を有す
るベース３０を備えている。平らな円板３８の形状の検
査されるべき塩試料は、球３４上に休止する。１９．０
４mmの直径の鋼球４０は、円３６の中心４２上で塩円板
３８の上面に休止する。３本の垂直な柱４４は、ベース
３０に配置され、中心４２上に球４０を維持する中心凹
所４８を有し摺動する上部板４６を案内する。力Ｐは、
円板３８の破砕が生じるまで板４６に加えられる。
【００１９】上述の方法によって作られる塩コアは、１
５５ＭＰａであった使用されるべき圧搾鋳造圧力におい
て不浸透で破砕抵抗性のコアを生じることが判明した。
１．９０ｇ／cm3 よりも小さい密度を有するコアは、１
５０ＭＰａおよびそれ以上の圧搾鋳造圧力において含浸
に抵抗性でないことが判明した。
５５ＭＰａであった使用されるべき圧搾鋳造圧力におい
て不浸透で破砕抵抗性のコアを生じることが判明した。
１．９０ｇ／cm3 よりも小さい密度を有するコアは、１
５０ＭＰａおよびそれ以上の圧搾鋳造圧力において含浸
に抵抗性でないことが判明した。
【００２０】次の表は、種々の混合物および圧縮圧力に
よって達成される密度および強さの変化を示す。
よって達成される密度および強さの変化を示す。
【００２１】
【表１】 塩成分 粗粒子６０重量％および細粒子４０重量％、 焼結スケジュール ０．５時間にわたり７００℃、 ＠焼結スケジュール ０．５時間にわたり７５０℃、 ＊ これ等の粉末で実現可能な最高圧力、 ＄ 反復試験、 試料寸法 直径３２mm、厚さ３mm、面積８０４mm2 、 Ｓｉｌ＝ シラン、 ＯＡ＝ オレイン酸。
【図面の簡単な説明】
【図１】頂上領域内の油冷却用回廊と、燃焼ボウルとを
有するピストンの断面図。
有するピストンの断面図。
【図２】（ａ）は処理される塩試料の撓み強さを測定す
る検査用ジグの立面における断面図。 （ｂ）は検査用ジグのベース部分上の処理される塩試料
の平面図。
る検査用ジグの立面における断面図。 （ｂ）は検査用ジグのベース部分上の処理される塩試料
の平面図。
２０ 可溶性塩コア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22C 1/00 - 1/26 B22C 9/10
Claims (5)
- 【請求項１】 鋳造物品に空所を作るための塩コアの製
造方法において，粗粒子／細粒子の５０／５０から７０
／３０までの比において粗粒子および細粒子の塩粉末を
混合し，該粗い粉末が、２５０マイクロメータの最大粒
子寸法を有し，該細かい粉末が、２５マイクロメータの
最大粒子寸法を有し，更に、潤滑剤を添加し，所望のコ
ア形状を形成する様に前記混合物を圧縮し，６５０℃と
７７５℃との間の温度で焼結する工程を有し、 前記コアが、前記焼結後に少くとも１．９０ｇ／ｃｍ ３
の密度を有し、且つ該コアが、該焼結後に２５ＭＰａの
最小撓み強さを有することを特徴とする該塩コアの製造
方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法において，前記潤
滑剤が、オレイン酸を含み、且つ該オレイン酸の量が、
０．１重量％から１．０重量％までであることを特徴と
する該方法。 - 【請求項３】 請求項１あるいは請求項２に記載の方法
において，塩および潤滑剤の混合物に表面活性剤を添加
する工程を有することを特徴とする該方法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の方法において，表面活
性剤が、シランを含み、且つ該シランの量が、０．１重
量％から１．０重量％までであることを特徴とする該方
法。 - 【請求項５】 請求項１から請求項４までのいづれか１
つの項に記載の方法において，前記焼結温度が、約７５
０℃であり、焼結の時間が、約１５分から１時間までの
範囲内にあり、且つコアの圧縮圧力が、約１８０ＭＰａ
までであることを特徴とする該方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9104179A GB2253170B (en) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | Removable cores for metal castings |
| GB91041798 | 1991-02-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04319043A JPH04319043A (ja) | 1992-11-10 |
| JP2744864B2 true JP2744864B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=10690710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4041569A Expired - Lifetime JP2744864B2 (ja) | 1991-02-28 | 1992-02-27 | 鋳造用塩コアの製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5273098A (ja) |
| EP (1) | EP0501549B1 (ja) |
| JP (1) | JP2744864B2 (ja) |
| BR (1) | BR9200671A (ja) |
| DE (1) | DE69200219T2 (ja) |
| GB (1) | GB2253170B (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5702628A (en) * | 1992-07-30 | 1997-12-30 | Nemoto; Masaru | Method of fabricating article by using non-sand core and article produced thereby, and core structure |
| GB2269773B (en) * | 1992-07-30 | 1996-05-22 | Masaru Nemoto | Core for mould |
| IT1295226B1 (it) * | 1997-10-14 | 1999-05-04 | Magneti Marelli Spa | Impianto per la produzione di manufatti pressocolati o stampati ad iniezione impiegando anime in sale. |
| DE10050190A1 (de) * | 2000-10-09 | 2002-04-18 | Ks Kolbenschmidt Gmbh | Formkörper zur Herstellung von Hohlräumen |
| DE10305612B4 (de) * | 2003-02-11 | 2005-04-07 | Ashland-Südchemie-Kernfest GmbH | Beschichtungsmassen für Gusskerne |
| DE102004006600B4 (de) * | 2004-02-11 | 2006-03-23 | Ks Aluminium-Technologie Ag | Entfernbarer Kern zum Metallgießen und Verfahren zur Herstellung eines Kerns |
| EP1781433A2 (de) * | 2003-12-17 | 2007-05-09 | KS Aluminium Technologie Aktiengesellschaft | Entfernbarer kern zum metallgiessen und verfahren zur herstellung eines kerns |
| US7220492B2 (en) * | 2003-12-18 | 2007-05-22 | 3M Innovative Properties Company | Metal matrix composite articles |
| WO2006010449A2 (de) * | 2004-07-23 | 2006-02-02 | Ceramtec Ag Innovative Ceramic Engineering | Keramische gusskerne |
| US7013948B1 (en) | 2004-12-01 | 2006-03-21 | Brunswick Corporation | Disintegrative core for use in die casting of metallic components |
| EP2035171A1 (de) * | 2006-07-05 | 2009-03-18 | KS Kolbenschmidt GmbH | VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG EINES GUßTEILES, INSBESONDERE EINES KOLBENROHLINGS |
| DE102006031531A1 (de) | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Emil Müller GmbH | Salzkerne für Kunststoff(spritz)guß |
| DE102008054718B4 (de) * | 2008-12-16 | 2012-11-22 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Gießform für den Schwerkraftguss und Schwerkraftgießverfahren |
| DE102013007735B4 (de) | 2012-05-08 | 2015-10-15 | Audi Ag | Verfahren zum Herstellen eines gussgeeigneten Salzkerns |
| US11724306B1 (en) | 2020-06-26 | 2023-08-15 | Triad National Security, Llc | Coating composition embodiments for use in investment casting methods |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1302940B (ja) * | 1971-03-04 | Karl Schmidt Gmbh | ||
| US3356129A (en) * | 1964-06-30 | 1967-12-05 | Schmidt Gmbh Karl | Process of casting metals by use of water-soluble salt cores |
| US4093017A (en) * | 1975-12-29 | 1978-06-06 | Sherwood Refractories, Inc. | Cores for investment casting process |
| US4097291A (en) * | 1977-03-09 | 1978-06-27 | General Electric Company | Core and mold materials for directional solidification of advanced superalloy materials |
| JPS6021694B2 (ja) * | 1980-07-08 | 1985-05-29 | ダイキン工業株式会社 | フイラ−入りポリテトラフルオロエチレン成形粉末の製造方法 |
| GB2105312B (en) * | 1981-08-07 | 1985-03-13 | Doulton Ind Products Ltd | Moulding |
| US4711669A (en) * | 1985-11-05 | 1987-12-08 | American Cyanamid Company | Method of manufacturing a bonded particulate article by reacting a hydrolyzed amylaceous product and a heterocyclic compound |
| JPS58188541A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-04 | Honda Motor Co Ltd | マイクロ波加熱用成形型 |
| US4480681A (en) * | 1982-08-30 | 1984-11-06 | Doulton Industrial Products Limited | Refractory mould body and method of casting using the mould body |
| GB8314089D0 (en) * | 1983-05-20 | 1983-06-29 | Doulton Ind Products Ltd | Moulding |
| JPS60118350A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-25 | Izumi Jidosha Kogyo Kk | 高圧鋳造品の内部に空洞を形成する方法 |
| GB8409044D0 (en) * | 1984-04-07 | 1984-05-16 | Gkn Technology Ltd | Casting metal articles |
| US5091344A (en) * | 1988-01-30 | 1992-02-25 | Ibiden Corporation | Fiber reinforced ceramics of calcium phosphate series compounds and method of producing the same |
| US4840219A (en) * | 1988-03-28 | 1989-06-20 | Foreman Robert W | Mixture and method for preparing casting cores and cores prepared thereby |
-
1991
- 1991-02-28 GB GB9104179A patent/GB2253170B/en not_active Expired - Fee Related
-
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